Phần chung: Thiết kế khai thác sơ bộ khu Đông Cao Sơn thuộc Công ty CP Than Cao Sơn. Phần chuyên đề: Lựa chọn Đồng bộ thiết bị hợp lý cho khu Đông Cao Sơn thuộc Công ty CP Than Cao Sơn.

MỤC LỤC LỜI MỞ ĐẦU 1 PHẦN CHUNG : THIẾT KẾ SƠ BỘ MỎ THAN CAO SƠN THUỘC CÔNG TY CỔ PHẦN THAN CAO SƠN 2 CHƯƠNG I : TÌNH HÌNH CHUNG CỦA VÙNG MỎ VÀ CÁC ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CỦA KHOÁNG SÀNG 3 I.1. TÌNH HÌNH CHUNG CỦA VÙNG MỎ 3 I.2. ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT KHOÁNG SÀNG 4 I.3. ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THUỶ VĂN 8 I.4. ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT MỎ 9 I.5. KẾT LUẬN 10 CHƯƠNG II 11 NHỮNG SỐ LIỆU GỐC DÙNG LÀM THIẾT KẾ 11 CHƯƠNG III 13 BIÊN GIỚI VÀ TRỮ LƯỢNG MỎ 13 III.1. XÁC ĐỊNH HỆ SỐ BÓC GIỚI HẠN ( Kgh ) 13 III.2. LỰA CHỌN NGUYÊN TẮC XÁC ĐỊNH BIÊN GIỚI MỎ 13 III.3. XÁC ĐỊNH BIÊN GIỚI MỎ THEO NGUYÊN TẮC Kgh Kbg 14 CHƯƠNG IV 23 MỞ VỈA 23 IV.1. KHÁI QUÁT CHUNG 23 IV.2. CHỌN PHƯƠNG PHÁP MỞ VỈA 23 IV.3. LỰA CHỌN VỊ TRÍ VÀ HÌNH THỨC ĐÀO HÀO MỞ VỈA 23 IV.4. THIẾT KẾ TUYẾN ĐƯỜNG HÀO 24 IV.5. KIỂM TRA NĂNG LỰC THÔNG QUA CỦA TUYẾN ĐƯỜNG VẬN TẢI TRONG MỎ 28 IV.6. TÍNH TOÁN KHỐI LƯỢNG ĐÀO HÀO 29 IV.7. LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP ĐÀO HÀO 30 IV.8. CHỌN BÃI THẢI KHI XÂY DỰNG MỎ 31 CHƯƠNG V 32 HỆ THỐNG KHAI THÁC 32 V.1. HỆ THỐNG KHAI THÁC 32 V.2. ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ 38 CHƯƠNG VI 41 SẢN LƯỢNG MỎ 41 CHƯƠNG VII 45 CHUẨN BỊ ĐẤT ĐÁ 45 CHƯƠNG VIII 58 CÔNG TÁC XÚC BỐC 58 VIII.1. CHỌN LOẠI THIẾT BỊ XÚC BỐC 58 VIII.2. NĂNG SUẤT XÚC BỐC THỰC TẾ VÀ SỐ LƯỢNG MÁY XÚC 58 VIII.3. LẬP HỘ CHIẾU XÚC 59 CHƯƠNG IX 64 CÔNG TÁC VẬN TẢI 64 IX.1. CHỌN HÌNH THỨC VẬN TẢI VÀ LOẠI THIẾT BỊ VẬN TẢI 64 IX.2. MÔ TẢ TUYẾN ĐƯỜNG 65 IX.3. TÍNH TOÁN SỐ LƯỢNG THIẾT BỊ VẬN TẢI 66 IX.4. TỔ CHỨC VẬN TẢI 68 IX.5. THIẾT KẾ ĐƯỜNG Ô TÔ 69 IX.6. KIỂM TRA NĂNG LỰC THÔNG QUA CỦA TUYẾN ĐƯỜNG 74 CHƯƠNG X 75 CÔNG TÁC THẢI ĐÁ 75 X.1. CHỌN VỊ TRÍ BÃI THẢI 75 X.2. XÁC ĐỊNH DIỆN TÍCH BÃI THẢI VÀ DUNG TÍCH KHO CHỨA 75 X.3. CHỌN PHƯƠNG TIỆN CƠ GIỚI HOÁ CÔNG TÁC THẢI ĐÁ 76 X.4. TÍNH TOÁN THIẾT BỊ THẢI ĐÁ 76 X.5. CÁC THÔNG SỐ CỦA TUYẾN THẢI ĐÁ 78 X.6. CÁC BIỆN PHÁP PHỤC HỒI DIỆN TÍCH BÃI THẢI 78 CHƯƠNG XI 80 CÔNG TÁC THOÁT NƯỚC 80 XI.1. TÌNH HÌNH ĐỊA LÝ, ĐIẠ CHẤT THUỶ VĂN 80 XI.2. XÁC ĐỊNH LƯỢNG NƯỚC MƯA , NƯỚC NGẦM CHẢY VÀO MỎ 80 XI.3. CÔNG TÁC THÁO KHÔ VÀ THOÁT NƯỚC CHO MỎ 80 XI.4. TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH THOÁT NƯỚC 81 CHƯƠNG XII 83 CUNG CẤP ĐIỆN 83 XII.1. YÊU CẦU CUNG CẤP ĐIỆN 83 XII.2. CUNG CẤP ĐIỆN MỎ 83 XII.3. CHIẾU SÁNG CHO MỎ 84 XII.4. XÁC ĐỊNH TRỊ SỐ, HỆ SỐ CÔNG SUẤT CỦA MẠNG, CÁC BIỆN PHÁP CẢI THIỆN CHỈ TIÊU CHI PHÍ NĂNG LƯỢNG ĐIỆN 86 CHƯƠNG XIII 89 KỸ THUẬT AN TOÀN VỆ SINH CÔNG NGHIỆP CÁC BIỆN PHÁP PHÒNG NGỪA CHÁY NỔ VÀ BẢO VỆ MÔI TRƯỜNG 89 XIII.1. KỸ THUẬT AN TOÀN KHI THIẾT KẾ CÔNG TÁC MỎ 89 CHƯƠNG XIV 95 TỔNG BÌNH ĐỒ VÀ CÁC CÔNG TRÌNH KĨ THUẬT TRÊN MỎ 95 XIV.1. SƠ ĐỒ CÁC PHÂN XƯỞNG 95 XIV.2. KHO VÀ DUNG TÍCH CỦA KHO CHỨA 95 XIV.3. VỊ TRÍ CÁC CÔNG TRÌNH NHÀ CỬA PHỤC VỤ CHO MỎ VÀ MẶT BẰNG SẢN XUẤT CŨNG NHƯ ĐỜI SỐNG 96 CHƯƠNG XV 98 KINH TẾ 98 XV.1. VỐN ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CƠ BẢN VÀ VỐN SẢN XUẤT 98 XV.2. XÁC ĐỊNH GIÁ THÀNH BÓC 1 M3 ĐẤT ĐÁ THEO QUÁ TRÌNH SẢN XUẤT: KHOAN NỔ BỐC XÚC VẬN TẢI THẢI ĐÁ 99 XV.3. CHI PHÍ KHAI THÁC THAN 106 XV.4. TÍNH TOÁN CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT CỦA CÔNG TÁC MỎ SAU KHI ĐƯA MỎ VÀO SẢN XUẤT 113 PHẦN CHUYÊN ĐỀ ; NGHIÊN CỨU LỰA CHỌN ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ HỢP LÝ CHO KHAI TRƯỜNG ĐÔNG CAO SƠN 116 MỞ ĐẦU 117 CHƯƠNG I 119 KHÁI QUÁT CHUNG VỀ ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ KHAI THÁC 119 SỬ DỤNG TRÊN KHAI TRƯỜNG ĐÔNG CAO SƠN 119 I.1. KHÁI QUÁT CHUNG VỀ ĐẶC ĐIỂM, TÍNH CHẤT ĐẤT ĐÁ VÀ THAN CỦA KHAI TRƯỜNG ĐÔNG CAO SƠN 119 I.2. ĐÁNH GIÁ CÔNG NGHỆ KHAI THÁC VÀ ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ SỬ DỤNG TRÊN KHAI TRƯỜNG ĐÔNG CAO SƠN 120 CHƯƠNG II 126 NGHIÊN CỨU CƠ SỞ LỰA CHỌN ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ HỢP LÝ 126 CHO KHAI TRƯỜNG ĐÔNG CAO SƠN 126 II.1. CÁC NGUYÊN TẮC CƠ BẢN ĐỂ LỰA CHỌN ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ (ĐBTB) 126 II.2. CƠ SỞ LỰA CHỌN ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ 127 CHƯƠNG III 137 TÍNH TOÁN VÀ LỰA CHỌN 137 CÁC PHƯƠNG ÁN ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ 137 PHƯƠNG ÁN 1 139 PHƯƠNG ÁN 2. 146 CHƯƠNG IV :TÍNH TOÁN KINH TẾCÁC PHƯƠNG ÁN ĐỒNG BỘ THIẾT BỊ ĐÃ LỰA CHỌN 147 PHƯƠNG ÁN 1 147 PHƯƠNG ÁN 2 156 KẾT LUẬN 159

LỜI MỞ ĐẦU

Than đóng vai trò vô cùng quan trọng đối với nền kinh tế quốc dân , đặc biệt

là đối với các nghành công nghiệp nặng như : nhiệt điện , luyện kim Cùng với

sự phát triển của các ngành công nghiệp trong cả nước , ngành khai thác than cũng

đã và đang phát triển rất mạnh mẽ , góp phần quan trọng vào việc ổn định và pháttriển của nền kinh tế quốc dân

Hiện nay các mỏ khai thác than lộ thiên đều đang khai thác xuống sâu nênđiều kiện khai thác ngày càng khó khăn Vì vậy muốn khai thác có hiệu quả caođòi hỏi phải áp dụng các tiến bộ khoa học kỹ thuật và có công nghệ khai thác hợp

lý

Sau 5 năm học tập tại trường đại học Mỏ Địa Chất , bước đầu em đã làmquen với công tác thiết kế Vừa qua em đã được cử về Công ty cổ phần than CaoSơn ở thành phố Cẩm Phả - Quảng Ninh để thực tập tốt nghiệp Qua thời gian thựctập và viết đồ án tốt nghiệp, đến nay bản đồ án đã hoàn thành, bản đồ án tốt nghiệpgồm hai phần:

Phần chung: Thiết kế khai thác sơ bộ khu Đông Cao Sơn thuộc Công ty CP

Than Cao Sơn

Phần chuyên đề: Lựa chọn Đồng bộ thiết bị hợp lý cho khu Đông Cao Sơn

thuộc Công ty CP Than Cao Sơn

Trong thời gian thực tập và viết đồ án tốt nghiệp , em đã nhận được sự giúp

đỡ tận tình của thầy giáo Lê Quí Thảo cùng các thầy cô giáo trong bộ môn khaithác lộ thiên , của các cán bộ nhân viên mỏ than Cao Sơn và các bạn đồng nghiệp Đến nay bản đồ án tốt nghiệp của em đã hoàn thành

Tuy bản thân có nhiều cố gắng tìm tòi và học hỏi song do lần đầu làm quenvới công tác thiết kế và trình độ còn nhiều hạn chế nên bản đồ án này không tránhkhỏi những sai sót, rất mong được sự ân cần chỉ bảo của các thầy cô giáo trong bộmôn và những ý kiến đóng góp của các bạn đồng nghiệp

Cuối cùng em xin trân thành cảm ơn thầy Lê Quí Thảo cùng toàn thể cácthầy cô giáo trong bộ môn và các bạn đồng nghiệp đã hướng dẫn giúp đỡ và chỉbảo để em có thể hoàn thành được bản đồ án này đúng thời gian quy định

Cẩm Phả, tháng 6 năm 2017

Sinh viên thực hiện:

Lê Tiến Trung

PHẦN CHUNG

THIẾT KẾ SƠ BỘ

MỎ CAO SƠN THUỘC CÔNG TY CỔ PHẦN THAN

CAO SƠN

CHƯƠNG I TÌNH HÌNH CHUNG CỦA VÙNG MỎ

VÀ CÁC ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CỦA KHOÁNG SÀNG

I.1 TÌNH HÌNH CHUNG CỦA VÙNG MỎ

1.Vị trí địa lý

Khu Đông Cao Sơn cách trung tâm thành phố Cẩm Phả khoảng 12 km vềphía Đông Bắc, là một phân khu khai thác lộ thiên thuộc khu vực Cao Sơn (Công

ty CP Than Cao Sơn)

Phía Đông và phía Bắc của khu tiếp giáp bãi thải Đông Cao Sơn và Công ty

CP Than Cọc Sáu

Phía Tây tiếp giáp công trường Tây Cao Sơn đang khai thác

Phía Nam giáp Công ty CP Than Đèo Nai

Chiều dài khu vực khoảng 1,4 km, rộng từ 1,11,3 km, diện tích khoảng 1,5

km2, trong giới hạn toạ độ:

Phía Nam là đứt gãy AA’

Phía Đông-Bắc là đứt gãy LL’

2.Hệ thống giao thông

2.1 Đường bộ: Vào trong khu mỏ Đông Cao Sơn.

a.Từ thành phố Cẩm Phả đi Cửa Ông theo đường quốc lộ số 18, qua MôngDương vào Công ty CP Than Cao Sơn, đi qua khu Tây Cao Sơn đến khu Đông CaoSơn, chiều dài khoảng 20 km

b.Từ đường quốc lộ số 18 đi qua khai trường Công ty CP Than Cọc Sáu đếnkhu Đông Cao Sơn, đây là đường liên lạc chính chở công nhân đi làm, vận chuyểnnguyên, nhiên, vật liệu, than đã sàng tuyển đi Cảng mỏ, than từ khu Đông Cao Sơnđến Máng ga Công ty CP Than Cọc Sáu để kéo bằng đường sắt đi Cửa Ông, chiềudài tuyến đường khoảng 10 km

2.2 Đường sắt: Từ khu Đông Cao Sơn dùng ô tô chở than đến Máng ga Cao Sơn.

Từ đây vận tải trung chuyển bằng đường sắt đi Cửa Ông

3 Khí hậu

Địa hình mỏ nằm trong vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa, có các đặc điểm củakhí hậu vùng núi Đông Bắc, chia thành hai mùa rõ rệt: mùa mưa và mùa khô

Mùa mưa nóng từ tháng 5 đến tháng 9, nhiệt độ trung bình 1730oC, lượngmưa lớn 144 đến 260 ml/ ngày đêm

Do ảnh hưởng của núi cao phía Nam ngăn cách nên khu mỏ có đặc tính củakhí hậu miền núi ven biển Mùa đông thường có sương mù, mùa hè có mưa độtngột Với lượng mưa hàng năm thay đổi từ: 1106.68  2834.7 mm, lượng mưaphân bố hàng tháng không đều: tháng 8  9 lượng mưa lớn từ 781,6 1165 mm,tháng 121 lượng mưa còn 1,3  5 mm

4 Dân cư

Khu vực Cẩm phả có mật độ dân cư khá đông, chủ yếu là dân tộc kinh, một

số ít là dân tộc Sán Dìu Dân cư chủ yếu từ các vùng khác đến cư trú, nghề nghiệpchính là khai thác than, ngoài ra làm nghề rừng, biển và một số nghề phụ khác

5 Kinh tế

Cẩm Phả là một thành phố lớn của tỉnh Quảng Ninh, kinh tế tập trung chủyếu vào ngành than, ngoài ra có các ngành kinh tế: Nông - Lâm - Ngư nghiệp,Thương nghiệp

6 Văn hoá

Thành phố Cẩm Phả xây dựng nhiều trường học tại các phường, các trườngđào tạo Đại học, trung học chuyên nghiệp, đào tạo các ngành nghề để phục vụ nhucầu sản xuất Hệ thống thông tin, truyền hình, truyền thanh phát triển mạnh tại các

cơ quan xí nghiệp và toàn thành phố phục vụ CBCNVC và nhu cầu của nhân dântrong khu vực

I.2 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT KHOÁNG SÀNG

1 Lịch sử thăm dò

Lịch sử thăm dò khu Đông Cao Sơn gắn với Công ty CP Than Cao Sơn vàkhu mỏ Khe Chàm:

Năm 1963  1968: Kết thúc thăm dò sơ bộ cùng với khu Khe Chàm

Năm 1967  1968: Kết thúc thăm dò tỷ mỉ phục vụ khai thác lộ thiên vỉa14-5 phân khu Cao Sơn

Năm 1969 1980: Thăm dò tỷ mỷ cùng toàn khu vực Khe Chàm

Năm 1983 1986: Thăm dò bổ sung các vỉa: 13-1, 14-5 cùng với toàn Công

ty CP Than Cao Sơn

Năm 1967: Thành lập báo cáo địa chất kết quả thăm dò và khai thác19861996 cùng với toàn Công ty CP Than Cao Sơn (trữ lượng tính đến31/12/1996)

2 Đặc điểm địa chất của khoáng sàng

2.1 Điều kiện sản trạng của vỉa khoáng sản

- Đặc điểm các vỉa than :

Trong khoáng sàng Cao Sơn, các chùm vỉa 13,14 bị phân nhánh mạnh ở phíaTây hình thành các vỉa 13-1,13-2,14-2,14-4,14-5,14-5a Trong khu vực Đông CaoSơn có vỉa 14-5 và 13-1 Khoảng cách giữa hai vỉa từ 40 đến 80 m.

+ Vỉa 14-5: Nằm trong diện tích khu Đông Cao Sơn, có 66 lỗ khoan thăm dòcắt qua Lộ vỉa 14-5 thể hiện đầy đủ ở cánh Đông, cánh Bắc, cánh Tây (Tây CaoSơn)

Chiều dày tổng quát của vỉa thay đổi từ 0,9 m (LK CT-T-XIIIB ) đến 29,38 m (LK123-T-XII) Trung bình 14,22m Trong đó chiều dày than T1 từ 0,9 đến 26,24m,trung bình 0,69 m Toàn bộ vỉa phân bố trong nếp lõm Cao Sơn, chìm sâu nhất ởtrục nếp lõm mức (-70) m (T-XIIIA), cao nhất mức (+120) ở phía Nam - Tây Nam(T-XIIIB; T-XIVD ) Độ dốc vỉa trung bình 210, lớn nhất 700 (LKS 45), nhỏ nhất 80(LKS 63).Vỉa 14-5 được xếp vào nhóm có chiều dày tương đối ổn định đến ổnđịnh Khảo sát ở 66 lỗ khoan thăm dò cắt vỉa sử dụng để tính trữ lượng cho thấychiều dày than T1 như sau:

- 1 lỗ khoan có chiều dày < 1 m: chiếm 1,5 %

- 37 lỗ khoan có chiều dày từ 10  26 m: chiếm 56 %

- 20 lỗ khoan có chiều dày từ 5  10 m: chiếm 30,3 %

- 8 lỗ khoan có chiều dày từ 1  5 m: chiếm 12,2 %

Đất đá kẹp: Khảo sát trong 64 lỗ khoan có:

- 9 lỗ khoan cắt vỉa không có đá kẹp: Chiếm 14%

- 10 lỗ khoan cắt vỉa không có đá kẹp: Chiếm 15,6%

- 45 lỗ khoan cắt vỉa có từ 1 đến 4 lớp đá kẹp: Chiếm 70,4%

Số lớp đá kẹp trung bình 2,67 lớp/1 điểm cắt vỉa: Trong đó loại > 1m là 0,58lớp /1điểm cắt vỉa , loại < 1 m là 2,09 lớp /1 điểm cắt vỉa

Vỉa 14-5 xếp vào nhóm vỉa có cấu tạo tương đối phức tạp, số lớp than trungbình là 3,7 lớp/ 1 điểm cắt vỉa, lớn nhất 9 lớp /1 điểm cắt vỉa Chiều dày đá kẹptrung bình cho 1 điểm cắt vỉa toàn bộ là 1,93 m/1 điểm cắt vỉa, trong đó:

- Loại < 1 m trung bình là: 0,93 m/1 điểm cắt vỉa

- Loại < 0,5 m trung bình là: 0,28 m/1 điểm cắt vỉa

- Loại < 0,2 m trung bình là: 0,08 m/1 điểm cắt vỉa

Thành phần đá kẹp: Chủ yếu là bột kết và sét kết, đá kẹp phân bố trong vỉatương đối đều của toàn khu, phổ biến gặp vỉa có 2 đến 4 lớp đá kẹp, độ dốc vỉatrung bình 210, chủ yếu từ 15-300 Độ tro trung bình cân than là 11,75%, đá kẹp là82,66% và 73,36% (sét kết)

Tỷ trọng trung bình của than T1 là: 1,44 g/cm3, đá kẹp là: 2,46 g/cm3 (bộtkết) và 2,2 g/cm3 (sét kết)

+ Vỉa 14-2: Phần lớn diện tích phân bố ở khu Tây Cao Sơn (Phía Tây XIIIA), phía Đông Cao Sơn (theo báo cáo TDBS 1986) chỉ tồn tại một diện tíchhẹp ở phía Nam T-XIIIA và T-XIIIB có 5 lỗ khoan cắt qua với chiều dày tổng quáttrung bình 3,93 m, độ dốc trung bình cân than là 12%, đá kẹp là 69,6% (sét kết )

T-Tỷ trọng trung bình than T1 là: 1,46 g/cm3, đá kẹp là 2,12 g/cm3 (sét kết )

Do đặc điểm phân bố của vỉa nêu trên nên phần vỉa này được nhập chungvào vỉa 14-5, trữ lượng của vỉa 14-5 bao gồm cả vỉa 14-2.

+ Vỉa 13-1: Phân bố trên toàn bộ diện tích khu Đông Cao Sơn, lộ vỉa lộ ra ởmột phần phía Bắc T-XIIIA, XIIIB , XIVD và một phần ở phía Nam T-XIVA , T-XIVB Phần lớn diện tích vỉa chìm trong nếp lõm Cao Sơn, trụ vỉa chìm sâu nhất ởđáy nếp lõm tương ứng mức (-110) m ( T-XIIIA), cao nhất ở trục nếp lồi 151 mức(+70) ( Phía Nam T-XIVB) Vỉa 13-1 có 45 lỗ khoan cắt qua, chiều dày tổng quátthay đổi từ 0,69 m ( LK571) đến 36,72 m (LK74) Chiều dày tổng quát trung bình11,246 m, trong đó than T1 là 7,47 m Khảo sát ở 45 lỗ khoan thăm dò cát vỉa được

sử dụng tính trữ lượng cho thấy chiều dày than T1 như sau:

- 3 lỗ khoan có chiều dày < 1 m: Chiếm 6,70%

- 13 lỗ khoan có chiều dày 1  5 m: Chiếm 29%

- 15 lỗ khoan có chiều dày từ 5  10 m: Chiếm 33,30%

- 14 lỗ khoan có chiều dày > 10 m: Chiếm 31,0%

Vỉa 13-1 được xếp vào nhóm vỉa có chiều dày tương đối ổn định, cấu tạo vỉatương đối phức tạp

+ Đá kẹp: Số lớp đá kẹp trung bình 3,9 lớp/1 điểm cắt vỉa, nhiều nhất 10lớp/1 điểm cắt vỉa Số lớp đá kẹp < 1 m chiếm chủ yếu là 3,17 lớp, nhiều nhất là 9lớp Số lớp đá kẹp > 1 m chiếm 0,73 lớp nhiều nhất là 4 lớp Thành phần đá kẹpchủ yếu là bột kết, sét kết Độ dốc trung bình của vỉa là 250, nhỏ nhất là 120, lớnnhất là 500, phần lớn có độ dốc từ 20 đến 35o số lớp than trung bình T1 là 5,03 lớp,lớn nhất là 11 lớp Độ tro trung bình cân than là 12,2%, đá kẹp là 81,88% (bột kết)

và 66,85% (sét kết ) Tỷ trọng trung bình than là 1,46 g/cm3,đá kẹp là 2,27 g/cm3(bột kết), 2,15 g/cm3(sétkết)

2.2 Đất đá

- Cuội kết: Phân bố rộng rãi trong toàn khu mỏ Đông Cao Sơn, chiếm nhiềunhất từ vách vỉa 14-5 trở lên Cuội kết có cấu tạo khối xi măng Silíc và cácbonátgắn kết chặt chẽ, màu sắc trắng đục đến xám nhạt

- Sạn kết: Có cấu tạo khối hoặc phân lớp dày, thành phần hạt thạch anhchiếm 50-70%, xi măng gắn kết là xi măng cơ sở hoặc xi măng lớp dày, có màuxám sáng Sạn kết mang tính chuyển tiếp giữa cuội kết và cát kết

- Cát kết: Có cấu tạo phân lớp từ mỏng đến dày, có màu xám sáng đến xám,

là loại đá phổ biến, chiếm tỷ lệ lớn, phổ biến trong khoảng giữa hai vỉa 13-1 và

14-5

- Bột kết: Thành phần chủ yếu là cát thạch anh 50% và các vật chất tạothan, vảy xêrixit, phân lớp tương đối dày Bột kết có màu xám đến xám sẫm Phân

bố rộng, chiếm tỷ lệ tương đối lớn, chủ yếu từ trụ vỉa 14-5 trở xuống

- Sét kết: Có cấu tạo phân lớp mỏng, thành phần chủ yếu là sét, màu xámđen, phân bố ở sát vách, trụ vỉa than

2.3 Cột địa tầng

Địa tầng khu Đông Cao Sơn gồm chủ yếu là trầm tích chứa than hệ thống thượng - bậc Nori-Reti-điệp Hòn Gai (T3n-r.hg2) và một ít là trầm tích đệ tứ(Q) Trầm tích chứa than hệ Trias gồm chủ yếu các loại đá: Cuội kết, sạn kết, cátkết, bột kết, sét kết và các vỉa than Tổng bề dày địa tầng 1800 m, nham thạch baogồm: Cuội kết, sạn kết, cát kết, bột kết, sét kết và các vỉa than (Từ dưới lên gồmcác vỉa than từ 1 đến 22).

Trias-2.4 Kiến tạo

* Uốn nếp

Nếp lõm Cao Sơn: Cấu trúc uốn nếp chính của khu Đông Cao Sơn là mộtnếp lõm thuộc phần đông của nếp lõm Cao Sơn kéo dài từ Bàng Nâu qua Tây CaoSơn đến Đông Cao Sơn, phương của trục nếp lõm: Tây Bắc - Đông Nam, chìm sâunhất ở tuyến XIIIA (-130 m), nâng dần lên ở mức (-50) m, ở các tuyến XIIIB, XIV

và kết thúc ở trục nếp lồi 151 Độ dốc hai cánh nếp lõm không đồng đều, cánh Bắcdốc 30 đến 500, cánh Nam thoải hơn: 10 đến 200 Trên cánh Nam của nếp lõm CaoSơn hình thành gờ nâng tách ra làm hai nếp lõm (gọi là hai lòng máng) Bắc vàNam Nếp lõm Bắc là phần chính của nếp lõm Cao Sơn, nếp lõm Nam chạy sát đứtgãy A-A’ chìm sâu nhất tới mức -100 m (khảo sát theo vỉa 13-1)

- Nếp lồi 15-1: Phân bố ở phía Đông (T-XIVD), trục chạy gần theo hướngNam-Bắc, mặt trục gần thẳng đứng, độ dốc hai cánh thay đổi: 35  400, cánh phíaNam chuyển tiếp sang nếp lõm 186, cánh phía Tây chuyển tiếp với nếp lõm CaoSơn

- Nếp lõm 186: Phân bố ở phần khu Đông Cao Sơn giáp đứt gãy LL’, là nếpuốn cuối cùng Trục nếp lõm phát triển theo hướng Nam-Bắc, dài 700  800 m,mặt trục gần thẳng đứng, độ dốc hai cánh thay đổi từ 35  40o

* Đứt gãy

Bao gồm hai đứt gãy A-A’ và L-L’ trong khu Đông Cao Sơn:

- Đứt gãy A-A’ là đứt gãy thuận, cắm Bắc, góc dốc 65  75o ở biên giớiphía Nam khu Đông Cao Sơn

- Đứt gãy L-L’ là đứt gãy nghịch, mặt trượt cắm về phía Nam Tây Nam, gócdốc 50  70o, đới phá huỷ 30  50 m ở biên giới phía Bắc và phía đông khu ĐôngCao Sơn

* Tính chất lý hoá của vỉa than

Than có cấu tạo phân lớp dày, đồng nhất, độ cứng bằng 750  900 kg/cm2,

có màu đen, vết vạch ánh kim, bán ánh kim hoặc ánh mờ Vết vỡ dạng bằng hoặctheo bậc Than có điện trở suất () từ 600 1000 , mật độ riêng 1,11,4 g/cm3,dẫn điện kém Cơ bản than ở khu Đông Cao Sơn có chất lượng tốt, nhiệt lượngcao, lưu huỳnh thấp, độ tro thấp thể hiện như sau:

Bảng I.1: Các chỉ tiêu chất lượng than của mỏ

5 Nhiệt lượng (K.Cal/kg) 6530 8281 8033 3857 8268 8126

I.3 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THUỶ VĂN

1 Nước mặt

Trong khu Đông Cao Sơn có suối bắt nguồn từ núi Cao Sơn, mạng suối theohướng chảy từ Nam đến Bắc theo suối Khe Chàm và hướng chảy vào Moong BắcCọc Sáu hướng này có suối lớn luôn tồn tại dòng chảy, nguồn cung cấp chủ yếu lànước mưa, một phần là nước dưới đất Các suối khác chỉ có nước vào mùa mưa,khô cạn vào mùa khô

Hiện tại Moong Bắc Cọc Sáu là một hồ nước lớn, nguồn nước tập trung ởđây do suối chảy thường xuyên vào mùa mưa,nước ở xung quanh chảy xuốngtương đối lớn Nước ở Moong Bắc Cọc Sáu chảy đi qua Cống phía Đông, qua bãithải mỏ Cọc Sáu Mực nước ở Moong thay đổi theo mùa: Mùa khô mực nước ởmức (+59)  (+60), mùa mưa mực nước dâng lên mức (+63)  (+64)

- Nước trong tầng chứa than T3n-r: Lớp chứa nước trên vỉa 14-5 có đặcđiểm nham thạch là: Cuội kết, cát kết, bột kết, sét kết, riêng sét kết chiếm tỷ lệ nhỏ,còn đá hạt thô có chiều dày lớn 30  80 m tạo thuận lợi cho nước dưới đất tồn tại

và lưu thông Nước trong lớp này không có áp, là lớp nghèo nước do các tầng khaithác cắt qua, lúc này nước dưới đất được tháo đi trở thành nước mặt chảy quamương rãnh Lớp chứa nước ở giữa vỉa 13-1 và 14-5 đặc điểm nham thạch chủ yếu

là cát kết hạt nhỏ đến vừa và bột kết, hai loại đá này có cấu tạo phân lớp, nứt nẻnhiều, chiếm tỷ lệ lớn gần 90%

Nước trong lớp này có tính áp lực yếu, theo kết quả thăm dò tỉ mỉ và thăm dò bổxung trước năm 1986: Lỗ khoan LK 387, CS 16 nước phun lên mạnh, những nămgần đây khoan vào lớp này nước không phun lên mặt đất, như vậy áp lực đã bịgiảm nhiều

Hệ số thẩm thấu: K = 0,014  0,0378 m/ngày đêm.

I.4 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT MỎ

1 Đặc điểm địa chất công trình

Khu Đông Cao Sơn bao gồm các loại đá: Cuội kết, sạn kết, cát kết, bột kết

và các vỉa than Tỷ lệ các loại đá từ vách vỉa 14-5 trở lên như sau:

- Cuội kết, sạn kết chiếm 40,52%

- Cát kết chiếm 46,24%

- Bột kết chiếm 12,2%

- Sét kết chiếm 1,04%

Đá cuội, sạn kết có cấu tạo khối hoặc phân lớp dày, độ cứng lớn: f =12 13

Đá nằm giữa hai vỉa than 14-5 và 13-1, phân bố chủ yếu là cát kết, bột kết có cấutạo phân lớp dày, nhiều khe nứt, sét kết phân bố thành lớp mỏng

2 Đặc tính cơ lý của đất đá

Đất đá của khu vực Đông Cao Sơn thể hiện theo bảng sau:

Bảng I.2: Đặc tính cơ lý của đất đá

Cát kết Max - Min Trung bình

Bột kết Max - Min Trung bình

Đặc điểm chung của vùng mỏ và các đặc điểm địa chất của khoáng sàng là

cơ sở rất quan trọng, đầu tiên trong công tác thiết kế khai thác mỏ

Từ đó đã tạo những thuận lợi và gây khó khăn cho công tác thiết kế như sau:

1 Thuận lợi

Về đặc điểm chung: Khu Đông Cao Sơn là khu vực độc lập, có hệ thốngđường giao thông thuận lợi cho việc liên lạc, vận chuyển than khai thác đi ga CaoSơn, cảng Vị trí thuận lợi cho việc mở bãi thải ngoài (+140 Đông Cao Sơn) giảmcung độ Địa hình dốc thoải thuận lợi cho công tác thoát nước ra suối Mông Dương

và xuống moong Bắc Cọc Sáu

Nước trong tầng chứa than nằm trong các lớp đá hạt thô có chiều dày lớnthuận lợi cho lưu thông và thoát nước được trong quá trình khai thác

Khoáng sàng: Vỉa 14-5 khai thác có chiều dày tương đối ổn định với độ dốcvỉa và toàn bộ chiều sâu không lớn, than có chất lượng tốt, độ tro thấp, nhiệt lượngcao, lưu huỳnh thấp thuận lợi cho thiết kế vỉa 14-5 và đạt yêu cầu về chất lượngthan

2 Khó khăn

Về đặc điểm chung của vùng mỏ trong vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa, nhất

là mùa mưa gây khó khăn cho khai thác mỏ Các loại đất đá khu vực có tính chất

cơ lý, độ kiên cố lớn, phổ biến là cuội kết, cát kết chiếm trên 58% từ vách vỉa 14-5trở lên, độ cứng trung bình là: 1111,5 gây khó khăn cho thiết kế khai thác cùngvới hai đứt gãy lớn: A-A' ở biên giới phía Nam, L-L' ở biên giới phía Bắc, ĐôngBắc gây ảnh hưởng khi thiết kế khai thác mỏ xuống sâu

Về tính chất khoáng sàng vỉa 14-5 có cấu tạo tương đối phức tạp với số lớp

đá kẹp từ 2  4 lớp phân bố đồng đều trong toàn khu, bột kết 82,66%, sét kết73,36%, chiều dày trung bình 1,93 m/1 điểm cắt vỉa khó khăn cho thiết kế khaithác

CHƯƠNG II NHỮNG SỐ LIỆU GỐC DÙNG LÀM THIẾT KẾ II.1 TÀI LIỆU ĐỊA CHẤT

1 Báo cáo sơ bộ tình hình địa lý, địa chất khu mỏ

2 Bản đồ địa hình, điạ chất khu mỏ Đông Cao Sơn, tỷ lệ 1/2000

3 Mặt Cắt địa chất tuyến XIVc, tỷ lệ 1/2000

4 Mặt Cắt địa chất tuyến XVIA, tỷ lệ 1/2000

5 Mặt Cắt địa chất tuyến XXI, tỷ lệ 1/2000

II.2 TỔ CHỨC CÔNG TÁC TRÊN MỎ

1 Chế độ làm việc

Mỏ áp dụng chế độ công tác liên tục quanh năm, 3 ca/ngày và 8h/ca

1.1 Với các loại thiết bị

Số ngày làm việc trong năm được tính:

Ntb = 365 - (Nsc + Nlt + Nt + Ndt) (Ngày/năm)

Trong đó:

Nsc- Số ngày sửa chữa trong năm, Nsc = N1 + N2 + N3 + N4

N1- Số ngày đại tu thiết bị, phân bổ theo năm = 20 ngày/năm

N2- Số ngày trung tu = 28 ngày/năm

N3- Số ngày tiểu tu = 12 ngày/năm

N4- Số ngày nghỉ bảo dưỡng = 24 ngày/năm

Nsc = 20 + 28 + 12 + 24 = 84 ngày/ năm

Nlt- Số ngày nghỉ lễ, tết trong năm = 8 ngày/năm

Nt- Số ngày nghỉ do thời tiết trong năm = 10 ngày/năm

Ndt- Số ngày dự trữ trong năm = 21 ngày/năm

Như vậy số ngày làm việc trong một năm của thiết bị là:

Ntb = 365 - (84 + 8 + 10 + 21) = 242 ngày/năm

1.2 Với cán bộ công nhân

Số ngày công chế độ được tính như sau:

Nc = 365 - (Ntb + Ncn + Nlt + Np) (ngày/năm)Trong đó:

Ntb- Số ngày nghỉ thứ bảy trong năm = 52 ngày

Ncn- Số ngày nghỉ chủ nhật trong năm = 52 ngày

Np- Số ngày nghỉ phép trong năm = 12 ngày

Như vậy số ngày công chế độ 1 năm là:

Nc = 365 - (52 + 52 + 8 + 12) = 241 ( ngày/năm)

2 LOẠI THIẾT BỊ ĐANG SỬ DỤNG Ở MỎ

Mỏ than Cao Sơn hiện đang sử dụng các loại thiết bị do Liên Xô (cũ) trang

bị bao gồm: Máy khoan xoay cầu CБШ - 250MH, máy xúc ЭKГKГ-8U, ЭKГKГ-4,6, ô

tô CAT 773E, БЕЛАЗ 540 Ngoài ra sử dụng bổ xung một số máy xúc thuỷ lựcPC-750 để xúc than và làm mương rãnh phục vụ công tác thoát nước cho mỏ

CHƯƠNG III BIÊN GIỚI VÀ TRỮ LƯỢNG MỎ

Trong khai thác mỏ lộ thiên, để thu hồi được khoáng sản có ích trong lòng đất thì

ta phải bóc đi một lớp đất phủ nằm phía trên và quanh thân quặng Khối lượng đất

đá bóc phụ thuộc vào chiều dày lớp đất phủ và điều kiện thế nằm của vỉa than Khối lượng đất đá sẽ tăng lên khi ta mở rộng biên giới mỏ và đến một giá trị nàođấy thì việc khai thác bằng phương pháp lộ thiên sẽ không có hiệu quả kinh tếnữa Do vậy ta phải tiến hành xác định biên giới mỏ lộ thiên để đảm bảo cho việckhia thác đạt hiệu quả kinh tế cao nhất

III.1 XÁC ĐỊNH HỆ SỐ BÓC GIỚI HẠN ( Kgh )

Hệ số bóc giới hạn là chi tiêu kinh tế - kỹ thuật quan trọng , phụ thuộc vào từngđiều kiện cụ thể của khoáng sàng Hệ số bóc giới hạn là tiêu chuẩn để xác địnhbiên giới cuối cùng của mỏ lộ thiên và được xác định thông qua các chi tiêu kinh tếtheo công thức:

Vậy ta tính được :

K gh=C b−C t

C d , m3/T (1)

Kgh - Hệ số bóc giới hạn tính theo than nguyên khai, m3/T

Cb- Giá bán trung bình 1 tấn than thương phẩm, Cb = 751 278đ/T (1 000 000giá trung bình trong nước  1 445 000 giá cám 5 nhập của Inđonêxia)

Ct- Giá thành 1 tấn than thương phẩm không có chi phí bóc đất, Ct

= 168 826đ/T

Cd - Chi phí toàn bộ cho 1m3 đất bóc, Cd = 43 000đ/m3

Thay các giá trị trên vào công thức (1) ta có Kgh = 13,5 m3/T

III.2 LỰA CHỌN NGUYÊN TẮC XÁC ĐỊNH BIÊN GIỚI MỎ

Khi đánh giá hhiệu quả kinh tế của các phương án xác định biên giới mỏ lộ thiên tadùng chi tiêu hệ số bóc biên giới ( Kbg ) và hệ số bóc giới hạn (Kgh ) của mỏ làmnguyên tắc so sánh Chi phí của khai thác mỏ lộ thiên chủ yếu phụ thuộc vào hệ sốbóc đất đá Để đảm bảo cho mỏ luôn thu được lợi nhuận trong quá trình hoạt độngthì hệ số bóc đất đá của mỏ phải luôn nhỏ hơ hoặc bằng hệ số bóc giới hạn chophép , đồng thời phải đảm bảo hai yêu cầu sau :

- Tổng chi phí khai thác than là nhỏ nhất

- Giá thành khai thác mỏ nhỏ hơn giá thành cho phép

Từ quan điểm này ta lựa chọn xác định biên giới mỏ theo nguyên tắc Kgh ¿ Kbg, đồng thời ta sử dụng phương pháp đồ thị để xác định biên giới mỏ

1 Góc nghiêng bờ dừng

Từ đặc đểm tự nhiên của khoáng sàng , đặc điểm địa chất công trình , địa chất thuỷvăn , trên cơ sở tính toán ổn định của bờ mỏ , ta xác định được góc nghiêng bờdừng của mỏ ở phía vách là γ v=350 , góc nghiêng bờ dừng ở phía trụ là

γ T=280

2 Xác định biên giới mỏ theo nguyên tắc Kgh ¿ Kbg

Sử dụng bằng phương pháp đồ thị , đo vẽ trực tiếp trên các lát cắt đặc trưng để xácđịnh biên giới mỏ

Vỉa 14-5 có thế nằm và chiều dày tương đối ổn định nên trong bản thiết kế sử dụng

ba lát cắt đặc trưng và một lát cắt dọc để tính toán

Nội dung của phương pháp đồ thị :

+ Trên các lát cắt đặc trưng ta kẻ các đường song song nằm ngang với khoảngcách lớn, bằng hoặc nhỏ hơn chiều cao tầng khai thác (chiều cao tầng h =15 m)..+ Từ giao điểm của đường nằm ngang với trụ vỉa ta kẻ các đường xiên góc γ T =

280 và từ giao điểm của đường nằm ngang với vách vỉa ta kẻ các đường xiên góc

γ V = 380

tới mặt đất biểu thị bờ dừng phía trụ và vách vỉa + Tiến hành đo diện tích than khai thác và đất đá phải bóc tương ứng nằm giữa hai

vị trí bờ mỏ liên tiếp đối với tất cả các tầng là ΔQQ và ΔQV Sau đó xác định hệ

số bóc biên giới cho các độ sâu theo công thức :

Kbg =

ΔQV ΔQQ , m 3

/ m 3+ Vẽ đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa hệ số bóc giới hạn ( Kgh ) và hệ số bóc biêngiới ( Kbg ) theo kết quả tính toán trên Hoành độ giao điểm của hai đường là chiềusâu khai thác cuối cùng tại mặt cát đó

+ Đưa kết quả tính toán lên bình đồ ta xác định được biên giới mỏ trên mặt đất vàtiến hành điều chỉnh đáy mỏ

Bảng III.1 : khối lượng mỏ trên mặt cắt dọc tuyến XVI A

Hc = - 120 m

Bảng III.2 : khối lượng mỏ trên mặt cắt dọc tuyến XXI

Độ cao ΔQ Q , m2 ΔQ V , m2 Kbg (m 3 / m

3)

-130 1250 18129 14.5

Hc = -120 m Biểu đồ xác định độ sâu Hc

Bảng III.3 : khối lượng mỏ trên mặt cắt dọc tuyến XIV c

Hc = - 120 m

Biểu đồ xác định độ sâu Hc

2.1 Xác định chiều sâu khai thác cuối cùng

Từ giao điểm hai đồ thị Kbg = f ( h ) và Kgh = 13.5 ta tìm được chiều sâukhai thác cuối cùng tại các mặt cắt T - XVI A , T - XXI và T - XIV c đều ở mức( -120 ).Vậy ta chọn chiều sâu khai thác cuối cùng của mỏ là ở mức ( -120 )

2.2 Xác định biên giới mỏ trên mặt đất

Tương ứng với chiều sâu khai thác cuối cùng , ta xác định được chiều rộngcủa biên giới mỏ trên mặt đất là : Bm = 770 m

Biên giới mỏ trên mặt đất :

m 3

16 154 518 116 842 560 132 997 078 7.2

CHƯƠNG IV

MỞ VỈA IV.1 KHÁI QUÁT CHUNG

Nội dung của công tác mở vỉa là tạo nên các đường liên lạc trên các tầng tớisân công nghiệp mỏ , vận chuyển đất đá đến bãi thải , vận chuyển than đến khothan

Công tác mở vỉa có quan hệ chặt chẽ đến hệ thống khai thác và việc bố trícác công trình trên mặt đất Phương pháp mở vỉa trước tiên phụ thuộc vào hìnhthức vận tải , điều kiện thế nằm của vỉa Với một phương pháp mở vỉa nhất định

sẽ xác định được một trật tự khai thác khoáng sàng , chế độ công tác mỏ và hiệuquả kinh tế của khai thác mỏ lộ thiên Bởi vậy , thiết kế mở vỉa là một nhiệm vụquan trọng Muốn thực hiện tốt công tác này đòi hỏi phải có tầm quan sát tổng hợptrên nhiều vấn đề

IV.2 CHỌN PHƯƠNG PHÁP MỞ VỈA

Căn cứ vào điều kiện địa hình , điều kiện tự nhiên của khoáng sàng là nằmtrong sườn núi , lộ vỉa ở phía đông và đông bắc trên sườn núi trung bình mức +125( vỉa 14 - 5 ), vỉa có thế nằm nghiêng , chiều dày và góc dốc tương đối ổn định , vỉa

có phương kéo dài theo phương bắc - nam , ta chọn phương pháp mở vỉa bằng hàobám vách vỉa , công trình mỏ phát triển từ đông sang tây Phương pháp này có ưuđiểm :

- Quá trình khai thác than độc lập với quá trình xúc bốc

- Thời gian xây dựng cơ bản nhỏ

- Có thể áp dụng phương pháp khai thác than chọn lọc nhằm làm giảm tỷ lệtổn thất và làm nghèo

Qua phân tích đặc điểm tự nhiên của khoáng sàng , yêu cầu khai thác vàtrình độ công nghệ hiện có , đồ án lựa chọn hình thức mở vỉa bằng hào bám váchvỉa 13 - 1 , khi bờ mỏ phát triển gặp vỉa 14 - 5 sẽ chuyển sang đào hào chuẩn bịbám vách vỉa 14 - 5 hoặc đi hào trong vỉa

IV.3 LỰA CHỌN VỊ TRÍ VÀ HÌNH THỨC ĐÀO HÀO MỞ VỈA

Căn cứ theo điều kiện địa hình khu Đông Cao Sơn có tuyến đường liên lạc

từ mỏ Cọc Sáu đi qua , đất đá được vận chuyển đến bãi thải phía đông và đôngbắc, than được vận chuyển về Máng Ga Cao Sơn , đi cảng Cao Sơn , đồ án lựachọn hình thức mở vỉa bằng hào hỗn hợp :

1 Hào ngoài

Hào ngoài được bố trí ngoài biên giới mỏ, tại vị trí Bắc Cọc Sáu mức +70

mở tuyến hào ngoài đến biên giới của mỏ ở mức +125, phía tây nam mở hào ngoàimức +170 đến +140

Hào chuẩn bị được đào bám vách vỉa và dọc theo đường phương của vỉa

IV.4 THIẾT KẾ TUYẾN ĐƯỜNG HÀO

1 Các thông số của tuyến đường hào cơ bản

1.1 Độ dốc khống chế của tuyến đường hào cơ bản

Độ dốc dọc của tuyến đường , i 0 : độ dốc dọc của tuyến đường hào vận tảiđược xác định theo điều kiện vận tải Mỏ Cao Sơn sử dụng hình thức vận tải bằngôtô , độ dốc cho phép đối với ôtô là 6 ¿ 8 % Ta chọn i 0 = 6%

Độ dốc ngang tuyến đường , i n : độ dốc ngang tuyến đường lấy theo điềukiện thoát nước tốt cho tuyến đường là i n = 0,3 %

1.2 Chiều rộng đáy hào cơ bản

Hình IV.1 : sơ đồ xác định chiều rộng đáy hào cơ bảnTuyến đường hào cơ bản trong mỏ có chức năng là để vận tải nên chiều rộngđáy hào phải đảm bảo cho thiết bị vận tải hoạt động liên tục và an toàn Khi vậntải bằng ôtô thì chiều rộng đáy hào phụ thuộc vào chiều rộng của xe, số làn xe( tính cho 2 làn xe ) và tốc độ của xe Chiều rộng đáy hào được tính theo côngthức :

Bo = Z + 2( n + A ) + M + C , mTrong đó :

Z : khoảng cách an toàn từ mép ngoài khối trượt lở , Z = 3,5 m

M = 0,5 + 0,005.v , m

( v = 25 km / h – vận tốc của ôtô )

⇒ M = 0,5 + 0,005.25 = 0,625 ( m )

C : chiều rộng rãnh thoát nước , C = 1 m

Vậy chiều rộng đáy hào cơ bản là :

Bo = 3,5 + 2.( 1 + 5.3 ) + 0,625 + 1 = 18.725 ( m )Chọn : Bo = 20 m

1.3 Chiều dài tuyến đường hào

Chiều dài thực tế của tuyến đường hào được xác định theo công thức :

L tt=H o−H c

i o ⋅K d

Trong đó :

Ho : độ cao điẻm đầu của tuyến đường hào

Hc : độ cao điẻm cuối của tuyến đường hào

i 0 : độ dốc của tuyến đường hào

Kd : hệ số kéo dài tuyến đường , Kd = 1,2

- Chiều dài thực tế của tuyến hào ngoài từ mức +70 đến mức +125 :

v : vận tốc xe chạy trên đoạn cong , v = 20 Km/h

La : chiều dài từ trục bánh xe sau tới chắn trước của ôtô

La = 6,337 ( m ) , lấy theo xe ôtô CAT - 773E

2 Các thông số của tuyến đường hào chuẩn bị

2.1 Chiều rộng đáy hào chuẩn bị

Chiều rộng đáy hào chuẩn bị được xác định theo thông số của thiết bị thamgia đào hào và sơ đồ nhận tải của ôtô Với sơ đồ nhận tải của ôtô là quay đảochiều thì chiều rộng của đáy hào chuẩn bị được xác định theo công thức sau :

Bcb = Ro + 0,5( Lo + bo ) + 2m , ( m )Trong đó :

Ro : bán kính quay đảo chiều của ôtô , Ro = 10,8 m

( lấy theo ôtô CAT -773E )

Lo : chiều dài ôtô , Lo = 9,687 m ( lấy theo ôtô CAT -773E )

bo : chiều rộng ôtô , bo = 4,457 m ( lấy theo ôtô CAT -773E )

Hình IV.2: sơ đồ xác định chiều rộng đáy hào chuẩn bịTheo điều kiện xúc của máy xúc : để đảm bảo cho máy xúc hoạt động hiệuquả thì Bcb ¿ 2Rxt Với máy xúc ЭKГKГ - 8U thì Rxt = 12m ⇒ Bcb ¿ 24 m

Vậy chọn : Bcb = 22 m

2.2 Chiều dài tuyến đường hào chuẩn bị

Chiều dài tuyến đường hào chuẩn bị đầu tiên chính bằng chiều dài của khaitrường ,

Lcb = 3050 m

2.3 Độ dốc tuyến đường hào chuẩn bị

Độ dốc tuyến đường hào chuẩn bị lấy theo điều kiện thoát nước tốt cho tuyến đường là icb = 0,5%

3 Các thông số của hào dốc

Hình IV.3 : sơ đồ xác định các thông số của hào dốc

3.1 Chiều rộng đáy hào dốc

Thông thường lấy chiều rộng đáy hào dốc bằng chiều rộng của đáy hào cơ bản ,

⇒ Bd = Bcb = 20 m

3.2 Độ dốc đáy hào

Hào dốc có nhiệm vụ tạo lối thông từ tầng này sang tầng khác và có chứcnăng mở tầng Độ dốc của đáy hào lấy theo điều kiện là khả năng vượt dốc củathiết bị vận tải khi có tải , id=6%

3.3 Chiều dài tuyến hào dốc

Chiều dài tuyến hào dốc được xác định theo công thức :

N: Số xe ô tô chạy cùng chiều trong 1h

v: Vận tốc trung bình của xe ô tô , v = 35km/h

n: Số làn xe chạy cùng hướng , n = 1

K: Hệ số điều hoà giữa các xe chạy , K = 0,6

S : khoảng cách an toàn giữa hai xe chạy cùng chiều , S = 90 m

IV.6 TÍNH TOÁN KHỐI LƯỢNG ĐÀO HÀO

1 Khối lượng đào hào dốc

Khối lượng đào hào dốc được tính theo công thức :

2 Khối lượng đào hào chuẩn bị

Khối lượng đào hào chuẩn bị được xác định theo công thức :

Vcb = [B cb+h

2(cot gα+cot gγ T)] h L

, m 3Trong đó :

Bcb : chiều rộng đáy hào chuẩn bị , Bcb = 22 m

3 Khối lượng đào hào ngoài

Hào ngoài là tuyến đường hào bán hoàn chỉnh đào theo sườn đồi , khốilượng đào hào ngoài được xác định theo công thức :

Vn =

B02.sin α sin β 2sin( α− β) ⋅¿ ¿ Ln , m 3Trong đó :

Bo : chiều rộng tuyến đường hào ngoài , Bo = 16 m

α : góc nghiêng sườn hào , α = 70 0

IV.7 LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP ĐÀO HÀO

1 Đào hào ngoài

Khu Đông Cao Sơn của mỏ than Cao Sơn có địa hình dốc thoải theo sườnnúi Với công tác đào hào mở vỉa , áp dụng phương pháp kết hợp giữa máy xúctay gầu thuận và máy gạt

- Đào hào trong đất đá mềm tơi : áp dụng phương pháp xúc trực tiếp đổ thải

ra sườn dốc , kết hợp với máy gạt D - 85A gạt đẩy đất đá và tạo nền hào

- Đào hào khi gặp đất đá cứng và cứng vừa : áp dụng phương pháp kết hợpgiữa máy gạt thi công tạo nền và tiến hành cho khoan nổ mìn làm tơi đất đá

Để đảm bảo được chiều rộng đáy hào , với khối lượng không thể xúc tải hếtđất đá thì áp dụng phương pháp kết hợp giữa máy xúc ЭKГKГ - 8U và xe ôtô CAT-773E thực hiện công tác xúc bốc , vận chuyển đất đá đổ ra khu vực bãi thải của mỏ

2 Đào hào dốc và hào chuẩn bị

Hình IV.4 : sơ đồ đào hào chuẩn bị

Do đất đá của mỏ có độ cứng f = 8 ¿ 13 nên phải tổ chức thi công khoan nổ mìnlàm tơi đất đá, sau đó bố trí máy xúc ЭKГKГ - 8U và xe ô tô CAT- 773E để thực hiệncông tác xúc bốc và vận chuyển đất đá ra bãi thải ngoài

3 Đào hào trong mỏ

Hào trong mỏ là hào bán hoàn chỉnh, được hình thành dần trong quá trìnhkhai thác khi mỏ đạt đến bờ dừng bên trụ, hào có dạng nửa đào, nửa đắp và thể tíchphần nửa đào bằng thể tích phần nửa đắp Trình tự thi công trên tầng như sau: dođất đá mỏ có độ cứng lớn nên phải sử dụng phương pháp khoan nổ mìn để làm tơiđất đá, đất đá phá ra dùng máy gạt gạt sang phần đắp sau đó tạo đường trên đó

IV.8 CHỌN BÃI THẢI KHI XÂY DỰNG MỎ

Trong giai đoạn xây dựng cơ bản, có một phần khối lượng đất đá cần phải đắp để

mở rộng đường Khi đào hào mở vỉa , khối lượng kiến thiết cơ bản cần thải là :

1560000 m được bóc và đổ ra bãi thải ngoài (+140) Đông Cao Sơn.Chọn phươngpháp thải đá theo chu vi hình rẻ quạt, xe ô tô dừng cách bờ chắn an toàn của bãithải tối thiểu là 2 m để đổ thải, kết hợp với máy gạt D-85A gạt đẩy đất đá xuốngnền bãi thải Trong quá trình đổ thải theo sơ đồ quay đảo chiều.

Từ khu khai thác Đông Cao Sơn đến bãi thải (+140) có cung độ vận chuyển ngắn:

L = 1600 m, bãi thải có dung tích lớn, chứa được 350 triệu m3 đất đá, phục vụ tốt cho công tác đổ thải toàn khu Đông Cao Sơn Vì thế , bãi thải đã chọn đảm bảo đápứng công tác đổ thải trong giai đoạn xây dựng cơ bản và khai thác sau này của khu Đông Cao Sơn

CHƯƠNG V

HỆ THỐNG KHAI THÁC V.1 HỆ THỐNG KHAI THÁC

V.1.1 Khái niệm

Hệ thống khai thác mỏ là trình tự hoàn thành công tác mỏ trong giới hạnkhai trường: công tác chuẩn bị, xúc bốc và khai thác đảm bảo cho mỏ hoạt độngđạt yêu cầu sản lượng, kinh tế và an toàn, thu hồi tối đa lượng quặng trong lòngđất, đảm bảo tốt môi trường xung quanh Hệ thống khai thác có quan hệ mật thiếtvới đồng bộ thiết bị, thể hiện qua các yếu tố như: Chiều cao tầng, chiều rộng mặttầng công tác, chiều rộng khoảnh khai thác, chiều dài luồng xúc của máy xúc, cácthông số này phải phù hợp với đặc tính kỹ thuật của các thiết bị

Chọn hệ thống khai thác hợp lý sẽ nâng cao năng suất thiết bị, an toàn trongquá trình khai thác mỏ, sử dụng hiệu quả nguồn nhân lực, vốn đầu tư, đạt hiệu quảcao trong sản xuất kinh doanh

V.1.2 Chọn hệ thống khai thác áp dụng cho khu Đông Cao Sơn

Căn cứ vào điều kiện địa hình, địa chất, địa chất thuỷ văn, cấu tạo và phân

bố của vỉa 14-5, sự ảnh hưởng của nếp lồi 151, nếp lõm 186, các đứt gãy A-A’, L’ và vị trí, trình tự mở vỉa đã chọn Có thể áp dụng hai phương án khai thác vỉa14-5 như sau:

L-Hệ thống khai thác xuống sâu dọc 1 bờ công tác, công trình mỏ phát triển từ Đôngsang Tây, bãi thải ngoài

V.1.2.1 Xác định các thông số của hệ thống khai thác

1 Chiều cao tầng

Chiều cao tầng phụ thuộc vào thiết bị khoan, xúc, vận tải, lựa chọn, tính chất

cơ lý của đất đá, phải đảm bảo cho các thiết bị làm việc an toàn, năng suất, giáthành khai thác nhỏ nhất Chiều cao tầng được xác định theo các điều kiện sau:

1.1 Theo điều kiện an toàn xúc bốc

- Với đất đá phải nổ mìn: H  1,5 Hxmax (m)

Trong đó: Hxmax - Chiều cao xúc lớn nhất của máy xúc

- Máy xúc ЭKГKГ-8UU: Hxmax= 14,4 m

- Máy xúc ЭKГKГ-4,6: Hxmax= 10,3 m

Chiều cao tầng với máy xúc ЭKГKГ-8UU: H ¿ 1,5.14,4 ¿ 21,6 m

Chiều cao tầng với máy xúc ЭKГKГ- 4,6: H ¿ 1,5.10,3 ¿ 15,45 m

- Với đất đá không phải nổ mìn: H = Hxmax (m)

Chiều cao tầng với máy xúc ЭKГKГ-8UU: H = 14,4 (m)

Chiều cao tầng với máy xúc ЭKГKГ-4,6: H = 10,3 (m)

1.2 Theo điều kiện kỹ thuật

h=0,7.a.√sinα sin ß K r η'(1+η \) sin \( α - β \) } } } } {¿¿¿¿ (m)Trong đó: a = 0,8.(Rx+Rd)

- Rx: Bán kính xúc lớn nhất (Máy xúc ЭKГKГ-8U có Rx = 18,34 m Máy xúcЭKГKГ - 4,6 có Rx = 14,4 m)

-Rd: Bán kính dỡ tải lớn nhất (Máy xúc ЭKГKГ - 8U có Rd = 16,3 m Máy xúcЭKГKГ- 4,6 có Rd = 12,65 m)

α -Góc nghiêng sườn tầng, α =70o; ß - Góc nghiêng của đống đá nổ mìn,

ß = 500; Kr- Hệ số nở rời của đất đá, Kr = 1,4; ’- Hệ số kinh nghiệm, ’= w/h =0,6; ”- Hệ số kinh nghiệm, ” = b/w = 0,88

Chiều cao tầng với máy xúc ЭKГKГ- 8U:

2 Chiều rộng mặt tầng công tác tối thiểu (B min )

Chiều rộng mặt tầng công tác phải đảm bảo đủ điều kiện làm việc bìnhthường cho các loại thiết bị: khoan, xúc, ôtô, máy gạt làm việc, bố trí trạm biến áp,

hệ thống cung cấp điện, đủ chứa hết đống đá nổ mìn và các khoảng cách an toàncần thiết

Chiều rộng mặt tầng tối thiểu được tính theo công thức:

A X

Bmin = Z + C2+ T + C1+ X + A (m).

Trong đó:

Z- Chiều rộng đai an toàn, Z = 3 m;

C2- Khoảng cách an toàn từ mép đường vận tải đến mép sụt lở tự nhiên của,

C2 = 1 m;

T- Chiều rộng tuyến vận tải, T = 8,5 m;

C1- Khoảng cách an toàn từ chân đông đá nổ mìn đến mép đường vận tải,

C1 =1,5 m;

X- Chiều rộng phần ngoài của đống đá sau khi nổ mìn, X = 14 m;

A- Chiềurộng 1 dải khấu ,A = 23,5 m

Như vậy:

Bmin= 3 + 1 + 8,5 + 1,5 + 14 + 23,5 = 51,5 m

Chọn chiều rộng mặt tầng công tác: Bmin= 50 (m)

3 Chiều rộng khoảnh khai thác (A)

Chiều rộng khoảnh khai thác phải đảm bảo cho công tác nổ mìn đạt hiệu quảcao, phù hợp với thông số làm việc của máy xúc, hình thức vận chuyển, phươngpháp khai thác Xác định chiều rộng khoảnh khai thác theo công thức:

A = w + (n-1).b (m)

Trong đó: w- Đường kháng chân tầng, xác định theo 3 điều kiện; Theo điều kiện

an toàn w = h.cotgỏ + C (m); h - Chiều cao tầng, h =15 m; ỏ- Góc nghiêng sườntầng,

ở = 700; C- Khoảng cách từ tâm lỗ khoan hàng ngoài đến mép tầng, C = 3 m

Chọn K =1; dk- Đường kính lỗ khoan, dk = 250 mm (0,25 m); tt- Mật độ nạp thuốc

nổ, tt = 0,9 kg/dm3; Kn- Hệ số chuyển đổi loại thuốc nổ tiêu chuẩn amonit N0 6JVsang thuốc nổ thực tế của mỏ, Kn = 1; - Mật độ của đất đá,  = 2,6 kg/dm3; m- Hệ

số làm gần lỗ khoan, chọn phương pháp nổ mìn vi sai, lấy m =1

Với đất đá khó nổ vừa của khu vực

W = 53 1,1 0,25 √0,9.12,6.1 = 8,58 (m)Theo kinh nghiệm: w = (35  40) d = 35 0,25 = 8,75(m)

Với các kết quả trên , chọn w = 8,5 (m)

a - khoảng cách giữa hai lỗ khoan; a = m.w = 8,5 m; n - Số hàng lỗ khoan, n

=3 hàng; b - khoảng cách giữa hai hàng lỗ khoan, b = a

√

2 =7,36 (m) (Sơ đồmạng tam giác đều) Chọn b = 7,5 (m)

Chiều rộng khoảnh khai thác là:

C Khoảng cách từ tâm lỗ khoan hàng ngoài đến mép tầng

A Chiều rộng dải khấu

Hình V.2 Sơ đồ chiều rộng khoảnh khai thác và thông số khoan nổ mìn

4 Chiều dài luồng xúc (L x )

Được xác định theo điều kiện khối lượng đất đá nổ mìn cấp cho máy xúclàm việc đạt năng suất cao, thời gian di chuyển, ngừng chờ nổ mìn ít nhất Đảmbảo cho máy xúc làm việc liên tục trong một chu kỳ khoan nổ

1



b b

W

cao tầng, h =15 m; A- Chiều rộng khoảnh khai thác, A = 23,5 m; E- Dung tích gầuxúc ЭKГKГ 8u, E = 8 m3; nx- Số chu kỳ xúc trong một phút, nx= 2 chu kỳ; kx- Hệ sốxúc, kx = 0,54; n0- Hệ số đảm bảo đủ xe cho máy xúc làm việc, n0 = 0,8.

Lx =

60.20,4 10 15.23,5 .8.2.0,54 0,8=240 (m)

5 Chiều rộng đống đá nổ mìn Bđ

Bđ = A + X = 23,5 + 14 = 37,5 ( m )

V.1.2.2 Xác định các thông số kỹ thuật của khai trường

1.Chiều rộng đai vận tải, đai dọn sạch, đai bảo vệ

Theo quá trình khai thác, công trình mỏ tiến đến bờ dừng, để đảm bảo antoàn về độ ổn định, liên lạc của mỏ cho suốt quá trình sản xuất và tồn tại đòi hỏiphải để lại các đai vận tải, đai dọn sạch, đai bảo vệ

b v

Hình V.3: Sơ đồ đai vận tải, đai bảo vệ

2 Góc nghiêng sườn tầng ()

Căn cứ theo các yếu tố tự nhiên: Điều kiện địa chất, thuỷ văn, tính chất cơ lýcủa đất đá, tính phân lớp, thế nằm, góc cắm, chú trọng đến độ cứng và mức độ nứt

nẻ của đất đá

Căn cứ theo các yếu tố kỹ thuật: Tính chất và thời gian tồn tại của tầng, thiết

bị vận tải, khai thác Chọn góc nghiêng sườn tầng  = 700

 - Góc nghiêng sườn tầng công tác,  = 700

Thay số vào công thức ta được :  =130

4 Góc nghiêng bờ dừng

Xác định góc nghiêng bờ dừng phải đảm bảo được hai điều kiện: Sự ổn địnhcủa bờ mỏ và yêu cầu kỹ thuật - kinh tế

4.1 Xác định góc nghiêng bờ dừng theo điều kiện ổn định

Các yếu tố về tự nhiên ảnh hưởng rất lớn đến góc nghiêng bờ dừng của mỏ.Theo kinh nghiệm chọn đ = 42o

4.2 Xác định góc nghiêng bờ dừng theo điều kiện kỹ thuật

Trong quá trình khai thác mỏ đối với đất đá có độ kiên cố lớn (thường f >7)hoặc đất đá nguyên thuỷ khi máy xúc không tự xúc được thì phải tiến hành khoantạo lỗ khoan để nạp nổ mìn làm tơi đất đá.

Chọn loại máy khoan xoay cầu CБШ-250 MH khoan với mũi khoan cóđường kính 243 mm để khoan tạo lỗ khoan với đường kính dk = 250  260 mm

2 Chọn máy xúc

Công tác xúc bốc chiếm vai trò chủ đạo trong dây chuyền công nghệ quyếtđịnh trực tiếp đến sản lượng mỏ Khu Đông Cao Sơn là mỏ lộ thiên có sản lượngđất đá và than khai thác theo hàng năm lớn: 8640000 m3 đất đá và 1200000 tấnthan/năm Để đảm bảo hoàn thành sản lượng của mỏ, chọn máy xúc ЭKГKГ – 8U vớidung tích gầu xúc E = 8 m3 xúc bóc đất đá và máy xúc ЭKГKГ- 4,6 với dung tích gầuxúc E = 4,6 m3 xúc than (khi cần thiết xúc bóc đất đá)

3 Chọn thiết bị vận tải

Căn cứ theo khối lượng đất đá và than khai thác lớn cần phải vận chuyển.Thiết bị xúc bóc đã chọn có dung tích gầu xúc lớn Điều kiện và loại thiết bị vậntải thực tế có ở mỏ

Công tác vận tải giữ vị trí quan trọng vì nó ảnh hưởng trực tiếp đến năngsuất, hiệu quả làm việc của thiết bị xúc

Chọn loại thiết bị vận tải như sau: xe ô tô CAT 773E có trọng tải 58 tấndùng vận chuyển đất đá, xe ô tô БЕЛАЗ 540 có trọng tải 30 tấn dùng vận chuyểnthan

Ngoài ra còn có các loại xe trung xa vận chuyển than từ sàng đến Cảng mỏ,cung cấp nước, nhiên liệu, vật tư đến các thiết bị khoan, xúc trên khai trường phục

vụ khai thác

4 Chọn thiết bị gạt thải đá

Chọn loại máy gạt D-85A, D-155 phục vụ công tác thải đá ở bãi thải và phục

vụ các công việc khác như: dọn phẩm chất, kho chứa than, làm đường, mươngthoát nước, tạo nền khoan, gạt nền máy xúc, công tác môi trường của mỏ

V.2.2 Kiểm tra mối quan hệ đồng bộ thiết bị đã chọn

1 Tính đến năng suất và đồng bộ giữa máy xúc với ô tô

Sự kết hợp giữa máy xúc với ô tô biểu thị bằng tỷ số: Dung tích gầu xúc Edung tích thùng xe ô tô hoặc khôí lượng đất đá chứa trong gầu và tải trọng xe ôtô

Tỷ số hợp lý áp dụng cho đất đá cứng đã nổ mìn: Ng =

V0

E K r >3Chọn đồng bộ thiết bị là:

- Máy xúc ЭKГKГ-8U và xe ô tô CAT có trọng tải 58 tấn.

- Máy xúc ЭKГKГ-4,6 và xe ô tô БЕЛАЗ -540 có trọng tải 30 tấn

V0 =

q

γ = (m3)Trong đó: q - Tải trọng của xe ôtô (CAT 773E có q = 58 tấn, БЕЛАЗ -540

có q = 30 tấn);  - Mật độ của đất đá,  = 2,6 t/m3; Kr - Hệ số vỡ rời của đất đá, Kr

Xúc than (Máy xúc ЭKГKГ-4,6): Ng =

11,54 4,6.0,75=4 (gầu)

2 Khả năng sử dụng tải trọng xe ôtô với dung tích thùng xe

Có vai trò quan trọng trong việc tính toán năng suất vận tải và đồng bộ thiếtbị

Hệ số sử dụng tải trọng xác định theo công thức:

Thay số vào công thức tính ta được:

Xe CAT 58 tấn và máy xúc ЭKГKГ– 8U: Kq =

Trong đó: Kn - Hệ số nén chặt đất đá trong thùng xe Chọn Kn = 0,8

Với xe ôtô CAT 58 tấn và máy xúc ЭKГKГ – 8U:

CHƯƠNG VI SẢN LƯỢNG MỎ

Việc xác định sản lượng mỏ là công việc quan trọng trong công tác thiết kế

vì mục đích đạt sản lượng yêu cầu, đem lại hiệu quả kinh tế cao theo điều kiện tựnhiên và kỹ thuật Vì vậy phải có cân nhắc tính toán chi tiết về kinh tế - kỹ thuậtcủa các phương án và so sánh lựa chọn

Vỉa 14-5 Đông Cao Sơn đã được xác định về điều kiện tự nhiên nên việc xácđịnh sản lượng mỏ phụ thuộc vào điều kiện kinh tế và kỹ thuật Theo điều kiện kỹthuật yếu tố xác định sản lượng mỏ là tốc độ phát triển công trình mỏ, trị số sảnlượng là trị số tối đa có thể, trị số này là cơ sở xác định sản lượng hợp lý cho mỏ

Theo phương án 1 đã chọn, công trình mỏ phát triển theo hướng từ Đôngsang Tây Cánh Đông có độ dốc từ 21  23o nên công trình mỏ phát triển chủ yếutheo tốc độ xuống sâu

Từ mức (+40) vỉa 14-5 có thế nằm ngang, công trình mỏ phát triển theo tốc

độ phát triển ngang, lúc này Vs = 0

Từ sự thay đổi của vỉa nên diện tích quặng trên các tầng và tốc độ phát triểncủa mỏ khác nhau do đó sản lượng mỏ sẽ thay đổi liên tục trong quá trình pháttriển công trình mỏ

Sản lượng mỏ trong bản thiết kế được tính toán cho giai đoạn khai thác đầutiên khi công trình mỏ phát triển theo tốc độ xuống sâu Quan hệ giữa sản lượngvới các yếu tố ảnh hưởng xác định theo công thức:

Aq = Vs Fq γ q

1−K m 1−r (tấn/năm)

Trong đó: Vs- Tốc độ xuống sâu công trình mỏ (m/năm); Fq- Tiết diện ngang củaquặng trên tầng tính toán (m2); Km- Hệ số mất mát, Km= 1,5 ; r- Hệ số làm bẩnkhoáng sản (than) = 0,1; q- Tỷ trọng than, q = 1,44 t/m3

Tiến độ công trình mỏ trong HTKT này phụ thuộc vào tốc độ xuống sâu củađáy thấp vì thời gian hoạt động của đáy thấp trong năm chỉ bằng 60-70% so vớiđáy cao Mặt khác thiết bị hoạt động ở đáy thấp còn bị ảnh hưởng bởi nhiều yếu tốnhư: Không gian chật hẹp, vào mùa mưa ảnh hưởng của bùn trôi, điều đó cũng làmhạn chế đáng kể đến tốc độ xuống sâu đáy mỏ Với vỉa 14-5 khu Đông Cao Sơn cóchiều dài theo phương Lm = 1600 m, do đó đáy thấp có chiều dài lớn

Tốc độ xuống sâu Vs được xác định theo công thức:

Ta có:

tcb =

h l x Q

γ - Góc véc tơ ăn sâu, γ = α = 35o; Bmin- Chiều rộng mặt tầng công tác (m),

Bmin = 50 m; io- Độ dốc khống chế của hào dốc, io = 0,06; c- Hệ số giảm năng suấtcủa máy xúc khi đào hào dốc, c = 0,7; Qx- Năng suất của máy xúc ЭKГKГ-4,6, Qx =550.000m3/năm

Thời gian đào hào dốc là cố định không thay đổi