Đang tải... (xem toàn văn)
Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế phân xưởng đập sàng quặng với các số liệu sau đây: Năng suất: …1,95…….. triệu tấnnăm Bảng thành phần độ hạt quặng nguyên khai với Dmax = ……660…. mm Cấp hạt mm Thu hoạch bộ phận, % +Dmax Dmax + 34 Dmax 34 Dmax + 12 Dmax 12 Dmax + 14 Dmax 14 Dmax +18 Dmax 18 Dmax 19 19 21 20 21 Trọng lượng thể tích quặng rời δr = …1,35….tm3; Độ ẩm = …6….% Hệ số độ cứng của quặng f =……17…… Yêu cầu độ lớn sản phẩm đập dmax = ……10…mm Chế độ cấp liệu từ mỏ: 2 cang,đêm, 7hca Chế độ làm việc của phân xưởng đập trung và nhỏ tự chọn Địa hình xây dựng tự chọn
LỜI NÓI ĐẦU I VAI TRÒ VÀ Ý NGHĨA CỦA NGÀNH TUYỂN KHOÁNG TRONG NỀN KINH TẾ QUỐC DÂN Ngành Tuyển khoáng đóng vai trò quan trọng kinh tế quốc dân, việc làm giàu khoáng sản có ích quan trọng thiếu ngành khai thác sử dụng định tiêu kinh tế kỹ thuật ngành gia công Làm tăng trữ lượng công nghiệp mỏ mở khả khai thác sử dụng quặng nghèo Cho phép giới hoá tự động hoá khai thác khoáng sản làm đơn giản trình sản xuất nâng cao suất lao động Làm tăng hàm lượng chất quý khoáng sản làm giảm hàm lượng tạp chất có hại làm cho trình luyện kim hoá luyện trở lên đơn giản đạt suất lao động cao Thải bỏ phần lớn đất đá giảm chi phí vận chuyển khoáng sản Cho phép sử dụng tổng hợp tài nguyên chất có ích khoáng sản thu hồi tách riêng để sử dụng cách hiệu II NHIỆM VỤ CỦA NGÀNH TUYỂN KHOÁNG TRONG NỀN KINH TẾ QUỐC DÂN Khoáng sản khai thác có lẫn đất đá, tạp chất hàm lượng chất có ích thấp không sử dụng đưa vào chế biến phức tạp hơn, chi phí sản xuất cao hơn, không hiệu nhiệm vụ ngành Tuyển khoáng bao gồm: • Thải đất đá nâng cao hàm lượng chất có ích • Tách hợp chất có hại trình gia công chế biến • Tách riêng phần khoáng sản có ích thành sản phẩm sản phẩm chứa khoáng vật (quặng đa kim) • Ngoài yêu cầu hàm lượng khoáng vật có ích yêu cầu cấp hạt • Khử nước làm khô sản phẩm đạt theo độ ẩm yêu cầu Tóm lại: Tuyển khoáng phối hợp trình giai đoạn công nghệ để gia công nguyên liệu khoáng sản mục đích để sản xuất sản phẩm đáp ứng yêu cầu định chất lượng thành phần độ hạt - Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 sản phẩm Các sản phẩm đáp ứng yêu cầu định chất lượng thành phần độ hạt sản phẩm Các sản phẩm sử dụng trực tiếp đem chế biến III NHIỆM VỤ CỦA KHÂU CHUẨN BI KHOÁNG SẢN TRONG XƯỞNG TUYỂN - Giải phóng khoáng vật có ích khỏi đất đá tạp Các khoáng vật khối vật liệu khoáng sản thường có dạng hạt khoáng vật khác gắn kết chặt chẽ với Muốn phân tách chúng trước hết phải tách rời chúng khỏi mặt học Độ hạt vật liệu cần thiết để giải phóng khoáng vật phụ thuộc vào độ xâm nhiễm khoáng vật khối khoáng sản Làm cho nguyên liệu khoáng sản có thành phần độ hạt thích hợp với công nghệ khâu thiết bị khâu tuyển phân tách Thoả mãn yêu cầu thành phần độ hạt nguyên liệu khoáng sản hộ tiêu thụ khoáng sản IV MỤC ĐÍCH VÀ Ý NGHĨA CỦA ĐỒ ÁN CHUẨN BỊ KHOÁNG SẢN Các khâu công nghệ đập nghiền sàng phân cấp đóng vai trò chủ đạo đề cập kỹ môn học chuẩn bị khoáng sản phần lý thuyết chúng em học kỳ trước Kỳ học môn đồ án chuẩn bị khoáng sản nhằm giúp cho chúng em có kiến thức thực tế tư logic phương pháp làm việc người kỹ sư Thông qua đồ án môn học giúp cho chúng em hiểu sâu thêm phần lý thuyết thực tế đập nghiền sàng nắm vững phương pháp thiết kế phân xưởng đập sàng bao gồm tính toán sơ đồ định lượng lựa chọn bố trí thiết bị đập sàng thiết bị phụ trợ quan trọng khác Trong trình làm đồ án em nhận giúp đỡ thầy cô môn tuyển khoáng thầy Phạm Văn Luận bạn Trong trình làm đồ án không tránh khỏi thiếu xót mong thầy cô thông cảm đóng góp ý kiến giúp cho đồ án em hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn! -Họ tên sinh viên : Vũ Nhật Trang Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 Lớp: Tuyển khoáng A-K58 -MSSV :1321040302 - Ngày giao đề tài: Thời gian nộp bài: Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế phân xưởng đập - sàng quặng với số liệu sau đây: − Năng suất: …1,95…… triệu tấn/năm − Bảng thành phần độ hạt quặng nguyên khai với Dmax = ……660… mm Cấp hạt mm Thu hoạch phận, % +Dmax - Dmax + 3/4 Dmax 19 - 3/4 Dmax + 1/2 Dmax 19 - 1/2 Dmax + 1/4 Dmax 21 - 1/4 Dmax +1/8 Dmax 20 - 1/8 Dmax 21 − Trọng lượng thể tích quặng rời δr = …1,35….t/m3; Độ ẩm = …6….% − Hệ số độ cứng quặng f =……17…… − Yêu cầu độ lớn sản phẩm đập dmax = ……10…mm − Chế độ cấp liệu từ mỏ: ca/ng,đêm, 7h/ca − Chế độ làm việc phân xưởng đập trung nhỏ - tự chọn − Địa hình xây dựng tự chọn Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 Nội dung Phần thuyết minh − Phân tích lựa chọn sơ đồ đập sàng − Tính toán sơ đồ định lượng, vẽ sơ đồ định lượng sơ đồ thiết bị đập sàng − Chọn tính thiết bị chủ yếu gồm: máy đập; máy sàng; máy cấp liệu; băng tải; bunke kho chứa Giáo trình “Chuẩn bị khoáng sản”; Bản “Hướng dẫn thiết kế môn học chuẩn bị khoáng sản” “Thiết kế xưởng tuyển khoáng” Ngày … tháng ….năm Cán hướng dẫn Phạm Văn Luận MỘT SỐ QUY TẮC CHUNG Sự cần thiết sàng sơ kiểm tra Sàng sơ − Khâu đập thô sử dụng sàng sơ bộ, sử dụng phải có lập luận chặt chẽ; − Khâu đập trung nên sử dụng sàng sơ vật liệu qua đập lần Do có nhiều cục hạt có kích thước nhỏ khe tháo máy đập trung, hạt cần phải tách trước vào máy đập trung để tăng suất cho máy đập trung Nếu không sử dụng sàng sơ trước khâu đập trung cần phải lập luận chặt chẽ; − Khâu đập nhỏ bắt buộc phải sử dụng sàng sơ Sàng kiểm tra Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 − Sàng kiểm tra sử dụng sử dụng giai đoạn đập cuối Số lượng máy đập mức đập giai đoạn đập Số lượng máy đập − Ở khâu đập thô nên sử dụng 01 máy đập ưu tiên sử dụng máy đập hàm Nếu phải sử dụng 02 máy đập hàm đáp ứng suất khâu đập thô chuyển sang sử dụng 01 máy đập nón; − Ở khâu đập trung nên sử dụng tối đa 02 máy đập ưu tiên sử dụng máy đập nón (có thể sử dụng máy đập hàm); − Ở khâu đập nhỏ không hạn chế số lượng máy đập ưu tiên sử dụng máy đập nón (không sử dụng máy đập hàm, đập trục để đập nhỏ) Mức đập − Ở giai đoạn đập thô nên chọn mức đập i1 = – 4; − Ở giai đoạn đập trung nên chọn mức đập i2 = – 5; − Ở giai đoạn đập nhỏ nên chọn mức đập i3 = – 6, làm việc vòng kín chọn mức đập đến 8; Nếu gọi, ich itb mức đập chung tất giai đoạn đập mức đập trung bình giai đoạn đập Thì đập giai đoạn mức đập có mối quan hệ sau: itb = ich ; i1 ≤ i2 ≤ itb < i3 Phương pháp cộng đường đặc tính độ hạt Để xác định thành phần độ hạt sản phẩm biết thành phần độ hạt sản phẩm 4, sử dụng công thức sau: Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 SSB Ð β5− d = β1− d + β1+ d * bII− d β 5− d = β1− d + β1+ e * bII− d , với d >e (1) , với d≤ e (2) Trong đó:e: - kích thước khe tháo tải máy đập, mm; d: - kích thước cục quặng bất kỳ, mm; β 5− d β1− d β1+ d : - hàm lượng cấp hạt –d có sản phẩm 5; : hàm lượng cấp hạt –d có sản phẩm 1; : hàm lượng cấp hạt +d có sản phẩm 1; β1+ e bII− d : hàm lượng cấp hạt +e có sản phẩm 1; : hàm lượng cấp hạt -d có sản phẩm Để sử dụng công thức (1) & (2) cần phải có giả thiết rằng: “những cục quặng có kích thước nhỏ khe tháo tải máy đập vào máy đập không bị đập” Đường đặc tính mẫu sản phẩm đập Khi số liệu thực tế catalô máy đập không cung cấp đường đặc tính độ hạt sản phẩm đập, sử dụng đường đặc tính mẫu sau để tính toán (xem hình 1; 3) Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 Hình 1: Đường đặc tính mẫu máy đập hàm Hình 2: Đường đặc tính mẫu máy đập nón để đập thô Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 Hình 3: Đường đặc tính mẫu máy đập nón để đập trung nhỏ Từ đồ thị hình xác định kích thước tương đối lớn Zmax có sản phẩm đập máy đập bảng 1: Bảng 1: Kích thước tương đối lớn Zmax sản phẩm máy đập Loại máy Máy đập nón thô Máy đập hàm Quặng mềm 1,2 1,3 Quặng trung bình 1,5 1,5 Quặng cứng 1,6 1,7 PHÂN TÍCH LỰA CHỌN SƠ ĐỒ ĐỊNH TÍNH Đường đặc tính độ hạt quặng đầu -Đặc tính độ hạt quặng đầu sau : cấp hạt thu hoạch -660 + 495 -495 + 330 -330 + 165 -165+ 82,5 -82,5 19 19 21 20 21 lũy tích theo dương 19 38 59 79 100 Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 theo âm 100 81 62 41 21 Hình 1: Đường đặc độ hạt tính vật liệu đầu II Phân tích chọn sơ đồ đập sàng − Căn vào đầu cho : Dmax= 660 mm dmax= 10 mm − − Căn vào mức đập yêu cầu giai đoạn đập: + Giai đoạn đập thô có mức đập i = – + Giai đoạn đập trung có mức đập i = – + Giai đoạn đập nhỏ có mức đập i = - 6(8) Căn vào yêu cầu cung cấp nguyên liệu cho khâu nghiền Từ ba điều kiện chọn sơ đồ đập ba giai đoạn sau: − Giai đoạn : đập vòng hở có dùng sàng sơ bộ; − Giai đoạn : đập vòng hở có dùng sàng sơ − Giai đoạn : đập vòng kín có dùng sàng sơ kiểm tra − Giữa khâu đập thô với khâu đập trung nhỏ có kho trung gian để điều hòa suất trung hòa quặng Sơ đồ đập hình Đập II Giai đoạn I I Dạng sơ đồB Sàng sơ Kho trung gian 5’ Đập IV Giai đoạn II Dạng sơ đò B III Sàng sơ V 12 11 Đập Giai đoạn III Sàng sơ kiểm tra Dạng sơ đồ A 10 VI 13 Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 Hình : Sơ đồ định tính PHẦN I: CHỌN SƠ ĐỒ ĐỊNH LƯỢNG I Phân tích lựa chọn sơ đồ đập Xác định suất phân xưởng đập thô Chế độ làm việc phân xưởng đập thô thiết phải phù hợp với chế độ vận chuyển quặng nhà máy Chọn chế độ làm việc phân xưởng đập thô sau: − Số ngày làm việc năm: Nlv =280 ngày/ năm − Số ca làm vịêc ngày: − Số làm việc ca: Hlv = 8h/ca Clv = ca/ngày Năng suất phân xưởng đập thô tính theo công thức sau: Qđt = = = 290,17 t/h Chọn chế độ làm việc phân xưởng đập trung đập nhỏ Phân xưởng đập trung - đập nhỏ cung cấp quặng trực tiếp cho phân xưởng nghiền - tuyển Do chọn chế độ làm việc phân xưởng đập trung - đập nhỏ là: − Số ngày làm việc năm: Nlv = 295ngày/ năm − Số ca làm vịêc ngày: − Số làm việc ca: Hlv = 8h/ca Clv = ca/ngày Năng suất phân xưởng đập trung nhỏ tính theo công thức sau : Qđtr - nh = = = 275,42 t/h Năng suất đập theo thuộc loại trung bình, nên lựa chọn sơ đồ đập gồm ba nhiều đoạn đập có tham gia sàng sơ sàng kiểm tra Vì suất phân xưởng đập thô đập trung – đập nhỏ khác nên hai phân xưởng có kho trung gian để điều hòa suất Xác định mức giai đoạn đập Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 10 3.1.Xác định đường đặc tính mẫu quy đổi sản phẩm Áp dụng công thức : D9 = eIV dH ZIV Trong đó: - dH: kích thước quy ước lớn có sản phẩm đập, tra bảng 2.2 trang 13 [1] ZIV kích thước tương đối quy ước cực đại cục quặng có sản phẩm đập (ZIV = d : e) D9max = 19 2,9 =55,1 mm ≈ 5% D9 = 19 2,9 = 44,08 mm ≈ 14% D9 = 19 2,9 0,6 = 33,06 mm ≈ 33% D9 =19 2,9 0,4 = 22,04 mm ≈ 58% D9 = 26 2,9 0,2 = 11,02 mm ≈ 82% D9 = 26 2,9 0,1 = 5,51 mm ≈ 92% Từ số liệu ta vẽ đường đặc tính mẫu quy đổi sản phẩm Hình 6: Đường đặc tính mẫu quy đổi sản phẩm 3.2.Xác định đường đặc tính độ hạt sản phẩm Áp dụng công thức: β β −d −d =β =β −d −d +β + e IV −d b IV + β bIV +d với d ≤ iIV −d với d > iIV Trong đó: - β β β −d hàm lượng cấp hạt – d có sản phẩm −d hàm lượng cấp hạt – d có sản phẩm +d hàm lượng cấp hạt + d có sản phẩm Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 19 - β +i IV hàm lượng cấp hạt + iIV có sản phẩm −d - b IV hàm lượng cấp hạt – d có sản phẩm Ta có: Từ số liệu ta vẽ đường đặc tính độ hạt sản phẩm Hình 7: Đường đặc tính độ hạt sản phẩm ( theo âm) 4.Xác định đường đặc tính mẫu quy đổi sản phẩm 13 - Áp dụng công thức: D13 = eVI dH.ZVI Trong : - dH: kích thước quy ước lớn có sản phẩm đập, tra bảng 2.3 trang 13 [1] - ZVI tra bảng tr 52 TKXTK Cách tra ZVI dựa vào : Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 20 - Quặng có độ cứng : mềm - eVI = - Máy đập chọn có kí hiệu KMD 1750B - Từ ta có ZVI = 2,9 D11max = 2,9 =22,77 mm ≈5% D11 = 0,8 2,9 9= 18,22mm ≈ 14% D11 = 0,6 2,9.9= 13,66 mm ≈ 33% D11 = 0,4 2,9.9= 9,11 mm ≈ 58% D11 = 0,2 2,9.9= 4,55 mm ≈ 82% D11 = 0,1 2,9.9=2,28 mm ≈ 92% Từ số liệu ta vẽ đường đặc tính mẫu quy đổi sản phẩm 13 (bVI) Hình : Đường đặc tính mẫu quy đổi sản phẩm 13 5.Xác định khối lượng sản phẩm 2, Ta có : -E − a1 = 60% ( tra Hình 4) a1 = 120 mm Áp dụng công thức : Xác định khối lượng sản phẩm ,7 Ta có: Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 21 a III =30 mm Áp dụng công thức : 7.Xác định khối lượng sản phẩm 10, 12, 13 Áp dụng công thức: β + aV Q10 = Q9 − aV + 9− aV bVI EV ÷ Ta có : ( tra Hình 7) aV = 10 mm ( tra Hình ) Từ ta có: Q10 =275,42 = 697,15 t/h Q12 = Q13 = Q10 – Q9 = 697,15 – 275,42= 421,73 t/h 8.Xác định hệ số chất tải theo kết xác k1 = = = 0,77 k2= = = 0,79 k3= = = 0,79 9.Kết sau tính xác 9.1.Mức đập giai đoạn: i1 = = 3,23 i2 = = 3,71 i3 = = 4,55 9.2.Kết tính xác suất yêu cầu giai đoạn đập Bảng : Kết tính xác Chỉ tiêu I Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 Giai đoạn II III 22 Cỡ hạt lớn cấp liệu (mm) Chiều rộng tháo (mm) Năng suất yêu cầu ( T/h) Năng suất yêu cầu ( m3/h) 660 221 65 130 227,5 168,52 26 235,62 174,53 10 421,73 312,4 9.3.Đặc tính kĩ thuật máy đập chọn dùng phân xưởng đập Bảng : Đặc tính kĩ thuật máy đập chọn Chiều rộng Kiểu máy đập cấp liệu (mm ) Khoảng điều chỉnh khe tháo ( mm ) Năng suất theo khe tháo chọn(t/h) Năng suất sau hiệu chỉnh (t/h) I Máy đập hàm 950 C125 70-250 243,72 292,26 II Máy đập nón HP6 331 19 370 296,9 III Máy đập nón KMD-1750A 130 5-15 72 132,45 Giai đoạn Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 23 Phần 3: TÍNH CHỌN SÀNG I Sàng sơ trước khâu đập thô Sử dụng sàng song để sàng sơ trước khâu đập thô Kiểu sàng dùng khâu sàng vật liệu cục lớn với hiệu suất sàng cho phép khoảng 60% – 70% vỡ vụn không gây ảnh hưởng lớn Chính sàng đặt trước khâu đập thô Khoảng cách chấn song lớn 60 ÷ 70 mm Diện tích mặt sàng (m2) tính theo công thức thực nghiệm F = Q 2,4.a Trong đó: Q suất sàng theo cấp liệu, t/h a chiều rộng chấn song, mm F1 diện tích yêu cầu lưới sàng, m2 Để đảm bảo độ bền sàng, ta chọn kích thước sàng sau: Chiều rộng sàng B = ( ÷ 3)Dmax = 2,9 660 = 1914mm Chiều dài sàng L = 2B = 1914 = 3828mm F2 = B.L = 1,914.3,828 = 7,33 m2 Từ hai điều kiện ta chọn sàng có kích thước sau: B = 1914 mm L = 3828 mm Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 24 II Sàng sơ trước khâu đập trung Chọn tính sàng Ta chọn sàng chấn động để sàng vật trước khâu đập trung Năng suất sàng là: Q = F q � k l m n o p Trong F diện tích lưới sàng (m2) Ta chọn sàng bán chấn động hạng trung có ký hiệu ΓΓC 52 ( C-785) Kích thước lưới B = 1750mm L = 4500mm Diện tích mặt lưới F = 1,75 4,5 = 7,875 m2 Kích thước lỗ lưới 40 ÷ 12 mm Kích thước cục quặng lớn cấp liệu Dmax = 204 mm aIII = 30 mm - q: suất riêng cho 1m2 diện tích lưới sàng, m3/h ( Tra bảng3.2 tr 32 NTTKSĐĐS) q= 33,5( m3.m2/h) - δ = 1,35 t/m3 thể trọng rời vật liệu - k: hệ số hiệu chỉnh hàm lượng cấp hạt nhỏ nửa kích thước lỗ lưới có vật liệu đầu vào sàng - Hàm lượng cấp hạt có kích thước nhỏ nửa kích thước lỗ lưới có vật liệu đầu vào sàng = 10% (Tra hình 5) k = 0,5 - l: hệ số điều chỉnh hàm lượng cấp hạt lớn lỗ lưới sàng vật liệu đầu = 83% (Tra hình 5) L= 2.408 - m: hệ số điều chỉnh hiệu suất sàng E = 85%, m = 1,175 - n: hệ số điều chỉnh hình dạng hạt vật liệu vật liệu đầu.n = - o: hệ số điều chỉnh độ ẩm vật liệu đầu.o = Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 25 - p: hệ số điều chỉnh phương pháp sàng khô ướt.p = Các hệ số k, m, n, o, p tra theo bảng 3.3 tr 32 NTTKSĐĐS Q5 = 290,17t/h Q = 7,875 33,5 1,35 0,5 1,175 2,408 = 503,84 (t/h) →< => chọn sàng III Sàng sơ trước khâu đập nhỏ Chọn tính sàng Ta chọn sàng chấn động để sàng vật trước khâu đập nhỏ Năng suất sàng là: Q = F q � k l m n o p Trong F diện tích lưới sàng (m2) Ta chọn sàng chấn động quán tính có ký hiệu ΓΓC 42 ( C-784) Kích thước lưới B = 1500mm L = 3750mm Diện tích mặt lưới F = 1,5 3,75 = 5,625 m2 Kích thước lỗ lưới tới 40mm Kích thước lỗ lưới tới 12mm Kích thước cục quặng lớn cấp liệu Dmax = 55 mm aV = 10 mm - q suất riêng cho 1m2 diện tích lưới sàng, m3/h ( Tra bảng 3.2 tr32 NTTKSĐĐS) Q=18 m3/h δ = 1,35 t/m3 thể trọng rời vật liệu - k: hệ số hiệu chỉnh hàm lượng cấp hạt nhỏ nửa kích thước lỗ lưới có vật liệu đầu vào sàng Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 26 - l: hệ số điều chỉnh hàm lượng cấp hạt lớn lỗ lưới sàng vật liệu đầu ADCT: - E = 85% → m = 1,175 - n: hệ số điều chỉnh hình dạng hạt vật liệu vật liệu đầu n = - o: hệ số điều chỉnh độ ẩm vật liệu đầu.o = - p: hệ số điều chỉnh phương pháp sàng khô ướt p = Các hệ số k, m, n, o, p tra theo bảng 3.3 tr 32 NTTKSĐĐS Q =5,625 18.1,35.0,5342.1,5.1,175 = 343,19 (t/h) Q10 = 697,15(t/h) → < => chọn sàng Kiểm tra sàng: Sau tính suất sàng chọn phải kiểm tra điều kiện chiều dày lớp vật liệu lưới, đặc biệt đầu tháo tải máy sàng Chiều dày vật liệu đầu tháo tải không vượt lần kích thước lỗ lưới sàng quặng lần sàng than, không vượt 100mm sàng quặng 150mm sàng than, Chiều cao H lớp vật liệu đầu tháo tải tính theo công thức sau: H = (mm) Trong đó: P : Trọng lượng lớp vật liệu lưới , t/h P = Q12 = 280,9 t/h Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 27 Do có sàng nên P = = 140,45 t/h B' : Chiều rộng công tác máy sàng, B' = B - 0,15m , với B chiều rộng khung sàng,m B' = 4500 - 150 = 4350 mm = 4,35 m v = 0,5 - 0,63 m/s với sàng chấn động theo quỹ đạo tròn Chọn v = 0,6 m/s δr = 1,5 t/m3 : Thể trọng rời vật liệu H = = 9,97 mm => Thỏa mãn yêu cầu H≤ 4.aV 9,97 ≤ Vậy ta chọn sàng ΓΝΠ-52 đảm bảo suất Vậy: Giai đoạn 1: Chọn sàng song Giai đoạn 2: Chọn sàng bán chấn động hạng trung ΓΓC 52 ( C-785) Giai đoạn 3: Chọn sàng quán tính hạng nhẹ ΓΓC 42 ( C-784) Phần 4: TÍNH CHỌN BĂNG TẢI I Băng tải sau khâu đập thô trước sàng song Sử dụng băng tải xích cấp liệu cho sàng song Chiều rộng băng tải sau khâu đập thô xác định theo công thức sau: B= Q k v.δ Q = 290,17 t/h suất vận chuyển băng δ = 1,35 t/m3 : Tỷ trọng rời vật liệu V = 1,3m/s: vận tốc băng.(Dmax > 150mm) Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 28 k = kρ kα: Hệ số phụ thuộc vào độ nghiêng băng góc dốc tự nhiên vật liệu kρ = 144 Hệ số kể đến góc dốc tự nhiên vật liệu ρ = 45o kα = 0,9 Hệ số kể đến góc nghiêng băng α = 18o k = 144 0,9 = 129,6 Chiều rộng băng: Kiểm tra băng tải trước sàng song Theo chiều rộng sàng B < B(chiều rộng sàng thô) : 1,13 m < m (Thoả mãn) Kiểm tra băng tải sau đập thô B ≥ 3,3Dmax + 200, mm B ≥ 3,3 204 + 200 = 873,2 mm = 0,8732m( Thoả mãn) Vậy ta chọn chiều rộng băng tải tiêu chuẩn hoá B = 1400 mm II Băng tải trước khâu sàng III V = 1,3m/s (Dmax > 150mm); k = 129,6 (ρ = 45o, α = 18o) Chiều rộng băng: Kiểm tra băng: B ≥ 3,3 204+ 200 = 873,2 mm (Thoả mãn) Vậy ta chọn chiều rộng băng tải tiêu chuẩn hoá B = 1200 mm III Băng tải trước khâu sàng V Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 29 V = 2m/s (Dmax < 150mm); k = 129,6 (ρ = 45o, α = 18o) Chiều rộng băng: Kiểm tra băng: B ≥ 3,3 55 + 200 = 381,5 mm (Thoả mãn) Vậy ta chọn chiều rộng băng tải tiêu chuẩn hóa B = 1800mm IV Chọn băng tải sau khâu đập VI tuần hoàn V = 2m/s (Dmax < 150mm); k = 129,6 (ρ = 45o, α = 18o) Chiều rộng băng : Kiểm tra băng: B ≥ 3,3 55 + 200 == 381,5 mm (Thoả mãn) Vậy ta chọn chiều rộng băng tải tiêu chuẩn hoá B = 1400mm V Chọn băng tải vận chuyển sản phẩm 11 V = 2m/s (Dmax < 150mm); k = 129,6 (ρ = 45o, α = 18o) Kiểm tra băng: B ≥ 3,3 10 + 200 = 233mm (Thoả mãn) Vậy ta chọn chiều rộng băng tải tiêu chuẩn hoá B = 1200 mm Phần 5: TÍNH BUNKE Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 30 I Tính bunke cấp liệu Thể tích bunke xác định theo công thức sau: Trong đó: - V : Thể tích xây dựng bunke , m3 - Năng suất xưởng = 290,17 = 6093,57 (t/24h) - Qdtr : Trọng lượng dự trữ lớn nhất: Qdtr = 800 - k : Hệ số chất đầy bunke: k = (0,7 - 0,8) - δr : thể trọng rời vật liệu ,t/m3 δr = 1,35 II Bunke trung gian Thể tích bunke xác định theo công thức sau: Trong đó: - Q Năng suất xưởng cấp liệu từ bunke - t : Số dự trữ: 8h - k : Hệ số chất đầy bunke: 0,8 - δr : thể trọng rời vật liệu ,t/m3 δr = 1,35 * Khâu đập thô : Qđt = 290,17 t/h => Vđt = = = 268,67 m3 * Khâu đập trung - nhỏ: Qtr-nh = 275,42t/h, => Vtr-nh = = = 255,02m3 TÀI LIỆU THAM KHẢO Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 31 TH.S Nguyễn Ngọc Phú, Nguyên tắc thiết kế sơ đồ đập sàng xưởng tuyển quặng, Đại học Mỏ - Địa chất, Hà Nội, 2008 Nguyên Ngọc Phú, Nguyễn Hoàng Sơn, Chuẩn bị khoáng sản, Đại học Mỏ - Địa chất, Hà Nội, 2005 Trương Cao Suyền Nguyễn Thị Quỳnh Anh, Thiết kế xưởng tuyến khoáng an toàn, NXB Giao thông Vận tải, 2000 Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 32 Vũ Nhật Trang - Tuyển khoáng A - K58 33