MỤC LỤC Trang Chương 1. Tính toán dòng ngắn mạch 1 1.1. Sơ đồ nguyên lý cung cấp điện. 3 1.2. Sơ đồ thay thế tính toán ngắn mạch. 4 1.3. Kết quả tính toán ngắn mạch. 5 Chương 2. Lựa chọn và kiểm tra các thiết bị đóng cắt 15 2.1. Lựa chọn các thiết bị đóng cắt. 15 2.2. Kiểm tra các thiết bị đóng cắt. 16 Chương 3. Tính toán chỉnh định Rơ le cho TBA 17 3.1. Giới thiệu và lựa chọn Rơ le bảo vệ cho MBA. 17 3.2. Xác định các thông số cơ bản phục vụ chỉnh định Rơ le. 25 3.3. Chỉnh định bảo vệ quá tải MBA. 28 3.4. Tính toán chỉnh định cho bảo vệ cực đại. 29 3.5. Tính toán chỉnh định bảo vệ so lệch dọc. 33
LỜI NÓI ĐẦU Điện nguồn lượng cần thiết cho toàn b ộ kinh tế đời s ống xã hội quốc gia Do nhu cầu kinh tế đời sống xã hội ngày nâng cao , phụ tải ngày phát triển , công công nghi ệp hóa - đại hóa đất nước , mức độ tiêu thụ điện ngày tăng cao Bởi hệ th ống ện phải không ngừng phát triển lớn mạnh Ngành Điện Khí Hoá năm vừa qua đà phát triển mạnh mẽ để đáp ứng nhu cầu to lớn Để đạt điều đặc biệt trọng đến công tác truyền tải, phân phối điện Đồ án Trạm biến áp Nhà máy điện bước đầu vi ệc làm quen v ới tính toán, chỉnh định, bảo vệ thiết bị bảo vệ cho đối tượng s đồ truy ền tải điện Dưới hướng dẫn chi tiết thầy NGUYỄN XUÂN NHỈ, tìm tòi học hỏi em hoàn thành đồ án Nội dung đồ án bao gồm chương: Chương : tính toán dòng ngắn mạch Chương : Lựa chọn kiểm tra thiết bị đóng cắt Chương : tính toán chỉnh định rơle cho trạm biến áp Do thời gian thực có hạn ki ến th ức kinh nghi ệm v ề lĩnh v ực chuyên môn hạn chế, nên đồ án sai sót điều không th ể trách khỏi Em mong nhận xét góp ý Thầy Em xin chân thành cảm ơn bảo tận tình thầy Nguyễn Xuân Nhỉ MỤC LỤC Trang Chương Tính toán dòng ngắn mạch 1.1 Sơ đồ nguyên lý cung cấp điện 1.2 Sơ đồ thay tính toán ngắn mạch 1.3 Kết tính toán ngắn mạch Chương Lựa chọn kiểm tra thiết bị đóng cắt 15 2.1 Lựa chọn thiết bị đóng cắt 15 2.2 Kiểm tra thiết bị đóng cắt 16 Chương Tính toán chỉnh định Rơ le cho TBA 17 3.1 Giới thiệu lựa chọn Rơ le bảo vệ cho MBA 17 3.2 Xác định thông số phục vụ chỉnh định Rơ le 25 3.3 Chỉnh định bảo vệ tải MBA 28 3.4 Tính toán chỉnh định cho bảo vệ cực đại 29 3.5 Tính toán chỉnh định bảo vệ so lệch dọc 33 */ Phương án thiết kế số: 18 - Số thiết bị đóng cắt trạng thái hở mạch: 23, - Thiết bị đóng cắt cần lựa chọn : MC số: 30 - Máy biến áp cần thiết kế bảo vệ: T10 */ Thông số phần tử phương án thiết kế: 18 - Công suất ngắn mạch nguồn hệ thống (HT): SN = 500 + 5.18 = 590 MVA - Chiều dài đoạn dây : L14 = 28 + 18 = 46 (km) - Thông số MPĐ sau: Pđm 285 358 TT MF1 MF2 Uđm 10,5 22 Cosđm 0,85 0,85 X”d 0,2 0,208 Loại Máy Phát Tuabin Tuabin - Thông số MBA cuộn dây sau: Sđm MVA 285 358 TT T3 T4 U1 KV 10,5 22 U2 KV 110 110 U3 KV 35 35 UnC-T% UnC-H% UnT-H% 7,6 5,5 4,54 6,18 5,68 - Thông số MBA cuộn dây sau: Sđm MVA 356 448 56 6,5 TT T1 T2 T5 T10 Un% 3,4 3,9 3,4 5,7 - Thông số dây dẫn sau: TT L(km) X(Ω/km ) L1 14 0,4 L2 28 0,4 L3 22,4 0,4 L4 45 0,4 L6 21 0,4 L7 26 0,4 L8 27 0,4 L10 16 0,4 L14 46 0,4 Chương TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH CHO MẠNG ĐIỆN 1.1 Sơ đồ nguyên lý cung cấp điện */Sơ đồ nguyên lỹ cung cấp điện 1.2 Sơ đồ thay tính toán ngắn mạch 1.3 Kết tính toán ngắn mạch */ Chọn đại lượng Scb = 100 MVA SN = 590 MVA Ucb1 = 10,5 kV Ucb2 = 23 kV Ucb3 = 37 kV Ucb4 = 115 kV */ Tính toán đại lượng điện kháng phần tử: - Điện kháng nguồn: XHT = = XF1 = X”d1 = 0,2 = 0,059 XF2 = X”d2 = 0,208 = 0,049 - Điện kháng máy biến áp: XT1 = XT2 = XT5 = XT10 = +/ Máp biến áp T3: Un%C-T3 = ( Un%C-H + Un% C-T Un% T-H ) = (7,6 + 6,18) = 4,21% Un%T-T3 = ( Un%C-T + Un% T-H Un% C-H ) = (7,6 + 6,187 ) = 3,39% Un%H-T3 = ( Un%C-H + Un% T-H Un% C-T ) = (6,18 + 77,6 ) = 2,79% XCT3 = = 0,015 XTT3 = = = 0,012 XHT3 = = = 0,009 +/ Máy biến áp T4: Un%C-T4 = ( Un%C-H + Un% C-T Un% T-H ) = ( 5,5 + 4,54 ) = 2,18% Un%T-T4 = ( Un%C-T + Un% T-H Un% C-H ) = ( 5,5 + 5,68 ) = 3,32% Un%H-T4 = ( Un%C-H + Un% T-H Un% C-T ) = ( 5,68 + 4,54 ) = 2,36% XCT4= = 0,006 XTT4= = = 0,009 XHT4 = = = 0,006 - Điện kháng dây dẫn: XL1 = x0 L1 = 0,4 14 = 5,08 XL2 = x0 L2 = 0,4 28 = 2,12 XL3 = x0 L3 = 0,4 22,4 = 0,07 XL4 = x0 L4 = 0,4 45 = 0,14 XL6 = x0 L6 = 0,4 21 = 0,06 XL7 = x0 L7.= 0,4 26 = 0,08 XL8= x0 L8.= 0,4 27 = 0,08 XL10= x0 L10.= 0,4 16 = 0,47 XL14= x0 L14 = 0,4 46 = 3,48 Tiếp tục biến đổi sơ đồ ta được: X7,8= = 0,04 X1 = XL6 + X7,8 + XT5 + XL10 = 0,06 + 0,04 + 0,061 + 0,47 = 0,631 X2 = XCT3 + XL4 = 0,015 + 0,14 = 0,155 X3 = XCT4 + XL3 = 0,006 + 0,07 = 0,076 X4 = XTT3 + XTT4 = 0,012 + 0,009 = 0,021 X5 = XHT3 + XL1+ XT1 + XF1 = 0,009 + 5,08 + 0,009 + 0,059 = 5,157 X6 = XL2 + XT2 + XF2 = 2,12 + 0,08 + 0.049 = 2,249 X7 = XL14 + XHT = 3,48 + 0,169 = 3,649 Tiếp tục biến đổi sơ đồ ta được: X8= = 0,013 X9= = 0,006 X10= = 0,047 Tiếp tục biến đổi sơ đồ ta được: X11 = X5 + X8 = 5,157 + 0,013 = 5,17 X12 = XHT4 + X9 = 0,006 + 0,006 = 0,012 X13 = X10 + X1 = 0,047 + 0,631 = 0,678 Tiếp tục biến đổi sơ đồ ta được: X20 = X16 + X19 + = 1,577 + 1,555 + = 3,8 X21 = X15 + X19 + = 3,68 + 1,555 + = 8,86 -Tính dòng ngắn mạch theo nguồn F1-2: + Gía trị điện kháng tính toán: Xtt20 = X20 + Giá trị dòng ngắn mạch là: === - Tính dòng ngắn mạch theo nguồn hệ thống: = ⇨ Dòng ngắn mạch tổng điểm N2 là: = + = 2,4 + 1,03 = 3,43 (kA) Kết tính toán ngắn mạch tổng hợp bảng sau: Bảng 1.1 Kết tính toán ngắn mạch , kA 3,43 1.4.1 Quy đổi dòng ngắn mạch phía cao áp (35 kV ) máy biến áp - Xác định hệ số biến đổi điện áp: KUmax = = = 6,2 KUmin = = = 5,6 - Kết tính toán quy đổi bảng sau: Bảng 1.2 Kết tính toán ngắn mạch quy đổi phía cao áp 35 kV Dòng ngắn mạch Tỷ số biến đổi điện áp Kumax Kumin 6,2 5,6 (kA) 0,61 (kA) 0,55 Chương LỰA CHỌN VÀ KIỂM TRA CÁC THIẾT BỊ ĐÓNG CẮT 2.1 Lựa chọn thiết bị đóng cắt Thiết bị đóng cắt cần lựa chọn đồ án máy cắt số 30, lắp đặt trước phía cao áp máy biến áp T10 Có nhiệm vụ đóng cắt bảo vệ cho máy biến áp T10 bảo vệ cho mạch điện phía sau máy biến áp */ Điều kiện lựa chọn máy cắt: Udm.MC≥ Udm mạng Idm.MC≥ Ilv max Trong đó: Udm.MC – điện áp định mức máy cắt điện cao áp, kV; Udm mạng–điện áp định mức mạng điện, kV; Idm.MC – dòng điện định mức máy cắt, A; Ilv max – dòng làm việc lớn có qua máy cắt, A Với mạng điên Udm mạng = 35kV Ilv max = Idm.T10 Do xác phụ tải tính toán lớn qua máy cắt cần lựa chọn nên coi dòng lớn qua máy cắt dòng định mức của máy biến áp T10 Ilv.max = Iđm.T10 = = = 113 A Từ thông số mạng, chọn máy cắt SIEMENS có thông số bảng 2.1 Bảng 2.1 Thông số máy cắt chọn Mã hiệu Uđm, kV Iđm, A 3AOF01 36 630 2.2 Kiểm tra thiết bị đóng cắt Fđm, HZ Icđm.MC, kA imax, kA Iodn, kA (5s) 50/60 25 62.5 25 Máy cắt chọn kiểm tra theo điều kiện sau: 1/ Kiểm tra điều kiện ổn định động imax ≥ ixk Trong đó: Ixk – dòng điện xung kích dòng ngắn mạch sinh ra, A; ixk = kxk – dòng ngắn mạch pha siêu độ, A kxk – hệ số xung kích dòng ngắn mạch Trong đồ án điểm ngắn mạch xảy xa nguồn, chọn kxk = 1,8 ixk = 1,8 0,872 = 2,2 kA Máy cắt chọn thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt` 2/ Kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt: Iodn.MC ≥ Trong đó: – thời gian tương đương (Ttd) hay thời gian giả tưởng cắt dòng ngắn mạch Iodn.MC – thời gian ổn định nhiệt máy cắt, s todn = (1; 5; 10) s 25 kA ≥ = 0,195 kA => Vậy máy cắt chọn thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt 3/ Kiểm tra khả cắt máy cắt: Icdm.MC≥ Trong đó: – dòng ngắn mạch lớn có qua máy cắt, kA Icdm.MC= 25 kA > = 0,872 kA => Vậy máy cắt chọn thỏa mãn điều kiện khả cắt dòng ngắn mạch */ Kết luận: Máy cắt chọn thỏa mãn tất điều kiện cần kiểm tra Chương TÍNH TOÁN BẢO VỆ RƠLE CHO MÁY BIẾN ÁP 3.1 Giới thiệu rơle chọn để bảo vệ cho máy biến áp a) Rơle bảo vệ so lệch dọc: 7UT612 Là loại bảo vệ so lệch dùng để bảo vệ nhanh chọn lọc loại ngắn mạch máy biến áp với cấp điện áp với máy điện quay động máy phát, đường dây ngắn góp Bảo vệ dùng cho máy biến áp pha hay pha Các chức đặc biệt lựa chọn cách thay đổi thông số, nhằm đạt ứng dụng tối ưu hệ thống bảo vệ Để dự phong cho chức so lệch dugf chức bảo vệ dòng cho quận dây đấu hay đấu nối đất tích hợp sắn rơle Có thể tùy chọn bảo vệ chống chạm đất hạn chế loại tổng trở thấp hay cap, bảo vệ thành phần thứ tự thuận, bảo vệ chống hư hỏng máy cắt Loại 7UT612 có đầu vào điện áp, lựa chọn bảo vệ áp hay sụt áp, bảo tần số, công suất thuận/nghịch, bảo vệ chống bão hòa Với đo nhiệt độ, rơle đo lường kiểm soát nhiệt độ máy biến áp, nhiệt độ dầu tính toán hình ảnh nhiệt *) Các chức bảo vệ tích hợp rơle 7UT612 - Bảo vệ so lệch máy biến (87T) Đây chức bảo vệ rơle + Đặc tính tác động có hãm rơle + Có khả ổn định dòng xung kích dựa vào sóng hài bậc đóng máy biến áp không tải + Không phản ứng với thành phần chiều bão hòa máy biến dòng + Ngắt với tốc độ cao tức thời đối vớ dòng cố lớn • Bảo vệ • Bảo vệ • Bảo vệ • Bảo vệ • Bảo vệ • Bảo vệ • Bảo vệ • Bảo vệ • Bảo vệ chống chạm đất hạn chế REF (87N) so lệch trở kháng cao chống chảm vỏ máy biến áp chống cân tải dòng dòng chạm đất dòng pha theo nguyên lý hình ảnh nhiệt kích thích chống hư hỏng máy cắt *) Thông số kĩ thuật rơle - Đầu vào tương tự + Tần số danh định 50 60 Hz (tùy chọn) + Dòng điện danh định 0,1 hoặc A + Công suất tiêu thụ BI: Với IN = 0,1 A 0,001 VA IN = A 0,05 VA IN = 5A 0,3 VA + Khả qua tải BI • Theo nhiêt độ: • Theo giá trị dòng xung kích: 100IN 1s 30IN 10s IN thời gian dài 250 IN ½ chu kỳ + Khả tải mạch BI với dòng điện vào độ nạy cao I EE: • Theo nhiệt độ: 300A 1s 100A 10s 15A thời gian dài • Theo giá trị dòng xung kích: 750A ½ chu kỳ + Điện áp danh định: 80 đến 125 V + Công suất tiêu thụ pha 100 V là: ≤ 0,1 VA + Khả tải nhiêt lâu dài: 230V - Nguồn điện thao tác + Điện áp cung cấp • Điện áp chiều: 24 V đến 48 V 60 V đến 125 V 110 V đén 250 V • Điện áp xoay chiều: 115 V đến 230 V (f = 50/60 Hz) + Khoảng cho phép: • • Điện áp chiều: Điện áp xoay chiều: - 20% ÷ + 20% ≤ 15% + Công suất tiêu thụ (DC/AC) • • Tĩnh Hoạt động 6/12 W 12/19 W - Đầu vào nhị phân + Số lượng + Phạm vi điện áp 24 đến 250 V, lưỡng cực + Giá trị hồi phục ngưỡng nhỏ 19 88 V, chiều + Điện áp cho phép lớn 300 V chiều + Dòng tiêu thụ xấp xỉ 1,8 mA - Đầu nhị phân + Số lượng + Một tiếp điểm cảnh báo, với tiếp điểm NO, tiếp điển NC + Khả đóng cắt: • • • • Đóng Cắt Cắt (tải điện trở) Cắt (tải có L/R ≤ 50) 1000 W/VA 30 VA 40 W 25W + Điện áp đóng cắt 250 V + Dòng cắt cho phép 30 A 0,5 s 5A thời gian dài + Thời gian tác động: • • • • Tiếp điểm NO ms Tiếp điểm NO/NC ms Tiếp điểm tác động NO ms Tiếp điểm cắt NO tác động nhanh < ms *) Hiển thị LEDS Gồm có 16 đèn tín hiêu LED, đó: • • • 01 đèn màu xanh báo rơle sẵn sàng làm việc 01 đèn báo cố xảy rơle 14 đèn màu đỏ lại chọn lựa tình trạng làm việc rơle b) Rơle bảo vệ dòng: 7SJ612 Rơle số 7SJ612 hãng Siemens chế tạo, dùng để bảo vệ đường dây mạng cao áp va trung áp có điểm trung tính nối đất, trung tính cách ly Bảo vệ loại động không đồng Nó có đầy đủ chức để làm bảo vệ dự phòng cho máy biến áp với chức bảo vệ dòng *) Các chức bảo vệ tích hợp rơle 7SJ612: - Bảo vệ dòng có thời gian (đặc tính thời gian độc lập/ đặc tính phụ thuộc/ đặc tính người sử dụng cài đặt) - Phát chạm đất với độ nhạy cao - Bảo vệ chống hư hỏng cách điện - Bảo vệ tải - Giám sát nhiệt độ - Bảo vệ chống hư hỏng máy cắt - Bảo vệ dòng thứ tự nghịch *) Thông số kĩ thuật rơle - Mạch đầu vào + Dòng điện danh định: 1A 5A + Điện áp danh định: 115V 230V + Tần số danh định: 50Hz/60Hz + Công suất tiêu thụ • • • Ở Iđm = 1A: < 0,05VA Ở Iđm = 5A: < 0,3VA Ở Iđm = 1A: ≈ 0,05VA (cho bảo vệ chống chạm đất có độ nhạy cao) + Khả tải dòng Theo nhiệt độ (trị số hiệu dụng): 100.Iđm 1s 30.Iđm 10s 4.Iđm thời gian dài • Theo giá trị dòng xung kích: 250.Iđm 1/2 chu kỳ • + Khả tải dòng cho chống chạm đất có độ nhạy cao Theo nhiệt độ (trị số hiệu dụng): 300A 1s 100A 10s 15A thời gian dài • Theo giá trị dòng xung kích: 750A 1/2 chu kỳ • - Điện áp cung cấp chiều + Điện áp định mức: 24/48V khoảng cho phép 19 ÷ 58V 60/125V khoảng cho phép 48 ÷ 150V 110/250V khoảng cho phép 88 ÷ 330V + Công suất tiêu thụ: • • Tĩnh ≈ ÷ 4W Kích hoạt ≈ ÷ 9W - Các tiếp điểm đóng cắt + Số lượng: + Khả đóng cắt: Đóng 1000 W/VA Cắt 30 W/VA + Điên áp đóng cắt: ≤ 250V + Dòng đóng cắt cho phép: 30A 0,5s 6A với thời gian không hạn chế - Đầu vào nhị phân + Số lượng : 11 + Điện áp làm việc: 24 ÷ 250V + Dòng điện tiêu thụ: 1,8 mA (độc lập với dòng điều khiển) *) Các họ đường đặc tính thời gian cắt Đặc tính dốc chuẩn Đặc tính dốc Đặc tính cực dốc *) Các công thức biểu diễn đường đặc tính trên: - Đặc tính dốc bình thường: = 0,14 ( I/IP ) 0,02 −1 t P t (s) - Đặc tính dốc: = t 13,5 t P I/IP − (s) - Đặc tính cực dốc: = 80 ( I/I P ) − t P t (s) Trong đó: t: Thời gian tác động bảo vệ (s) tp: Bội số thời gian đặt (s) I: Dòng điện cố (kA) Ip: Dòng điện khởi động bảo vệ (kA) 3.2 Tính toán định bảo vệ rơle cho máy biến áp */ Kết tính toán ngắn mạch phía hạ áp (6 kV) máy biến áp: = 3,43 kA */ Kết giá trị dòng điện ngắn mạch quy đổi phía cao áp 35kV Tỷ số biến đổi điện áp Kumax Kumin 6,2 5,6 Dòng ngắn mạch (A) 0,61 (A) 0,55 */ Dòng điện định mức máy biến áp Iđm.CA(max) = = = 113 A Iđm.HA = = = 626 A */ Chọn máy biến dòng Cao áp (T1): KI1 = 200/5 = 40 Hạ áp (T2): KI1 = 1000/5 = 200 Tổ đấu dây: Y/Y Tính toán chỉnh định bảo vệ tải cho máy biến áp - Giá trị dòng khởi động rơle: Ikd.R = Idm.CA = 113 = 3,027 A Để tận dụng khả tải cho phép máy biến áp, thời gian tác động bảo vệ tải cho phép (7 10)s Tính toán định bảo vệ ngưỡng thấp cho máy biến áp Chọn đặc tính độc lập rơle */ Tính toán cho phía hạ áp: - Giá trị dòng khởi động rơle: Ikd.R = Idb = 625 = 5,6 A - Giá trị dòng tác động: Itd = Ikd.R ki = 5,6 200 = 1120 A - Kiểm tra độ nhạy: kn = = = 2,7 > 1,5 (thỏa mãn) - Thời gian tác động bảo vệ cực đại ngưỡng thấp phía hạ áp lấy t = 0,2s */ Tính toán cho phía cao áp - Giá trị dòng khởi động rơle: Ikd.R = Idb = 113 = 5,07 A - Giá trị dòng tác động: Itd = Ikd.R ki = 5,07 40 = 203 A - Kiểm tra độ nhạy: kn = = = 2,3 > 1,5 (thỏa mãn) - Xác định thời gian tác động phân cấp bảo vệ cực đại phía hạ áp cao áp Δt = t(n-1)max + tMC(n-1) + tqt + tdp Trong đó: – sai số thời gian tương đối chức dòng rơle cấp xét (có thể gây tác động sớm hơn) bảo vệ trước (kéo dài thời gian tác động bảo vệ trước) Với rơle số thường lấy = (3 ÷ 5)% tMC(n-1) – thời gian tác động máy cắt cấp bảo vệ phía trước (tính từ phía tải), s Loại máy cắt tMC, s Dầu 0,08 ÷ 0,1 Không khí 0,1 ÷ 0,2 Chân không 0,06 ÷ 0,08 SF6 0,04 ÷ 0,05 t(n-1)max – thời gian tác động cực đại bảo vệ đứng trước tính từ phía tải, s tqt – thời gian sai số quán tính khiến cho rơle vẫ trạng thái tác động ngắn mạch bị cắt, s; Đối với rơle số thường nhỏ tqt = (0,03 ÷ 0,05) tdp – thời gian dự phòng, s, tdp = (0,06 ÷ 0,2) Đối với rơle độ phân cấp thời gian Δt thường chọn 0,5s, với rơle số (0,2 ÷ 0,35)s Δt = t(n-1)max + tMC(n-1) + tqt + tdp = 0,2 + 0,08 + 0,04 + 0,07 = 0,21 Thời gian tác động bảo vệ cực đại ngưỡng thấp phía cao áp t = 0,2 + 0,21 =0,41 s Tính toán định bảo vệ so lệch dọc cho máy biến áp */ Xác định thông số đường đặc tính bảo vệ: - Giá trị dòng so lệch ngưỡng thấp: Isl> = 0,3 Idb = 0,3 - Giá trị dòng so lệch ngưỡng cao: = = 100 = 17,5 Chọn = 7,2 (mức nhà sản xuất khuyên dùng cài đặt sẵn) - Theo mặc định nhà sản xuất số giá trị sau: tan α1 = 0,25; tan α2 = 0,5; = 2,5 = = = 1,2 = = =5 = = 2,5 + = 16,9 */ Xác định khả hãm bảo vệ ngắn mạch vùng: = = = 0,81 = = = 10,8 = ( - IHCS) tan α2 = (10,8 – 2,5) 0,5 = 4,15 kat = = = 5,1 > (thỏa mãn) - Kiểm tra độ hãm bảo vệ: = = = 3,24 KH = = = 3,3 > (thỏa mãn) */ Kiểm tra khả tác động bảo vệ xảy ngắn mạch vùng bảo vệ: = = = = 4,87 - Kiểm tra độ nhạy bảo vệ: = tan α1 = 4,87 0,25 = 1,2 Kn = = = > (thỏa mãn) - Đặc tính bảo vệ rơle hình 3.1 Hình 3.1 Đặc tính bảo vệ rơ le so lệch dọc cho máy biến áp T10