Để cân bằng kinh tế cho hai bên bờ sông thì nhất thiết phải xây dựng công trình này bởi vì hiện tại việc giao thông của hai vùng chủ yếu là tàu và thuyền, do đó khi công trình này được đưa vào sử dụng thì nó sẽ thuận lợi cho việc giao thương giữa các vùng ở hai bên bờ sông ,điều này sẽ đáp ứng được nhu cầu giao thông, trao đổi buôn bán, giao lưu văn hóa... giữa các vùng của địa phương. Nhất là đáp ứng nhu cầu đi lại của các em học sinh tránh tình trạng phải đua các em đi học bằng các phương tiện không đảm bảo chất lượng trên sông.
MỤC LỤC: PHẦN 1: THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH CẦU Hiện trạng giao thơng cần thiết đầu tư 2 Các số liệu Các điều kiện tự nhiên xã hội khu vực cầu Đề xuất phương án thiết kế sơ CHƯƠNG II : THIẾT KẾ SƠ BỘ CÁC PHƯƠNG ÁN I.Thiết kế phương án Bố trí chung Chọn kích thước sơ Tính tốn khối lượng sơ 3.1 Khối lượng nhịp 3.2 Khối lượng mố cầu 3.3 Khối lượng trụ cầu 3.4 Tính khối lượng phận cầu 11 Tính tốn áp lực tác dụng lên mố trụ 12 Tính tốn sức chịu tải bố trí cọc 16 Kiểm tốn sơ dầm chủ 17 6.1 Tính nội lực dầm chủ 17 6.2 Tính sơ cốt thép UST kiểm tra sức kháng uốn .20 II.Thiết kế phương án .27 1.Bố trí chung 27 Chọn kích thước sơ .28 Tính tốn khối lượng sơ .28 3.1 Khối lượng nhịp liên tục 28 3.2 Tính khối lượng phận cầu .29 3.3 Tính khối lượng mố, trụ cầu 30 Tính tốn áp lực lên mố trụ 32 Tính tốn sức chịu tải bố trí cọc .33 CHƯƠNG IV: SO SÁNH CHỌN PHƯƠNG ÁN 1.Cơ sở để chọn phương án đưa vào thiết kế kỹ thuật 39 2.Kết luận 40 PHẦN II: THIẾT KẾ KĨ THUẬT CHƯƠNG I:THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU Tở hợp nội lực mặt cầu: 42 1.1.Phương pháp tính .42 1.2.Bố trí chung mặt cắt ngang cầu 42 1.3.Tính 43 1.4.Tính hẫng 48 Tính tốn cốt thép chịu lực: 49 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ DẦM CHU Số liệu ban đầu: .57 Thiết kế cấu tạo: 57 2.1 Thiết kế dầm bê tơng cốt thép dự ứng lực 57 2.2.Thép ứng suất trước 57 2.3.Thép thường .57 2.4.Bê tơng dầm .57 Đặc trưng hình học 58 3.1 Chọn tiết diện dầm chủ .58 3.2 Tính tốn hệ số phân bố lực ngang 58 3.3.Xác định nội lực dầm chủ 61 3.4 Sơ đờ tính 61 3.5 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm 61 3.6 Tở hợp tải trọng xác định nội lực 63 Tính tốn bố trí cốt thép 69 4.1 Vật liệu dùng dầm chủ 69 4.2 Chọn bố trí cáp cường độ cao 69 5.Tính tốn kiểm tra cốt thép .72 5.1.Tính tốn đặc trưng hình học tại tiết diện cần kiểm tra 72 5.2.Tính mát ứng suất trước cốt thép cường độ cao 81 5.3.Kiểm tốn dầm chủ 86 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TRỤ T3 Tải trọng tở hợp nội lực .98 1.1 Số liệu chung 98 1.2 Kết cầu phần 98 1.3 Số liệu trụ 98 1.4.Tính tốn tải trọng tác dụng lên trụ 99 2.Tổ hợp tải trọng tác dụng lên mặt cắt 109 2.1 Mặt cắt xà mũ 112 2.2 Tở hợp tải trọng tác dụng lên mặt cắt đỉnh móng 113 2.3 Tở hợp tải trọng tác dụng lên mặt cắt đáy móng 118 Kiểm tốn mặt cắt 122 PHẦN THIẾT KẾ THI CƠNG CHƯƠNG 1:THIẾT KẾ THI CƠNG TRỤ T3 1.Đặc điểm cấu tạo trụ T3 .145 2.Sơ lược nơi xây dựng cầu .145 3.Đề xuất phương án thi cơng trụ T3 .146 4.Trình tự thi cơng trụ .147 5.Các cơng tác 148 5.1 Cơng tác chuẩn bị 148 5.2 Cơng tác định vị tim trụ 148 5.3 Thi cơng cọc khoan nhời .149 5.4 Thi cơng vòng vây cọc ván thép 154 5.5 Cơng tác đào đất hố móng 161 5.6 Thi cơng đở lớp bê tơng bịt đáy 161 5.7 Hút nước hố móng 163 5.8 Thi cơng bệ cọc, thân trụ, xà mũ 164 CHƯƠNG II: THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP Điều kiện địa hình, địa chất thủy văn 181 Điều kiện thi cơng 181 Đặc điểm lao lắp dầm BTCT đúc sẵn 181 Đề xuất giải pháp thi cơng .181 Các phương án thi cơng kết cấu nhịp 182 5.1 Lao lắp dầm giá long mơn .182 5.2 Lao lắp dầm giá chân 183 5.3 Lao lắp dầm giá Pooctic 183 Phân tích so sánh lựa chọn phương án thi cơng 184 Trình tự thi cơng chi tiết 185 Tính tốn ổn định giá chân 186 CHƯƠNG III: TIẾN ĐỘ THI CƠNG TRỤ T3 Khối lượng thi cơng trụ T3 190 Trình tự thi cơng trụ T3 thời gian hồn thành 192 Phần I THIẾT KẾ SƠ BỘ (25%) - LỰA CHỌN 02 PHƯƠNG ÁN VƯỢT SƠNG - PHÂN TÍCH, SO SÁNH CHỌN PHƯƠNG ÁN HỢP LÝ NHẤT CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH CẦU Hiện trạng giao thơng cần thiết đầu tư Để cân kinh tế cho hai bên bờ sơng thiết phải xây dựng cơng trình việc giao thơng hai vùng chủ yếu tàu thuyền, cơng trình được đưa vào sử dụng thuận lợi cho việc giao thương vùng hai bên bờ sơng ,điều đáp ứng được nhu cầu giao thơng, trao đởi bn bán, giao lưu văn hóa vùng địa phương Nhất đáp ứng nhu cầu lại em học sinh tránh tình trạng phải đua em học phương tiện khơng đảm bảo chất lượng sơng Các số liệu 2.1.Địa hình: Sơng M1 nằm vùng đồng dun hải miền trung thuộc TP Đà Nẵng 2.2 Địa chất: Địa chất khu vực xây dựng cầu được chia thành lớp rõ rệt: - Lớp : cát pha dày 3.0 m - Lớp : cát mịn dày 5.0 m - Lớp : cát hạt trung dày vơ 2.3 Thuỷ văn: - Mực nước cao : +16.5 m - Mực nước thơng thuyền: +11.50 m - Mực nước thấp nhất: +4.0 m 2.4 Các tiêu chuẩn kỹ thuật cơng trình: - Qui mơ xây dựng : Vĩnh cửu - Tần suất lũ thiết kế : P =1% - Tải trọng thiết kế : Hoạt tải HL-93 đồn người 4,1 kN/m2 - Khẩu độ cầu: Lo = 145 m - Khở cầu : K = 8,0 + x 1,5 m - Cấp sơng : Cấp V Các điều kiện tự nhiên xã hội khu vực cầu 3.1 Điều kiện địa hình: Mặt cắt dọc sơng đối xứng, thuận tiện cho việc bố trí kết cấu nhịp đối xứng Sơng cấp V (chiều rộng khở thơng thuyền 25m) độ cầu Lo=145 m 3.2 Điều kiện địa chất: Địa chất khu vực xây dựng cầu được chia thành lớp rõ rệt: - Lớp : cát pha dày 3.0 m - Lớp : cát mịn dày 5.0 m - Lớp : cát hạt trung dày vơ 3.3 Điều kiện khí hậu - thuỷ văn: 3.3.1 Điều kiện khí hậu: Khu vực xây dựng tuyến thuộc vùng khí hậu hay thay đởi, nhiệt độ trung bình quanh năm khoảng 27oC Vào mùa hè nhiệt độ cao lên tới 38 oC Giai đọan từ tháng tới tháng nắng kéo dài, có mưa, nên thuận lợi cho việc thi cơng cầu Vào mùa đơng thường có gió mùa đơng bắc làm nhiệt độ giảm thường có mưa kéo dài, nhiệt độ trung bình 15-20oC Độ ẩm : 90% Ngồi yếu tố nói kiện tự nhiên lại khơng ảnh hưởng nhiều đến việc xây dựng cầu 3.3.2 Điều kiện thuỷ văn: Khu vực thuộc hạ lưu sơng nên mực nước thay đởi vào mùa Các số liệu thuỷ văn : - Mực nước cao : +16,5 m - Mực nước thơng thuyền: +11,5 m - Mực nước thấp nhất: +4.0m Sơng có tàu thuyền qua lại phục vụ cho việc đánh bắt hải sản vận chuyển hàng hố nhỏ vùng Cấp thơng thuyền sơng M1 cấp V Tình hình xói lở: dòng sơng khơng uốn khúc chảy êm nên tình hình xói lở khơng xảy 3.3.3 Điều kiện kinh tế xã hội khu vực cầu: Qua kết báo cáo khảo sát thống kê cho thấy khu vực đầu tư xây dựng có mật độ phân bố dân trung bình, nghề nghiệp chủ yếu nơng nghiệp tiểu thủ cơng nghiệp, bên cạnh bn bán nhỏ tập trung hàng qn, chợ búa vùng Nhân dân nguồn nhân lực cần thiết q trình xây dựng cơng trình cầu 3.3.4 Điều kiện cung ứng vật liệu: 3.3.4.1 Nguồn vật liệu cát, sỏi sạn: Có thể dùng vật liệu địa phương Vật liệu cát, sỏi sạn có chất lượng tốt đảm bảo tiêu chuẩn để làm vật liệu xây dựng cầu 3.3.4.2 Vật liệu thép: Sử dụng loại thép nhà máy luyện thép nước thép Thái Ngun, Biên Hồ hoặc loại thép liên doanh Việt Nam nước Cơng ty LDSX thép Việt -Úc ( VINASTEEL) Neo loại nhà máy khí xây dựng Liễu Châu (OVM) Trung Quốc sản xuất, ngồi dùng loại neo hãng VSL Thụy Sỹ.Nguồn thép được lấy từ đại lý lớn gần cơng trình 3.3.4.3 Xi măng: Hiện nhà máy xi măng được xây dựng tỉnh, thành ln đáp ứng nhu cầu phục vụ xây dựng Vì vây, vấn đề cung cấp xi măng cho cơng trình xây dựng thuận lợi, giá rẻ ln đảm bảo chất lượng số lượng mà u cầu cơng trình đặt 3.3.4.4 Năng lực máy móc thi cơng: Cơng ty trúng gói thầu thi cơng cơng trình có đầy đủ phương tiện thiết bị phục vụ thi cơng, đội ngũ cơng nhân kỹ sư chun mơn cao dày dạn kinh nghiệm vấn đề thiết kế xây dựng, hồn tồn đưa cơng trình vào khai thác tiến độ Đặc biệt đội ngũ kỹ sư cơng nhân dần tiếp cận được cơng nghệ xây dựng cầu Mặt khác có cơng việc đòi hỏi nhiều nhân cơng th dân cư vùng, nên thi cơng cơng trình khơng bị hạn chế nhân lực Còn máy móc thiết bị, cơng ty xây dựng cơng trình giao thơng mạnh dạn giới hố thi cơng, trang bị cho loại máy móc thiết bị với cơng nghệ thi cơng đại, đủ sức thi cơng cơng trình lớn đòi hỏi trình độ cơng nghệ cao thời gian hồn thành sớm chất lượng tốt 3.3.4.5 Ngun tắc thiết kế chung: - Đảm bảo mọi tiêu kỹ thuật được duyệt - Kết cấu phải phù hợp với khả thiết bị đơn vị thi cơng - Ưu tiên cho phương án có tính kinh tế cao - Q trình khai thác an tồn thuận tiện Đề xuất phương án thiết kế sơ Trên sở phân tích đánh giá phần trên, ta đề xuất phương án vượt sơng sau: 4.1 Phương án 1: Cầu dầm đơn giản BTCT ƯST:5x30m - Mơ tả kết cấu phần trên: + Sơ đồ nhịp : Sơ đồ cầu liên tục nhịp: 5x30 (m) + Tiết diện hình chữ I BTCT, fc’ = 40 MPa.chiều cao dầm 1,5 m + Lan can tay vịn BTCT, fc’ = 25 MPa + Các lớp mặt cầu gồm : Lớp BTN dày 7cm Lớp phòng nước dày 0,5cm Lớp mui luyện dày 3cm - Mơ tả kết cấu phần : + Dạng mố: Mố BTCT chữ U cải tiến, có fc’ = 30 MPa + Trụ: Dạng trụ đặc thân hẹp BTCT, có fc’ = 30 MPa + Móng: Móng cọc khoan nhồi BTCT đường kính 1.0m, có fc’ = 30 MPa - Đường dẫn hai đầu cầu : + Lớp BTN mịn 8cm + Lớp BTN rỗng 6cm + Lớp CPĐD dày 18cm + Lớp CP đất đồi K98 dày 30cm - Kiểm tra độ cầu : ∑L TT Khẩu độ cầu : = 150 − × − × 1,6 = 141,6m ∑L TT − L0 L0 × 100% = 141,6 − 145 145 × 100% = 2,34% < 5% ⇒ thoả mãn u cầu 4.2 Phương án 2: cầu dầm liên tục BTCT ƯST nhịp 45.5+65+45.5=156m - Mơ tả kết cấu phần trên: + Kết cấu nhịp gồm nhịp cầu dầm liên tục, kết cấu dầm hộp bê tơng cốt thép, vách xiên có tiết diện thay đởi + Lan can tay vịn BTCT, fc’ = 25 MPa + Các lớp mặt cầu gồm : Lớp BTN dày 7cm Lớp phòng nước dày 0,4cm Lớp mui luyện dày 3cm - Mơ tả kết cấu phần dưới: + Dạng mố: Mố BTCT chữ U cải tiến, có fc’ = 30 MPa + Trụ: Dạng trụ đặc thân hẹp BTCT có fc’ = 30 MPa + Móng: Móng cọc Khoan nhồi D=1.2m, có fc’ = 30 MPa - Đường dẫn hai đầu cầu : + Lớp BTN mịn 8cm + Lớp BTN rỗng 6cm + Lớp CPĐD dày 18cm + Lớp CP đất đồi K98 dày 30cm - Kiểm tra độ cầu : ∑L TT Khẩu độ cầu : ∑L TT L0 = 156 − × − × 1,2 = 150,4m − L0 × 100% = 150,4 − 145 150,4 × 100% = 3,6% < 5% Vậy đạt u cầu CHƯƠNG II THIẾT KẾ SƠ BỘ CÁC PHƯƠNG ÁN I.Thiết kế phương án 1 Bố trí chung Kết cấu nhịp gồm nhịp cầu dầm chữ I bê tơng DUL giản đơn, liên tục nhiệt Sơ đồ cầu: 4x30=150m Chọn kích thước sơ Chiều dài nhịp 30 m - Chiều cao dầm chủ 1,5 m - Bản bêtơng mặt cầu dày 20cm - Bê tơng dầm có cường độ 28 ngày f’c (mẫu hình trụ) : 40 Mpa - Cốt thép DƯL dùng loại tao thép sợi xoắn có đường kính 15,2mm Kích thước mặt cắt ngang hình vẽ 12000 4000 250 4000 1500 150 2% 1500 1500 250 2% 250 500 700 250 200 1500 500 700 250 1200 2400 2400 2400 2400 1200 Hình 1: Kích thước mặt cắt ngang vị trí nhịp gối Sơ đồ dầm kích thước dầm I, dầm ngang được thể hình vẽ sau: 1500 30000/2 12500 600 100 100 600 100 120 80 110 120 80 100 40 1000 1260 790 200 1500 300 200 200 200 1500 1500 600 600 10 5.2 Lao lắp dầm giá chân 22500 37500 4700 2800 3750 CĐMC -12.3m 8C C KHOANNHÄƯ I D=1.00m, L=20m 8C C KHOANNHÄƯ I D=1.00m, L=20m CĐMC -15m 0 11600 5600 THANH CHỐNG TÀVẸT GỖ 20x20x120 TÀVẸT GỖ 20x20x160 RAY THÉP P43 ĐÁDĂM Hình 2: Lao dầm giá chân - Tở hợp giá chân gồm dàn liên tục có nhịp Đầu hẫng có kích điều chỉnh độ hẫng giàn được lao từ bờ - Đây loại tở hợp mút thừa để lao lắp nhịp có chiều dài tối đa 33m, trọng lượng phiến dầm nặng 600KN khoảng cách hai dầm biên đến 8m - Cấu tạo gồm: dàn dàn phụ dàn phụ dàn phụ làm cầu mút thừa lắp trụ cầu làm cầu tạm để lao dàn đến vi trí lắp dầm BTCT - Các phiến dầm được nâng hạ lao dọc nhờ hệ thống róc rách được sàng ngang với tở hợp Dầm bêtơng đựơc chở xe gng đến tở hợp, được nâng lên, chuyển dọc sàng ngang đặt xuống gối cầu Sau lắp hết dầm nhịp lại tiến hành bước cho nhịp Tở hợp có chân chống di chuyển được ray Chân chống quay xung quanh trục đứng, lao lắp được cầu chéo cầu cong 5.3 Lao lắp dầm giá Pooctic - Lao lắp hệ dầm dẫn, dầm bêtơng đựơc chở xe gng theo dầm dẫn đến vị trí nhịp, dùng bar kích thơng tâm nâng khỏi vị trí xe goong, dùng Palăng xích kéo sàng ngang đặt xuống gối cầu 210 MÀÛ T CÀÕ T CHÊNH DIÃÛ N KHI LAO DÁƯ M NHËP - TL: 1/200 4200 4200 DÁƯ M ÂANG LAO GIẠLAONGANG 600 GIẠLAONGANG DÁƯ M DÁÙ N RAY P43 MI DÁÙ N ,25 1:1 1:5 +9,75m +5,75m SẸT DO MÃƯ M MNCN =+7,3m +9,76m +10,24m MNTT =+4m MNTN =+1,4m +0,56m -1,24m ẠSẸT cm ẠCẠT cm 18 C C MASẠT, 40 X40 L=1700cm 24C C MA SẠT, 40cmX40cm L=1700cm -11,25m 180 24C C MASẠT, 40cmX40cm L=1700cm 180 -18,04m -19,84m 100100 100100 KÍCH THÔ NG TÂ M XE GOÒ NG 600 SÀ NG NGANG THANH CHỐ NG RAY P43 90 GỐ I KÊTẠM Hình 3: Lao dầm giá pooctic Phân tích so sánh lựa chọn phương án thi cơng 6.1 Lao dầm giá long mơn Ưu điểm: + Dùng cần trục long mơn cẩu lắp được cấu kiện nặng, độ cao lớn Nhược điểm: + Thời gian lắp ráp lâu Hơn điều kiện địa chất thủy văn mực nước thấp đến mặt đất tự nhiên lớn trụ cao nên thời gian thi cơng lâu tốn kém.Việc xây dựng trụ tạm làm tăng chi phí, thời gian thi cơng lâu cản trở giao thơng mà độ ởn định tính an tồn khơng cao 6.2 Lao dầm giá chân Ưu điểm: + Thiết bị chun dụng thời gian thi cơng nhanh + Nâng dầm độ cao lớn, ởn định + Khơng cản trở giao thơng Nhược điểm: + Giá lao phức tạp, tơn vật liệu, cơng lắp ráp, lao kéo 6.3 Lao dầm giá pooctic Ưu điểm: + Nâng dầm độ cao lớn ởn định + Phương pháp dùng hệ dầm dẫn khung giá Pooctic đơn giãn khơng ảnh hưởng đến mực nước thi cơng chiều cao trụ Rút ngắn thời gian thi cơng so với hai phương pháp Nhược điểm: + Tốn vật liệu cơng lắp dựng 211 * Phân tích lựa chọn phương án Qua so sánh ưu nhược điểm u cầu kinh tế kĩ thuật phương án ta nhận thấy lao dầm giá chân phương án hợp lý kinh tế va kỹ thuật thi cơng Trình tự thi cơng chi tiết 7.1.Giai đoạn - Chuẩn bị trường làm giàn giáo, chuẩn bị bãi để dầm đường vận chuyển - Lắp dựng hệ thống trượt dọc, tở hợp lao dầm bờ, lắp hệ thống cáp treo, tời, đối trọng 7.2.Giai đoạn - Di chuyển tở hợp lao cầu vị trí mố, lao tở hợp sang nhịp cố định điểm neo bờ trụ T1 7.3.Giai đoạn Dùng xe gng để vận chuyển dầm từ bãi đúc vị trí mố phía sau dàn Sau dùng xe gng có gắn palăng xích nâng dầm lên kéo phía trước đầu dầm sau đến vị trí xe gòng thứ dùng xe gng có gắn palăng xích nâng nâng hẳn dầm lên tiếp tục di chuyển tiếp Khi di chuyển dầm đến vi trí cần lắp, di chuyển tở hợp ngang ray đặt dàn đến vị trí gối cầu thi hạ dầm xuống Tương tự ta lao lắp xong hết dầm nhịp Sau lao dầm vị trí nhịp, ta cần hàn thép chờ cánh dầm lại với để đảm bảo ởn định cho hệ dầm, tránh gây ởn định dầm dã được lao gây gãy dầm Thi cơng xong nhịp thứ ta tiếp tụ lắp dựng hệ thơng ray để vận chuyển dầm để lao dàn sang nhịp 7.4.Giai đoạn Sau lao xong kết cấu nhịp tiến hành tháo dỡ tở hợp lao cầu hệ thống ray tà vẹt Thi cơng mối nối, lan can tay vịn, đá vĩa lớp mặt cầu hồn thiện cầu 212 Tính tốn ổn định giá chân Hình 4: cấu tạo giá chân 1500 30000/2 15001000 600 100 100 600 100 40 80 120 110 80 120 100 12500 1260 1500 790 1500 300 200 200 200 200 600 600 Hình : Mặt cắt ngang dầm Tởng thể tích dầm : V = 18,195 (m3) Suy khối lượng dầm : Q = 45,5 (T) 8.1 Kiểm tra điều kiện chống lật theo phương dọc cầu - Cẩu giàn có kích thước 22,5m + 37,5m, trọng lượng phân bố dàn 25 kN/m, khối lượng chân dàn lần lượt P1 = 50 kN, P2=P3=40kN - Theo sơ đồ làm việc giàn mút thừa, ta thấy có khả tở hợp lao bị lật theo phương dọc cầu ngang cầu: - Tở hợp bất lợi chân P1 lao khỏi vị trí mố Khi tở hợp có khả bị lật quanh điểm O chân P2 213 - Khi sàng ngang dầm biên dùng tở hợp ray trượt kết hợp với kích Khả xảy lật điểm A - Dàn chịu tác dụng lực gió theo phương ngang gây lật đở tở hợp lao xuống 22500 37500 4700 2800 3750 -12.3m 8C C KHOANNHÄƯ I D=1.00m, L=20m 8C C KHOANNHÄƯ I D=1.00m, L=20m -15m Hình Lao cẩu dầm mút thừa vị trí nhịp Điều kiện ởn định: Mg Ml ≥ 1,3 Trong đó: Mg : Tởng mơmen giữ Ml : Tởng mơmen gây lật tính tốn lớn Tính áp lực gió tác dụng lên tở hợp lao dầm: - Tính lực gió dọc tác dụng lên tở hợp lao dầm: PD =0,0006.V2.At.Cd > 1,8.At Trong đó: V : Vận tốc gió thiết kế Với giả thiết vùng gió vùng III Tra bảng ta có: V=38m/s At: Diện tích kết cấu hay cấu kiện phải tính gió trạng thái khơng có hoạt tải tác dụng lên Dàn có diện tích chắn gió : At = 0,5x2,8x5,6 = 7,84 m2 Với 0,5 hệ số rỗng Chân dàn có diện tích chắn gió : At = 4,7 x 2,4 = 11.28 m2 Cd: Hệ số cản gió Lấy theo điều: TCN 3.8.1.2 Cd = PD = max(0,0006.V At.Cd; 1,8.At) (kN) Dàn có : PD1 =0,0006.V2.At.Cd = 0,0006.382.7,84.1 = 6.79 (kN) PD2 =1,8.At = 1,8.7,84 = 14,11 (kN) → max(PD1;PD2) = 14,11 (KN) Chân dàn có : PD1 =0,0006.V2.At.Cd = 0,0006.382.11,28.1 = 9,77 (kN) PD2 =1,8.At = 1,8.11,28 = 20,3 (kN) → max(PD1;PD2) = 20,3 (KN) Mơmen gió gây ra: M = ∑PDi.Hi 214 Hi : khoảng cách từ trọng tâm diện tích chắn gió đến điểm lật Lực gió tác dụng vào dàn: Dàn Pgiàn = 14,11 (kN) Chân dàn Pchân giàn = 20,3 (kN) Mơmen gây lật: 37,52 Ml = P1x37,5 + Pgiàn x6,1 + Pchân giàn x 3,13 + g x 37,52 50 × 37,5 + 14,11 × 6,1 + 20,3 × 3,13 + 25 × = =19602,74 (KN.m) Mơmen giữ : Mg = P3x22,5 +g 22,52 40 × 22,5 + 25 × = => +Q.24,37 22,52 + Q × 24,37 = 7228,12+24,37Q (KN.m) Mg 7228.12 + 24.37Q = ≥ 1,3 ⇒ Q ≥ 749.09kN ML 19602.74 ≥ Vậy để đảm bảo ởn định lao dầm đối trọng phải là:Q 750(kN) 8.2 Kiểm tra điều kiện chống lật theo phương ngang cầu Điều kiện ởn định: Mg Ml ≥ 1,3 Trong đó: Mg : Tởng mơmen giữ Ml : Tởng mơmen gây lật tính tốn lớn 215 DẦM NGANG MÚT THỪA 0 0 0 11600 5600 0 0 TRỤC VÍT 8000 Hình Mặt cắt đưa dầm sang ngang 2800 Pw Gcd=6.5T 45.5T 6400 150T Q 3000 5600 3000 Hình Sơ đồ tính tốn ổn định lật theo phương ngang cầu -Tính lực gió tác dụng lên tở hợp lao dầm: PD =0,0006.V2.At.Cd > 1,8.At -Trong đó: V : Vận tốc gió thiết kế Với giả thiết vùng gió vùng I Tra bảng ta có: V= 38 m/s At: Diện tích kết cấu hay cấu kiện phải tính gió trạng thái khơng có hoạt tải tác dụng lên Dàn có diện tích chắn gió : At = 2,8.60.0,5 = 84 m2 Chân dàn có diện tích chắn gió : At = 3,75.4,7 = 17,625 m2 Với 0,5 hệ số rỗng Cd: Hệ số cản gió Lấy theo điều: TCN 3.8.1.2 Cd = PD1 = max(0,0006.V At.Cd; 1,8.At) (kN) Dàn có : PD1 =0,0006.V2.At.Cd = 0,0006.382.84.1 = 72.78 (kN) PD2 =1,8.At = 1,8.84 = 151,2 (kN) 216 → max(PD1;PD2) = 151,2 (KN) Chân dàn có : PD1 =0,0006.V2.At.Cd = 0,0006.382.17,63.1 = 15,27 (kN) PD2 =1,8.At = 1,8.17,63 = 31,73 (kN) → max(PD1;PD2) = 31,73 (KN) Mơmen gió gây ra: M = ∑PDi.Hi Hi : khoảng cách từ trọng tâm diện tích chắn gió đến điểm lật -Lực gió tác dụng vào dàn: Dàn PD = 151,2 (kN) Chân dàn PD = 31,73 (kN) -Mơmen gây lật: Ml = Pd.2 +Pw1.6,1 + Pw2.3,13 =455.2+151,2.6,1+31,73.3,13= 1931,6 (kN.m) Mơmen giữ : Mg = Gd.2,8+Gcd.5,6 +Q.5,6=1500.2,8+ 65.5,6+Q.5,6= 4546+5,6Q Áp dụng điều kiện cần ta có : Mg Ml = 4546+ 5,6Q ≥ 1,3 1931,6 => => Q ≥ -363 (kN) Từ suy theo phương ngang cầu ta khơng cần sử dụng đối trọng trọng lượng thân cẩu dàn lực neo trục vít đủ để giữ ởn định cho hệ Chương III: TIẾN ĐỘ THI CƠNG TRỤ T3 - Lập tiến độ thi nhằm biết được thời gian hồn thành thi cơng trụ - Trên cơng trường, nhân cơng máy móc được điều động qua lại cho hợp lý Khối lượng thi cơng trụ T3 Bảng 10.1: Khối lượng cơng tác ST Khối Hạng mục thi cơng Đơn vị T lượng Cơng tác thi cơng cọc khoan nhồi Ống Ống vách m3 125.6 Bê tơng cọc khoan nhồi Thi cơng móng m 332 Đóng vòng vây cọc ván thép m3 151.2 Cơng tác đào đât hố móng Cơng tác đở bê tơng bịt đáy m3 100.8 Cơng tác hút nước hố móng Nghiệm thu hố móng m3 m3 126 9.42 m2 44 Đập đầu cọc Vệ sinh đáy móng trước đở bê tơng Thi cơng bệ trụ 217 Lắp dựng cốt thép bê trụ Lắp dựng ván khn bê trụ Đở bê tơng bê trụ Bão dưỡng bệ trụ 1.95 45 m3 66 - - Tháo dỡ ván khn bê trụ nghiệm thu m2 Thi cơng thân trụ Lắp dựng dàn giáo để thi cơng thân trụ lần Tấn Lắp dựng cốt thép thân trụ m2 Lắp dựng ván khn thân trụ 45 5.62 177.91 m3 - 83.62 - m2 177.91 Tấn m2 2.084 39.36 m3 - 21.12 - m2 39.36 Tấn m2 0,16 3.12 Đở bê tơng đá tảng Hồn thiện trụ T3 m3 0.5 Tháo dỡ dàn giáo phục vụ thi cơng Cơng tác nhở cọc ván thép m2 m 332 Đở bê tơng thân trụ Bảo dưỡng thân trụ Tháo dỡ ván khn thân trụ nghiệm thu Thi cơng xà mũ trụ Lắp dựng dàn giáo thi cơng xà mũ Lắp dựng cốt thép xà mũ trụ Tấn m2 Lắp dựng ván khn xà mũ trụ Đở bê tơng xà mũ trụ Bảo dưỡng xà mũ trụ Tháo dỡ ván khn xà mũ trụ nghiệm thu Thi cơng đá tảng Lắp dựng cốt thép đá tảng Lắp dựng ván khn đá tảng 218 Trình tự thi cơng trụ T3 thời gian hồn thành Bảng 10.2: Biên chế thời gian hồn thành hạng mục cơng việc Mã hiệu AI.121 AB.62131 AB.4116 AC.31120 AF.25110 AC.22111 Cơng tác xây lắp Sản xuất ống vách cọc khoan nhồi (Đơn vị tính: tấn) Làm đường dẫn vị trí thi cơng(100m3) Khoan tạo lỗ, Hạ lồng thép (Đơn vị tính: 1m) Đở bê tơng (Đơn vị tính: 1m3) Bảo Dưỡng Đóng cọc vòng vây cọc ván thép (Đơn vị tính: 100m) AB.35110 Cơng tác đào đât hố móng(100m3) Thành phần Đơn vị Định mức Cơng tác chuẩn bị Nhân cơng 4,5/7 cơng 18.5 Máy hàn 23KW ca 3.2 Máy ống ca 0.5 Cần cẩu 25T ca 0.033 MÁY Ủi 110CV ca 0.065 MÁY ĐẦM 25T ca 0.13 Ơ tơ tự đở 27T ca 0.392 Cơng tác thi cơng cọc khoan nhồi Máy khoan ca 0.044 Cần cẩu 25T ca 0.033 Nhân cơng bậc 4/7 cơng 2.31 Nhân cơng 4,5/7 cơng 1.21 Cần cẩu 25T ca 0.033 KL cơng tác 5.18 400 160 125.6 Số cơng ca Biên chế Tgian HT 95.83 16.576 2.59 0.171 0.26 0.52 1.568 20 4 1 2 4.79 4.14 0.65 0.17 0.26 0.26 0.78 7.04 5.28 369.6 151.976 4.145 1 40 20 7.04 5.28 9.24 7.6 4.14 Chọn 10 Thi cơng móng Nhân cơng 4/7 cơng Máy đóng cọc ca 1.8T Nhân cơng 3,5/7 cơng Máy đào gầu ca ngoạm 1.2m3 9.54 3.18 332 31.673 20 1.58 10.558 2.64 51 42 21.42 20 1.07 5.5 109.2 6.006 3 219 AF.31120 Cơng tác đở bê tơng bịt đáy (Đơn vị tính: 1m3) Nghiệm thu hố móng AA.2231 AL.54310 AI.13121 AI.64221 AF.81521 AF.33110 Đập đầu cọc (1 m3) Vệ sinh đáy hố móng trước đở bê tơng(1m2) Gia cơng cốt thép bê trụ (Đơn vị tính: tấn) Lắp dựng cốt thép bệ trụ ( Đơn vị tính ) Lắp dựng ván khn bê trụ (Đơn vị tính 100m2) Đở bê tơng bê trụ (Đơn vị tính: 1m3) Nhân cơng 3,5/7 cong Máy bơm BT ca 50m3/h Máy bơm nước ca 120m3/h Nhân cơng 4/7 cơng Nhân cơng 4/7 cơng Búa khí nén ca Máy nén khí ca 360m3/h Máy hàn 23 kW ca Cần cẩu 25T ca Nhân cơng 4/7 cơng Máy nén khí ca diezen 600m3/h Thi cơng bệ trụ Nhân cơng 4,5/7 cơng Máy hàn 23 kW ca Máy mài 2.7 kW ca Máy cắt 2.5 kW ca Nhân cơng 4/7 cơng Máy hàn 23 kW ca Nhân cơng 4/7 cơng 2.06 0.033 100.8 126 - 207.648 20 10.38 3.3264 1.11 1.5 - 1.05 9.54 0.72 0.35 332 - 31.6728 6.7824 3.297 20 10 1.58 0.68 0.66 0.18 9.42 1.6956 0.34 2.1666 0.311 6.6 10 1.08 0.31 0.66 0.264 0.26 57.837 5.694 2.73 2.73 27.69 2.7105 20 4 20 2.89 2.85 0.68 0.68 1.38 1.36 12.9375 20 0.65 0.23 0.033 0.15 44 0.006 29.66 2.92 1.4 1.4 14.2 1.39 1.95 1.95 28.75 45 1.5 1.5 1 Nhân cơng 3,5/7 cơng 2.06 66 135.96 40 3.4 220 AF.81521 AL.61110 AI.13131 AI.64231 AF.81521 AF.33110 AF.81521 Bão dưỡng bệ trụ Nghiệm thu bệ trụ Tháo dỡ ván khn bệ trụ Lắp dựng dàn giáo để thi cơng thân trụ (Đơn vị tính: 100m2) Gia cơng cốt thép thân trụ (Đơn vị tính: tấn) Lắp dựng cốt thép thân trụ ( Đơn vị tính ) Lắp dựng ván khn thân trụ (Đơn vị tính 100m2) Đở bê tơng thân trụ (Đơn vị tính: 1m3) Bảo dưỡng thân trụ Nghiệm thu thân trụ Tháo dỡ ván khn thân trụ Cần cẩu 25T ca Máy bơm BT ca 15m3/h Nhân cơng 4/7 Cơng Thi cơng thân trụ Nhân cơng 3.5/7 cơng 0.033 2.178 2.18 0.033 2.178 0.73 28.75 45 12.93 20 1 0.65 5.5 Cần cẩu 25T ca 0.015 Nhân cơng 4,5/7 Máy hàn 23 kW Máy mài 2.7 kW Máy cắt 2.5 kW Nhân cơng 4/7 Máy hàn 23 kW cơng ca ca ca cơng ca 27.92 2.62 1.29 1.29 12.5 1.25 Nhân cơng 4/7 cơng 28.75 Nhân cơng 3,5/7 Cần cẩu 25T Máy bơm BT 50m3/h Máy đầm dùi 1.5 kW Nhân cơng 4/7 cơng ca 2.06 0.033 ca 0.033 ca 0.085 cơng 28.75 - 5.62 5.62 88.955 41.81 88.955 0.5 156.91 14.724 7.249 7.249 70.25 7.025 40 4 40 3.92 3.68 1.81 1.81 1.76 1.76 25.57 20 1.27 86.12 1.373 40 2.15 0.69 1.37 0.69 3.55 0.44 25.57 20 1.5 1 1.28 221 (Đơn vị tính 100m2) AL.61110 AI.13131 AI.64231 AF.81521 AF.33210 AF.81511 AI.64221 AF.81511 Lắp dựng giàn giáo thi cơng mũ trụ Gia cơng cốt thép mũ trụ (Đơn vị tính: tấn) Lắp dựng cốt thép M trụ ( Đơn vị tính ) Lắp dựng ván khn mũ trụ (Đơn vị tính 100m2) Đở bê tơng mũ trụ (Đơn vị tính: 1m3) Bảo dưỡng mũ trụ Nghiệm thu xà mũ trụ Tháo dỡ ván khn mũ trụ (Đơn vị tính 100m2) Lắp dựng cốt thép đá tảng (Đơn vị tính: tấn) Lắp dựng ván khn đá tảng (Đơn vị tính 100m2) Thi cơng mũ trụ Nhân cơng cơng Cần cẩu 25T ca Nhân cơng 4,5/7 cơng Máy hàn 23 kW ca Máy mài 2.7 kW ca Máy cắt 2.5 kW ca Nhân cơng 4/7 cơng Máy hàn 23 kW ca 5.5 0.015 27.92 2.62 1.29 1.29 12.5 1.25 2.084 39.36 Nhân cơng 4/7 cơng 28.75 Nhân cơng 3,5/7 Cần cẩu 25T Máy bơm BT 15m3/h Máy đầm dùi 1.5 kW - c«ng ca 3.13 0.067 ca 0.067 ca 0.085 - - Nhân cơng 4/7 cơng 28.75 Thi cơng đá tảng Nhân cơng 4/7 cơng Máy hàn 23 kW ca Nhân cơng 4/7 cơng 14.2 1.39 52.05 - 2.084 21.12 0.5 58.19 5.46 2.69 2.69 26.05 2.605 40 4 40 1.45 1.37 0.67 0.67 0.65 0.65 11.316 20 0.57 66.106 1.41504 40 1.65 0.71 1.415 0.71 1.795 0.22 1.5 1 39.36 0.16 3.12 11.316 20 0.56 2.272 0.2224 1.62 0.45 0.11 0.41 0.5 222 AF.33230 AL.61110 AF.81132 AC.23210 Đở bê tơng đá tảng(Đơn vị tính: 1m3) Bảo dưỡng xà mũ trụ Nghiệm thu chung Tháo dỡ dàn giáo phục vụ thi cơng (Đơn vị tính: 100m2) Tháo dỡ ván khn đá tảng (Đơn vị tính 100m2) Cơng tác nhở cọc ván thép (Đơn vị tính: 100m) Nhân cơng 3,5/7 c«ng 3.04 Máy bơm BT ca 0.033 50m3/h Máy đầm dùi 1.5 ca 0.2 kW Hồn thiện trụ T3 Nhân cơng 4/7 cơng 5.5 Cần cẩu 25T ca 0.015 Nhân cơng 4/7 cơng 31.9 Nhân cơng 4,0/7 Cần cẩu 25T Búa rung BP170 cơng ca ca 7.15 2.2 2.23 0.5 1.52 0.19 0.0165 0.02 0.1 0.05 - 0.5 3.12 0.5 0.5 332 23.738 7.304 7.4036 20 4 1.19 1.83 1.85 223 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1].Bộ Giao Thơng Vận Tải Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05, NXB Giao Thơng Vận Tải, Hà Nội, 2005 [2].Bộ Giao Thơng Vận Tải Giải thích tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05, NXB Giao Thơng Vận Tải, Hà Nội, 2005 [3].GS.TS Nguyễn Viết Trung, PGS.TS Hồng Hà, Th.S Đào Duy Lâm Các ví dụ tính tốn dầm cầu chữ I, T, Super T bê tơng cốt thép dự ứng lực theo tiêu chuẩn 22TCN 272 – 05; Nhà xuất Xây Dựng; 2005 [4].PGS.TS Nguyễn Viết Trung Cơng nghệ đại xây dựng cầu bê tơng cốt thép; Nhà xuất xây dựng.2004 [5].PG.TS Nguyễn Viết Trung Ví dụ tính tốn mố trụ cầu theo tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05; Nhà xuất Giao thơng vận tải.2005 [6] PGS.TS Nguyễn Viết Trung, TS Hồng Hà, Th.S Đào Duy Lâm, Các ví dụ tính tốn cầu bê tơng cốt thép theo tiêu chuẩn 22TCN272-01, Tập I; Nhà xuất xây dựng.2004 [7] PGS.TS Nguyễn Viết Trung, KS Phạm Huy Chính Các cơng nghệ thi cơng cầu; Nhà xuất xây dựng.2003 [8].GS.TS Vũ Cơng Ngữ, Th.S Nguyễn Thái Thí nghiệm đất trường vào ứng dụng phân tích móng Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật [9].Nguyễn Minh Nghĩa, Dương Minh Thu Mố trụ cầu; Nhà xuất giao thơng vận tải; Hà Nội 2002 [10].Nguyễn Tiến Oanh, Nguyễn Trâm, Lê Đình Tâm Thi cơng cầu bê tơng cốt thép; Nhà xuất xây dựng Hà Nội 1995 [11] Lều Thọ Trình Cơ học kết cấu tập 2, NXB Khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2001 [12] Nguyễn Văn Mỹ Đại học Bách khoa Đà Nẵng Giáo trình xây dựng cầu 224