ĐỒ án tốt NGHIỆP THIẾT kế cầu QUA SÔNG 057l

LỜI NĨI ĐẦU Trước hết cho phép em bày tỏ lòng biết ơn chân thành, sâu sắc đến thầy giáo TS Cao Văn Lâm, khoa xây dựng Cầu đường, trường Đại học Bách khoa – Đại học Đà Nẵng tận tình hướng dẫn, giúp đỡ em hồn thành đồ án tốt nghiệp Trong suốt thời gian em thực đồ án, bận rộn cơng việc thầy dành nhiều thời gian tâm huyết việc hướng dẫn em Thầy cung cấp cho em nhiều kiến thức bỗ ích, ln định hướng, góp ý sửa chỗ sai giúp em hồn thành đồ án cách tốt Em xin chân thành cảm ơn thầy mơn khoa thầy trường giảng dạy, giúp đỡ em suốt năm học vừa qua Chính thầy xây dựng cho em kiến thức tảng chun mơn với giúp đỡ bạn bè lớp để em hồn thành đồ án tốt nghiệp Cuối cho em cảm ơn thầy hội đồng bảo vệ tốt nghiệp dành thời gian q báu để đọc nhận xét cho đồ án em Em xin chân thành cảm ơn! Đà Nẵng, ngày … tháng 12 năm 2015 Sinh viên thực Lương Hồng Cơng Trang MỤC LỤC Trang PHẦN MỞ ĐẦU TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH CẦU QUA SƠNG 057/L A- Giới thiệu chung: - Cầu vượt sơng 057/L( Sơng Cả tuyến quy hoạch mạng lưới tuyến giao thơng quan trọng huyện Nghi Xn tỉnh Hà Tĩnh Nó mạch máu giao thơng quan trọng khơng chỉ với Hà Tĩnh mà nước nằm đường Quốc lộ 8A - Về kinh tế: Phục vụ vận tải sản phẩm, ngun vật liệu, vật tư qua lại hai khu vực, nơi giao thơng hàng hố tỉnh nước - Về chnh trị, qn tình hình chiến tranh có ý nghĩa chiến lượt quan trọng, bảo đảm di chuyển qn nhanh, kịp thời chi viện trung ương - Về văn hố, khoa học kỹ thuật, thuận lợi góp phần tăng cường giao lưu văn hố, khoa học kỹ thuật tỉnh nhà với tỉnh bạn, nâng cao đời sống văn hố tinh thần nhân dân, tăng cường cơng tác quản lý nhà nước với vùng xung quanh * Do tầm quan trọng nêu trên, nên việc cần phải xây dựng cầu vấn đề cần thiết cấp bách Đồng thời nghiên cứu áp dụng tiến khoa học kỹ thuật, sử dụng kết cấu đơn giản gọn nhẹ, nhằm đáp ứng xây dựng cầu nhanh chóng, kịp thời bảo đảm độ bền vững Đem lại dáng vẽ mỹ quan tạo vẽ đẹp cho dòng sơng 1) Điều kiện xây dựng cầu: - Điều kiện địa hình: - Khu vựng xây dựng cầu nằm vùng đồng bằng, hai bờ sơng tương đối bằng phẳng thuận tiện cho việc vận chuyển vật liệu, máy móc thi cơng việc tổ chức thi cơng xây dựng cầu - Đặc điểm thuỷ văn: Các số liệu đo đạc thuỷ văn cho thấy chế độ thuỷ văn khu vực tương đối ổn định mực nước lệch hai mùa: Mùa mưa mùa khơ khơng lớn lắm, sau nhiều năm khảo sát đo đạc ta xác định - MNCN : +32,18m - MNTT : + 27,90 m - MNTN : + 25,95 m - Điều kiện địa chất : Trong q trình khảo sát để tiến hành khoan thăm dò địa chất xác định lớp sau: -Lớp : Sét dẻo dày trung bình 0,5m -Lớp : Cát hạt vừa dày trung bình 8m Trang -Lớp : Đá phong hóa có chiều dày lớn Nhìn chung địa chất khu vực xây dựng cầu tương đối tốt Ta đóng cọc tới lớp thứ lớp Đá phong hóa - Điều kiện xây dựng cầu : - Đá: Vật liệu khai thác mỏ gần khu vực xây dựng cầu Đá vận chuyển đến vị trí thi cơng bằng đường cách thuận tiện Đá đảm bảo cường độ kích cở để phục vụ tốt cho việc xây dựng cầu - Cát: Cát dùng để xây dựng lấy lòng sơng, đảm bảo độ sạch, cường độ số lượng - Gổ: Gổ sử dụng làm ván khn phục cho cơng tác thi cơng khác vật liệu sẵn có địa phương nên việc cung cấp gổ cho cơng trường kịp thời u cầu Sắt, thép, xi măng nước cung ứng đầy đủ đảm bảo chất lượng theo khả u cầu 2) Nhân lực máy móc thi cơng : Hiện tỉnh có nhiều cơng ty xây dựng cầu đường có nhiều kinh nghiệm thi cơng Về biên chế tổ chức thi cơng đội xây dựng cầu hồn chỉnh đồng Cán có trình độ tổ chức quản lý, nắm vững kỹ thuật, cơng nhân có tay nghề cao, có ý thức trách nhiệm tốt Các đội cầu trang bị máy móc thiết bị tương đối đầy đủ để tiến hành thi cơng Nhìn chung vật liệu xây dựng, nhân lực, máy móc thiết bị thi cơng, tình hình an ninh địa phương thuận lợi đảm bảo cho việc thi cơng theo tiến độ định 3) Các tiêu kỹ thuật để thiết kế + Cầu qua sơng : 057/L + Quy mơ xây dựng : Vĩnh cửu + Sơng thơng thuyền :Sơng cấp IV + Khẩu độ cầu : Lo = 155 m + Khổ cầu : K=7,0 + 1,75m + Tải trọng thiết kế : 0,65HL93 , đồn người PL=4,0kN/m2 + Tần suất thiết kế : P=1% × B) Đề xuất phương án vượt sơng: Dựa vào mặt cắt ngang sơng, độ cầu sơng có u cầu thơng thuyền ta đề xuất phương án vượt sơng sau: Trang Phương án I: Kết cấu cầu dầm đơn giản BTCTƯST: 5x32m Kết cấu phần trên: Dầm chủ chữ I bằng BTCT ứng suất trước căng sau Chiều cao dầm chủ Hdam=1,5m, mặt cắt ngang bao gồm dầm chủ, khoảng cách dầm chủ s=2,3m Bản mặt cầu bằng BTCT dày 20cm Kết cấu phần :Trụ dạng đặc thân hẹp bằng BTCT, bệ trụ bằng BTCT đặt cọc khoan nhồi D=1m, chiều dài cọc dự kiến L=12m Mố chữ U cải tiến bằng BTCT, bệ mố bằng BTCT đặt khoan nhồi D=1m, chiều dài cọc dự kiến L=12m 1.1.Kiểm tra độ nước cầu: tt L0 − L , L0 u cầu: yc ≤ 5% yc Trong đó: L0 yc L0 tt L0 tt = 155m: độ tĩnh khơng u cầu : độ tĩnh khơng thực tế cầu ∑L 0i = ∑L ∑ L ∑b i = btr b ph i - - - 0i ∑b : tổng chiều dài nhịp tính theo tim trụ i : tổng chiều dài tĩnh khơng ứng với MNCN trụ chiếm chỗ btr b ph , L0 : phần ăn sâu mố trái, mố phải MNCN tính tới đầu kết cấu nhịp tt × × × × = 32+6 0,05-4 1,6- = 151,50 (m) L0tt − L0 yc Ta có: L0 yc = 151,9 − 155, 00 × 100% = 2, 05% ≤ 5% 155, 00 Vậy độ đạt u cầu Phương án II :Cầu dầm thép liên hợp BTCT nhịp đơn giản 3x53m Kết cấu phần trên: Giàn thép cao 8m,Bản mặt cầu bằng BTCT dày 20cm liên kết với dầm chủ qua neo thép Trụ dạng đặc thân hẹp bằng BTCT, bệ trụ bằng BTCT đặt cọc khoan nhồi BTCT D=100 dài 12m Mố chữ U cải tiến bằng BTCT, bệ mố bằng BTCT đặt cọc khoan nhồi BTCT D=100 dài 12m Trang 3.1.Kiểm tra độ nước cầu: L0tt − L0 yc L0 yc u cầu: ≤ 5% Trong đó: L0 yc L0 tt L0 tt = 155m: độ tĩnh khơng u cầu : độ tĩnh khơng thực tế cầu ∑L 0i = ∑L ∑ L ∑b i = btr b ph i - - - 0i ∑b : tổng chiều dài nhịp tính theo tim trụ i : tổng chiều dài tĩnh khơng ứng với MNCN trụ chiếm chỗ btr b ph , L0 : phần ăn sâu mố trái, mố phải MNCN tính tới đầu kết cấu nhịp tt × × × × = 53+ 0,1 -2 1,6 – = 154,2(m) L0tt − L0 yc Ta có: L0 yc = 154, − 155 ×100% = 0,52% ≤ 5% 155 Vậy độ đạt u cầu Trang Trang PHẦN I : THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: CẦU DẦM ĐƠN GIẢN BTCT ƯST NHỊP 32m -Loại cầu: Cầu dầm đơn giản bê tơng cốt thép ứng suất trước - Mơ tả kết cấu phần trên: + Sơ đồ nhịp : Sơ đồ cầu đơn giản gồm nhịp 32m + Lan can tay vịn, gờ chắn bánh BTCT, có f´c = 25MPa + Các lớp mặt cầu gồm: - Lớp BT nhựa, dày 60mm ; - Lớp bảo vệ dày 10mm; Lớp vải nhựa phòng nước, dày 5mm - Mơ tả kết cấu phần dưới: + Mố: Dùng mố BTCT chữ U cải tiến, f´c = 30MPa + Trụ: Dùng trụ đặc thân hẹp,bằng BTCT, f´c= 30MPa + Móng: Dùng cọc khoan nhồi BTCT đường kính D=100 dài 30m 1/2 BÄÚ TRÊCHUNG CÁƯ U BTCT ỈST 5x32(m) 550 3200 150 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 185 3200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 185 200 1600 200 200 200 200 200 160 200 200 200 193 500 100 300 160 100 MNTT +27,90 200 300 100 200 100 MNTN +25,95 20.64 500 C C KHOANNHÄƯ I BTCT D=1m,Ldk 30m 20.00 CÂÂD +33.90 850 24.14 24.00 550 26.00 22.00 18.00 17.64 500 C C KHOAN NHÄƯ I BTCT D=1m,Ldk30m 16.00 ÂẠPHONGHỌA 200 150 350 150 150 395 28.00 200 50 30.00 CẠT HẢ T VỈ ÌA (e=0.5) 200 32.00 SẸT DO 8015 C C DÁÙ N VO CÁƯ U BÀỊ NGBTCT 200 34.00 m 100 300 100 C C KHOANNHÄƯ I BTCTD=1m,Ldk 30m 14.00 12.00 -5.86 -6.00 -8.00 -9.36 -10.00 -12.36 -12.00 -14.00 -16.00 -18.00 CAÔÄÜ TỈÛ NHIÃN(m) +29.33 KHONGCẠCH L(m) K/CẠCH CÄÜ NGDÄƯ N(m) 10 1.10 11 TÃNC C +24.54 +21.83 29.01 +19.12 28.36 34.59 30.11 58.47 93.06 Hình 1.1 :1/2 Mặt cắt dọc cầu dầm đơn giản BTCTƯST 32m x 5nhịp 1.1.Tính tốn khối lượng phận cầu: MÀÛ T CÀÕ T NGANG CÁƯ U- TÈLÃÛ :1/50 1/2 MÀÛ T CÀÕ T I-I 1/2 MÀÛ T CÀÕ T II-II 1150 25 175 700/2 25 700/2 10 70 70 25 175 25 BÃTÄNGNHỈ A 6cm Û LÅÏP BOVÃÛ 1cm LÅÏP PHNGNỈÅÏC 0.5cm 20 2% 10 LÅÏP BT MUI LUÛ N DY TB 5cm BNMÀÛ T CÁƯ U 20cm TÁÚ MBTCT 8cm ÄÚ NG THOẠT NỈÅÏC ? 10cm, L50cm 150 2% 20 230 60 230 230 60 230 120 350 115 60 75 75 60 1: 25 MÄ ÂÁÚ T HÇNH NỌN BT ÂẠ HÄÜ C XÁY VỈỴA MẠC 100 60 CHÁN KHAY ÂẠHÄÜ C XÁYVỈỴA M100 500/2 75 200 850 245 1160/2=580 24.14 200 95 850/2=425 17.64 -5.86 400 180 -12.36 -12.36 125 300 Hình 1.2: Mặt cắt ngang cầu Trang 1.1.1Tính tốn khối lượng lớp phủ mặt cầu: - Trọng lượng lớp phủ mặt cầu: t1 = 0,06m γ = 22 KN / m ; + Lớp bê tơng nhựa: + Lớp bảo vệ: t = 0,010m γ = 18KN / m ; t = 0,005m γ = 15 KN / m ; + Lớp phòng nước: t4 = 0, 05m γ = 24 KN / m3 ; + Lớp bê tơng mui luyện: -Tổng trọng lượng lớp phủ mặt cầu: DW pmc = (t1.γ + t2 γ + t3 γ + t4 γ ).W = (0, 06 × 22 + 0, 01×18 + 0, 005 ×15 + 0, 05 × 24) ×10,5 = 33,936kN/m2 × -Tính cho nhịp : 32 33,936 = 893,55 KN =>DWpmcnhịp=1085,952 KN 1.1.2.Tính tốn khối lượng lan can, tay vịn: - Cấu tạo lan can tay vịn sau: 200 15 70 15 185 50 10 25 Hình 1.3: Cấu tạo kích thước lan can tay vịn -Lan can tay vịn làm bằng BTCT Mác 250.Bố trí cột lan can nhịp 32m với khoảng cách m, + Số cột lan can:2 x (16+1)=34(cột) +Số cột tay vịn:2 x 2x16=64(cột) - Gờ chắn bánh: 30 150 30 30 25 30 Hình 1.4: Kích thước gờ chắn bánh Trang Gờ chắn bánh bố trí bên phân cách xe người bộ, gờ chắn bánh đổ thành đoạn dài 1,5m cách khoảng 30cm để nước mặt cho cầu + Số khối gờ chắn bánh cho nhịp : 2x17,7=35,4 (khối) Trang 10 ÂÄÚ I TR NG 2750 - RAY P43 - TVẺ T GÄÙ - ÂÃÛ M ÂẠDÀM 3750 350 150 GÄÚ I KÃ 1:1 180 550 200 150 +28.15 200 +26.65 C C KN D=1m L=16m 500 +24.65 C C KN D=1m L=16m Hình 7.4: Tổ hợp mút thừa loại nhỏ 7.5 ƯU NHƯỢC ĐIỂM CÁC PHƯƠNG ÁN ĐÃ CHỌN 7.5.1 Phương án 1:Dùng cần trục long mơn * Ưu điểm: + Ổn định q trình vận chuyển lao lắp + Thi cơng dầm vượt nhịp lớn * Nhược điểm: + Việc lắp ráp giá long mơn phức tạp + Vì xây dựng cầu tạm (giàn giáo) kéo dài thời gian tăng giá thành + Thời gian thi cơng lâu + Cản trở việc thơng thương thời gian thi cơng 7.5.2 Phương án 2: Dùng dầm dẫn giá long mơn * Ưu điểm: + Ổn định q trình vận chuyển lao lắp + Có thể thi cơng dầm vượt nhịp lớn + Thi cơng khơng phụ thuộc vào mực nước sơng * Nhược điểm: + Việc lắp ráp giá long mơn phức tạp lắp dựng nhiều lần + Lắp ráp dầm dẫn phức tạp + Thời gian thi cơng lâu 7.5.3 Phương án 3: Dùng tổ hợp mút thừa loại nhỏ * Ưu điểm: + Lao dầm nặng, chiều dài nhịp lớn + Tính ổn định thi cơng cao + Thi cơng khơng phụ thuộc vào mực nước sơng + Thi cơng nhanh * Nhược điểm: + Việc lắp ráp thao tác di chuyển giàn phức tạp + Lắp ráp dầm dẫn phức tạp Trang 218 7.6 SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN: Qua việc phân tích ưu nhược điểm phương án đưa ta có nhận xét chọn phương án thi cơng sau: 7.6.1 Phương án 1: Căn vào điều kiện thực tế lòng sơng có lớp đất phía ổn định nên việc dựng cầu tạm cho cần trục phức tạp tốn kém, việc lắp ráp giá long mơn dẫn đến có nhiều nặng Ngồi sơng có u cầu thơng thương đường thuỷ thời gian thi cơng.Nên dùng cần trục long mơn lao lắp đơi khơng thích hợp phải xây dựng cầu tạm sẻ kéo dài thời gian thi cơng tăng giá thành xây dựng cầu Vậy ta loại bỏ phương án 7.6.2 Phương án 2: Dựa vào điều kiện thực tế việc lắp ráp giá long mơn dầm dẫn dẫn đến có nhiều vạn Việc lắp ráp kết cấu phụ khác cẩu chữ A, xe bướm dẫn đến rắc rối mặt bằng thi cơng chật hẹp, thời gian thi cơng kéo dài, dầm dẫn phải kéo nhiều lần nên phức tạp Vậy ta loại bỏ phương án 7.6.3 Phương án 3: Phương án có nhiều ưu điểm trội hợp lí so với hai phương án thi cơng nhanh, ổn định q trình lao lắp, chắn tốn nhiều kết cấu phụ trợ, lao dầm nặng an tồn Mặt khác việc lao lắp dầm dùng tổ hợp mút thừa dùng phổ biến rộng rải tính bật so với phương án khác ⇒ Vậy ta chọn phương án làm phương án thi cơng hợp lý 7.7 TRÌNH TỰ THI CƠNG CHI TIẾT LAO LẮP DẦM BẰNG MÚT THỪA: Chuẩn bị trường làm giàn giáo, chuẩn bị bãi để dầm đường vận chuyển Lắp dựng hệ thống trượt dọc, tổ hợp lao dầm mố trụ Tổ hợp gồm: Dàn liên tục nhịp Di chuyển tổ hợp lao cầu vị trí mố, lao tổ hợp sang nhịp cố định tổ hợp Dùng xe gng để vận chuyển dầm từ kho chứa vị trí mố phía sau dàn Sau dùng xe gng có gắn palang xích nâng dầm lên kéo phía trước đầu dầm sau đến vị trí xe gòng thứ dùng xe gng có gắn palang xích nâng nâng hẳn dầm lên tiếp tục di chuyển tiếp Khi di chuyển dầm đến vi trí cần lắp, di chuyển tổ hợp ngang ray đặt trụ nhịp đến vị trí gối cầu thi hạ dầm xuống Tương tự ta lao lắp xong hết dầm nhịp Lao lắp nhịp ->5 tương tự giống lao nhịp Sau lao xong kết cấu nhịp tiến hành tháo dỡ tổ hợp lao cầu hệ thống ray tà vẹt, lắp dựng ván khn đổ bê tơng mặt cầu Trang 219 Thi cơng mối nối, lan can tay vịn, đá vĩa lớp mặt cầu Hồn thiện cầu 7.8 Tính tốn tổ hợp lao dầm : Cấu tạo tổ hợp lao dầm: 2750 ÂÄÚ I TR NG - RAY P43 - TVẺ T GÄÙ - ÂÃÛ M ÂẠDÀM 3750 GÄÚ I KÃ 350 150 1:1 180 550 200 150 +28.15 +26.65 200 C C KN D=1m L=16m 500 +24.65 C C KN D=1m L=16m Hình 7.5 Lao lắp dầm tổ hợp mút thừa Kiểm tra độ ổn định lao tổ hợp: - Theo sơ đồ làm việc tổ hợp giàn mút thừa loại lớn, ta thấy có khả tổ hợp lao bị lật theo phương dọc cầu ngang cầu: - Tổ hợp bất lợi kê lên trụ Khi tổ hợp có khả bị lật quanh điểm A - Khi sàng ngang dầm biên dùng tổ hợp ray trượt kết hợp với kích Khả xảy lật điểm O - Dàn chịu tác dụng lực gió theo phương ngang gây lật đổ tổ hợp lao xuống 7.8.1 Kiểm tra lật theo phương dọc cầu: ÂÄÚ I TR NG - RAY P43 - TVẺ T GÄÙ(20x20x100) cm - NÃƯ N ÂÁƯ U CÁƯ U ÂÃÛ M ÂẠDÀM 2750 3750 KÊCH HẢ 350 150 1:1 180 550 200 150 +28.15 200 +26.65 C C KN D=1m L=16m 500 +24.65 C C KN D=1m L=16m Q 2750 3750 q P1 P2 P3 Hình 7.6:Sơ đồ tính lật theo phương dọc cầu Trang 220 Mg - Điều kiện ổn định: Ml ≥ 1,3 Mg : Tổng mơmen giữ Ml : Tổng mơmen gây lật tính tốn lớn - Trọng lượng dàn 1m dài q = (kN/m) - Trọng lượng chân dàn lấy gần P1 = P2 = 2.0 (T), P3 = 2.5 (T) - Tính lực gió tác dụng lên tổ hợp lao dầm: PD =0.0006×V2×At×Cd > 1.8×At Trong đó: + V : Vận tốc gió thiết kế Với giả thiết vùng gió vùng III Tra bảng ta có: V= 38 m/s + At: Diện tích kết cấu hay cấu kiện phải tính gió trạng thái khơng có hoạt tải tác dụng lên + Dàn có At = 2×4×0.5 = m2 + Chân dàn có At = 3×1.5×0.5 = 2.25 m2 + Cd: Hệ số cản gió Lấy theo điều: TCN 3.8.1.2 Cd = PD = max(0.0006×V2×At×Cd; 1.8×At) (kN) PD =0.0006×V2×At×Cd = 0.0006×382×4×1 = 3.47 (kN) Dàn có PD =1.8×At = 1.8×4 = 7.2 (kN) PD =0.0006×V2×At×Cd = 0.0006×382×2.25×1= 1.95 (kN) Chân dàn có PD =1.8×At = 1,8×2,25 = 4.05 (kN) - Mơmen gió gây ra: M = ∑PDi.Hi Hi : khoảng cách từ trọng tâm diện tích chắn gió đến điểm lật - Lực gió tác dụng vào dàn: Dàn PD = 7.20 (kN) Chân dàn PD = 4,05 (kN) => MD = 7.20×4 + 4,05×2 = 36,90 (kN.m) - Mơmen gây lật: Ml = 1,25×q×l2/2 + P3×l + MD = 1,25×5×37,52/2+ 2,5×37,5 + 36,9 = 4525,18 (kN.m) - Mơmen giữ : Mg = 0.9×q×27,52/2 + P1×27,5 + Pđt×29 = 0.9×5×27,52/2 + 2×27,5 + Pđt×29 = 1756,56 + Pđt×29 (kN.m) Trang 221 Mg => Ml = 1756,56 + Pđt × 29 ≥ 1,3 4525,18 => Pđt = 142,28 (kN) = 14,28 (T) Vậy chọn Pđt = 16T 7.8.2 Kiểm tra lật theo phương ngang cầu: Khi chưa lao dầm: 5.6 7.00 5.75 PD 2.5 Pbt 3.00 4.5 PD C Hình 7.7 Sơ đồ tính Mg - Điều kiện ổn định: Ml ≥ 1,3 Mg : Tổng mơmen giữ Ml : Tổng mơmen gây lật tính tốn lớn - Trọng lượng dàn 1m dài q = (kN/m) - Trọng lượng chân dàn lấy gần P1 = P2 = 2.0 (T), P3 = 2.5 (T) - Tính lực gió tác dụng lên tổ hợp lao dầm: PD = 0.0006×V2×At×Cd > 1.8×At Trong đó: + V : Vận tốc gió thiết kế Với giả thiết vùng gió vùng III Tra bảng ta có: V= 53 m/s + At: Diện tích kết cấu hay cấu kiện phải tính gió trạng thái khơng có hoạt tải tác dụng lên + Dàn có At = 2×60×0.5 = 60 m2 + Chân dàn có At = 3×3×1.5×0.5= 6.75 m2 + Cd: Hệ số cản gió Lấy theo điều: TCN 3.8.1.2 Cd = PD = max(0,0006.V2.At.Cd; 1,8.At) (kN) Trang 222 Dàn có : PD = 0.0006×V2×At×Cd = 0.0006×382×60×1 = 51.99 (kN) PD =1.8×At = 1.8×60 = 108 (kN) Chân dàn có : PD = 0.0006×V2×At×Cd = 0.0006×382×6.75×1 = 5.85 (kN) PD =1.8×At = 1.8×6.75 = 12.15 (kN) - Mơmen gió gây ra: M = ∑PDi.Hi Hi : khoảng cách từ trọng tâm diện tích chắn gió đến điểm lật - Lực gió tác dụng vào dàn: Dàn PD = 108 (kN) Chân dàn PD = 12,15 (kN) => MD = 108×5,75 + 12,15×3= 657,45 (kN.m) - Mơmen gây lật: Ml = MD = 657,45 (kN.m) - Mơmen giữ : Mg = 0.9×q×60×2 + Pi×2 + Pđt×2 = 0.9×5×60×3,6 + (2+2+2.5)×3,6 + 170×3,6 = 1607,40 (kN.m) Mg => Ml = 1607, 40 = 2, 44 ≥ 1.3 657, 45 => Vậy điều kiện lật đảm bảo Khi lao dầm: 5.6 1.80 7.00 5.75 PD 2.5 Pbt CẠP NEO Dáư m 4.5 3.00 PD C Hình 7.8: Sơ đồ tính tốn ổn định ngang sàng hạ dầm Tính tốn phần tải trọng mơ men gió tải trọng mơ men giữ phần chưa lao dầm Phần mơ men dầm sàng ngang thêm vào: Mgl2=Pdầm×b Trong Pdầm trọng lượng dầm: Dựa vào Bảng 1.4 phần sơ ta có: Trang 223 Pdầm =2002,36/5=400,47 kN , b khoảng cách chân giàn tim đá kê ngồi b=1,80m Mgl2=400,47×1,80=720,85 (kN.m) Tổng mơ men gây lật: Ml=657,45+720,85=1378,30 (kN.m) Mg => Ml = 1607, 40 = 1,166 ≥ 1,3 1378,30 ( Khơng thỏa mãn) Vậy để giữ cho hệ ổn định kho sạng hạ dầm xuống gối biên ta cần sử dụng thép neo phần đối diện sàng ngang với xà mũ Với F lực giữ cần thiết để hệ khơng bị lật, ta có: Mơ men giữ cáp neo với xà mũ: Mneo=F×(1,3+5,6) khoảng cách từ neo cáp tới chân giàn thứ 1,3m Khoảng cách giưã chân giàn 5,6m Điểm gây lật điểm C Tổng mơ men giữ: Mgiu=1607,40+F×6,9 Tổng mơ men gây lật: Ml=657,45+720,85=1378,30 (kN.m) Mg Điều kiện ổn định để hệ khơng bị lật là: Mg Thay số vào ta có: Ml = Ml ≥ 1,3 1607, + F × 6,9 ≥ 1,3 1378,30 => F > (1,3×1378,30-1607,4)/6,9=26,72 (kN) Dùng thép có fpu=420Mpa Ft = R tt 26, 72 = = f pu 42 0,636 (cm2) Ta dùng phi 20 có F=2x3,14=6,28 (cm2) > 0,636(cm2) Vậy để giữ cho hệ ổn định ta cần neo sàng ngang vào xà mũ bằng thép phi 20 Vậy hệ giàn ổn định sàng hạ dầm ngang 7.8.3 Khi lao dầm: Mg - Điều kiện ổn định: Ml ≥ 1,3 Mg : Tổng mơmen giữ Ml : Tổng mơmen gây lật tính tốn lớn - Trọng lượng dàn 1m dài q = (kN/m) Trang 224 - Trọng lượng chân dàn lấy gần P1 = P2 = 2.0 (T), P3 = 2.5 (T) - Tính lực gió tác dụng lên tổ hợp lao dầm: PD =0.0006×V2×At×Cd > 1.8×At Trong đó: + V : Vận tốc gió thiết kế Với giả thiết vùng gió vùng III Tra bảng ta có: V= 38 m/s + At: Diện tích kết cấu hay cấu kiện phải tính gió trạng thái khơng có hoạt tải tác dụng lên + Dàn có At = 2×60×0,5 = 60 m2 + Chân dàn có At = 3×3×1,5×0.5= 6,75 m2 + Dầm At = 1,5×32= 48 m2 + Cd: Hệ số cản gió Lấy theo điều: TCN 3.8.1.2 Cd = PD = max(0.0006×V2×At×Cd; 1.8×At) (kN) Dàn có : PD =0.0006×V2×At×Cd = 0.0006×382×60×1 = 51.99 (kN) PD =1.8×At = 1.8×60 = 108 (kN) Chân dàn có : PD =0.0006×V2×At×Cd = 0,0006.382×6.75×1 = 5.85 (kN) PD =1,8×At = 1.8×6,75 = 12,15 (kN) Dầm : PD =0,0006×V2×At×Cd = 0,.0006×382×48×1 = 41,59 (kN) PD =1,8×At = 1,8×48 =86,40 (kN) - Mơmen gió gây ra: M = ∑PDi.Hi Hi : khoảng cách từ trọng tâm diện tích chắn gió đến điểm lật - Lực gió tác dụng vào dàn: Dàn PD = 108 (kN) Chân dàn PD = 12,15 (kN) Dầm PD = 86,40 (kN) => MD = 108×4 + 12,15×2 + 86,40×2= 629,10 (kN.m) - Mơmen gây lật: Ml = MD = 629,10 (kN.m) - Mơmen giữ : Mg = 0.9×q×60×l + P×1 + Pđt×1 + PDC×1 = 0.9×5×60×2 + (2+2+2.5)×2 + 200×2 + 503×2 = 1959 (kN.m) Trang 225 Mg => Ml = 1959 = 3,11 ≥ 1,3 629,10 => Vậy điều kiện lật đảm bảo 7.9 Tính cáp treo dầm: Vị trí treo dầm vị trí gối cầu cách đầu dầm 0,4 m Sơ đồ tính L=31.2m gd Dah Rg ω = 15.6 Lực dọc cáp treo dầm phản lực gối trọng lượng dầm gây ra: Rtt =1.25× gd Trong đó: R : Lực dọc cáp treo dầm gd : Tải trọng dầm giai đoạn cẩu lắp dầm; gd = 12,51 (kN/m) ω : Diện tích đường ảnh hưởng Rtt = 1.25×12,51×15,6 =243,95 (KN) - Chọn cáp treo dầm thép cường độ cao, có fpu = 1.86×103 MPa - Diện tích cáp treo dầm: Ft = R tt 243,95 = = f pu 1,86 × 102 1,311 (cm2) - Chọn bó cáp gồm 15 sợi φ5 có diện tích: F = 2,9(cm2) > FA = 1,289 (cm2) Vậy ta chọn bó cáp gồm 15 sợi φ5 để cẩu lắp dầm Trang 226 Chương VIII: Tiến độ thi cơng KCN 32m 8.1 Trình tự thi cơng chính, khối lượng cơng việc số cơng ca TT Hạng mục I Cơng tác chuẩn bị vật liệu, mặt bằng, thi cơng đường cơng vụ II Đúc dầm bê tơng Thi cơng cốt thép thường, ống ghen dầm chủ Đơn vị - K.L - 11,78 Dịnh mức Hao phí cơng tác Số máy biên chế Thời gian hồn thành Cơng / Ca Cơng / Ca Máy Ngày 7,00 7,00 Nhân cơng 4/7 7,920 93,30 Máy hàn 23KW 1,225 14,43 Máy cắt uốn 5KW 0,210 2,47 1,700 1207,1 Máy hàn 23KW 0,045 31,95 Máy cắt uốn 5KW 0,003 1,78 Tời điện 5T 0,010 7,10 Cần cẩu 25T 0,008 5,68 Nhân cơng 4/7 3,490 274,03 Máy bơm bê tơng 50m3/h 0,040 3,14 Định mức hao phí - AG.13421 Thành phần hao phí - Nhân cơng 4,5/7 Lắp đặt ván khn dầm chủ Đổ bê tơng dầm chủ 1m2 1m3 710,08 78,52 AG.32121 AG.12210 2,89 5,33 3,14 Trang 227 TT Hạng mục Đơn vị K.L Định mức hao phí Dịnh mức Hao phí cơng tác Số máy biên chế Thời gian hồn thành Cơng / Ca Cơng / Ca Máy Ngày 0,180 14,13 28,000 170,10 Cần cẩu 25T 0,140 0,85 Tời điện 5T 0,350 2,13 Máy luồn cáp 15KW 2,800 17,01 Máy cắt cáp 10KW 6,500 39,49 Máy bơm nước 20KW 1,150 6,99 4,71 Máy nén khí 10m3/ph 0,750 4,56 Kích 250T 3,100 18,83 Kích 500T 3,100 18,83 Pa lăng xích 3T 4,200 25,52 Thành phần hao phí Máy đầm dùi 1,5KW Nhân cơng 4,5/7 Căng kéo cốt thép ứng suất trước Lắp neo cáp dự ứng lực III Làm đường vận chuyển dầm dàn mút thừa Lắp tà vẹt gỗ đường ray P43 Tấn 6,08 AG.13511 đầu neo 70 AG.13531 Nhân cơng 1000m 0,5 AD.41112 Nhân cơng 4,5/7 0,250 17,50 732,500 366,25 15 1,17 30 12,21 III Lắp dựng giàn mút thừa Trang 228 TT Hạng mục Đơn vị K.L Định mức hao phí Dịnh mức Hao phí cơng tác Số máy biên chế Thời gian hồn thành Cơng / Ca Cơng / Ca Máy Ngày 11,500 448,50 Cần cẩu cổng 30T 0,230 8,97 Máy ép khí 600m3/h 0,230 8,97 4,49 Tời điện 5T 0,050 1,95 Cần cẩu 16T 0,230 8,97 30 2,15 30 2,65 4,53 1,61 0,64 Thành phần hao phí Nhân cơng 4,5/7 Lắp ghép giàn mút thừa Tấn 39 AG.51121 IV Lao dầm BT nhịp Di chuyển dầm cầu Giàn mút thừa Dầm AG.53111 Nhân cơng 4,5/7 Nâng hạ dầm cầu Dầm AG.53211 Nhân cơng 4,5/7 Lao dọc dầm Bê tơng 1m dầm V Thi cơng dầm ngang 10 Cơng tác sản xuất lắp đặt cốt thép Dầm ngang (Ф[...]... Tính sức kháng mũi cọc trong đất cát theo phương pháp qp = 6,333 1 (Mpa) Chiết giảm qp= 6,333(Mpa) Trang 25 2.2.2 Sức kháng mũi cọc Cơng thức: Qp = qpAp = 2735,80 (kN) Trong đó : + qp =6,333Sức kháng đơn vị mũi cọc(Mpa) + Ap =0,79Diện tích mũi cọc(m2) +  =0,55Hệ số sức kháng mũi cọc(10.5.5-3) 2.3 SỨC KHÁNG CHO PHÉP CỦA CỌC Sức kháng tính tốn của cọc đơn : QT = (Qs+QP) =5435,0kN Sức kháng tính tốn... kN/m3 gc = Bỏ qua những phần khơng tính khi tính SCT theo phương pháp a * Các tài liệu tham khảo + Tiêu chuẩn 22TCN 272-05 + Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc TCXD 205 : 1998 + Giáo trình Nền & móng cơng trình, Gs.TsKH Bùi Anh Định, PGs.Ts Nguyễn Sĩ Ngọc, NXB GTVT-2000 + Tài liệu "Móng cọc - Phân tích và thiết kế " - Gs.Ts Vũ Cơng Ngữ, NXB khoa học và kỹ thuật - 2004 2 TÍNH TỐN 2.1 SỨC KHÁNG THÂN CỌC Loại... Tải trọng làn : + Tải trọng do xe 2 trục + Tải trọng làn: + 90% (Tải trọng do xe 3 trục + Tải trọng làn): Trường hợp lấy 90% hiệu ứng của 2 xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh trước cách bánh sau xe kia là 15m, với hiệu ứng 90% của tải trọng làn thiết kế - Tải trọng do Xe tải 3 trục + Tải trọng làn: 3   P1 = η ×  n × m × γ LL × (1 + IM ) × 0, 65 × ∑ ( Pi × yi ) + γ LL × 9,3 × ω  + γ i =1  ... B1 12 Kho xưởng láng trại B1 A.1% 654666,94 13 Cộng chi phí xây lắp XL A+B 65466694,16 14 Chi phí khác CK CB+TH+KT 3012816,98 15 Chuẩn bị đầu tư CB K1+K2+K3 298918,97 16 Chi phí khảo sát lập DA K1 88425546 88425,55 17 Lập báo ngiên cứu khả thi K2 A.0,32% 209493,42 18 Thẩm BCNCKT K3 19 Thực hiện dầu tư TH 20 Lập thiết kế K4 21 Thẩm định dự tốn K5 A.0,126% 82488,03 22 Thẩm định Thiết kế KTTC K6 A.0,13%... hiểm cơng trình K11 A.0,475% 310966,8 28 Kiểm định chất lượng K12 29 Kết thúc xây dựng KT 30 Lập hồ sơ hồn cơng K15 15000 31 Thẩm tra phê duyệt QT K16 5000 32 CHI PHÍ DỰ PHỊNG DP (XL+CK).10 % 6847951,11 33 TỔNG DỰ TỐN G XL+CK+DP 35327462,25 20000 K15+K16 20000 Trang 33 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU GIÀN THÉP 3x53m 2.1Tính tốn khối lượng kết cấu nhịp: BÄÚTRÊCHUNG CÁƯ U - TL: 1/200 1/2 MÀÛ T CHÊNH CÁƯ U... 18685,50 Tổng khối lượng các trụ 1.2.TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỌC CHO MỐ VÀ TRỤ CẦU : 1.2.1.Xác định tải trọng tác dụng lên mố, trụ cầu: -Đối với mố : Bảng 1.8 : Bảng tổng hợp tĩnh tải mố Tên kết cấu Trọng lượng bản thân DC(KN) Ký hiệu Mố trái 4772,38 DC mốtrái Mố phải 4772,38 DC mốphải -Đối với trụ : Bảng 1.9 : Bảng tổng hợp tĩnh tải trụ TT Tên kết cấu Trọng lượng bản thân DC(KN) 1 Trụ T1 4296,00 DC trụ1 2 Trụ... (10.8.3.4.2) Trong đó : + Hệ số dính kết a được tra bảng theo quy trình + Su : Cường độ kháng cắt khơng thốt nước trung bình * Cách tính Su: Su = 0.06*N60 (bar) = 0.006*N60 (MPa)- (Theo cơng thức Terzaghi & Peck) Trong đó : + N60: Kết quả SPT chuẩn hóa theo 60% năng lượng hữu ích = N*EH/60 =0,83N Năng lượng hiệu quả EH = 50% Hệ số hiệu chỉnh số búa SPT theo năng lượng thiết bị= EH/60= 0,83 * Cách tính... II trên một mét dài cầu: γ1 : hệ số tải trọng của trọng lượng bản thân, lan can tay vịn, gờ chắn bánh = 1,25 γ2 : hệ số tải trọng của các lớp mặt cầu = 1,5 1 2 ω : diện tích đah của mố; ω= x1x31,4=15,7m ⇒ Gmốtt= (1,25x(148,61+8,81)+1,5x33,936)x15,7=3888,68(KN) * Hoạt tải: Ta xét hoạt tải xe tải thiết kế (LL) : Trang 16 Bảng1.10: Phản lực do hoạt tải gây ra lên mố trái (0,65HL93) Tải trọng Tung độ,... theo thiết kế: 3m 2.4 KẾT LUẬN - Sức chịu tải của cọc theo đất nền:QR =4304,48kN - Trọng lượng bản thân cọc:W =131,95kN - Sức chịu tải của cọc(đã trừ đi tl bản thân cọc):Q =4172,53kN Vậy sức chịu tải của 1 cọc là : Ptt=4172,53 kN 1.4 Tính tốn và bố trí số cọc cho mố, trụ: 1.4.1 Tính tốn số cọc cho mố: - Số lượng cọc được xác định theo cơng thức : n= ∑A Ptt p ×β (cọc) Trong đó: n là số cọc tính tốn cần thiết. .. TÄNG BN GIM TI 37,31 18,40 C C ÂỌNG 35X35 12 T T Đ.MỨC H.M CƠNG VIỆC 0 1 2 ĐƠN GIÁ (đồng) THÀNH TIỀN (1000đồng) Đ.VỊ K.L TỒN CẦU VẬT LIỆU NHÂN CƠNG CA MÁY VẬT LIỆU NHÂN CƠNG CA MÁY 3 4 5 6 7 8 9 10 32400 135,16 591,13 32400 135,16 591,13 84113,28 940,71 492,72 84113,28 940,71 492,72 67824 2365,56 1929,66 Các lớp mặt cầu 1 ED.3003 BTN chặt hạt mịn dày 7cm 100m 2 5,4 6000000 25029 109468 Lan can, tay ... :Sơng cấp IV + Khẩu độ cầu : Lo = 155 m + Khổ cầu : K=7,0 + 1,75m + Tải trọng thiết kế : 0,65HL93 , đồn người PL=4,0kN/m2 + Tần suất thiết kế : P=1% × B) Đề xuất phương án vượt sơng: Dựa vào mặt... sơng: Dựa vào mặt cắt ngang sơng, độ cầu sơng có u cầu thơng thuyền ta đề xuất phương án vượt sơng sau: Trang Phương án I: Kết cấu cầu dầm đơn giản BTCTƯST: 5x32m Kết cấu phần trên: Dầm chủ chữ I... ƯST NHỊP 32m -Loại cầu: Cầu dầm đơn giản bê tơng cốt thép ứng suất trước - Mơ tả kết cấu phần trên: + Sơ đồ nhịp : Sơ đồ cầu đơn giản gồm nhịp 32m + Lan can tay vịn, gờ chắn bánh BTCT, có f´c =