Đồ Án Thi Công Thiết Kế Đập Bê Tông – Dự Án Hồ Chứa Nước Lòng Sông

Trang VIỆN ĐÀO TẠO VÀ KHOA HỌC ỨNG DỤNG MIỀN TRUNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG THIẾT KẾ ĐẬP BÊ TÔNG GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : PGS-TS ĐỖ VĂN LƯỢNG SINH VIÊN THỰC HIỆN : NGUYỄN NGỌC DƯƠNG LỚP : NT22 ĐỀ :LÒNG SÔNG ĐOẠN II GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang Phan Rang, 05 – 2017 THIẾT KẾ THI CÔNG ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC CÔNG TRÌNH THỦY LỢI ĐẬP LÒNG SÔNG CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 VỊ TRÍ CÔNG TRÌNH • Tên dự án: hồ chứa nước Lòng Sông • Vị trí: thuộc địa phận xã Phong Phú, Phú Lạc, Phước Thể thị trấn Liên Hương – huyện Tuy Phong tỉnh Bình Thuận, có tọa độ địa lý khoảng : 11012’05” ÷ 11022’05” vĩ độ Bắc 108012’05” ÷ 108050’30” kinh độ Đông Công trình đầu mối có tọa độ: 11017’ ÷ 11018’10” vĩ độ Bắc 108040’ ÷ 108040’30” kinh độ Đông Thuộc địa phận xã Phong Phú cách huyện Tuy Phong khoảng 12km phía Bắc 1.2 NHIỆM VỤ CÔNG TRÌNH 1.2.1 Nhiệm vụ -Cấp nước tưới cho 4.260 tự chảy 4000ha, tạo nguồn tưới bơm 260ha -Cấp nước sinh hoạt cho 53.300 người -Cải tạo môi trường , chống cát bay, sa mạc hóa khu vực -Giảm nhẹ lũ cho hạ du 1.2.2 Cấp công trình -Đầu mối : Cấp III -Kênh công trình kênh : Cấp IV 1.3 QUI MÔ KẾT CẤU CÁC HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH 1.3.1 Thành phần công trình GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 1.3.1.1 Đầu mối -Đập dâng bê tông trọng lực -Tràn xả lũ -Cống xả lũ thi công kết hợp xả cát -Cống lấy nước 1.3.1.2 Hệ thống kênh -Cống chia nước -Sửa chữa đập dâng Tuy Tịnh -Kênh Cây Cà – kênh Tuy Tịnh -Công trình kênh có 108 hạng mục 1.3.3 Đặc điểm kết cấu công trình -Diện tích lưu vực : F = 394 km2 -Cấp công trình : cấp III -Lũ thiết kế ứng với tần suất : P=0,5% - Lũ kiểm tra ứng với tần suất: P=0,1% Thông số kĩ thuật phương án chọn công trình đầu mối: Hạng mục công trình Hồ chứa Các thông số Giá trị Đơn vị Mực nước dâng bình thường 76,95 m Mực nước chết 54,00 m Mực nước dâng gia cường 77,63 m Vc=3,6×106 m3 Dung tích hữu ích Vhi=33,28×106 m3 Dung tích toàn Vtb=36,88×106 m3 2,36 km2 Mực nước dâng bình thường 76,95 m Cao trình đỉnh đập 79,80 m Chiều rộng mặt đập 6+2 m Chiều dài đập 184 m Cao độ đáy đập 36,5 m Chiều cao đập max 43,3 m Dung tích chết Diện tích mặt hồ ứng với MNDBT Đập không tràn Bảng 1.1 GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang Tràn xả lũ ( Có cửa ) Lưu lượng xả mặt 1.740 m3/s Chiều cao lớn 7,29 m Cao độ ngưỡng 70,95 m Số cửa Cống lấy nước Kích thước cửa (b×h) 8×6 m Chiều dài đập tràn 62 m Mực nước hạ lưu lớn 47,2 m Lưu lượng thiết kế 4.2 m3/s Số cửa ( Bán áp ) Kích thước(b×h) 1,5×2 m Cao độ ngưỡng 51,8 m Chiều dài cống 28 m Độ dốc cống % 50,20 m Chiều dài cống 10 m Lưu lựơng xả P = 10% 119 m3/s Cao độ bể tiêu Cống dẫn dòng thi công Số ống Kích thước(b×h) 3×3,5 m Cao độ đáy cống 40 m Chiều dài cống 33 m 1.4 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH 1.4.1 Điều kiện địa hình Địa hình khu vực xây dựng công trình chia làm hai loại rõ rệt : Địa hình đồi núi địa hình đồng Vùng đồi núi khối đá thuộc dãy trường sơn Cao độ phổ biến khoảng 150m đến 200m, đỉnh cao 500m vùng có dạng địa hình xâm thực bào mòn với độ dốc khác nhau, ưu sườn dốc 100-200, sườn dốc có độ dốc lớn 300, phía biển núi thấp dần nghiêng phía Lòng Sông Đồng dải đất hẹp chạy dọc trung hạ lưu sông Lòng Sông, miền ven biển phân bố phức tạp khối núi đồi cồn cát chia cắt Đồng tạo thành bốn bậc thềm ( thềm I – thềm IV ) bãi bồi với thành tạo đệ tứ có nguồn gốc khác có hướng nghiêng biển GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang Lưu vực hạ du sông Lòng Sông có hai vùng nằm hai bên sông Vùng đất phía bờ phải từ chân núi Một, núi Hòn Mồng kéo dài đến chân núi Kền Kền bờ sông, bị án ngữ phía bờ biển dãy núi Nạng núi Láng Bò Đó vùng đất nông nghiệp Cây Cà – Nha Mé nằm hai bên đường sắt Bắc Nam, vùng phần lớn nằm độ cao 150m Nằm bờ trái sông Lòng Sông, vùng đất nông nghiệp kéo dài từ bờ sông đến chân núi ông Xiêm, ông Tào núi Đất dải ven biển, vùng phần lớn có cao độ 30 1.4.2 Điều kiện khí hậu thủy văn đặc trưng dòng chảy Vùng xây dựng công trình Lòng Sông nằm miền khí hậu nhiệt đới gió mùa, đặc điểm địa hình nên có đặc điểm khác biệt là: mưa ít, nắng với gió nhiều, nhiệt độ cao quanh năm, độ ẩm không khí thấp, bốc mạnh, có phân biệt rõ rệt hai mùa mưa nắng Đặc điểm có tác động lớn đến môi trường sống phát triển nông nghiệp vùng 1.4.2.1 Các yếu tố khí tượng  Số nắng vùng 2708h/ năm  Nhiệt độ không khí: • Nhiệt độ cao nhất: • Nhiệt độ thấp nhất: T0min = 150 • Nhiệt độ bình quân năm: T0bq= 27.30 T0max = 40.50  Độ ẩm không khí: • Độ ẩm không khí trung bình năm: • Độ ẩm không khí thấp năm: Utb = 74% Utb = 14%  Tốc độ gió: • Tốc độ gió lớn năm: • Tốc độ gió trung bình năm: • Tốc độ gió bình quân lớn năm: V = 24m/s  Lượng bốc hơi: • Lượng bốc bình quân lưu vực: • Bốc mặt nước: Zn = 1287mm • Tổn thất bốc hơi: ∆Z = 804mm GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Zbqlv = 1287mm Trang  Phân phối lượng tổn thất bốc theo tháng: Tháng ∆Z(mm) 73,3 Bảng 1-3 10 11 12 73,5 89,1 75,9 65,1 65,3 78,3 88,1 47,0 38,0 45,6 64,8  Tổng lượng tổn thất: Σ∆Z = 804mm • Mùa mưa thường từ tháng dến tháng 11 • Mùa khô thường từ tháng 12 đến tháng  Lượng mưa bình quân năm lưu vực : Q0 = 37.4 m3/s 1.4.2.2 Các yếu tố thủy văn  Dòng chảy năm phân phối dòng chảy năm Hồ Lòng Sông có diện tích lưu vực F = 394 km2 X0 = 1033mm; Y0= 387mm; M0 = 10.91l/s/km2; Q0 = 429 m3/s; W0 = 135.39×106m3; Q75% = 3.021 m3/s; W75% = 184.1×106m3; Cv = 0.41; Cs = 2Cv Kết tính toán phân phối dòng chảy năm P = 75% : Bảng 1-4 Tháng Qi75% (m3/s) W (106m3) 10 11 12 6,32 3,33 13 2,26 0,19 0,216 0,09 0,02 0,566 1,26 16,93 8,632 34,8 5,858 0,53 0,579 0,22 0,07 1,467 3,375 14,23 9,8 Năm 5,49 3,66 3,04 95,9  Dòng chảy lũ • Mưa lớn nhất: Bảng 1-5 P% 0.5 1.5 10 Xp(mm) 392 353 330 314 263 223 • Đỉnh lũ: Bảng 1-6 P% 0,5 1.5 10 Qmax(m3/s) 2.260 2.010 1.870 1.460 1.200 Wmax(106m3) 103,50 92,03 85,62 66,85 59,94  Lưu lượng lớn mùa cạn: Lưu lượng thiết kế Qmax, Pi%( m3/s) Tần suất thiết Bảng 1-7 Mùa Tiểu GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Tháng Trang cạn mãn T12 T1 T2 T3 T4 T5 T6 148 149 26,2 2,92 1,34 55,6 24,7 131 133 10 119 118 17,4 2.27 1,08 32.8 15,7 98,9 91,6 20 89,1 87 9,73 1,69 0,83 16,3 8,26 66,6 55,2  Phân phối bốc hàng năm: Tháng Z(mm) 88,1 Bảng 1-8 10 11 12 năm 47 38 45,6 64,8 73,3 73,5 89,1 75,9 65,1 65,3 78,3 804 Năm  Tài liệu dùng nước hàng tháng: Bảng 1-9 Tháng 10 11 12 0,08 1,59 5,44 8,10 6,53 4,48 2,17 7,84 4,4 Wp (106m3) 5,39 6,52  Đường đặc tính lòng hồ W ∼ Z; F ∼ Z: 6,79 59,33 Bảng 1-10 Caođộ Z(m) 40 50 60 70 80 90 100 F(103m2) 0,015 0,364 1,076 1,801 5,662 3,764 5,045 W(106m3) 0,013 1,523 8,409 22,639 44,814 76,785 120,674 Bảng 1-11 Thời gian lũ (giờ) Q10% (m3/s) Thời gian lũ (giờ) Q10% (m3/s) Thời gian lũ (giờ) Q10% (m3/s) Thời gian lũ (giờ) Q10% (m3/s) 75,2 19 63,3 37 367,8 55 81,8 116,4 20 52,5 38 322,4 56 80,0 195,8 21 53,9 39 287,8 57 77,6 199,4 22 55,4 40 258,5 58 75,8 194,0 23 59,7 41 230,5 59 74,0 173,1 24 69,9 42 214,3 60 72,2 155,2 25 80,0 43 154,6 61 70,5 147,5 26 147,5 44 161,2 62 69,9 139,1 27 215,5 45 151,7 63 69,9 10 131,4 28 283,0 46 143,3 64 69,3 11 118,8 29 543,9 47 131,4 65 68,1 12 105,7 30 840,6 48 123,6 66 68,1 13 92,5 31 1.006,6 49 117,0 67 66,9 14 86,6 32 1.200,0 50 110,5 68 66,3 GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 15 81,2 33 1.105,7 51 109,3 69 66,3 16 75,8 34 1.015,6 52 101,5 70 65,7 17 71,6 35 930,2 53 94,9 71 65,1 18 67,5 36 853,8 54 88,4 72 64,5 Quan hệ (Q∼Z hạ lưu ) Bảng 1-12 Z(m) 39,00 40,00 42,00 44,00 46,00 48,00 Q(m3/s) 35,0 152 590,0 1.321 1.910 1.4.3 Điều kiện địa chất, địa chất thủy văn 1.4.3.1.Địa chất công trình Đánh giá điều kiện địa chất đập tuyến tuyến lựa chọn thiết kế kĩ thuật sau: Vùng tuyến đập có điều kiện địa chất tốt để xây dựng đập bê tông trọng lực loại vừa Tầng phủ sườn núi mỏng, cát cuội sỏi lòng sông nông, đá gốc lộ nhiều Trong khu vực tuyến đập đứt gãy nằm vùng có động đất cấp 7/12 Đá gốc đá Macma cứng chắc, khả chịu lực tốt, gồm đá Riolit, Điabaz đá Đaxit lẫn tuf Tuy tiêu lý lực học tương đối cao, đảm bảo độ bền vững xây dựng đập đá Đaxit lẫn tuf phong hóa vừa có kết thí nghiệm tiêu lý sau: Dung trọng khô γk = 2,64T/m3, tỷ trọng ∆ = 2,66, độ khe hở n = 3%, mức hút nước 0,02%, cường độ kháng ép khô 559,8kg/cm2, cường độ kháng kéo khô 46,6kg/cm2, bão hòa 40,5kg/cm2, cường độ kháng cắt khô 1,35 kg/cm2, ϕ = 37055’, bão hòa 1,08 kg/cm2, ϕ = 37030’ GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang Kết thí nghiệm tiêu lý đá thực mẫu đá đại diện đới hố khoan máy Kết ghi bảng 1-13 Theo kết thí nghiệm phòng Kết thí nghiệm tiêu lý đá công trình Bảng 1-13 Các tiêu Điabaz Riolit Đá Đaxit lẫn tuf p.hóa vừa Đá Đaxit lẫn tuf p.hóa nhẹ- tươi Dung trọng khô, t/m3 2,8 2,62 2,64 2,62 Tỷ trọng 2,85 2,68 2,66 2,68 Tỷ lệ khe hở, % 0,018 0,022 0,031 0,022 Độ khe hở, n% 1,7 2,2 2,2 0,02 0,01 0,02 0,02 Khô 978,3 1.271,8 559,8 97,12 Bão hòa 958,1 1.233,7 548,6 948,4 Khô 63,1 79,4 46,6 75,2 Bão hòa 60,5 74,2 40,5 71,1 255 345 135 305 37020’ 40015’ 37055’ 40025’ 246 330 108 292 38040’ 39030’ 37030’ 39040’ 0,98 0,97 0,98 0,97 Độ bão hòa, g% Mức hút nước, % Cường độ kháng ép, kg/cm2 Cường độ kháng kéo, kg/cm2 Cường độ kháng cắt, kg/cm2 Lực dính, c Khô Góc ma sát, ϕ Lực dính, c Bão hòa Góc ma sát, ϕ Hệ số biến mềm ( bão hòa) 1.4.3.1 Địa chất thủy văn  Nước mặt: • Theo kết thí nghiệm mẫu nước sông lấy thời gian khảo sát( 9/1998- 10/1998) vào cuối mùa khô đầu mùa mưa cho thấy nước trong, không mùi, không màu, không vị, nước Bicacbonat Clorua Natri Magie (BCNM)  Nươc ngầm: • Được chia làm hai loại nước đá gốc nứt nẻ chưa đá trầm tích bở rời GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 10 • Nước hố khoan không mùi vị, không màu nước BCNM Mực nước dao động độ sâu 9-10m • Nước trầm tích bở rời dao động độ sâu 3-4m, phụ thuộc vào mưa Các mẫu nước thí nghiệm mùi vị, không màu nước BCNM • Theo tiêu chuẩn tính ăn mòn bê tông “QTXD-57-73” mẫu nước lấy hố khoan có tính ăn mòn khử kiềm ăn mòn cacbonic 1.4.4 Điều kiện dân sinh kinh tế khu vực 1.4.4.1 Khái quát Diện tích tự nhiên vùng nghiên cứu 20.500ha, đất đai có khả canh tác nông nghiệp 4.360ha Diện tích đưa vào canh tác 2.662ha với 1.688ha trồng lúa,còn lại bông, vải, nho, thuốc lá, mía, dưa lấy hạt…… Diện tích canh tác phân chia cho vùng sau: vùng Cây Cà-Nha Mé; 925ha, vùng Tuy Tịnh:1737ha Sau có dự án tiến hành mở rộng diện tích canh tác lên 4.260ha cách khai hoang thêm vùng có độ phì đất tương đối tốt với chi phí khai hoang thấp phục hóa số diện tích đưa vào sản xuất tập trung vùng Cây Cà-Nha Mé ( khoảng 1.305ha ), vùng Tuy Tịnh (khoảng 293ha) Vì không chủ động nguồn nước tưới, lại nằm vùng khô hạn nước ta nên suất trồng thấp phụ thuộc vào thiên nhiên Thời vụ trồng mùa mưa Vụ lúa hè thu khoảng 826,6ha làm thêm vụ ngắn ngày Đối với thời vụ vào tháng đến tháng 10, thuốc vụ vào tháng đến tháng 12 để tận dụng lượng mưa cuối mùa Kết diện tích canh tác thực tế suất trồng thấp không ổn định Lương thực bình quân đầu người năm 1991 là: 226kg/người-năm, năm 1994 là: 209,4 kg/ngườinăm Khó khăn lớn cua ngành nông nghiệp nước, lại chưa có công trình tưới tiêu chủ động sản xuất nông nghiệp gần phụ thuộc hoàn toàn vào thiên nhiên, lực cản trình đầu tư thâm canh, trình đẩy nhanh phát triển sản xuất hàng hóa địa bàn Chăn nuôi có phát triển nhỏ không vững chuyển đổi cấu nông nghiệp chậm 1.4.4.2 Phương hướng phát triển kinh tế-xã hội tỉnh Bình Thuận Quy hoạch tổng thể kinh tế-xã hội tỉnh Bình Thuận thời kì 1995-2010 nhằm mục tiêu đẩy nhanh tốc độ tăng trưởng kinh tế giải tốt vấn đề xã hội môi trường sinh thái, hòa nhập vào xu chung nước khu vực Phấn đấu đạt mức tăng trưởng GDP từ 10,5%-13,1% thời kì 2001-2010 GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 23 Trong γac : trọng lương riêng cát = 1,4 T/m3 = 1,4 kg/Lít γax : trọng lương riêng xi măng = 1.500 kg/m3=1,5 kg/lít γađ : trọng lượng riêng đá =2,6 T/m3=2,6 kg/lít Điều chỉnh cấp phối theo độ ẩm tự nhiên cát đá: Do độ ẩm thực tế cát ωc = 2% đá ωđ = 2% (giả thiết) nên liều lượng pha trộn cho 1m3 bê tông sau điều chỉnh độ ẩm xác định sau: X’ = X = 220(kg) Đ’ = Đ*(1+ωđ) = 1.373*(1+0,02) = 1400,46 (kg) C’ = C*(1+ωc) = 224,36*(1+0,02) = 228,85 (kg) N’ = N – (Cxωc + Đxωđ) = 165 – (224,36*0,02 + 1.373*0,02) = 133,05 (lít) Vậy tỷ lệ X’ : C’ : Đ’ : N’ thực tế cho 1m3 bê tông là: X’ : N’ : Đ’ : C’= 220 : 133,05 : 1400,46 : 228,85 = : 0,6 :1,04 : 6,36 Bảng dự trù khối lượng vật liệu đổ bê tông M200 Giai đoạn Đợt I Khoảnh Khối lượng BT Xi măng (T) Cát (T) Nước (L) Đá (T) 4 4 304.43 329.79 304.43 329.79 285.98 309.81 285.98 309.81 267.53 289.82 267.53 289.82 249.08 269.83 249.08 269.83 230.63 66.97 72.55 66.97 72.55 62.91 68.16 62.91 68.16 58.86 63.76 58.86 63.76 54.8 59.36 54.8 59.36 50.74 69.67 75.47 69.67 75.47 65.45 70.9 65.45 70.9 61.22 66.33 61.22 66.33 57 61.75 57 61.75 52.78 40.5 43.88 40.5 43.88 38.05 41.22 38.05 41.22 35.59 38.56 35.59 38.56 33.14 35.9 33.14 35.9 30.68 426.3 461.83 426.3 461.83 400.47 433.84 400.47 433.84 374.63 405.85 374.63 405.85 348.79 377.86 348.79 377.86 322.96 GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 24 II III 4 2 2 1 1 249.84 230.63 249.84 212.18 229.86 212.18 229.86 193.73 209.87 193.73 209.87 350.55 379.76 313.65 339.79 276.75 299.81 239.85 259.84 422.81 345.94 307.5 307.5 54.97 50.74 54.97 46.68 50.57 46.68 50.57 42.62 46.17 42.62 46.17 77.12 83.55 69 74.75 60.89 65.96 52.77 57.16 93.02 76.11 67.65 67.65 57.18 52.78 57.18 48.56 52.6 48.56 52.6 44.33 48.03 44.33 48.03 80.22 86.91 71.78 77.76 63.33 68.61 54.89 59.46 96.76 79.17 70.37 70.37 33.24 30.68 33.24 28.23 30.58 28.23 30.58 25.78 27.92 25.78 27.92 46.64 50.53 41.73 45.21 36.82 39.89 31.91 34.57 56.26 46.03 40.91 40.91 2.4 Tính toán máy trộn bê tông 2.4.1 Chọn loại máy trộn - Đập bê tông sông Lòng sông có khối lượng bê tông tương đối lớn, cường độ thi công nhanh nên đòi hỏi máy trộn bê tông cho phù hợp Để đảm bảo theo tiến độ thi công bê tông đạt hiệu cao Loại máy trộn phụ thuộc vào - Cường độ thiết kế thi công bê tông QTK = 26,98m3/h - Đường kính lớn cốt liệu thô Dmax = 70mm - Khả cung cấp thiết bị đơn vị thi công Tra “ Sổ tay tra cứu máy xây dựng” hành ta chọn loại máy trộn bê tông lê mã hiệu SB-91 với thông số đặc trưng: Vhh = 750 lít (dung tích hình học thùng trộn) Vct = 500 lít(dung tích công tác máy trộn) GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C 349.87 322.96 349.87 297.12 321.88 297.12 321.88 271.28 293.89 271.28 293.89 490.9 531.8 439.22 475.82 387.55 419.85 335.88 363.87 592.09 484.44 430.61 430.61 Trang 25 T = 120 phút (thời gian chu kỳ làm việc) Nđc = KW(công suất đinh mức máy) N = 18,6 v/phút (số vòng quay phút) L = 1,85 m (chiều dài máy trộn) B = 1,99m (chiều rộng máy trộn) G = 1,28 (trọng lượng máy trộn) 2.4.2 Tính toán thông số máy trộn - Dung tích nạp thực tế máy trộn : Ximăng = X.(f.L) 1 = 220*0,7*500 =77 (kg) 1000 1000 1 = 133,05*0,7*500 =46,56 (lít) 1000 1000 Nước = N’ (f.L) Cát = C’ (f.L) 1 = 228,85*0,7*500 =80,09 (kg) 1000 1000 Đá = Đ’ (f.L) 1 = 1400,46*0,7*500 =490,16 (kg) 1000 1000 - Năng suất máy trộn : Ntt = Vtt × f × n xKb 1.000 (m3/h) Trong Vtt : dung tích thực tế máy trộn f : hệ số xuất liệu = 0,7 n : số cối trộn h 3.600'' 3.600 / / = 30 cối n= = t 120 với t = tnạp + ttrộn + tđổ +t lật nghiêng=20” + 60” + 20” +20’’ = 120” GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 26 Kb : hệ số lợi dụng thời gian = 0,85 Ntt = 500 × 0, × 30 × 0.85 = 8,925 (m3/h) 1.000 - Số lượng máy trộn bê tông: nt = QTK 26,98 N tt = = 3, 02 máy ( lấy cường độ đổ bê tông lớn 8,925 khoảnh Qtk = 26,98 m3/h ) Số máy dự trử ndtru = 25%x3 = 1máy Chọn máy kể máy dự trữ - Năng suất trạm trộn: Ntrạm=nt*Ntt = 3*8,925= 26,78 (m3/h) 2.4.3 Bố trí mặt trạm trộn: Khi bố trí trạm trộn dự nguyên tắc: - Thuận lợi cho việc tập kết vật liệu, cung cấp nước trộn bê tông - Thuận lợi cho việc vận chuyển cốt liệu, vận chuyển vữa bê tông - Hạn chế việc di chuyển trạm trộn nhiều lần GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 27 2.5 Tính toán công cụ vận chuyển Lựa chọn tổ hợp máy vận chuyển bơm + xe trung chuyển, phân biệt vận chuyển theo phương đứng, phương ngang 2.5.1 Phương án vận chuyển vật liệu Dùng ô tô tự đổ có dung tích thùng V = 5m3 để vận chuyển cốt liệu Dùng ô tô tự đổ có dung tích V = 4,5 m3 để vận chuyển vữa bê tông 2.5.2 Tính số lượng xe vận chuyển Trước chuẩn bị trộn bê tông ta tập kết vật liệu : cát , đá, xi măng, đầy đủ trường Xe vận chuyển vữa bê tông: Năng suất xe N xe = 3.600 xVxK B tcK KB : Hệ số lợi dụng thời gian = 0,85 GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C (m3/h) Trang 28 tCK = tn + tđi + tđổ + tvề tn : Thời gian nạp vữa vào xe = 10’=600” tđi : Thời gian vận chuyển vữa = L/Vđi L : Khoảng cách từ trạm trộn đến vị trí đổ bố trí bình quân 100m Vđi : Vận tốc = 0,5 (m/s) tđi = L/Vđi =100/0,5 = 200” tđổ : Thời gian xe đổ vữa = 100” tvế : Thời gian xe = 100” tCK = tn + tđi + tđổ + tvề = 600 + 200 +100 + 100 =1000” N xe = 3.600 xVxK B 3.600 x 4,5 x0,85 tCK = = 13,77m3/h 1.000 + Số xe vận chuyển : n= Ntr 26, 78 Nxe = 13, 77 = 1,94 xe Lấy n = xe (kể xe dự trữ) 2.6 Đổ, san, đầm dưỡng hộ bê tông 2.6.1 Đổ bê tông - Các phương án đổ bê tông: + Đổ bê tông kiểu bậc thang : dùng để đổ khoảnh đổ có diện tích rộng đáy, bê tông móng Chiều cao khoảnh đổ không nên lớn 1,5m, khống chế lớp đổ thường 3÷4 lớp + Đổ bê tông lên lớp: dùng để đổ đỉnh đập từ cao trình + 50 m trở lên đến cao trình 74.00m GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 29 Hình 2-1: Đổ lên Hình 2-2: Đổ lớp nghiêng Hình 2-3: Đổ bậc thang 1- lớp bê tông đổ trước 2- lớp bê tông đổ sau - Kiểm tra điều kiện không phát sinh khe lạnh cho khoảnh đổ điển hình Điều kiện không phát sinh khe lạnh F ≤ [F] = N tr × (t1 − t2 ) × K h Trong đó: F : diện tích mặt bê tông khoảnh đổ điển hình (lấy trung bình) F = 10,13*13=131,69 (m2) Ntt : suất thực tế trạm trộn Ntr = 26,78m3/h t1 : thời gian ninh kết ban đầu bê tông 1,5 h t2 : thời gian vận chuyển bê tông 200” = 0,056 h K : hệ số bê tông không = 0,9 h : chiều dày lớp đổ bê tông; Ta có : [F ] = N tr × (t1 − t2 ) × K = h 26, 78(1,5 − 0, 0556) × 0,9 0, = 174,06 m2 Như , khoảnh đổ thỏa mãn điều kiện F = 131,69 m2 ≤ [F] = 174,06m2 Vì đảm bảo không phát sinh khe lạnh 2.6.2 San bê tông GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 30 Phương pháp san thao tác xác có ảnh hưởng lớn với chất lượng bê tông, đưa vữa vào khoảnh đổ nên phân để giảm nhẹ công tác san Do công trình dạng đập bê tông khối lớn, nên dùng loại máy giới để san bê tông 2.6.3 Đầm bê tông - Chọn loại máy đầm: Chọn máy đầm chấn động loại 11-21 có • Đường kính chày đầm D=75mm • Chiều dài chày L=450mm • Bán kính tác dụng R=30cm =0,3 m • Công suất động N=1KW N dam = 2.K b xR xhx -Tính suất máy đầm: Trong đó: 3.600 t1 + t2 t1 - thời gian đầm điểm =20” t2 – thời gian di chuyển đầm =40” r – bán kính tác dụng 0,3m d chiều dày lớp bê tông đầm k – hệ số lợi dụng thời gian =0.85 N dam = 2*0,85*0,32 *0, 2* 3.600 = 1,836 20 + 40 m3/h -Tính số máy đầm: ndam = N tr 26, 78 = = 14,59 N dam 1,836 máy Lấy nđầm = 16 máy (kể đầm dự trữ) 2.6.4 Dưỡng hộ bê tông Có nhiều phương pháp bảo dưỡng BTĐL, dùng thủ công tưới nước, cho nước tự chẩy qua ống đục lỗ, dùng nước có áp phun xoắn tròn, phủ bao tải ẩm lên bề mặt Tuy nhiên phương pháp tốt phun sương toàn bề mặt khối đổ GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 31 Khi phun sương tạo thành lớp sương mù cách nhiệt khoảng không bề mặt khối đổ, làm giảm thiểu tác động ánh sáng mặt trời tác động trực tiếp vào BTĐL; - Trong khoảnh đổ thi công vừa đầm xong không nước trực tiếp chẩy vào BTĐL; - Thời gian bảo dưỡng: Trong khoảng thời gian giãn cách thi công, sau BTĐL vừa kết thúc đông kết phải bảo dưỡng giữ ẩm Đối với khe thi công ngang (khe lạnh), việc dưỡng hộ phải trì liên tục bắt đầu đổ lớp BTĐL Đối với phần mặt BTĐL lộ vĩnh viễn thời gian trì dưỡng hộ không nhỏ 28 ngày GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 32 CHƯƠNG CÔNG TÁC VÁN KHUÔN 3.1 Lựa chọn ván khuôn Với đập bê tông, thi công chủ yếu dùng ván khuôn đứng, tải trọng chủ yếu tải trọng bên 200 -Chọn kích thước ván khuôn: 220 40 220 40 220 40 220 40 220 Hình 3-1: Ván khuôn khe thi công 3.2 Tổ hợp lực tác dụng lên ván khuôn Để tính áp lực tác dụng lên ván khuôn ta cắt phạm vi 1m chiều dài ván khuôn để tính: GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 33 bulong bulong Lien ket cac mieng Hình 3-2: Ván khuôn khe thi công -Áp lực bê tông tác dụng lên ván khuôn: P1= γb*Ro = 2500*0.5=1250kg/m2 Trong : γb -Trọng lượng riêng bê tông 2.500kg/m3 Ro –bán kính tác dụng đứng đầm chày = 0,5m Lực tập trung hổn hợp bê tông đổ F1=γb*Ro(H-Ro/2)=2500*0.5(2-0.45/2) = 2218,75 kg/m2 Trong : H- Chiều cao sinh áp lực ngang (chiều cao khoảnh đổ) Tải trọng động gây đổ bê tông P2=200kg/m2 Tổng áp lực tác dụng lên ván khuôn : P=1250+200=1550 kg/m2 GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 34 γ 3.3 Công tác lắp dựng tháo dỡ ván khuôn 3.3.1 Lắp dựng ván khuôn Công tác lắp dựng ván khuôn khâu công tác hàng đầu chiếm nhiều trường Do phải đảm bảo chất lượng mà phải đảm bảo tiến độ thi công để không cản trở công việc khác Trước lắp dựng ván khuôn phải xác định vị trí công trình Dùng sơn đánh dấu chỗ bê tông đổ đá Căn vào để lắp dựng ván khuôn cho thật xác Đối với ván khuôn đứng, tiến hành từ Dựng lắp tới đâu phải quan trắc, quan trắc, chống đỡ tới Công việc cuối điều chỉnh xác giằng chống gia cố thêm GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 35 Đối với lắp dựng ván khuôn thi công bê tông khối lớn (hình 3-3) nên dùng dầm kép để giữ ván khuôn tiêu chuẩn không bị biến dạng Đầu dầm kép dùng bu lông chôn sẵn (hay vòng khuyên chôn sẵn) để cố định Đầu dùng dây giằng kéo vào khoảnh đổ Dùng cột bê tông chống đỡ ván khuôn ổn định chưa thi công GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C Trang 36 Hình 3-3 Cách lắp dựng ván khuôn 1.Ván khuôn; Dầm kép; Đà đỡ dầm kép; Cục bê tông Dây chằng; Tăng đơ; Bu lông chôn sẵn 3.3.2 Tháo dỡ ván khuôn Thời gian tháo dỡ ván khuôn phải vào đặc điểm kết cấu, điều kiện khí hậu, tính chất bê tông v.v… thông qua thí nghiệm để xác định Căn vào số hiệu xi măng nhiệt độ trung bình 30 0C, tra bảng 16-6 Giáo trình thi công tập II ta thời gian để dỡ ván khuôn ngày Phan Rang, ngày tháng 2017 Sinh viên thực Đinh Thành Danh GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C năm Trang 37 GVHD:PGS.TS Đỗ Văn Lượng SVTH: Nguyễn Ngọc Dương Lớp:22C ...Trang Phan Rang, 05 – 2017 THI T KẾ THI CƠNG ĐẬP BÊ TƠNG TRỌNG LỰC CƠNG TRÌNH THỦY LỢI ĐẬP LỊNG SƠNG CHƯƠNG I GIỚI THI U CHUNG 1.1 VỊ TRÍ CƠNG TRÌNH • Tên dự án: hồ chứa nước Lòng Sơng • Vị trí:... CƠNG TÁC THI CƠNG BÊ TƠNG 2.1 Tính tốn khối lượng dự trù vật liệu Dựa vào vẽ thi t kế thi cơng cơng trình u cầu khống chế thi cơng phận cơng trình, từ dự trù vật liệu sở(Định mức dự tốn xây dựng... dạng kết cấu 46.00 2475 44.00 48.00 Bê tơng M200 thân đập 46.00 50.00 Bê tơng M200 thân đập 48.00 52.00 Bê tơng M200 thân đập Bê tơng M200 thân đập 50.00 54.00 52.00 56.00 Bê tơng M200 thân đập