Đồ Án Nền Móng thiết kế móng cọc

Taïi thôøi ñieåm khaûo saùt (thaùng 02 naêm 2003), möïc nöôùc ngaàm khoâng xuaát hieän trong hoá khoan. Ñòa chaát coâng trình ñöôïc khoan thaêm doø vaø khaûo saùt nhö sau :Lôùp 1 Ñaát caùt san laáp goàm Beà daøy taïi H = 0.7mNaèm töø maët ñaát töï nhieân saâu töø 1.35m ñeán . Lôùp 2 (Seùt xaùm traéng, ñoám naâu, traïng thaùi deûo meàm) : Naèm töø maët ñaát töï nhieân saâu töø –2.05 ñeán –8.05  –8.20 mMaøu xaùm traéng, ñoám naâu, traïng thaùi deûo meàm. Lôùp 3 (Seùt pha, traïng thaùi deûo meàm): Coù ñoä saâu töø –8.05  –8.20 m ñeán –10.25  –10.75 m Lôùp 4 (Seùt xaùm traéng, traïng thaùi deûo cöùng): Coù ñoä saâu töø –10.25  –10.75 m ñeán –12.85  –26.10 m Ñaát coù maøu xaùm traéng, traïng thaùi deûo cöùng.Lôùp 5 (Seùt pha naâu loang vaøng, traïng thaùi deûo):Coù ñoä saâu töø – 12.85  –13.45 m ñeán – 25.75  –26.10 mÑaát coù maøu naâu loang vaøng, traïng thaùi deûo.Lôùp 6 (Caùt trung coù laãn saïn, soûi, traïng thaùi chaët vöøa):Coù ñoä saâu töø – 25.75  –26.10 m ñeán Caùt trung ôû traïng thaùi chaët vöøa.(chöa keát thuùc trong phaïm vi hoá khoan) Möïc nöôùc ngaàm khoâng xuaát hieän trong loã khoan.BAÛNG CHÆ TIEÂU CÔ LYÙ:LôùpTeân ñaátBeà daøy(m)tn(Tm3)h(Tm3)W(%)Δ(Tm3)N30()qc(Tm2)CII(Tm2)BE(Tm2)1Caùt san laáp0.72Seùt6.02.001.6123.982.73712o10’122.232.070.538613Seùt pha2.21.971.6122.212.71911o45’129.601.760.526234Seùt2.62.031.6423.442.741418o06’238.003.370.407805Caùt pha12.92.041.6920.662.671723o50’566.001.040.307366Caùt haït trung laãn saïn >18.42.041.7318.052.662031o11’1297.600.341561 6.2.Khaùi quaùt vaø choïn phöông aùn moùng6.2.1. Moät soá khaùi quaùt veà vieäc söû duïng taàng haàm:Trong nhaø cao taàng vai troø cuûa moùng raát quan troïng, moùng chòu löïc ñöùng vaø chòu löïc ngang. Moùng phaûi oån ñònh thì keát caáu beân treân môùi oån ñònh. Ñeå oån ñònh moùng ngöôøi ta thöôøng choân moùng vôùi ñoä saâu: .vôùi H: chieàøu cao cuûa coâng trình.Vôùi ñoä saâu ñoù tuøy theo chieàu cao nhaø maø coù theå taïo ra 1 hay 2 taàng haàm vôùi chöùc naêng söû duïng ngoaøi taàng kyû thuaät coøn coù theå coù caùc chöùc naêng khaùc. Thoâng thöôøng ngöôøi ta caáu taïo saøn taàng haàm. Vì saøn taàng haàm ngang maët moùng giuùp oån ñònh cho moùng choáng laïi löïc taùc ñoäng ngang raát lôùn.Saøn taàng haàm luoân ñöôïc lieân keát vôùi heä daàm taàng haàm. Do heä coù ñoä cöùng raát lôùn giuùp cho moùng choáng laïi taùc ñoäng theo 2 phöông. Daàm taàng haàm luoân laø 1 keát caáu maïnh coù theå coù chieàu cao . Vôùi L: nhòp keát caáu.Vôùi coâng trình thieát keá coù khaû naêng chòu gioù ñoäng goàm : 14 taàng ñieån hình, 1 taàng kyõ thuaät vaø 1 taàng maùi thì döï kieán boá trí 1 taàng haàm. Nhaèm muïc ñích oån ñònh moùng.Söï phaù hoaïi moùng coâng trình ít xaûy ra nhöng thöôøng noù bò phaù hoaïi do neàn ñaát. Söï phaù hoaïi do bò laät vì söï ñaåy leân ít khi xaûy ra, ít hôn nhieàu so vôùi caùc tính toaùn döï kieán. Ñieàu naøy coù theå laø do ñoä cöùng giaûm ñaùng keå cuøng vôùi söï ñaåy leân laøm giaûm löïc do gia toác neàn gaây ra.Khi coù ñoäng ñaát xaûy ra, do aûnh höôûng cuûa soùng ñòa chaán coù theå thay ñoåi theo nhieàu phöông khaùc nhau. Neàn ñaát bò caùc löïc keùo, neùn caét xoaén taùc duïng neân coù theå bò maát oån ñònh.Söï töông taùc cuûa keát caáu vaø neàn ñaát thuoäc 2 daïng. Daïng thöù 1 : coâng trình ñöôïc coi laø nheï so vôùi khoái löôïng cuûa ñaát neàn vaø töông ñoái meàm deûo neân vieäc xaây coâng trình treân neàn khoâng laøm aûnh höôûng lôùn tôùi dao ñoäng cuûa beà maët ñaát neàn. Tuy vaäy do tính meàm cuïc boä cuûa ñaát neàn saùt moùng coâng trình coù theå laøm thay ñoåi öùng xöû cuûa coâng trình.Taùc ñoäng cuûa tính meàm cuïc boä laø laøm thay ñoåi caùc daïng dao ñoäng, laøm giaûm taàn soá dao ñoäng rieâng vaø laøm taêng ñoä giaûm chaán do coù tieâu hao naêng löôïng trong vuøng ñaát xung quanh. Maëc duø coù theå laøm taêng öùng xöû nhöng noùi chung noù laøm giaûm löïc caét neàn. So vôùi moùng ñôn, moùng coïc noùi chung ít aûnh höôûng ñeán daïng dao ñoäng vaø taàn soáâ nhöng hieäu quaû giaûm chaán thì thaáp hôn.Daïng thöù 2 cuûa töông taùc naøy laø xem keát caáu laø khoái lôùn vaø cöùng. Luùc naøy thì töông taùc coù aûnh höôûng tôùi dao ñoäng beà maët cuûa khoái ñaát döôùi moùng vaø laân caän moùng. Moâ phoûng keát caáu caàn phaûi keát hôïp vôùi caùc lôùp ñaát neàn xuoáng tôùi neàn ñaù goác. Kieåu phaân tích naøy raát phöùc taïp vaø chuyeân saâu neân chæ duøng cho keát caáu quan troïng vaø khoái raát lôùn: loø phaûn öùng haït nhaân.

Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC m -2 HK1 HK2 700 Cát san lấp Sét xám trắng đốm nâu trạng thái dẻo mềm γ tn = 2.00 (T/m3) ϕ = 12010' γ h = 1.61 (T/m3) qc = 122.23 (T/m2) -4 W = 23.98 % CI = 2.07 (T/m ) ∆ = 2.73 (T/m ) E = 861 (T/m2) N30= B = 0.53 6000 6.1 CHƯƠNG : Khảo sát đòa chất : ĐT : CC AN PHÚ GIANG -6 CI =1.76 (T/m ) E = 623 (T/m )3 ∆ = 2.71 (T/m ) γ tn = 2.03 (T/m3) ϕ = 180 06 ' γ h = 1.64 (T/m3) qc = 238.00 (T/m2) CI = 3.37 (T/m ) E = 780 (T/m )3 ∆ = 2.74 (T/m ) Cát pha nâu loang vàng trạng thái dẻo trạng thái W = 22.21 % B = 0.52 dẻo mềm N30= -12 Sét xám W = 23.44 % B = 0.40 trắng dẻo N = 14 30 cứng 2600 -10 2200 γ tn = 1.97 (T/m3) ϕ = 11045' -8 Sét pha γ h = 1.61 (T/m ) qc = 129.60 (T/m ) -14 γ tn = 2.04 (T/m3) ϕ = 230 50 ' γ h = 1.69 (T/m3) qc = 566.00 (T/m2) 12900 -16 W = 20.66 % CI = 1.04 (T/m ) ∆ = 2.67 (T/m ) E = 736 (T/m2) N30= 17 B = 0.30 -22 -24 -26 Cát trung lẫn sạn sỏi kết cấu chặt vừa γ tn = 2.04 (T/m3) ϕ = 310 11 ' γ h = 1.73 (T/m3) qc = 1297.0 (T/m2) -30 W = 18.05 % C = 0.34 (T/m ) ∆ = 2.66 (T/m ) E = 1561(T/m2) N30= 20 40000 -28 -32 GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 101 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG Tại thời điểm khảo sát (tháng 02 năm 2003), mực nước ngầm không xuất hố khoan Đòa chất công trình khoan thăm dò khảo sát sau : Lớp Đất cát san lấp gồm Bề dày H = 0.7m - Nằm từ mặt đất tự nhiên sâu từ -1.35m đến −2.05m Lớp (Sét xám trắng, đốm nâu, trạng thái dẻo mềm) : - Nằm từ mặt đất tự nhiên sâu từ –2.05 đến –8.05 ÷ –8.20 m - Màu xám trắng, đốm nâu, trạng thái dẻo mềm Lớp (Sét pha, trạng thái dẻo mềm): - Có độ sâu từ –8.05 ÷ –8.20 m đến –10.25 ÷ –10.75 m Lớp (Sét xám trắng, trạng thái dẻo cứng): - Có độ sâu từ –10.25 ÷ –10.75 m đến –12.85 ÷ –26.10 m - Đất có màu xám trắng, trạng thái dẻo cứng Lớp (Sét pha nâu loang vàng, trạng thái dẻo): - Có độ sâu từ – 12.85 ÷ –13.45 m đến – 25.75 ÷ –26.10 m - Đất có màu nâu loang vàng, trạng thái dẻo Lớp (Cát trung có lẫn sạn, sỏi, trạng thái chặt vừa): - Có độ sâu từ – 25.75 ÷ –26.10 m đến −40,0m - Cát trung trạng thái chặt vừa (chưa kết thúc phạm vi hố khoan) Mực nước ngầm không xuất lỗ khoan BẢNG CHỈ TIÊU CƠ LÝ: Lớ p Bề Δ γtn γh W Tên đất dày 3 (T/m ) (T/m ) (%) (T/m ) (m) Cát san lấp 0.7 Sét 6.0 2.00 1.61 23.98 2.73 Sét pha 2.2 1.97 1.61 22.21 2.71 Sét 2.6 2.03 1.64 23.44 2.74 20.6 12.9 2.04 1.69 2.67 Cát pha Cát hạt trung lẫn >18.4 2.04 1.73 18.05 2.66 sạn GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 102 N30 ϕ (°) qc CII E B 2 (T/m ) (T/m ) (T/m2) o 12 10’ 122.23 2.07 0.53 861 11o45’ 129.60 1.76 0.52 623 14 18o06’ 238.00 3.37 0.40 780 17 23o50’ 20 31o11’ 566.00 1.04 0.30 736 1297.6 0.34 - 1561 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 6.2 ĐT : CC AN PHÚ GIANG Khái quát chọn phương án móng 6.2.1 Một số khái quát việc sử dụng tầng hầm:  Trong nhà cao tầng vai trò móng quan trọng, móng chòu lực đứng chòu lực ngang Móng phải ổn đònh kết cấu bên ổn đònh Để ổn đònh  1 móng người ta thường chôn móng với độ sâu:  ÷ ÷H với H: chiềøu cao  12 15  công trình  Với độ sâu tùy theo chiều cao nhà mà tạo hay tầng hầm với chức sử dụng tầng kỷ thuật có chức khác Thông thường người ta cấu tạo sàn tầng hầm Vì sàn tầng hầm ngang mặt móng giúp ổn đònh cho móng chống lại lực tác động ngang lớn  Sàn tầng hầm liên kết với hệ dầm tầng hầm Do hệ có độ cứng lớn giúp cho móng chống lại tác động theo phương Dầm tầng hầm 1 1 ÷L Với L: nhòp kết cấu  10  kết cấu mạnh có chiều cao  ÷       Với công trình thiết kế có khả chòu gió động gồm : 14 tầng điển hình, tầng kỹ thuật tầng mái dự kiến bố trí tầng hầm Nhằm mục đích ổn đònh móng Sự phá hoại móng công trình xảy thường bò phá hoại đất Sự phá hoại bò lật đẩy lên xảy ra, nhiều so với tính toán dự kiến Điều độ cứng giảm đáng kể với đẩy lên làm giảm lực gia tốc gây Khi có động đất xảy ra, ảnh hưởng sóng đòa chấn thay đổi theo nhiều phương khác Nền đất bò lực kéo, nén cắt xoắn tác dụng nên bò ổn đònh Sự tương tác kết cấu đất thuộc dạng Dạng thứ : công trình coi nhẹ so với khối lượng đất tương đối mềm dẻo nên việc xây công trình không làm ảnh hưởng lớn tới dao động bề mặt đất Tuy tính mềm cục đất sát móng công trình làm thay đổi ứng xử công trình Tác động tính mềm cục làm thay đổi dạng dao động, làm giảm tần số dao động riêng làm tăng độ giảm chấn có tiêu hao lượng vùng đất xung quanh Mặc dù làm tăng ứng xử nói chung làm giảm lực cắt So với móng đơn, móng cọc nói chung ảnh hưởng đến dạng dao động tần sốâ hiệu giảm chấn thấp Dạng thứ tương tác xem kết cấu khối lớn cứng Lúc tương tác có ảnh hưởng tới dao động bề mặt khối đất móng lân cận móng Mô kết cấu cần phải kết hợp với lớp đất xuống tới đá gốc Kiểu phân tích phức tạp chuyên sâu nên dùng cho kết cấu quan trọng khối lớn: lò phản ứng hạt nhân 6.2.2 Một số vai trò tầng hầm: GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 103 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG a Về mặt móng : Ta thấy nhà nhiều tầng thường có tải trọng lớn chân cột, chân vách Nó gây áp lực lớn lên móng Vì vậy, làm tầng hầm ta giảm tải cho móng lượng đất lớn móng lấy Hơn nữa, có tầng hầm móng đưa xuống sâu, móng đặt vào đất tốt, cường độ tăng lên (Khi ta cho đất thời gian chòu lực) Thêm vào tầng hầm sâu nằm mực nước ngầm, nước ngầm đẩy công trình lên theo đònh luật Acsimet giảm tải cho móng công trình đồng thời giảm lún cho công trình b Về mặt kết cấu : Đối với nhà nhiều tầng tầng hầm, độ sâu ngàm vào đất nông (từ 23m), độ ổn đònh công trình không cao trọng tâm công trình cao Khi nhà có tầng hầm, trọng tâm công trình hạ thấp làm tăng tính ổn đònh tổng thể công trình Hơn nữa, tường, cột, dầm sàn tầng làm tăng độ ngàm công trình vào đất, tăng khả chòu lực ngang gió, bão, lụt động đất 6.2.3 – Xác đònh phương án móng: Từ kết đòa chất ta thấy rằng: Cấu trúc đòa tầng khu vực thay đổi mạnh, phức tạp không đồng Hai lớp đất bên (lớp 3) lớp đất yếu có chiều dày tương đối lớn Chỉ có lớp đất thứ tương đối tốt lại lớp đất sét trạng thái dẻo cứng chiều dày lớp tương đối nhỏ nên không thuận tiện cho việc tiếp nhận tải trọng công trình Lớp thứ lớp cát pha trạng thái vừa có chiều dày tương đối lớn lớp đất yếâu nên không đặt mũi cọc lớp Mặt khác giải pháp móng nông đặt trực tiếp thiên nhiên không xét tới chắn độ lún vượt giới hạn cho phép Giải pháp móng nông hiệu đất gia cố phương án đệm cát, cọc cát… o Lớp đất thứ lớp đất cát trạng thái chặt vừa tốt có môđun biến dạng lớn nên thuận tiện cho việc tiếp thu tải trọng công trình Vì vậy, giải pháp móng móng sâu tryền tải công trình xuống lớp đất Với công trình 14 tầng ta sử dụng phương án : phương án móng cọc ép phương án móng cọc khoan nhồi Đối với đồ án em giao nhiệm tính toán móng cho khung trục gồm móng chân cột móng chân vách cứng với phương án móng cọc ép cọc khoan nhồi o 6.3 Tải trọng tác dụng lên chân cột chân vách cứng khung trục GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 104 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG Nội lực chân vách ( vách PW72,PW71 ) Tầng T1 T1 T1 Vách PW72 PW72 PW72 Tổ hợp COMB1 COMB8 COMB9 Vị trí Bottom Bottom Top N(T) M(Tm) Q™ -1551 -1524 -1522 11.76 11.59 -54.22 18.34 18.06 11.5 Nhận xét : Với tổ hợp chọn từ kết nội lực ta chọn tổ hợp COMB1 có lực dọc Nmax Mtươngứng để tính móng sau ta kiểm tra lại với cặp nội lực ứng tổ hợp COMB9 có Mmax Ntươngứng Nội lực chân cột M1 (cột trục A.D) P.tử T1 T1 T1 T1 T1 T1 M.cắt Tải P(T) M3=MY (T.m) M2=MX (T.m) V2 (t) V3 (t) 3 COMB1 COMB1 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 -1194.3 -1188.9 -1177.1 -1171.6 -1180.7 -1175.2 -2.531 4.084 -4.903 3.245 -2.471 3.988 0.088 0.135 0.088 0.135 -3.585 -0.649 -2.76 -2.76 -3.39 -3.39 -2.69 -2.69 -0.02 -0.02 -0.02 -0.02 -1.22 -1.22 Nhận xét : Ta thấy chân cột(vò trí mặt cắt 0)Với tổ hợp chọn từ kết nội lực ta chọn tổ hợp COMB1 có lực dọc Nmax Mtươngứng để tính móng sau ta kiểm tra lại với cặp nội lực ứng tổ hợp COMB8 COMB9 có Mx max Ntươngứng My max Ntươngứng Xác đònh tải trọng truyền xuống móng : Vì trình giải khung đà kiềng, sàn tầng hầm nhập vào mô hình nên để tăng khả nguy hiểm cho khung ta không tính tường xây đà kiềng truyền vào khung Vì thế, tính móng ta cộng thêm tải trọng tường vào phần lực dọc N 6.3.1 Móng M1 chân cột trục A.D : - Tải tường tầng hầm bêtông (dày 15cm): + Theo phương vuông góc mặt phẳng khung: G = bt x ht x γ x n x L = 0.15 x 1.35 x 2.5 x 1.1 x 9+9 = 5T Vậy lực dọc tác dụng vào móng: N= 1194.3 + = 1199.3 T -> Lấy N = 1200 T để tính toán Tải trọng khung truyền xuống móng (tải trọng tác dụng vào khung tải tính toán nên để tính toán móng cọc trạng thái giới hạn II ta chia cho hệ số vượt tải n=1.2) Nội lực Trò tính toán Trò tiêu GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN chuẩn GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM N(T) 1200 Mx (Tm) My (Tm) Qx(T) Qy(T) 0.088 1000 105 0.073 2.53 2.76 0.02 2.11SVTH :2.30 LƯƠNG 0.017 MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 móng: ĐT : CC AN PHÚ GIANG 6.3.2 Móng M2 vách cứng trục BB1 B3C : Tải trọng khung truyền uống móng này: Nội lực N(T) Mx (Tm) Qy(T) Trò tính toán 1551 11.76 18.34 Trò tiêu 1293 9.80 15.28 chuẩn Sơ đồ tải trọng tác dụng lên N M Q 6.4 TÍNH TOÁN CỤ THỂ TỪNG PHƯƠNG ÁN MÓNG : 6.4.1 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP I Sơ lược phương án móng sử dụng : Ưu điềm :  Khả chòu lực tương đối lớn, có khả cắm sâu vào lớp đất tốt  Thi công dễ dàng không đòi hỏi kỹ thuật cao  Không gây chấn động làm phá hoại vùng đất xung quanh cọc không ảnh hưởng đến công trình xung quanh  Các đoạn cọc chế tạo chổ hay mua từ đơn vò sản xuất nên dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc Nhược điềm :  Đối với công trình chòu tải lớn số lượng cọc tăng lên phải tăng kích thước cọc dẫn đến chi phí thi công đài cọc tăng lên tiết diện cọc lớn ép xuống  Quá trình ép cọc thường xảy cố gặp lớp đất cứng, đá cuội hay đụng phải tảng đá mồ côi mà khoan đòa chất không phát Các cố thường gặp ép cọc : cọc bò chối chưa đến độ sâu thiết kế, cọc bò gãy trình ép GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 106 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG  Quá trình thi công kéo dài thời gian dòch chuyển bệ ép tốn nhiều thời gian  Không kiểm soát làm việc mối nối MB bố trí móng II Tính toán móng M1 chân cột trục A.D II.1 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc: Việc thiết kế, thi công nghiệm thu móng cọc ép BTCT theo hệ thống tiêu chuẩn, quy phạm sau: TCXD 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 286:2003 Đóng ép cọc - Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu TCXD 88:1992 Cọc - Phương pháp thí nghiệm trường TCXD 269:2002 Cọc - Phương pháp thí nghiệm tải trọng tónh ép dọc trục TCXD 2737-1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế + Với phương án móng chọn ta đặt mũi cọc lớp đất Chọn cọc dài 24 m (gồm đoạn dài 8m ) + Cọc đặc có tiết diện vuông 350x350 - Bêtông mác #300 (Rn= 130 daN/cm2), (Rk = 10 daN/cm2) - Thép chủ 8φ16 (nhóm AIII, Ra= 3650 daN/cm2)_Fa = 16,08 cm2 - Thép đai φ6a150 (nhóm AI, R= 2100 daN/cm2) - Lưới thép đầu cọc dùng φ6a50 GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 107 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG + Sơ chọn đài cọc cao 1.5 m, Bêtông đài mác 300 Độ sâu đặt đáy đài kể từ mặt đất tự nhiên: hdd = 2.75 m (vì tầng hầm cách mặt đất tự nhiên 1.25 m) + Đoạn bêtông đầu cọc 600mm ( đập vỡ đầu cọc ) cọc ngàm sâu vào đài 100mm Kiểm tra độ sâu đặt đáy đài chiều cao đài cọc: • Đối với móng cọc đài thấp, tải trọng ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận Vì vậy, độ sâu đặt đáy đài phải thoả mãn điều kiện đặt tải ngang áp lực bò động đất: hdd ≥ 0.7hmin = 0.7tg(450 − ϕ / 2) Với: ∑ Q tt γ 'Bm ϕ γ’: Góc ma sát dung trọng tự nhiên đất từ đáy đài trở lên, lớp đất (sét dẻo mềm) ϕ = 12010’ = 12.170 γ’=2.00 T/m3 Qtt: Giá trò tính toán tải trọng ngang Q tt = Q Y2 + Q2X = 2.762 + 0.022 = 2.76 ( T ) Bđ: Bề rộng đáy đài chọn sơ Bđ = 1.5 m o → hmin = tg(45 − 12.17 / 2) × 2.76 = 1.1m 2.0 × 1.5 → hdd = 2.75 m > hmin = 0.7x1.1 = 0.8 m Vậy ta chọn chiều sâu chôn đài cọc h= 2.75m (so với mặt đất tựnhiên)> hmin=0.8 m hợp lý (đài cọc đặt cao trình ngang với mặt sàn tầng hầm) Vậy đài cọc sơ chọn Với độ sâu đặt đáy đài trên, tải trọng ngang tự cân với áp lực bò động đất II.2 Xác đònh sức chòu tải cọc : a Theo độ bền vật liệu làm cọc: Sức chòu tải tính toán theo vật liệu cọc tính theo công thức sau: Qc= ϕ (RnFb + RaFa) Trong đó: GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 108 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 - ĐT : CC AN PHÚ GIANG ϕ: Hệ số uốn dọc cọc phụ thuộc vào độ mảnh cọc Xác đònh ϕ theo công thức thực nghiệm ( dùng 14 < λ ≤ 104 ) ϕ = 1.028 − 0.0000288λ − 0.0016λ ( C.thức – trang 25 Sách Tính Toán Tiết Diện Cột Bê Tông Cốt Thép GS NG ĐÌNH CỐNG ) ν - λ = l0 / d (với l0 = νl) Vì cọc ngàm đài mũi cọc tựa đất cứng nên = 0.7 => l0 = 0.7x24 = 16.8m => λ = 16.8/0.35 = 48 => ϕ = 1.028 – 0.0000288x482 – 0.0016x48 = 0.885 Rn: Cường độ chòu nén bêtông M300 Rn = 130 daN/cm2 Fb: Diện tích mặt cắt ngang cọc Ra: Cường độ tính toán thép AIII Ra = 3650 daN/cm2 Fa: Diện tích tiết diện ngang cốt dọc Fa = 16.08 cm2 → Pvl = 0.885x(130×35x35 + 3650×16.08) = 192878daN= 192.88 T b Theo tiêu lý đất nền( TCXD 205-1998): Công thức xác đònh sức chòu tải tiêu chuẩn cọc theo đất sau: Qtc = m(U∑ mf ƒsi li + mR.AP.qP) Trong đó: - m: Hệ số điều kiện làm việc cọc đất m = - mR : hệ số xét đến lớp đất bên mũi cọc với lớp đất cát hạt trung mR = 1.2 - mf : Hệ số ma sát giũa cọc đất mf = 1( cọc ép ) - Ap : diện tích ngang cọc Ap = 0.35x0.35 = 0.1225(m2) - U: Chu vi thân cọc; U = 0.35 x = 1.4 m - li : Chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc - fsi: Cường độ tiêu chuẩn ma sát thành lớp đất thứ i với bề mặt xung quanh cọc, tính toán cách tra Bảng A.2, TCXD 205:1998 Chia đất thành lớp đất đồng hình vẽ (Chiều dày lớp lấy ≤ 2m) Ở Zi H lấy từ cốt thiên nhiên: - qP : cường độ đất mũi cọc xác đònh cách tra bảng A.2 TCXD 205:1998 Tại độ sâu Z =26.05 (m) đất cát hạt trung lẫn sạn sỏi (tra Bảng A2 TCXD 205:1998) cường độ tính toán đất mũi cọc qp = 528.4 (T/m2) GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 109 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 110 ĐT : CC AN PHÚ GIANG SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 σz ≤η1η2 cos ϕ (σ’vtgϕ1+ξC1) ĐT : CC AN PHÚ GIANG (6.14) Vò trí cần kiểm tra: z =2.069m có σz max = 0.2 T/m2 Từ đáy đài đến vò trí cần kiểm tra có lớp đất Lớp dày h2 = 2.069 m; γtn2 = 2.00 T/m3 Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đất đó: σ’v = γtn2 x h2 = 2.00 x 2.069 = 4.138 T/m2 ϕI = 12010’ CI = 2.07 T/m2 ξ = 0.6 η1 = M p + Mv (2.70 + 7.31) = 0.689 nM p + M v 2.5 × 2.70 + 7.31 => [σz] = x 0.689x cos(12010 ') (4.138 xtg (12 10 ') + 0.6 x2.07) = 6.022T/m2 η2 = = => σz max = 0.2 T/m2 < [σz] = 0.6022 T/m2 : đạt Kiểm tra cốt thép dọc: Mzmax = 1.68 Tm Lấy h0 = 70 cm Diện tích cốt thép bên: Fa1ben Mzmax 1.68x105 = = 0.773 cm2 = 0.85Rah0 0.85x3650x70 => Tổng diện tích cốt thép: Fayc = x 0.773 = 1.547 cm < Fa = 40.72 cm2: đạt Để đảm bảo tính an toàn, ta không cắt thép cọc mà bố trí thép dọc suốt chiều dài cọc Kiểm tra cốt thép ngang Lực cắt lớn cọc đầu cọc Qmax= 0.69 T Ta có: k1Rkbh0 = 0.6 x 10 x 70.9 x 60.9 = 25906 (daN) (Qui đổi tiết diện tròn thành tiết diện vuông có chiều dài cạnh b: Fcoc = b2 => b = Fcoc = 0.503 = 0.709m = 70.9cm ) => k1Rkbho >> Qmax => bêtông đủ chòu cắt Cốt đai bố trí đai xoắn cấu tạo bước xoắn u = 250 mm u = 150 mm Ghi chú: Ở lực cắt moment bé nên thép cọc chắn đủ chòu lực Việc kiểm tra xem thép cọc có đủ chòu lực không thực tính toán với móng có lực cắt moment lớn Thực tế tính toán momen, lực cắt áp lực tác dụng lên thân cọc phù thuộc yếu tố khác: đòa chất, chiều sâu ngàm thực tế cọc vào đài, chuyển vò thực tế đài, chuyển vò cọc có đồng không đài Và trính tính toán áp dụng cho cọc ngàm đài cao xác II.4.4 Kiểm tra lún móng cọc : - Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 150 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Ứng suất thân Lớp đất Bề dày hi (m) γ (T/m ) 3.05 2.00 6.1 2.2 1.97 10.43 2.6 2.03 15.71 12.9 2.04 42.03 5.3 2.04 52.84 σ ibt ( T / m ) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: σ zgl=0 = ptbtc − σ bt = 67.77 − 52.84 = 14.93 ( T / m ) - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp Bmq = 8.3 = 1.66m chọn hi = 1.0m (hi≤ 0.4Bmq ) Bmq Chia đáy móng thành hình chữ nhật kích thước b’xl’= × Lmq = (4.15x 4.45)m - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng, có độ sâu z kể từ đáy móng: + Ứng suất tải trọng gây ra: l' z ) b' b' gl σzp =4.kg σ z =0 với kg= f( ; + Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: σbt = 52.84 + 2.04z Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước Diem z 4 - Lmq Bmq 2.z Bmq kg 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 0.24 0.48 0.72 0.96 0.250 0.248 0.235 0.212 0.184 (T/m ) σbt (T/m ) σbt/σgl 14.93 14.80 14.05 12.66 10.98 52.84 54.88 56.92 58.96 61.00 3.54 3.71 4.05 4.66 5.56 σgl 2 Tại điểm số ta có σbt/σzp = 5.56 > nên ta chọn chiều sâu vùng chòu nén điểm GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 151 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG Bảng tính lún cho khối móng quy ước Lớp đất Lớp Chiều phân dày tố lớp(cm) σ gl (T/m ) σ gl trung bình (T/m2) E(T/m2) β Si(cm) 14.93 100 14.87 0.76 14.43 0.74 14.8 14.8 100 14.05 1561 14.05 100 0.8 13.36 0.68 11.82 0.61 12.66 12.66 100 10.98 ΣSi(cm) = 2.79 - Lập bảng tính độ lún cuối theo công thức: n với: σ tbigl h gl i S= ∑ βi E σ tbi i =1 oi p p σ − σ zi = zi −1 : ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất xét : hi= 1.0 m = 100 cm Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún không nở hông lớp đất có Eo= 1561T/m2 βi=0.8: lấy cho trường hợp GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 152 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 700 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 MĐTN -2.05 -5.00 6000 -1.35 ĐT : CC AN PHÚ GIANG -12.85 26050 2200 -10.25 12900 2600 -8.05 -25.75 40000 -31.55 2 bt = 52.84 ( T/m ) gl = 54.88 ( T/m ) gl = 56.92 ( T/m ) gl = 58.96 ( T/m ) bt = 61.00 ( T/m ) = 14.05 ( T/m ) 2 bt = 14.80 ( T/m ) 2 bt = 14.93( T/m ) 2 bt gl = 12.66 ( T/m ) gl = 10.98 ( T/m ) S=ΣSi=2.79 < Sgh=8cm (nền móng thỏa yêu cầu biến dạng) GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 153 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG 100 1700 II.4.5 Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc : II.4.5.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng : 100 800 2400 800 100 Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài không bò đâm thủng I.4.5.2 Tính toán cốt thép đài cọc : Xem đài cọc làm việc conson ngàm mép cột chòu tác động thẳng đứng từ cột Vì móng có kích thước theo hai phương nên ta tính thép cho mặt ngàm I 800 800 II 4600 3000 II 800 800 800 800 2400 4000 I 800 + Cốt thép theo mặt ngàm I-I - Lực nén lên cọc : 800 1600 tt P2tt = P4tt = Pmax = 324.165 ( T ) - Mômen mặt ngàm I-I : MI = ∑ P r = 2x0.75x324.165= 486.25 Tm i i - Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài : GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 154 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 MI 486.25 × 1000 = = 95.5cm 0.9 × ho × Ra 0.9 × 1.55 × 3650 FaI = - a= ĐT : CC AN PHÚ GIANG 4440 = 153mm -> Chọn a = 150mm 29 - Chọn 30 Φ20 a150  Fa = 94.20 cm2 - Chiều dài : lth = l – 2x50 = 4000 – 100 = 3900= 3.9 (m) + Cốt thép theo mặt ngàm II-II - Lực nén lên cọc : 1100 1900 tt P3tt = P4tt = Pmax = 324.165 ( T ) - Mômen mặt ngàm II-II : MII = ∑ P r = 2x1.05x324.165= 680.75 Tm i i - Diện tích cốt thép theo phương cạnh ngắn : FaII = - a= MI I 680.75 × 1000 = = 133.69cm 0.9 × ho × Ra 0.9 × 1.55 × 3650 3840 = 147mm -> Chọn a = 150mm 26 - Chọn 27 Φ25 a150  Fa = 132.54 cm2 - Chiều dài : lth = l – 2x50 = 4600 – 100 = 4500= 4.5 (m) III TÍNH TOÁN MÓNG M2 DƯỚI CHÂN VÁCH TRỤC BB1.B3C Nội lực N(T) Mx (Tm) Qy(T) Trò tính toán 1551 11.76 18.34 Trò tiêu 1293 9.80 15.28 chuẩn III.1 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc : (tương tự móng M1) III.2 Xác đònh sức chòu tải cọc : (tương tự móng M1) III.3 Xác đònh số lượng cọc đài : Số lượng cọc đài xác đònh sơ theo công thức : n= ∑N Qa tt β = 1551 × 1.2 = 5.2 chọn n = (cọc) 357.64 Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc S = 3d÷6d = 2.4 ÷ 4.8 (m) Khoảng cách mép cọc hàng biên đến mép đài : X = d/2 ÷ d/3 = 400 (mm) Diện tích đài cọc : Fđ = 4.0x5.6= 22.40 m2 GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 155 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 ĐT : CC AN PHÚ GIANG 800 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 800 Y 300 4000 2400 X 2200 800 800 800 2000 5600 2000 800 III.4 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc: III.4.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chòu nhổ: Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính toán mômen theo hai phương (Mx.My) lực ngang theo hai phương (Qx.Qy) pmax ≤ Qa pmin ≥ Điều kiện kiểm tra :  Chiều cao đài giả thuyết ban đầu : H đ = 1.7m Trọng lượng thân đài : Gd = 1.1xFđxγxhđ = 1.1x22.40 x2.5x1.7 = 104.72 (T) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta ; - ΣNtt= 1551 + 104.72 = 1655.72 T - ΣMxtt= 11.76 + 18.34 x 1.7 = 42.94 Tm Tải trọng tác dụng lên cọc xác đònh theo công thức : Pmax ∑N = Pmin ∑N = tt n n tt ∑ M y Ï+ ∑y ∑ M y − ∑y tt x max n i tt x max n i Trong : n - số lượng cọc đài n = cọc y nmax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chòu nén lớn max đến trục qua trọng tâm đài y n = 2.0m yi – khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài ∑y i ( ) = 2x ( 2.0 ) + 2x ( −2.0 ) = 16 m 2 1655.72 42.94 × 2.0 + = 336.5 (T) < Qa = 357.64 (T) 16 1655.72 42.94 × 2.0 = − = 325.77 (T) > (T) 16 Pmax = Pmin Vậy cọc thoả mản điều kiện chòu nhổ GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 156 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG III.4.2 Kiểm tra ổn đònh : ϕtb ϕtb – góc ma sát trung bình lớp đất ϕh 3.05 × 12.170 + 2.2 × 11.750 + 2.6 × 18.10 + 12.9 × 23.83 + 5.3 × 31.180 ϕtb = ∑ i i = 3.05 + 2.2 + 2.6 + 12.9 + 5.3 ∑ hi Xác đònh góc truyền lực =22.4 => α = α = 22.40 = 5.60 ΣN 1250 700 Diện tích khối móng quy ước : Fmq = LmqxBmq Bmq = A1 + 2.L.tgα = (4.0-0.8) + 2x26.05xtg(5.6 0)= 8.3 m Lmq = B1 + 2.L.tgα = (5.6-0.8) + 2x22.15xtg(5.2 0)= 9.9 m Fmq = 8.3x9.9 = 82.17 (m2) tt tt 5.6 1700 Σ Mx tt Qy 26050 5.6 tc Σ Nmq ΣM Bmq = 8300 Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước + Trọng lượng thân đài Gđ = 2.5x1.7x4.0x5.6= 95.20(T) + Trọng lượng đất khối móng quy ước(không kể trọng lượng cọc) G2 = (Fmq – n.Ap) ∑ γ i hi = (82.17 – 5x0.5024)(3.05 x 2.0 + 2.2x1.97 + 2.6x2.03 + 12.9x2.04 + 5.3x2.04) = 4209.13 (T) + Trọng lượng thân cọc G3 = 2.5x26.05x0.5024x5= 163.59(T) => ΣNtcmq = 1293 + 95.20 + 4209.13 + 163.59= 5760.92 (T) Σ Mxmqtc= 9.8 + 15.28x(1.7 + 26.05) = 433.82 Tm GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 157 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG + Ứng suất đáy khối móng quy ước : p ∑N = tc mq tc p ∑N = p ∑N = max tb tc max tc Fmq 5760.92 = 70.1 (T/m2) 82.17 ∑M mq + tc ∑M − Fmq Fmq = mq Wx Wx tc xmq tc xmq = 5760.92 433.82 + = 73.3 T / m 82.17 135.58 ) = 5760.92 433.82 − = 66.9 T / m 82.17 135.58 ) ( ( Trong Wx– Momen chống uốn khối móng quy ước 8.3x 9.92 = 135.58 m ptbtc ≤ R tc  tc tc + Điều kiện để ổn đònh : pmax ≤ 1.2R  tc pmin ≥ mm tc * * Trong R = tc A.b.γ + B ∑ hi γ i + C D K ( ) Wx = ( ) => Rtc = 1(1.21x8.3x2.04 + 5.97x44.88+ 8.25x0.34 )= 291.55 (T/m 2) tc Ta thấy ptb = 70.1(T/m2) < Rtc = 291.55 (T/m2) tc pmax = 73.3 (T/m2) < 1.2Rtc = 349.86 (T/m2) tc pmin = 66.9 (T/m2) > Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn đònh III.4.3 Kiểm tra lún móng cọc : - Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Ứng suất thân Lớp đất Bề dày hi (m) γ (T/m ) 3.05 2.00 6.10 2.2 1.97 10.43 2.6 2.03 15.71 12.9 2.04 42.03 5.3 2.04 52.84 GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 158 σ ibt ( T / m ) SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 700 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 MĐTN -2.05 -5.00 6000 -1.35 ĐT : CC AN PHÚ GIANG -12.85 26050 2200 12900 -10.25 2600 -8.05 -25.75 40000 -31.55 bt bt bt bt GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM gl gl = 61.00 ( T/m ) = 63.04 ( T/m ) = 17.12 ( T/m ) 2 = 56.92 ( T/m ) = 58.96 ( T/m ) = 17.26( T/m ) 2 = 54.88 ( T/m ) bt 2 = 52.84 ( T/m ) bt gl = 16.35 ( T/m ) gl = 14.8 ( T/m ) gl = 13.08 ( T/m ) gl = 11.23 ( T/m ) 159 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: σ zgl=0 = ptbtc − σ bt = 70.1 − 52.84 = 17.26 ( T / m ) - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp Bmq = 8.3 = 1.66m chọn hi = 1.0m (hi≤ 0.4Bmq ) Chia đáy móng thành hình chữ nhật kích thước b’xl’= Bmq × Lmq - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng: + Ứng suất tải trọng gây ra: l' z ) b' b' gl σzp =4.kg σ z =0 với kg= f( ; + Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: σbt = 52.84 + 2.04 z Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước Điểm z 5 Lmq Bmq 2.z Bmq kg 1.19 1.19 1.19 1.19 1.19 1.19 0.24 0.48 0.72 0.96 1.20 0.25 0.248 0.2368 0.2155 0.1895 0.1626 (T/m2) σ (T/m2) σ /σ 17.26 17.12 16.35 14.88 13.08 11.23 52.84 54.88 56.92 58.96 61.00 63.04 3.06 3.21 3.48 3.96 4.66 5.62 σ gl bt bt gl Tại điểm số ta có σbt/σzp = 5.62 > nên ta chọn chiều sâu vùng chòu nén điểm - Lập bảng tính độ lún cuối theo công thức: - n với: σ tbigl h gl i S= ∑ βi E σ tbi i =1 oi p p σ − σ zi = zi −1 : ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất xét hi= 1.0 m = 100 cm Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún không nở hông lớp đất có Eo= 1561T/m2 βi=0.8: lấy cho trường hợp GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM 160 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG Bảng tính lún cho móng quy ước Lơp đất Lớp phân tố Chiều dày lớp(cm) σ σ gl gl trung bình (T/m ) E(T/m2) β Si(cm) (T/m ) 17.26 100 17.19 0.88 16.74 0.86 17.12 17.12 100 16.35 16.35 100 15.62 1561 0.8 0.80 14.88 14.88 100 13.98 0.72 12.16 0.62 13.08 13.08 100 11.23 ΣSi(cm) = 3.88 S=ΣSi= 3.88cm < Sgh=8cm (nền móng thỏa yêu cầu biến dạng) III.4.4 Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc : III.4.4.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng : Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài không bò đâm thủng III.4.4.2 Tính toán cốt thép đài cọc : Xem đài cọc làm việc conson ngàm mép cột chòu tác động thẳng đứng từ cột + Cốt thép theo mặt ngàm I-I - Lực nén lên cọc : 900 P =P =P tt tt tt max 17 00 = 336.5 ( T ) - Mômen mặt ngàm I-I : MI = ∑ P r = 2x0.9 x 336.5= 605.7 (Tm) i i - Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài : FaI = GVHDC : ThS VÕ VĂN TUẤN GVHDTC : Thầy LÊ VĂN KIỂM MI 605.7 × 1000 = = 118.9 cm 0.9 × ho × Ra 0.9 × 1.55 × 3650 161 SVTH : LƯƠNG MINH ĐỨC LỚP : X03A1 – MSSV : X030581 Thuyết minh : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003-2008 ĐT : CC AN PHÚ GIANG Chọn 26 Φ24 a150  Fa = 117.62cm2 Chiều dài : lth = l – 2x50 = 5600 – 100 = 5500= 5.5 (m) 1700 1850 800 800 800 2000 800 I 800 800 2400 800 800 800 800 2000 1850 II 2200 800 Y 300 4000 2400 X 800 800 II 800 2000 I 5600 2000 800 + Cốt thép theo mặt ngàm II-II - Lực nén lên cọc : tt P3tt = P4tt = Pmax = 336.5 ( T ) 1850 1050 - Mômen mặt ngàm I-I : MI = ∑ P r = 2x336.5 x1.05 = 706.65 (Tm) i i - Diện tích cốt thép theo phương cạnh ngắn : FaII = MI 706.65 × 1000 = = 138.78 cm 0.9 × ho × Ra 0.9 × 1.55 × 3650 ( ) - Chọn 30 Φ 25 a180  Fa = 147.27cm2 - Chiều dài : lth = b – 2x50 = 4000 – 100 = 3900= 3.9 (m) III.5 Kiểm tra điều kiện lún lệch móng : ( Tại điểm thứ 4) + Móng trục A móng trục BB1: LAB= 8.6 m ∆SA-BB1= SBB1 − SA L = (3.88 − 0.62) − 2.79 860 = 0.000546