Luận văn Thiết kế viện khoa học và phát triển Việt Nam

Header Page of 146 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo HỆ ĐÀO TẠO:CHÍNH QUY NGÀNH:XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH C H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG U TE ĐỀ TÀI H THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040131 09HXD03 THÁNG 05-2011 Footer Page of 146 Header Page of 146 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo HỆ ĐÀO TẠO:CHÍNH QUY NGÀNH:XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP H KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI: U TE THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP GVHD KẾT CẤU Footer Page of 146 : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040131 09HXD03 GVHD NỀN MÓNG THÁNG 05-2011 SVTH Header Page of 146 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo HỆ ĐÀO TẠO:CHÍNH QUY NGÀNH:XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI: U TE THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP GVHD KẾT CẤU : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040054 09B1040131 GVHD NỀN MÓNG THÁNG 05-2011 Footer Page of 146 SVTH Header Page of 146 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo - PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI U TE C THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040131 09HXD03 THÁNG 05-2011 Footer Page of 146 Header Page 5ĐỒ of 146 ÁN TỐ NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Lời Cảm Ơn Trước hết em chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ tạo điều kòên tốt nhất, tận tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt trình học tập Trường H Em chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trong Khoa Xây Dựng, toàn thể thầy cô tham gia giảng dạy suốt năm học vừa qua Đã hết lòng bảo hướng dẫn truyền đạt kiến thức chuyên môn kinh nghiệm quý giá cho em C Em chân thành cảm ơn Cô Trần Thò Nguyên Hảo giáo viên hướng dẫn Đã tận tình bảo giúp đỡ, để em hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp H U TE Và sau cùng, em chân thành cảm ơn ghi nhớ công ơn cha mẹ tạo điều kiện tốt cho em học tập trưởng thanøh Cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ em suốt thời gian qua, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Footer Page of 146 VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 SVTH: Chân thành cảm ơn SV: VÕ VIỄN Header Page 6ĐỒ of 146 ÁN TỐ NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO MỤC LỤC H U TE C H PHẦN I Error! Bookmark not defined KIẾN TRÚC Error! Bookmark not defined I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC Error! Bookmark not defined II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt Error! Bookmark not defined III PHÂN KHU CHỨC NĂNG Error! Bookmark not defined IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC :Error! Bookmark not defined PHẦN II Error! Bookmark not defined KẾT CẤU Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined TÍNH TOÁN SÀN TẦNG - Error! Bookmark not defined 1.1 CHIA Ô SÀN VÀ CHỌN CHIỀU DÀY BẢN SÀN:Error! Bookmark not defined 1.2 XÁC ĐỊNH GIÁ TRỊ TẢI TRỌNG CỦA CÁC LOẠI SÀN:Error! Bookmark not defi 1.3 TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN: Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI Error! Bookmark not defined 1.TÍNH BẢN NẮP : Error! Bookmark not defined 1.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN NẮP: Error! Bookmark not defined 1.2 TÍNH BẢN THÀNH: Error! Bookmark not defined TÍNH BẢN ĐÁY: Error! Bookmark not defined 2.2 SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG GIÓ TÁC DỤNGError! Bookmark not defined 2.3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000Error! Bookmark not defined TÍNH THÉP DẦM NẮP Error! Bookmark not defined 3.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN ĐÁY: Error! Bookmark not defined 3.2 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI Error! Bookmark not defined 3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000Error! Bookmark not defined TÍNH THÉP DẦM ĐÁY Error! Bookmark not defined TÍNH CỘT : Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined Footer Page of 146 VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 SVTH: Header Page 7ĐỒ of 146 ÁN TỐ NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO H U TE C H TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ Error! Bookmark not defined I CẤU TẠO CẦU THANG Error! Bookmark not defined II TẢI TRỌNG Error! Bookmark not defined III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Error! Bookmark not defined IV TÍNH CỐT THÉP CHO VẾ Error! Bookmark not defined V TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined GIẢI KHUNG KHÔNG GIAN Error! Bookmark not defined TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC D Error! Bookmark not defined 5.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KHUNG:Error! Bookmark not defin 5.2 CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG :Error! Bookmark not defined 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNGError! Bookmark not defined TẢØI TRỌNG GIÓ: Error! Bookmark not defined CÁC TRƯỜNG HP CHẤT TẢI LÊN KHUNG TRỤC E:Error! Bookmark not defined 5.4 TÍNH THÉP Error! Bookmark not defined VI.1 TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC Error! Bookmark not defined I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ MẶT BẰNG TRUYỀN TẢIError! Bookmark not defined II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN DẦM: Error! Bookmark not defined III TÍNH TOÁN NỘI LỰC: Error! Bookmark not defined IV TÍNH TOÁN CỐT THÉP: Error! Bookmark not defined PHẦN III Error! Bookmark not defined NỀN MÓNG Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Error! Bookmark not defined 6.1 Thống kê E Error! Bookmark not defined 6.2 Thống kê  Error! Bookmark not defined 6.3 Thống kê W: Error! Bookmark not defined 6.4 Thống kê c, Error! Bookmark not defined 6.5 Thống kê e: Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined PHƯƠNG ÁN I Error! Bookmark not defined MÓNG CỌC ÉP BÊTÔNG CỐT THÉP Error! Bookmark not defined I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI Error! Bookmark not defined II Xác đònh sức chòu tải cọc theo tiêu lý đất nềnError! Bookmark not defi III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤD Error! Bookmark not defined Footer Page of 146 VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 SVTH: Header Page 8ĐỒ of 146 ÁN TỐ NGHIỆP GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO H U TE C H IV MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) Error! Bookmark not defined V KIỂM TRA CỌC TRONG QUÁ TRÌNH VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined PHƯƠNG ÁN II Error! Bookmark not defined MÓNG CỌC KHOAN NHỒI BÊTÔNG CỐT THÉPError! Bookmark not defined I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI Error! Bookmark not defined II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG Error! Bookmark not defined III Xác đònh sức chòu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọcError! Bookmark not defin IV TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC DError! Bookmark not defined A MÓNG TRỤC D-1( M1 ) Error! Bookmark not defined V MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) Error! Bookmark not defined SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNGError! Bookmark not defined TÀI LIỆU THAM KHẢO Error! Bookmark not defined Footer Page of 146 VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 SVTH: ÁN TỐT NGHIỆP Header Page 9ĐỒ of 146 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN H HẢO C PHẦN I H U TE KIẾN TRÚC Footer Page of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Header Page 10 of 146 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO TỔNG QUAN GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM H U TE C H I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC - Công trình mang tên “VIỆN KHOA HỌC NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM” xây dựng Đường Nguyễn Bỉnh Khiêm–Quận1-Tp Hồ Chí Minh - Chức sử dụng công trình văn phòng làm việc - Công trình có tổng cộng 10 tầng, tầng hầm sâu 3.45(m) tầng mái.Tổng chiều cao công trình 40(m) Khu vực xây dựng rộng, công trình đứng chung với công trình liên cận Mặt đứng công trình hướng đường Nguyễn Bỉnh Khiêm, xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình - Kích thước mặt sử dụng 21.50x39.00(m),công trình xây dựng khu vực đòa chất đất yếu II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt 1/ Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có  Nhiệt độ trung bình : 25oC  Nhiệt độ thấp : 20oC  Nhiệt độ cao : 36oC  Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4)  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5%  Độ ẩm tương đối thấp : 79%  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm 2/ Mùa khô:  Nhiệt độ trung bình : 27oC  Nhiệt độ cao : 40oC 3/ Gió: - Thònh hành mùa khô:  Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Thònh hàng mùa mưa:  Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình : 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chòu ảnh hưởng gió bão Footer Page 10 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 191 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO V MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) U TE C H Tải trọng tác dụng MẶT BẰNG VỊ TRÍ NÚT MÓNG BẢNG KẾT QUẢ NỘI LỰC NÚT SỐ 65 Station OutputCase m Text 0COMB24 ( BAO) 0,48577COMB24 ( BAO) 0,97153COMB24 ( BAO) 1,4573COMB24 ( BAO) 1,94307COMB24 ( BAO) 2,42883COMB24 ( BAO) 2,9146COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,88613COMB24 ( BAO) 4,3719COMB24 ( BAO) 4,85767COMB24 ( BAO) 5,34343COMB24 ( BAO) 5,8292COMB24 ( BAO) 6,31497COMB24 ( BAO) 6,80074COMB24 ( BAO) 0COMB24 ( BAO) H Frame Text 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 Footer Page 191 of 146 P Ton 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 -0,1392 V2 Ton -0,8751 -0,7931 -0,7111 -0,6291 -0,5472 -0,4652 -0,3832 -0,3013 0,7297 0,8208 0,9119 1,0029 1,094 1,1851 1,2762 1,3673 -1,2046 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 V3 Ton 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 -0,0028 T Ton-m 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,08071 M2 M3 Ton-m Ton-m 0,04265-0,90639 0,036-0,50122 0,02935-0,13587 0,02269 0,18966 0,01604 0,56253 0,00939 0,8973 0,00345 1,18783 0,00071 1,43411 0,00071 1,32086 -0,00164 0,96343 -0,00028 0,68911 0,00108 0,37055 0,00244 0,0321 0,0038-0,32082 0,00516-0,70459 0,00652-1,13019 -0,01252-1,85696 Trang 183 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 192 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 0,48577COMB24 ( BAO) 0,97153COMB24 ( BAO) 1,4573COMB24 ( BAO) 1,94307COMB24 ( BAO) 2,42883COMB24 ( BAO) 2,9146COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,88613COMB24 ( BAO) 4,3719COMB24 ( BAO) 4,85767COMB24 ( BAO) 5,34343COMB24 ( BAO) 5,8292COMB24 ( BAO) 6,31497COMB24 ( BAO) 6,80074COMB24 ( BAO) -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -1,1135 -1,0224 -0,9313 -0,8402 -0,7491 -0,6581 -0,567 0,2841 0,3752 0,4663 0,5574 0,6484 0,7395 0,8306 0,9217 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,01116 -1,2964 -0,0098-0,78008 -0,00844-0,30801 -0,00708 0,06096 -0,00572 0,38476 -0,00436 0,66432 -0,00396 0,89963 -0,00396 0,9199 -0,01058 0,72837 -0,01723 0,38953 -0,02388-0,00541 -0,03054-0,48003 -0,03719-1,02853 -0,04384-1,62126 -0,0505-2,25824 H 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 T/H Tải Pmax Fxmax FYmax MXtư MYtư kN kN kN kN.m kN.m U TE Nút Loại tải trọng C Tải trọng tác dụng truyền xuống móng Tính 65 toán COMB24 7023,2 74,36 135,2 27,48 15,55 Tổng cộng tải tiêu chuẩn 6466,1 51,0 6107,1 23,89 11,76 H Lấy hệ số vượt tải n = 1,15 Xác đònh sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Chọn khoảng cách cọc 3d =  0,8 = 2,4 m Số lượng cọc  N  1,3 7023,2  4,45 cọc nc   2051,57 QaTK Chọn số lượng cọc nc = cọc Kích thước đài cọc b  l =  ( m ) Không xét đến hệ số nhóm khoảng cách cọc 3d  a  6d nên bỏ qua ảnh hưởng lẫn cọc Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc Trọng lượng tính toán đài đất đài Nttđ = 1,1Fđtbh = 1,1  4,0  4,0  25  1,3 = 572 kN Lực dọc tính toán xác đònh đáy đài Ntt0 = Ntt + Nttđ = 7023,2+777,48 = 7595,2 kN Footer Page 192 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 184 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 193 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO C H Momen tính toán xác đònh tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đáy đài Mttx = Mtt + Qtty  h = 15,5 + 135,2  1,3 = 191,26 kNm Mtty = Mtt + Qttx  h = 27,48 + 74,36  1,3 = 124,14 U TE kNm Tổng tải trọng tác dụng đầu cọc xác đònh theo công thức N tt M tty xi M xtt yi Pi tt   n  n nc  xi  yi2 i 1 i 1 H Lập bảng tính toán sau: Cọc Yi(m) Xi(m) -1,2 -1,2 1,2 1,2 -1,2 1,2 1,2 -1,2 Xi2 1,44 1,44 1,44 1,44 Yi 1,44 1,44 1,44 1,44 2 ΣXi ΣYi 5,76 5,76 Pi(kN) 1318,1988 1438,9446 1390,0446 1367,0988 Pttmax = 1438,945 kN Pttmin = 1318,199 kN Nhận xét : Pttmax = 1438,945 kN < Qa = 2501,57 kN Pttmin = 1318,199 kN > Như thỏa mãn điều kiện lực ma sát truyền xuống cọc dãy biên nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Kiểm tra ổn đònh móng khối quy ước mũi cọc Footer Page 193 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 185 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 194 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 1,5m nên phải tính đến đẩy Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước Cọc đóng qua hai lớp đất - Lớp ( sét dẻo mềm )II = 13,80; h = m - Lớp ( cát ) II = 26,530; h = 22,5 m Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc  tc h 13,80   26,530  22,5  tbtc   i i   23.85 h  22,5 i Góc truyền lực  tc 23.850  5,96  tg = tg5.960 = 0,098   tb  4 H U TE C H Chiều dài đáy khối móng quy ước LM = a1 + 2Ltg = +  29,4  0,098 = 9,76 m Chiều rộng đáy khối móng quy ước BM = b1 + 2Ltg = +  29,4  0,098 = 9,76 m Moment chống uốn khối móng quy ước Wx=LquBqu2/6=155,02 m3 Wy=BquLqu2/6=155,02 m3 Diện tích đáy khối móng quy ước Fqu = LMBM = 9,76  9,76= 95,25 m2 Trong a1, b1 – khoảng cách mép cọc biên theo chiều dài chiều rộng đài cọc - Xác đònh trọng lượng móng khối quy ước Tổng lực dọc xác đònh đáy khối móng quy ước Ntcqu = Nđất + Nđài + Ncọc + Ntc Trọng lượng đất đài tính từ mũi cọc đến mặt đất tính toán Nđất + Nđài = 95,25( 20  0.8 + 9,67  + 9,17  22,5) = 26754,29 kN Ncọc = 1,1 3,14 0,40,4  29,4  25 = 1624,76 kN Tổng lực dọc xác đònh đáy móng khối quy ước Ntcqu = Nđất + Nđài + Ncọc + Ntc = 26754,29 + 1624,76 + 6666,1 = 34845,15 kN Momen tiêu chuẩn trọng tâm đáy móng khối quy ước ΣMtcx = 191,26/1,15= 166,31 kNm ΣMtcy = 124,14/1,15=107,09 kNm Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước Rtc = m( ABMII + BHmII’ + DCII ) Với m = hệ số điều kiện làm việc II – dung trọng đất mũi cọc, lấy đn = 9,17 kN/m3 ’II – dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối quy ước trở lên Footer Page 194 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 186 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 195 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO  ' II    i hi h i  15,77  0,8  9,61  9,17  22,5  9,44 kN/m3 0,8   22,5 Lớp cát vừa đến mòn có II = 26,530 Tra bảng 3.2 ( tài liệu [ ] trang 27 ) A = 0,889; B = 4,566; D = 7,075 CII = 1,2 kN/m2 HM = 30 m tc R = 1 ( 0,889  6,6  9,17 + 4,566  30  9,44 + 7,075  1,2 ) Rtc = 1355,38 kN/m2 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tc tc tc N qu M xqu M yqu tc p max min    Aqu Wx Wy 34845,15 166,31 107,09   = 365,79  1,07 0,69 9,76  9,76 155.02 155,02 H tc p max   H U TE C ptcmax = 367,55 kN/m2 ptcmin = 353,13 kN/m2 - Kiểm tra điều kiện đất đáy khối móng quy ước ptcmax = 359,09 kN/m2< 1,2Rm = 1626,45 kN/m2 ptcmin = 364,03 kN/m2< Rm = 1355,38 kN/m2 Vậy đất đáy móng khối quy ước ổn đònh cường độ Kiểm tra độ lún cọc Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún Theo quy phạm Việt Nam, độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc Theo TCXD 45 – 78 giới hạn chòu lún độ sâu có sglz < 0,2sbtz Ứng suất trọng lượng thân đáy móng khối quy ước sbtz = sbtzi = 15,77  0,8 + 9,67  + 9,17  22,5 = 276,96 kN/m2 Ứng suất gây lún trọng tâm đáy móng khối quy ước sglz=0 = stctb – sz = 356,11 – 276,96 = 79,14 kN/m2 Chia đất đáy khối quy ước thành lớp nhau, có chiều dày hi  Bm 9,76   1,95 m Chọn hi = m 5 Lập bảng tính lún :Hệ số k0 tra bảng 2.15 sách móng cọc TS Võ Phán Footer Page 195 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 187 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 196 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO z Bm Độ sâ u Điểm z(m) 6 0,14 0,3 0,43 0,57 0,72 0,86 Lm Bm k0 1,34 0,808 0,84 0,756 0,669 0,579 0,497 sglz sbtz kN/m2 104,61 84,525 87,872 79,085 69,984 60,569 51,991 0,2sbtz kN/m2 kN/m2 251,505 50,301 148,525 29,705 240,225 48,045 249,395 49,879 258,565 51,713 267,735 53,547 276,905 55,381 H Giới hạn lấy đến điểm ứng với sglz = 51,991 kN/m2 < 0,2sbtz = 55,381 kN/m2 độ sâu 6m tính từ đáy móng khối quy ước, cách đáy đài 26 m n S i 1 e1i  e 2i hi  e1i U TE Trong C Độ lún cuối tính theo công thức s btz ( i1)  s btzi  e1i s btz ( i1)  s btzi p 2i  p1i   e2i hi – chiều dày lớp phân tố thứ i [ m p1i  Lớp Lớp p.tố (m) sbtz Cát 1 1 1 p1i sglz sgltb kN/m2 daN/cm2 kN/m2 139,355 1,4394 148,525 1,9896 249,395 2,64205 279,015 2,6879 258,565 2,6315 267,735 2,7232 276,905 104,61 94,5675 84,525 86,1985 87,872 83,4785 79,085 74,5345 69,984 65,2765 60,569 56,28 51,991 Tổng cộng H đất hi p2i e1i e2i kN/m2 daN/cm2 2,34323 2,83799 3,43212 3,38696 3,23928 3,0046 Si (m) 0,6937 0,6923 0,691 0,6895 0,6882 0,6937 0,672 0,6723 0,6743 0,6765 0,6782 0,01281 0,01182 0,00988 0,00769 0,00592 0,6723 0,01264 0,06076 Độ lún cuối S = 6,076 cm < [ Sgh ] = cm Vậy đất móng khối quy ước thỏa điều kiện biến dạng Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc Footer Page 196 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 188 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 197 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO H U TE C H 6.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài Xem đài cọc dầm công – xôn ngàm tiết diện qua chân cột bò uốn phản lực đầu cột gây Chọn chiều cao làm việc đài h0 = 1,2 m Lớp bêtông bảo vệ a = 0,1 m Chiều cao đài thực tế hđ = 1,2 + 0,1 = 1,3 m Do dãy cọc nằm lăng thể chọc thủng đài cọc nên kiểm tra điều kiện chọc thủng đài 6.2 Tính cốt thép cho đài cọc Bêtông đài cọc B22,5 Rb = 1,3 kN/cm2 Rs = 28 kN/cm2 Cốt thép dọc AII Momen mặt ngàm I – I n MI1 = rP i i = r2 ( P4 + P2) i 1 MI1 = 0.8(1314,1+1438,9) =22,02 kNm M 22,02  102 AsI    62,8 cm2 0,9 Rs h'0 0,9  28  102 Chọn 2320 rải với khoảng cách a=170mm( As = 72,22 cm2 ) Momen mặt ngàm I – I n MI1 = rP i i = r2 ( P1 + P3) i 1 MI1 = 0.9(1390,0+1367,9) =24,81 kNm Footer Page 197 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 189 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 198 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO M 24,81  102 AsI    96,53 cm2 0,9 Rs h'0 0,9  28  102 Chọn 2722 rải với khoảng cách a=150mm( As = 102,26 cm2 ) Tính toán cọc chòu tác dụng tải trọng ngang M0 = n   H0 =  MH  MM  MM C H L M0 = U TE Momen quán tính tiết diện ngang cọc d 3,14  0,84 I   0,02 m4 64 64 H Độ cứng tiết diện ngang cọc EbI = 29  106  0,02= 580000 kNm2 Theo TCXD 1998, chiều rộng quy ước - d  0,8 m  bc = d + - d  0,8 m  bc = 1,5d + 0,5 = 1,5  0,3 + 0,5 = 0,95 m Chiều dài ảnh hưởng lah = 2( d + ) = 2( 0,8 + ) = 3,6 m Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất lớp sét pha, độ dẻo trung bình, trạng thái dẻo cứng có độ sệt IL = 0,4 Khi tính toán cọc chòu tải trọng ngang, đất quanh cọc xem môi trường đàn hồi biến dạng tuyến tính, đặc trưng hệ số Cz Giá trò tính toán hệ số Cz đất quanh cọc Cz = kz Trong k – hệ số tỷ lệ hệ số lấy theo bảng G.1( TCXD 205 – 1998 ), kN/m4 z– độ sâu vò trí tiết diện cọc kể từ đáy đài Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất lớp sét pha, độ dẻo trung bình, trạng thái dẻo cứng có độ sệt IL = 0,4 : k = 5600 kN/m4 Hệ số biến dạng  bd  Footer Page 198 of 146 kbc 5600  0,95   0,391 Eb I 580000 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 190 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 199 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Chiều dài tính đổi phần cọc đất Le = bdL = 0,391  21,5 = 8,406 m Các chuyển vò HH, MH, HM, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vò đặt cao trình đáy đài HH – chuyển vò ngang tiết diện, lực H0 = HM – chuyển vò ngang tiết diện, momen M0 = MH – góc xoay tiết diện, lực H0 = MM – góc xoay tiết diện, momen M0 = Với Le =8,406 m > m, cọc tựa lên đất  A0 = 2,441; B0 = 1,621; C0 = 1,751 2,441 A0   0,704  10 4 m/kN  Eb I 0,391  580000 1,621   HM  B0   0,183 10 4 1/kN 0,391  580000  bd Eb I 1,751  C0   0,077  10 4 m/kNm  bd Eb I 0,391  580000  MH  MM bd H  HH  U TE C Lực cắt cọc cao trình đáy đài Qtt = 155,5 kN Q tt 155,5 Hf    38,87 kN nc H Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài, tác dụng tải trọng ngang đầu cọc xuất momen gọi momen ngàm Mf l02  MH  l0 MM  2EB I 0,183  10   38,87 Mf  H  92,39 kNm l0 0,077  10 4  MM  Eb I Chuyển vò ngang cao trình đáy đài y0 = HfHH + MfHM = 38,87  0,704  10-4 – 92,39  0,183  10-4 = 0,001045 m Chuyển vò ngang cọc cao trình đặt lực ngang Hf ML H L3 n = y0 + 0L0 + f + f = 0,0006 m ( Vì 0 = 0; L0 = ) 3E b I 2E b I n = 0,06 cm < [ Sgh ] = cm Momen uốn Mz( Tm ) tiết diện cọc H ( Tm ) Mz = 2bdEbIy0A3 - bdEbI0B3 + MfC3 + f D3  bd Trong bd = 0,391 m-1 EbI = 580000 kNm2 y0 = 0,000599 m Footer Page 199 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 191 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 200 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Mf = - 52,93 kNm Hf = 22,27 kN Vậy Mz = 0,3912  580000  0,000599A3 – 52,93C3 + 22,27 D3 0,391 Mz = 53,114A3 – 52,93C3 + 56,957D3 BẢNG MOMEN TÁC DỤNG NGANG THÂN CỌC C3 1 0,998 0,975 0,866 0,53 0,207 -0,941 -3,408 -10,34 -17,919 D3 0,2 0,4 0,6 0,994 1,358 1,612 1,646 1,352 0,197 -5,854 -15,076 H A3 -0,001 -0,011 -0,036 -0,167 -0,455 -0,956 -1,295 -2,141 -3,103 -3,919 -1,614 C Ze ( m ) 0,2 0,4 0,6 1,4 1,8 2,4 2,8 3,5 Mz ( kNm ) -52,93 -41,592 -30,731 -20,562 -3,862 7,343 12,985 14,012 13,096 26,793 5,716 4,043 H U TE Z(m) 10 11 12 Footer Page 200 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 192 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 201 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Từ giá trò tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau: Khối lượng Bêtông (m3) Cọc ép Cọc khoan nhồi 317925 113400 Khối lượng Thép (tấn) Cọc ép Cọc khoan nhồi 10.2 22.956 H U TE C H Từ kết so sánh ; ta thấy móng cọc ép có lợi hai mặt bêtông cốt thép , nên xét mặt vật liệu phương án móng coc ép có lợi cả, nhiên điều kiện tham khảo giá thành thuê nhân công, máy móc thiết bò để thi công phương án ta chưa thể so sánh mặt kinh tế  cần phải tổng hợp nhiều tham số kỹ thuật kinh tế để chọn phương án hợp lý Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng: * Móng cọc ép  Ưu điểm : Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thò lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Khuyết điểm: Sức chòu tải không lớn (50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bò hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu * Móng cọc khoan nhồi  Ưu điểm : Sức chòu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm 250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép móng bè Có khả thi công qua lớp đất cứng , đòa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công  Khuyết điểm: Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn kém, thí ghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp,khó kiểm tra chất lượng cọc, Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao *Tóm lại : Ta chọn phương án MÓNG CỌC ÉP làm giải pháp móng cho công trình phương án đại sử dụng phổ biến cho công trình lớn ngành cầu đường, cảng dân dụng toàn quốc giới, giá thành tương đối rẻ, thi công thuận tiện Footer Page 201 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 193 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 202 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO TÀI LIỆU THAM KHẢO Kết Cấu Bêtông Cốt Thép –Võ Bá Tầm - NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh Nền Móng – TS Châu Ngọc n – NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh Luận Văn Tốt Nghiệp Của Khóa Trước H Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Công Trình – PGS.TS Vũ Mạnh Hùng – NXB Hà Nội C Các Bảng Tra & Phục Lục Khác Có Liên Quan Trong Quá Trình Tính Toán Phân tích tính toán Móng Cọc – Võ Phán, Hoàng Thế Thao - NXB Đại Học Quốc H U TE Gia TP Hồ Chí Minh Footer Page 202 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 194 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 203 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO MỤC LỤC H U TE C H PHẦN I KIẾN TRÚC I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt III PHÂN KHU CHỨC NĂNG IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC : PHẦN II KẾT CẤU CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG - 1.1 CHIA Ô SÀN VÀ CHỌN CHIỀU DÀY BẢN SÀN: 1.2 XÁC ĐỊNH GIÁ TRỊ TẢI TRỌNG CỦA CÁC LOẠI SÀN: 1.3 TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN: CHƯƠNG 16 TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 16 1.TÍNH BẢN NẮP : 16 1.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN NẮP: 19 1.2 TÍNH BẢN THÀNH: 21 TÍNH BẢN ĐÁY: 24 2.2 SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG GIÓ TÁC DỤNG 26 2.3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000 29 TÍNH THÉP DẦM NẮP 32 3.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN ĐÁY: 33 3.2 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI 35 3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000 38 TÍNH THÉP DẦM ĐÁY 39 TÍNH CỘT : 41 CHƯƠNG 42 TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ 42 I CẤU TẠO CẦU THANG 43 Footer Page 203 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 195 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 204 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO U TE C H II TẢI TRỌNG 43 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 44 IV TÍNH CỐT THÉP CHO VẾ 46 V TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ 49 CHƯƠNG 51 GIẢI KHUNG KHÔNG GIAN 51 TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC D 51 5.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KHUNG: 51 5.2 CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG : 55 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG 60 TẢØI TRỌNG GIÓ: 60 CÁC TRƯỜNG HP CHẤT TẢI LÊN KHUNG TRỤC E: 61 5.4 TÍNH THÉP 72 VI.1 TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC 101 I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ MẶT BẰNG TRUYỀN TẢI 101 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN DẦM: 102 III TÍNH TOÁN NỘI LỰC: 105 IV TÍNH TOÁN CỐT THÉP: 113 PHẦN III 115 NỀN MÓNG 115 CHƯƠNG 116 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 116 6.1 Thống kê E 117 H 6.2 Thống kê  120 6.3 Thống kê W: 123 6.4 Thống kê c, 125 6.5 Thống kê e: 129 CHƯƠNG 134 PHƯƠNG ÁN I 134 MÓNG CỌC ÉP BÊTÔNG CỐT THÉP 134 I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI 134 II Xác đònh sức chòu tải cọc theo tiêu lý đất 136 III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤD 140 IV MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) 152 V KIỂM TRA CỌC TRONG QUÁ TRÌNH VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP 162 CHƯƠNG 164 Footer Page 204 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 196 ĐỒofÁ146 N TỐT NGHIỆP Header Page 205 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO H U TE C H PHƯƠNG ÁN II 164 MÓNG CỌC KHOAN NHỒI BÊTÔNG CỐT THÉP 164 I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI 164 II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG 164 III Xác đònh sức chòu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọc 165 IV TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC D 170 A MÓNG TRỤC D-1( M1 ) 170 V MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) 183 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 193 TÀI LIỆU THAM KHẢO 194 Footer Page 205 of 146 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 197 ... TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo - PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI U TE C THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU... KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM H U TE C H I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC - Công trình mang tên “VIỆN KHOA HỌC NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM xây dựng Đường Nguyễn... NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI: U TE THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP GVHD KẾT CẤU : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO