Các loại tổn thất ứng suất

Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất Các loại tổn thất ứng suất

Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT CHNG CC LOI TN THT NG SUT NI DUNG CHNG II.1 TR S NG SUT TRONG CT THẫP v Bấ TễNG (TCXDVN 356:2005) II.1.1 Tr s ng sut trc gii hn sp II.1.2 Tr s ng sut khng ch II.1.3 Tr s ng sut bờ tụng ( bp ) II.2 S TN HAO NG SUT TRONG CT THẫP LT II.2.1 Do bin dng (t bin) nhanh ban ủu ca bờ tụng II.2.2 Do ma sỏt ca ct thộp vi thnh ng ( ) II.2.3 Bin dng ca neo v s ộp sỏt ca tm ủm ( ) II.2.4 Do t bin ca bờ tụng ( ) II.2.5 Do chựng ng sut ct thộp ( ) II.2.6 Do co ngút ca bờ tụng ( ) Cỏc giai ủon lm vic ca cu kin ST (1) Giai ủon ban ủu, bao gm quỏ trỡnh cng ct thộp v truyn ng sut t thộp LT sang bờ tụng; (2) giai ủon chuyn; v (3) giai ủon s dng, bao gm hnh v trng thỏi gii hn Lc gõy ST Lc gõy ST thay ủi theo thi gian, ủc chia lm giai ủon: (1) Pj lc cng kớch (jacking force); (2) Pi lc ST ban ủu (Initial prestress force), lc cng thi ủim buụng kớch; (3) Pe lc cng tớnh toỏn (effective forced), lc ST sau tr ủi cỏc tn hao ng sut Cỏc loi tn tht ng sut Tn tht ng sut cu kin bờ tụng ST ủc chia lm hai loi: tn tht ủn hi tc thi (bao gm cỏc tn tht xy quỏ trỡnh ch to) v tn tht ng sut theo thi gian , xy quỏ trỡnh s dng Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 1/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT II.1 TR S NG SUT TRONG CT THẫP v Bấ TễNG (TCXDVN 356:2005) II.1.1 Tr s ng sut trc gii hn sp Tr s ng sut c bn nht ca ct thộp ng lc trc l tr s gii hn ( sp ) ct thộp cng trc Tr s ny ủc ly theo qui ủnh ca tiờu chun thit k, vi ủ sai lch p: sp + p R s,ser sp p 0,3R s,ser Trong ủú, p tớnh bng MPa, ủc xỏc ủnh nh sau: trờng hợp căng phơng pháp học: p = 0,05 sp ; trờng hợp căng phơng pháp nhiệt điện nhiệt điện: p = 30 + 360 l với l chiều dài cốt thép căng (khoảng cách mép bệ), mm II.1.2 Tr s ng sut khng ch kim tra ng sut ct thộp thi ủim kt thỳc vic cng trờn b hoc ti v trớ ủt lc cng trờn bờ tụng, ngi ta vo khỏi nim ng sut khng ch Giá trị ứng suất tơng ứng cốt thép căng S đợc kiểm soát sau căng bệ lấy sp trừ hao tổn biến dạng neo ( ) ma sát cốt thép ( ) ; Giá trị ứng suất cốt thép căng S đợc khống chế vị trí đặt lực kéo căng cốt thép bê tông rắn đợc lấy tơng ứng , giá trị đợc xác định từ điều kiện đảm bảo ứng suất sp tiết diện tính toán Khi đợc tính theo công thức: P e0p ysp P = sp + Ired A red Trong ủú, sp -tr s ng sut gii hn (cha k ủn tn hao ng sut, (mc II.1.1)) P , e0p xác định theo công thức (8) (9), giá trị sp có kể đến hao tổn ứng suất thứ nhất; = Es E b Ared, Ired din tớch v mụ-men quỏn tớnh qui ủi ca tit din Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 2/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT ứng lực nén trớc P độ lệch tâm e0 p so với trọng tâm tiết diện quy đổi đợc xác định theo công thức: P = sp A sp s As s As e0p = (8) sp Asp ysp + s As ys s A s ys (9) P đó: s s tơng ứng ứng suất cốt thép không căng S S gây nên co ngót từ biến bê tông; y sp , y s , y s tơng ứng khoảng cách từ trọng tâm tiết diện quy đổi đến điểm đặt hợp lực nội lực cốt thép căng S không căng S (Hình 1) 'sp A'sp y'sp y's 's A's đờng qua trọng tâm e0p ysp ys tiết diện quy đổi P sp Asp s As Hỡnh Sơ đồ lực nén trớc cốt thép tiết diện ngang cấu kiện bê tông cốt thép Trong trờng hợp cốt thép căng có dạng cong, giá trị sp cần nhân với cos (với góc nghiêng trục cốt thép với trục dọc cấu kiện (tại tiết diện xét) II.1.3 Tr s ng sut bờ tụng ( bp ) Để biến dạng từ biến hao tổn ứng suất không lớn, ứng suất nén trớc bê tông bp giai đoạn nén trớc bê tông phải thỏa mãn điều kiện: tỷ số bp Rbp không đợc vợt giá trị cho Bảng (TCXDVN 356:2005) ứng suất bp xác định mức thớ chịu nén bê tông có kể đến hao tổn theo mục đến bảng Bảng Tỷ số ứng suất nén bê tông bp giai đoạn nén trớc cờng độ bê tông Rbp bắt đầu chịu ứng lực trớc ( bp Rbp ) Tỉ số bp Rbp không lớn Trạng thái ứng suất tiết diện Phơng pháp căng cốt thép ứng suất bị giảm hay không đổi kết cấu chịu tác dụng ngoại lực Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn nén tâm nén lệch tâm Trên bệ (căng trớc) 0,85 0,95* Trên bê tông (căng sau) 0,70 0,85 Trang 3/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT ứng suất bị tăng kết cấu chịu tác dụng ngoại lực Trên bệ (căng trớc) Trên bê tông (căng sau) 0,65 0,60 0,70 0,65 Cng ủ bờ tụng ti thi ủim nộn trc, Rbp (ủc kim soỏt nh ủi vi cp ủ bn chu nộn) ch ủnh khụng nh hn 15.5MPa v 50% cp ủ bn chu nộn ca bờ tụng II.2 S TN HAO NG SUT TRONG CT THẫP LT S ủ cỏc loi tn tht ng sut: Cỏc loi tn tht Tn tht tc thi Co ngn ủn hi Ma sỏt Tn tht theo thi gian Bin dng neo T bin Co ngút Chựng ng sut Hỡnh 2 S ủ cỏc loi tn tht ng sut II.2.1 Do bin dng (t bin) nhanh ban ủu ca bờ tụng1 Trong phng phỏp cng trc, ng sut hao ny xy sau buụng ct thộp ủ ộp bờ tụng Vi phng phỏp cng sau, nu ct thộp cng ch gm mt si, khụng xy tn tht ng sut ct thộp bờ tụng b co ngn lỳc cng Nu cú nhiu si ủc cng theo trỡnh t (khụng ủng thi), tn tht ng sut cỏc ct thộp ủó cng xy cng cỏc ct thộp tip theo; Tn tht ng sut co ngn nhanh ban ủu ca bờ tụng, ủc tớnh theo gi thit tng thớch v bin dng ca vt liu Tc l bin dng ct thộp s bng vi bin dng ca bờ tụng ti v trớ ct thộp LT Hỡnh Bin dng ca bờ tụng v thộp LT Gi Pj l lc cng thộp ST bt ủu truyn ng sut cho bờ tụng V P l lc cng thộp ST sau xy tn hao co ngn ủn hi ca bờ tụng ( P ) : P ' = Pj P Elastic shortening Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 4/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT ng sut bờ tụng ti v trớ thộp LT: b = P ' ( P 'e ) ì e P ' e2 A + = + A I A I (e ủ lch tõm ca thộp LT) Bin dng ca bờ tụng ti v trớ thộp LT = b = ủ gim bin dng ca thộp LT Eb Do ủú, tn hao ng sut thộp LT: P = Asp b Eb P = E s = A sp ì ( b ) hay A sp e2 A P 'ì + A I Do ủú, ng sut cũn li sau tr ủi tn tht co ngn ủn hi ca bờ tụng: Pj P ' = Pj P = 1+ A sp e A + A I Cụng thc trờn ủ tớnh tn tht co ngn ủn hi ca bờ tụng cho trng hp cng trc Trong trng hp cng sau khụng trỡnh t ủc tớnh trờn mt na t s mụ ủun ủn hi ca bờ tụng: P ' = Pj P = Pj Asp e A + 0.5 + A I Theo TCXDVN 356:2005, tn hao co ngn ủn hi ca bờ tụng ủc xỏc ủnh theo cụng thc: iu kin dng h Cng trc a) Đối với bê tông đóng rắn tự nhiên 40 bp R bp bp Rbp Cng sau bp bp > 40 + 85 R R bp bp hệ số, lấy nh sau: = 0,25 + 0,025 R bp , nhng không lớn 0,8; = 5,25 0,185 R bp , nhng không lớn 2,5 không nhỏ 1,1; bp đợc xác định mức trọng tâm cốt thép dọc S , có kể đến hao tổn theo mục đến bảng tiêu chuẩn Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 5/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT b) Đối với bê tông đợc Hao tổn tính theo công thức mục a bảng này, sau nhân với hệ số 0,85 dỡng hộ nhiệt Vớ d tớnh toỏn II.2.2 Do ma sỏt ca ct thộp vi thnh ng2 ( ) Tn tht ny ch xy ủi vi cu kin cng sau Tựy theo thit k m ng cú th ủt thng hay theo dng cong Do ủú, cng si thộp dng cong s xy s tn hao ng sut ma sỏt gia thộp LT v bờ tụng xung quanh ng Giỏ tr tn hao ny bao gm: Do nh hng un cong, ph thuc vo hỡnh dng thộp LT dc theo chiu di dm; Do nh hng ca dung sai, ph thuc vo ủ lch cc b ca cỏp Hỡnh Thộp LT dm liờn tc = sp + e Trong ủú, e c s logarit t nhiờn; , -h s xỏc ủnh theo bng 7; -chiu di tớnh t thit b cng ủn tit din tớnh toỏn, m; -gúc chuyn hng ca trc ct thộp , rad; sp -ủc ly khụng k ủn tn hao ng sut Bảng Các hệ số để xác định hao tổn ứng suất ma sát cốt thép ống rãnh hay bề mặt tiếp xúc Loại ống rãnh có bề mặt kim loại có bề mặt bê tông tạo khuôn lõi cứng Các hệ số để xác định hao tổn ma sát cốt thép cốt thép bó thép hay sợi thép có gờ 0,0030 0,35 0,40 0,55 0,65 Friction Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 6/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT có bề mặt bê tông tạo khuôn lõi mềm Bề mặt bê tông 0,0015 0,55 0,55 0,65 0,65 Hỡnh Thay ủi ng sut Thộp LT ma sỏt Vớ d tớnh toỏn II.2.3 Bin dng ca neo v s ộp sỏt ca tm ủm3 ( ) Khi ct thộp LT truyn ng sut cho bờ tụng, bin dng ca cỏc vũng ủm b ộp, cỏc ủu neo b ộp cc b ln ca bin dng neo, ph thuc vo dng neo Sau ủõy l giỏ tr ủ ln ca s trt ca mt s loi neo thng dựng: = l Esp L Trong ủú, l -bin dng trt ca neo; L -chiu di ct thộp LT Anchorage Slip Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 7/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT II.2.4 Do t bin ca bờ tụng4 ( ) T bin ca bờ tụng l hin tng bin dng tng theo thi gian di tỏc dng ca ti trng khụng ủi Hao tn t bin ca bờ tụng xy sau mt quỏ trỡnh chu nộn lõu di: = 150 ì bp bp Rbp 0,75 ; R bp bp = 300 0, 375 bp R bp > 0,75 R bp Trong đó: bp lấy nh mục II.2.1; hệ số, lấy nh sau: + với bê tông đóng rắn tự nhiên, lấy = 1; + với bê tông đợc dỡng hộ nhiệt điều kiện áp suất khí quyển, lấy = 0,85 II.2.5 Do chựng ng sut ct thộp5 ( ) Chựng ng sut ct thộp l hin tng ng sut ct thộp LT gim dn theo thi gian bin dng khụng ủi sp R s,ser 0,1 sp i vi thộp si: 0,22 i vi thộp thanh: 0,1 sp 20 đây: sp (MPa), đợc lấy không kể đến hao tổn ứng suất II.2.6 Do co ngút ca bờ tụng6 ( ) Do co ngút ca bờ tụng cu kin LT, lm cho ct thộp LT co ngn li v gõy tn tht ng sut Co ngút ca bờ tụng, chu nh hng ca nhiu yu t nh t bin, t l lng/ b mt, ủ m, thi gian kt thỳc bo dng ti tỏc dng LT Vi bờ tụng nng, ủc ly nh sau: Cp ủ bn ca bờ tụng a) B35 thấp b) B40 c) B45 lớn Creep of Concrete Relaxaion of Steel Shrinkage of Concrete Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Bê tông đóng rắn tự nhiên Bê tông đợc dỡng hộ nhiệt điều kiện áp suất khí Không phụ thuộc điều kiện đóng rắn bê tông 40 50 60 35 40 50 30 35 40 Trang 8/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT Cỏc loi hao tn ng sut theo TCXDVN 356:2005 Khi căng bệ cần kể đến: Những hao tổn thứ nhất: biến dạng neo, ma sát cốt thép với thiết bị nắn hớng, chùng ứng suất cốt thép, thay đổi nhiệt độ, biến dạng khuôn (khi căng cốt thép khuôn), từ biến nhanh bê tông; Những hao tổn thứ hai: co ngót từ biến bê tông Khi căng bê tông cần kể đến: Những hao tổn thứ nhất: biến dạng neo, ma sát cốt thép với thành ống đặt thép (cáp) với bề mặt bê tông kết cấu Những hao tổn thứ hai: chùng ứng suất cốt thép, co ngót từ biến bê tông, nén cục vòng cốt thép lên bề mặt bê tông, biến dạng mối nối khối bê tông (đối với kết cấu lắp ghép từ khối) Hao tổn ứng suất cốt thép đợc xác định theo bảng nhng tổng giá trị hao tổn ứng suất không đợc lấy nhỏ 100 MPa Bảng Hao tổn ứng suất (theo TCXDVN 356:2005) Các yếu tố gây hao tổn ứng suất trớc cốt thép Giá trị hao tổn ứng suất, MPa căng bệ căng bê tông A Những hao tổn thứ Chùng ứng suất cốt thép căng phơng pháp học 0,22 sp 0,1 sp R s,ser 0,1 sp 20 a) thép sợi 0,05 sp b) thép 0,03 sp a) thép sợi b) thép căng phơng pháp nhiệt điện hay nhiệt điện đây: sp , MPa, đợc lấy không kể đến hao tổn ứng suất Nếu giá trị hao tổn tính đợc mang dấu trừ lấy giá trị Bảng Hao tổn ứng suất (tiếp theo) Các yếu tố gây hao tổn Giá trị hao tổn ứng suất, MPa ứng suất trớc cốt căng bệ thép căng bê tông Đối với bê tông cấp từ B15 đến B40: Chênh lệch nhiệt độ cốt thép căng 1,25 t vùng bị nung nóng Đối với bê tông cấp B45 lớn hơn: thiết bị nhận lực căng 1,0 t Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 9/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT bê tông bị nóng đó: t chênh lệch nhiệt độ cốt thép đợc nung nóng bệ căng cố định (ngoài vùng nung nóng) nhận lực căng, oC Khi thiếu số liệu xác lấy t = 65oC Khi căng cốt thép trình gia nhiệt tới trị số đủ để bù cho hao tổn ứng suất chênh lệch nhiệt độ, hao tổn ứng suất chênh lệch nhiệt độ lấy Biến dạng neo đặt thiết bị căng l Es l l1 + l2 Es l đó: l biến dạng vòng đó: l1 biến dạng đệm bị ép, đầu neo bị ép cục bộ, lấy êcu hay đệm mm; có trợt neo bê tông, lấy cốt thép thiết bị kẹp dùng nhiều lần, mm; l xác định theo công thức: l2 biến dạng neo l = 1,25 + 0,15 d hình cốc, êcu neo, lấy với d đờng kính cốt thép, mm; mm l chiều dài cốt thép căng (khoảng cách l chiều dài cốt thép căng mép gối bệ (một sợi), cấu kiện, mm khuôn thiết bị), mm Khi căng nhiệt điện, hao tổn biến dạng neo không kể đến tính toán chúng đợc kể đến xác định độ giãn dài toàn phần cốt thép Bảng Hao tổn ứng suất (tiếp theo) Các yếu tố gây hao tổn ứng suất cốt thép Ma sát cốt thép a) với thành ống rãnh hay bề mặt bê tông Giá trị hao tổn ứng suất, MPa căng bệ căng bê tông sp e + đó: e số lôgarit tự nhiên; , hệ số, xác định theo bảng 7; chiều dài tính từ thiết bị căng đến tiết diện tính toán, m; tổng góc chuyển hớng trục cốt thép, radian; sp đợc lấy không kể đến hao tổn ứng suất b) với thiết bị nắn hớng sp e đó: e số lôgarit tự nhiên; hệ số, lấy 0,25; tổng góc chuyển hớng trục cốt thép, radian; sp đợc lấy không kể đến hao tổn ứng suất Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 10/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT Biến dạng khuôn thép chế tạo kết cấu bê tông cốt thép ứng lực trớc l l Es đó: hệ số, lấy bằng: + = n , căng cốt thép 2n kích; + = n , căng cốt thép 4n phơng pháp nhiệt điện sử dụng máy tời (50% lực tải trọng vật nặng) Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 11/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT Bảng Hao tổn ứng suất (tiếp theo) Các yếu tố gây hao tổn ứng suất cốt thép Giá trị hao tổn ứng suất, MPa căng bệ căng bê tông n số nhóm cốt thép đợc căng không đồng thời l độ dịch lại gần gối bệ theo phơng tác dụng lực P , đợc xác định từ tính toán biến dạng khuôn l khoảng cách mép gối bệ căng Khi thiếu số liệu công nghệ chế tạo kết cấu khuôn, hao tổn biến dạng khuôn lấy 30 MPa Khi căng nhiệt điện, hao tổn biến dạng khuôn tính toán không kể đến chúng đợc kể đến xác định độ giãn dài toàn phần cốt thép Từ biến nhanh bê tông a) Đối với bê tông đóng rắn tự nhiên 40 bp R bp bp Rbp bp bp > 40 + 85 R R bp bp hệ số, lấy nh sau: = 0,25 + 0,025 R bp , nhng không lớn 0,8; = 5,25 0,185 R bp , nhng không lớn 2,5 không nhỏ 1,1; bp đợc xác định mức trọng tâm cốt thép dọc S S , có kể đến hao tổn theo mục đến bảng Đối với bê tông nhẹ, cờng độ thời điểm bắt đầu gây ứng lực trớc 11 MPa hay nhỏ thay hệ số 40 thành 60 b) Đối với bê tông đợc Hao tổn tính theo công thức mục 6a bảng dỡng hộ nhiệt này, sau nhân với hệ số 0,85 Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 12/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT Bảng Hao tổn ứng suất (tiếp theo) Các yếu tố gây hao tổn ứng suất cốt thép Giá trị hao tổn ứng suất, MPa căng bệ căng bê tông B Những hao tổn thứ hai Chùng ứng suất cốt thép a) Đối với thép sợi b) Đối với thép 0,22 sp 0,1 sp R s,ser 0,1 sp 20 Co ngót bê tông (xem Bê tông đóng rắn tự nhiên điều 4.3.4) Bê tông nặng Bê tông hạt nhỏ a) B35 thấp b) B40 c) B45 lớn d) nhóm A e) nhóm B f) nhóm C Bê tông g) loại đặc nhẹ có cốt liệu h) loại có lỗ rỗng nhỏ Từ biến bê tông (xem điều 4.3.4) a) Đối với bê tông nặng bê tông nhẹ có cốt liệu nhỏ đặc Bê tông đợc dỡng hộ nhiệt điều kiện áp suất khí 40 35 50 40 60 50 Hao tổn đợc xác định theo mục 8a, b bảng nhân với hệ số1,3 Hao tổn đợc xác định theo mục 8a bảng nhân với hệ số1,5 Hao tổn đợc xác định theo mục 8a bảng nh bê tông nặng đóng rắn tự nhiên 50 45 70 (xem giải cho mục bảng này) Không phụ thuộc điều kiện đóng rắn bê tông 30 35 40 40 60 50 40 40 50 150 bp Rbp bp Rbp 0,75 ; 300 ( bp R bp 0,375) bp R bp > 0,75 , đó: bp lấy nh mục bảng này; hệ số, lấy nh sau: + với bê tông đóng rắn tự nhiên, lấy = 1; + với bê tông đợc dỡng hộ nhiệt điều kiện áp suất khí quyển, lấy 0,85 Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn = Trang 13/14 Chng 2: CC LOI TN THT NG SUT Bảng Hao tổn ứng suất (kết thúc) Các yếu tố gây hao tổn ứng suất cốt thép b) Bê tông hạt nhỏ Giá trị hao tổn ứng suất, MPa căng bệ căng bê tông nhóm A Hao tổn đợc tính theo công thức mục 9a bảng này, sau nhân kết với hệ số 1,3 nhóm B Hao tổn đợc tính theo công thức mục 9a bảng này, sau nhân kết với hệ số 1,5 nhóm C Hao tổn đợc tính theo công thức mục 9a bảng = 0,85 c) Bê tông nhẹ dùng cốt liệu nhỏ Hao tổn đợc tính theo công thức mục 9a bảng này, sau nhân rỗng kết với hệ số 1,2 10 ép cục bề mặt bê tông cốt thép có dạng đai xoắn hay dạng đai tròn (khi kết cấu có đờng kính nhỏ m) 11 Biến dạng nén khe nối blốc (đối với kết cấu lắp ghép từ blốc) 70 0,22 đó: d ext d ext đờng kính kết cấu, cm n l Es l đó: n số lợng khe nối kết cấu thiết bị khác theo chiều dài cốt thép căng; l biến dạng ép sát khe: + với khe đợc nhồi bê tông, lấy l = 0,3 mm; + với khe ghép trực tiếp, lấy l = 0,5 mm; l chiều dài cốt thép căng, mm Ghi chú: Hao tổn ứng suất cốt thép căng S đợc xác định giống nh cốt thép S; Đối với kết cấu bê tông cốt thép tự ứng lực, hao tổn co ngót từ biến bê tông đợc xác định theo số liệu thực nghiệm Ký hiệu cấp độ bền bê tông xem điều 5.1.1 Giaỷng vieõn: ThS Leõ ẹửực Hieồn Trang 14/14 ... khối) Hao tổn ứng suất cốt thép đợc xác định theo bảng nhng tổng giá trị hao tổn ứng suất không đợc lấy nhỏ 100 MPa Bảng Hao tổn ứng suất (theo TCXDVN 356:2005) Các yếu tố gây hao tổn ứng suất trớc... không kể đến hao tổn ứng suất Nếu giá trị hao tổn tính đợc mang dấu trừ lấy giá trị Bảng Hao tổn ứng suất (tiếp theo) Các yếu tố gây hao tổn Giá trị hao tổn ứng suất, MPa ứng suất trớc cốt căng... THT NG SUT Bảng Hao tổn ứng suất (tiếp theo) Các yếu tố gây hao tổn ứng suất cốt thép Giá trị hao tổn ứng suất, MPa căng bệ căng bê tông B Những hao tổn thứ hai Chùng ứng suất cốt thép a) Đối