GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN XÁC ĐỊNH CÁC TẢI TRỌNG TẠI CỔ CỘT 1.1 Phương án móng nông: Tải trọng chân cột móng 1: Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số n Tải trọng tính toán N c (kN) 850 977.50 M cx (kNm) H cy (kN) 10 1.15 11.50 10 11.50 Tải trọng chân cột móng 2: Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số n Tải trọng tính toán N c (kN) 650 747.50 M cx (kNm) H cy (kN) 45 1.15 51.75 55 63.25 1.2 Phương án móng sâu: (nhân tải trọng với hệ số α = 5) Tải trọng chân cột móng 1: Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số n Tải trọng tính toán N c (kN) 4250 4887.50 M cx (kNm) H cy (kN) 50 1.15 57.50 50 57.50 Tải trọng chân cột móng 2: Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số n Tải trọng tính toán N c (kN) M cx (kNm) H cy (kN) 3250 225 275 3737.50 1.15 258.75 316.25 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN ĐÁNH GIÁ VÀ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 2.1 Các tiêu lý lớp đất: Các tiêu lý lớp đất xát đònh theo số liệu đề bài: hồ sơ đòa chất 2(mực nước ngầm độ sâu 3m) - Dùng số dẻo để xát đònh sơ tên gọi lớp đất: I P = Wnh ( 0 ) − Wd ( 0 ) - Dùng độ sệt để sát đònh trạng thái lớp đất: W ( 0 ) − Wd ( 0 ) IP ( 00 ) IL = Lớp đất W (%) Wnh (%) Kết tra bảng Kết luận tên đất IL Kết tra bảng 28.5 33.8 19.7 14.1 7(%) ≤ IP < 17(%) Đất sét 0.62 0.5 ≤ IL 5σ gl = 17 × = 85 ( KPa ) * Với đặc điểm công trình khung BTCT có tường chèn, tra bảng 16 TCXD 45-78, tra S gh = ( cm ) Độ lún nền: S = 4.915cm < S gh = ( cm ) => Độ lún tính toán nhỏ độ lún cho phép 4.1.2.2 Xác đònh chiều cao làm việc móng: Xác đònh tiết diện cột: Dùng bêtông B15 có Rb = 8.5MPa; Rbt = 0.75Mpa Diện tích cột xác đònh theo công thức: N ctc 850 Fm = (1 ÷ 1.5) = (1 ÷ 1.5) = (0.1 ÷ 0.15) m Rb 8.5 ×10 ( ) Chọn diện tích cột: Fc = bc × lc = 0.3 × 0.4 = 0.12 ( m ) Móng chòu tải lệch tâm nên ta xét mặt chọc thủng nguy hiểm lực gây chọc thủng ứng với mặt là: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 10 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Trọng lượng khối móng qui ước: Trọng lượng đài cọc: G1 = ( Add hm + nc Ac Lc ) × γ bt = ( 10.24 ×1.05 + × 0.352 ×19.5 ) × 25 = 746.55 ( kN ) Trọng lượng đất: G2 = ( Aqu − nc Ac ) ∑ ( hi × γ i ) + ( Aqu − Add ) × hm × γ + ( Aqu − Ac ) ( h − hm ) × γ i =1 ( ) = 34.141 − × 0.352 × ( 1×17.56 + ×10.34 + 10 × 9.41 + 3.5 × 9.96 ) + ( 34.141 − 10.24 ) ×1.05 ×17.56 + ( 34.141 − 0.42 ) × ( − 1.05 ) ×17.56 =7581.36 ( kN ) Trò tiêu chuẩn lực dọc tính đến đáy khối móng quy ước: o N = G1 + G2 + N 0tc = 746.55 + 7581.36 + 4250 = 12577.91( kPa ) tc qu o Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: tc M qu = M 0tc + H tc × H qu = 50 + 50 × 21.5 = 1125(kNm) Độ lệch tâm: e = tc M qu N = tc qu 1125 = 0.089 ( m ) 12577.91 p lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc N qu 6e 12577.91 × 0.089 tc σ max,min = (1 ± )= × (1 ± ) Aqu Lqu 34.141 5.843 tc tc σ max = 402.08 ( kN / m ) ; σ = 334.741( kN / m ) ; 402.08 + 334.741 σ tbtc = = 368.411( kN / m ) Cường độ đáy khối móng quy ước: mm RMtc = (1.1ABqu γ II + 1.1BH quγ 'II + 3DcII ) K tc Trong đó: Ktc = 1: hệ số tin cậy Với đất mòn no nước ta có:m1 = 1.2, m2 = 1.1 Mũi cọc lớp đất thứ có ϕ = 28 38' : A = 1.02; B = 5.08; D = 7.53 cII = 18 (kN / m ) ; Bqu = 5.843 m ; Hqu=21.5 1.1×1.2 (1.1×1.02 × 5.843 × 9.62 + 1.1× 5.04 × ( 17.56 × + 10.34 × + 9.41× 10 + 9.62 × 3.5 ) + × 7.53 × 18) = 2332.36 kN / m RMtc = ( ) ( ) tc 1.2 RMtc = 1.2 × 2332.36 = 2798.83 kN / m > σ max = 402.08 (kN/m2 ) ( RMtc = 2332.36 kN/m SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ )>σ tc tb ( = 368.411 kN / m ) MSSV:061332C Tramg 36 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Vậy ứng suất đáy móng khối quy ước thỏa mãn điều kiện ổn đònh đất 1.1.1 Kiểm tra độ lún khối móng qui ước: p lực thân đáy khối móng qui ước trọng lượng khối móng qui ước gây - Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước (tại điểm 0): σ zgl=0 = σ tbtc − ∑ γ i hi = 368.411 − ( 17.56 × + 10.34 × + 9.41×10 + 9.62 × 3.5 ) = 136.26 ( kN / m2 ) Áp lực thân đáy khối móng quy ước trọng lượng khối móng qui ước: σ zbt=0 = G1 + G2 746.55 + 7581.36 = = 243.93 kN / m Aqu 34.141 ( ) Chia đất đáy khối móng qui ước thành lớp BM 5.843 = = 1.1686 ( m ) : σ glzi = k0 × σ glz =0 5 Lớp đất Các mòn chặt vừa bảo hòa nước; γ’=9.62 kPa; E=6836 (kPa) Đi ể m Độ sâu z (m) l b 2z b K0 1 1.1686 σ glzi σ gltb σ btzi (kPa) (kPa) (kPa) ∆S (cm) 136.26 133.42 243.93 1.825 0.4 0.96 130.70 255.05 2.3372 0.8 0.8 108.92 119.81 266.29 1.639 3.5058 1.2 0.606 82.50 95.71 277.54 1.309 4.6744 1.6 0.449 4.9 1.677 0.427 S = ∑ ∆S (cm) 61.13 58.18 71.82 288.78 59.68 290.93 0.982 0.157 5.912 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 37 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 21500 5843 4.242° 136.26 243.93 130.7 255.05 108.92 266.29 277.54 82.5 288.78 288.78 61.13 58.18 Tại độ sâu Zi = 4.9 m ta có σ bt = 290.93 ( KPa ) >5x σ gl = × 58.18 = 290.9 ( KPa ) Độ lún nền: ∑ Si = 5.912 ( cm ) < Sgh = cm => độ lún tính toán nhỏ độ lún cho phép 1.1.2 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 38 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 700 1050 100 950 1250 45° 350 1300 350 Ι 350 1300 1200 600 1300 ΙΙ 3200 1000 300 225 700 1300 ΙΙ 300 175 y x 950 Ι 3200 - Lực chống xuyên thủng: 0.6 + 2.5 N cx = × 0.95 × 0.9 ×103 × 0.9 = 1192.725 ( kN ) ( - Lực gây xuyên thủng theo phương trục y: N xt = ( P2 + P5 + P8 ) × - ) 0.175 0.175 = 693.36 × ÷× = 1040.04 ( kN ) 0.35 0.35 Lực gây xuyên thủng theo phương trục x: N xt = ( P3 + P6 ) × 0.225 0.225 = 671.29 × ÷× = 863.087 ( kN ) 0.35 0.35 1.1.3 Tính cốt thép cho đài cọc: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 39 1300 Ι GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 1300 1200 600 1300 ΙΙ 3200 1000 300 225 700 1300 ΙΙ 300 175 y x 950 Ι 3200 I-I Pc 950 300 1250 I-I 950 0.95xPc Pc 300 1250 − Momen ứng với mặt ngàm I: Pc = N2 +N5 +N8 =3x 693.36=2080.08 (kN) M = 0.95 × Pc = 0.95 × 2080.08 = 1976.076 ( kNm ) φ = 1050 − 50 − 10 = 940 ( mm ) M1 1976.076 As1 = = = 8.3421× 10−3 ( m ) = 8342.1( mm ) 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 0.94 × 280 ×103 h0 = hm − a − Khoảng cách cần bố trí thép theo phương trục y: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 40 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG b ' = b − 2abv − ×15 = 3200 − × 50 − ×15 = 3070 ( mm ) Chọn 17 φ 25 , có As = 8345 mm2 Khoảng cách tim cốt thép: s = 3070 = 191.88 ( mm ) , chọn s=190 mm 16 Khoảng cách mép cốt thép gần s’ = 190-φ=174 mm Chiều dài theo phương trục x : b* = b-2abv=3200-2x50=3100 mm − Momen ứng với mặt ngàm II: II-II Pc1 Pc2 0.7xPc2 II-II 1xPc2 +0.3xPc1 Pc2 Pc1 300 700 300 1300 Pc1 = N = 671.29 ( kN ) ; Pc2 = N1 + N = 693.36 + 649.13 = 1342.49 ( kN ) M = 1× Pc2 + 0.3 × Pc1 = 1× 1342.49 + 0.3 × 671.29 = 1543.877 ( kNm ) φ = 1100 − 100 − 40 − 22 − 10 = 928 ( mm ) M2 1543.877 As2 = = = 6.602 ×10−3 ( m ) = 6602 ( mm ) 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 0.928 × 280 × 10 h0 = hm − h1 − a − φ − Khoảng cách cần bố trí thép theo phương trục x: l ' = l − 2abv − ×15 = 3200 − × 50 − ×15 = 3070 ( mm ) Chọn 18 φ 22 , có As = 6842.4 mm2 Khoảng cách tim cốt thép: s = 3070 = 180.59 ( mm ) , chọn s=180 (mm) 17 Khoảng cách mép cốt thép gần s’ = 180-φ=158 mm Chiều dài theo phương trục x : l* = l-2abv=3200-2x50=3100 mm SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 41 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 5.2 Thiết kế móng 2: M cx (kNm) H cy (kN) N c (kN) Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn 3250 225 275 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 3737.50 258.75 316.25 5.1.1 Xác đònh sơ chiều sâu chôn móng: tạm lấy bề rộng đài móng b = 2.6 m ⇒ hmin tt ϕ × ∑ H0 11030 ' × 316.25 = 0.7tg (45 − ) = 0.7 × tg (45 − )× = ( m) γb 17.56 × 2.6 (Dung trọng tự nhiên lớp đất 1, lớp đất đặt đài: γ = 17.56 ( kN / m ) ) Vậy sơ chọn chiều sâu chôn móng h = m Làm lớp bê tông lót vữa xi măng đá mac 75 dày 10 cm ⇒ Chiều dài cọc l=0.5+1+5+10+3.5 = 20 = 20m Dùng cọc dài m 12m nối lại Nối cọc cách hàng thép vào thép dọc cọc ⇒ Chiều dài cọc tính từ đáy đài chiều dài thực trừ đoạn cọc dài 500 mm, gồm đoạn 10 cm ngàm vào đài móng 40 cm để đập cọc lây để đập lấy thép râu: Lc=20-0.5=19.5 m 5.1.4 Xác đònh sức chòu tải cọc theo vật liệu : Như trường hợp móng ta có: ⇒ N vl = 2066.49 ( kN ) 3.1.5 Sức chòu tải theo cường độ đất đất : N đ = 1265.407 ( kN ) lấy = 0.3m Suy khoảng cách ngắn từ mép cột đến mép đáy đài 0.125 > 0.1 Theo điều 4.4.12 TCXDVN 189-1996 khoảng cách từ mép đến đáy đài không nhỏ 10 cm Vậy khoảng cách hợp lý Bố trí hình vẽ: x 2700 500 2200 600 85 14 300 1050 1050 300 2700 300 1050 y 1050 300 Mặt cắt đáy đài (cọc tiết diện hình vuông cạnh bc=350 mm) 2 Diện tích đế đài: Add = 2.7 = 7.29 ( m ) 3.1.7 Xác đònh kích thước tiết diện cột: Diện tích cần thiết tiết diện cột: (bêtông cột B25 có Rb = 14.5MPa) SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 43 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG N 0tt 3737.5 = (1.1 ÷ 1.5) = 0.283 ÷ 0.386 m Rb 14.5 × 10 h Chọn tiết diện cột với tỷ lệ: ≈ 1.1 ; chọn bc × lc = 0.5 × 0.6 = 0.3 m b ( ) Fc = (1.1 ÷ 1.5) ( ) 3.1.8 Kiểm tra lại chiều sâu chôn móng chiều cao đài cọc : Chiều rộng đài móng b = 2.7 m: tt ϕ 2∑ H 11030 ' × 57.5 h = 0.7tg (45 − ) = 0.7 × tg (450 − )× = 0.835(m) γ tb b 20 × 2.7 Vậy chọn chiều sâu chôn móng hm = m Chọn chiều cao đài cọc hđ = 900 m 3.1.9 Kiểm tra tải trọng tác động lên đầu cọc: Diện tích đáy đài cọc: Add = 7.29 ( m ) Xát đònh trọng lượng mặt cắt quy ước: - Trọng lượng đài: tt N đà = n × Add × hđ × γ bt i = 1.1× 7.29 × 0.9 × 25 = 180.43 ( kN ) - Trọng lượng đoạn cột BTCT từ mặt đất thiên nhiên đến mặt đài cọc: N ctt = n × Fc ( h − hđ ) × γ bt = 1.1× 0.3 × ( − 0.9 ) × 25 = 9.075 (kN ) - Trọng lượng khối đất đài: N đtt = n × Add ( h − hđ ) γ − N ctt ( ) ( ) = 1.1× 7.29 × ( − 0.9 ) × 17.56 − 9.075 = 144.913 ( kN ) - Tổng trọng lượng đài, đoạn cột tính từ mặt đất thiên nhiên trở xuống đất tác dụng lên cốt đế đài: tt tt N dd = N đà + N đtt + N ctt = 180.43 + 9.075 + 144.913 = 334.416(kN ) i Lực dọc tính toán tác dụng lên cốt đế đài: tt N tt = N 0tt + N dd = 3737.5 + 334.416 = 4071.92(kN ) Momen tính toán tâm đế đài: M tt = M 0tt + H tt h = 258.75 + 316.25 × = 891.25(kNm) Lực truyền xuống cọc biên: tt N max,min = N tt M tt ymax 4071.92 891.25 ×1.05 ± = ± nc ×1.052 y ∑ i ( ) N tt max tt = 695.97 ( kN ) ; N = 467.44 ( kN ) Lực truyền xuống 3, 6: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 44 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT N tt = ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG N tt 4071.92 = = 581.7 ( kN ) nc Trọng lượng tính toán cọc: tt N cọ c = 1.1γ Fc Lc = 1.1× 25 × 0.35 × 19.5 = 65.69 ( kN ) tt tt N max + N cọ = 695.97 + 65.69 = 761.66 ( kN ) > N tc' = 766.9(kN ) => Như lực lớn c truyền xuống dải biên không vượt sức chòu tải tính toán cọc đất tt N = 367.52 ( kN ) > nên kiểm tra điều kiện chống nhổ 3.1.10 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng qui ước : ϕ α = tb ( ϕtb - góc ma sát trung bình lớp đất) ϕ1h1 + ϕ h2 + ϕ3 h3 + ϕ4 h4 ϕtb = h1 + h2 + h3 + h4 11030 '×1 + 16050 '× + 13030 '×10 + 28038'× 3.5 = = 16.9680 + + 10 + 3.5 ϕ 16.968 ⇒ α = tb = = 4.2420 4 Kích thước khối đáy khối móng qui ước: Lqu = Bqu = 2.45 + ×19.5 × tg (4.2420 ) = 5.342 ( m ) 2 Diện tích khối móng qui ước: Aqu = Lqu Bqu = 5.3 = 28.09 ( m ) Chiều cao khối quy ước: H qu = Lc + h = 19.5 + = 21.5(m) Trọng lượng khối móng qui ước: Trọng lượng đài cọc: G1 = ( Add hm + nc Ac Lc ) × γ bt = ( 7.29 × 0.9 + × 0.352 × 19.5 ) × 25 = 603.49 ( kN ) Trọng lượng đất: G2 = ( Aqu − nc Ac ) ∑ ( hi × γ i ) + ( Aqu − Add ) hm × γ + ( Aqu − Ac ) ( h − hm ) × γ i =1 ( ) = 28.09 − × 0.352 × ( 1×17.56 + ×10.34 + 10 × 9.41 + 3.5 × 9.96 ) + ( 28.09 − 7.29 ) × 0.9 ×17.56 + ( 28.09 − 0.3 ) × ( − 0.9 ) ×17.56 =6192.64 ( kN ) o Trò tiêu chuẩn lực dọc tính đến đáy khối móng quy ước: tc N qu = G1 + G2 + N 0tc = 603.49 + 6192.64 + 3250 = 10046.13 ( kPa ) o Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: tc M qu = M 0tc + H tc × H qu = 225 + 275 × 21.5 = 6137.5( kNm) SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 45 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT Độ lệch tâm: e = tc M qu N tc qu = ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG 6137.5 = 0.611( m ) 10046.13 p lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: N tc 6e 10046.13 × 0.611 tc σ max,min = qu (1 ± )= × (1 ± ) Aqu Lqu 28.09 5.343 tc tc σ max = 603.029 ( kN / m ) ; σ = 112.252 ( kN / m ) ; 603.029 + 112.252 σ tbtc = = 357.641( kN / m ) m1m2 tc Cường độ đáy khối móng quy ước: RM = K (1.1ABM γ II + 1.1BH M γ 'II + 3DcII ) tc Trong đó: Ktc = 1: hệ số tin cậy Với đất mòn no nước ta có:m1 = 1.2, m2 = 1.1 Mũi cọc lớp đất thứ có ϕ = 28 38' : A = 1.02; B = 5.08; D = 7.53 cII = 18 (kN / m ) ; Bqu = 5.343 m ; Hqu=21.5 1.1×1.2 (1.1×1.02 × 5.343 × 9.62 + 1.1× 5.08 × ( 17.56 × + 10.34 × + 9.41× 10 + 9.62 × 3.5 ) + × 7.53 × 18) = 2325.24 kN / m RMtc = ( ( ) ) tc 1.2 RMtc = 1.2 × 2325.24 = 2790.3 kN / m > σ max = 605.02 (kN/m2 ) ( RMtc = 2325.24 kN/m )>σ tc tb ( = 357.641 kN / m ) Vậy ứng suất đáy móng khối quy ước thỏa mãn điều kiện ổn đònh đất 1.1.4 Kiểm tra độ lún khối móng qui ước: - Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước (tại điểm 0): σ zgl=0 = σ tbtc − ∑ γ i hi = 357.641 − ( 17.56 × + 10.34 × + 9.41×10 + 9.62 × 3.5 ) = 125.61( kN / m ) - Áp lực thân đáy khối móng quy ước trọng lượng khối móng qui ước: σ zbt=0 = G1 + G2 603.49 + 6192.64 = = 241.94 kN / m Aqu 28.09 ( ) Chia đất đáy khối móng qui ước thành lớp Bqu = 5.3 z z =0 = 1.06 ( m ) ; σ gli = k0 × σ gl SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 46 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT Lớp đất Các mòn chặt vừa bảo hòa nước; γ’=9.62 kPa; E=6836 (kPa) ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Đi ể m Độ sâu z (m) l b 2z b K0 1 1.0686 2.1372 σ glzi σ gltb σ btzi (kPa) (kPa) (kPa) ∆S (cm) 125.61 123.1 241.94 1.539 0.4 0.96 120.59 0.8 0.8 100.49 3.2058 1.2 0.606 4.2744 1.6 0.449 S = ∑ ∆S (cm) 252.22 110.54 262.5 1.382 76.12 88.31 272.78 1.104 56.40 66.26 283.06 0.828 4.853 21500 5843 4.242° 125.61 241.94 252.22 120.59 262.5 100.49 272.78 283.06 76.12 56.40 Tại độ sâu Zi = 4.2744 m ta có σ gl = 284.57 ( KPa ) >5x σ gl = × 56.4 = 282 ( KPa ) Độ lún nền: ∑ Si = 4.853 ( cm ) < Sgh = cm => độ lún tính toán nhỏ độ lún cho phép SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 47 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Kiểm tra độ lún lệch hai móng: ∆S gh = 5.912 − 4.853 = 0.001998 < ∆S gh = 0.002 530 1.1.5 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: 600 900 100 800 1050 45° 350 350 Ι 350 175 ΙΙ 2100 2700 y 1100 x 1100 250 Ι 250 - 600 500 2100 125 300 1050 ΙΙ 1050 300 2700 Lực chống xuyên thủng: 0.5 + 2.1 N cx = × 0.8 × 1.05 × 103 × 0.8 = 873.6 ( kN ) ( - Lực gây xuyên thủng theo phương trục y: N xt = ( P2 + P5 + P8 ) × - ) 125 125 = 695.97 × × = 745.68 ( kN ) 350 350 Lực gây xuyên thủng theo phương trục x: N xt = ( P3 + P6 ) × 175 175 = 581.7 × × = 872.55 ( kN ) 350 350 1.1.6 Tính cốt thép cho đài cọc: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 48 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Ι − Momen ứng với mặt ngàm I: 800 2100 500 2100 600 300 1050 750 ΙΙ y ΙΙ 1050 300 2700 1100 250 Ι 250 x 1100 I-I Pc 750 300 1050 I-I Pc 0.75xPc 750 300 1050 Pc = N2 +N5 +N8 =3x 695.97=2087.91 (kN) M = 0.75 × Pc = 0.75 × 2087.91 = 1565.93 ( kNm ) h0 = hm − h1 − abv − móng) As1 = φ = 900 − 100 − 50 − 10 = 740 ( mm ) ( h1 : đoạn ngàm cọc vào M1 1565.93 = = 8.397 ×10−3 m = 8397 mm 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 0.74 × 280 ×10 ( ) ( ) Khoảng cách cần bố trí thép theo phương trục x: b ' = b − 2abv − ×15 = 2700 − × 50 − ×15 = 2570 ( mm ) Chọn 14 φ 28 , có As = 8620.53 mm2 Khoảng cách tim cốt thép: s = 2570 = 197.7 ( mm ) Ch ọn s = 190 ( mm ) 13 Khoảng cách mép cốt thép gần s’ = 190-φ=162 mm Chiều dài theo phương trục x : b* = b-2abv=2700-2x50=2600 mm − Momen ứng với mặt ngàm II: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 49 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG II-II Pc1 300 Pc2 450 300 1050 0.75xPc2 II-II 1.05xPc2 +0.3xPc1 Pc1 300 750 Pc2 300 1050 Pc1 = N = 581.7 ( kN ) ; Pc2 = N1 + N = 695.97 + 467.44 = 1163.41( kN ) M = 0.95 × Pc2 + 0.25 × Pc1 = 1.05 ×1163.41 + 0.3 × 581.7 = 1396.09 ( kNm ) φ = 900 − 100 − 50 − 25 − 10 = 715 ( mm ) M2 1396.09 As2 = = = 7.7483 ×10−3 ( m ) = 7748.3 ( mm ) 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 0.715 × 280 × 103 h0 = hm − h1 − abv − φ − Khoảng cách cần bố trí thép theo phương trục x: l ' = l − 2abv − ×15 = 2700 − × 50 − ×15 = 2570 ( mm ) Chọn 16 φ 25 , có As = 7853.98 mm2 Khoảng cách tim cốt thép: s = 2570 = 171.33 ( mm ) Chọn s = 170 ( mm ) 15 Khoảng cách mép cốt thép gần s’ = 170-φ=145 mm Chiều dài theo phương trục x : l* = l-2abv=2700-2x50=2600 mm SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 50 ... thép móc cẩu: R lan = wan s + ∆ an ÷φ Rb lan ≥ an 225 + 11 ÷× 12 = 413.74 ( mm ) lan = 1.2 × 11.5 ⇒ l ≥ 250 ( mm ) an Chọn ⇒ lan = 420 ( mm ) 5.1.1 Xác... mũi cọc m2 diện tích tiết diện ngang đầu mũi cọc Các mòn chặt vừa nội suy qp=3290 (kPa) - Ap: diện tích tựa lên đất cọc Ap=0.1225 (m2) - u: chu vi tiết diện ngang cọc u=0.35x4=1.4 (m) - li: chiều... cẩu móc - Tính mô-men cho cọc: Để mômen lớn xuất cọc nhỏ mômen lớn xuất đoạn công xôn nhòp phải Do ta bố trí móc cẩu cách đỉnh cọc đoạn 0.207l ; 2.5 ( m ) Trường hợp cẩu móc: SVTH: NGUYỄN ĐỨC