Đồ án môn học tổ chức thi công cầu

Đồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầuĐồ án môn học tổ chức thi công cầu

Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình Chương I : ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH VÀ TÌNH HÌNH ĐỊA CHẤT THỦY VĂN NƠI THI CƠNG I Tình hình địa chất thủy văn : Cơng trình thi cơng cầu Mù U tỉnh Vĩnh Long Khí hậu vùng chia làm mùa rõ rệt Mùa nắng tháng đến tháng Nhiệt độ trung bình từ 25 0C đến 330C Trong thời gian mực nước sơng nhỏ nhất, có lợi cho việc thi cơng cầu Mùa mưa tháng 10 đến hết tháng năm sau Vào mùa mực nước thường dâng cao, kèm theo đợt mưa kéo dài gây khó khăn cho việc thi cơng, nhiệt độ trung bình khoảng 180C đến 220C Từ tài liệu khí hậu ta có nhận xét sau: Nếu thi cơng vào mùa mưa bất lợi mùa mưa việc triển khai cơng việc tiến hành thi cơng hạng mục cơng trình gặp nhiều khó khăn trời mưa gió, mực nước sơng dâng cao v.v Từ dẫn đến việc tiến độ thi cơng khơng đuợc đảm bảo, chất lượng cơng trình thấp, việc bảo quản trang thiết bị máy móc vật liệu gặp nhiều khó khăn trở ngại nên dẫn đến việc kéo dài thời gian thi cơng cơng trình, làm tăng giá thành xây dựng cầu Do chọn thời gian thi cơng cầu vào tháng 6,7 hợp lý Kết khảo sát địa chất vị trí xây dựng cầu cho thấy có lớp địa chất sau: - Lớp 1: cát hạt mịn - Lớp 2: cát thơ cuội sỏi - Lớp 3: hạt trung chiều ∞ Thời điểm thi cơng chọn vào mùa khơ lấy mực nước thời điểm làm mực nước tính tốn II Đặc điểm cơng trình: Cơng trình cầu thi cơng gồm3 nhịp: 15m + 24.54m + 15m Mố cầu ta dùng mố nặng chữ U Trụ cầu: Cơng trình nằm vùng ngập nước, mực nước thi cơng cách mặt đất tự nhiên thấp, khoảng 0.9m Chương II: ĐÁNH GIÁ SƠ BỘ NGUỒN CUNG CẤP NGUN VẬT LIỆU, MẶT BẰNG BỐ TRÍ VẬT LIỆU XÂY DỰNG - MÁY MĨC THI CƠNG I Chuẩn bị vật liệu nguồn cung cấp vật liệu: - Tiếp nhận hồ sơ thiết kế kết cấu, thiết kế thi cơng, dự tốn cơng trình - Cụ thể hóa nguồn cung cấp vật tư, kết cấu đúc sẵn - Mở tài khoản ngân hàng, ký kết hợp đồng - Xây dựng láng trại, tổ chức đời sống cho cán cơng nhân viên cơng trình - Làm đường cơng trình đường vào cơng trình - Tổ chức kho bãi để tập kết ngun vật liệu, cấu kiện đúc sẵn - Lắp ráp thiết bị giới kết cấu, đà giáo phụ tạm - Giải phóng mặt để thi cơng - Lắp đặt mạng lưới đo đạc - Tổ chức bãi sản xuất, mặt sản xuất cơng trường - Chuẩn bị sẵn số lượng cần thiết vật liệu xây dựng cấu kiện lắp ghép đủ để khởi cơng trình thời gian - Xây dựng hệ thống cung cấp điện nước, thơng tin, chiếu sáng v.v - Làm bến sơng phụ, cầu tạm, cầu chống phục vụ thi cơng Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình Nguồn cung cấp vật liệu: Cơng trình xây dựng cách sở sản xuất vật liệu khơng xa, đường vận chuyển tương đối thuận lợi tốt cho việc vận chuyển vật liệu giới Vật liệu dễ sản xuất khai thác, đảm bảo u cầu kỹ thuật Vận chuyển vật liệu - Cốt thép vận chuyển tới cơng trình dạng cuộn, phải đảm bảo chất lượng khơng hen gỉ - Kho vật liệu thép khơng cách xa q 100m - Thép hình xếp theo chủng loại, thiết kế riêng - Khi bốc xếp ý khơng quăng mặt, cẩu cần có phương pháp bảo vệ, chống cong vênh, bảo vệ sơn chống rỉ - Xi măng vận chuyển tới cơng trường ơtơ Kho xi măng đảm bảo u cầu chống ẩm, chứa nhiều loại xi măng khác tiện lợi cho việc vận chuyển, sản xuất, trộn việc bốc dở lên phương tiện vận chuyển khác II Chuẩn bị mặt vật liệu: - Để san ủi mặt thi cơng dùng máy san, máy ủi kết hợp nhân cơng Mặt cần phải phẳng đủ rộng để bố trí máy móc thi cơng, phương tiện vận chuyển Ở mép bờ sơng chuẩn bị bến bãi, cẩu xếp cho phao vận chuyển vị trí thi cơng - Vật liệu tập kết kho bãi cơng trường Có thể dùng phương tiện thơ sơ để vận chuyển vật liệu đến bãi thi cơng III Máy móc thi cơng : Đơn vị thi cơng có đầy đủ chủng loại máy móc thi cơng bao gồm : máy đóng cọc , cần trục, máy đào, giàn giáo, thiết bị lao lấp v.v Nhân cơng theo máy có tay nghề cao, sử dụng thành thạo có kinh nghiệm IV Nhân lực tình hình địa phương : Đơn vị thi cơng có đội ngũ cán kỹ thuật có lực nhiều kinh nghiệm, nhiệt tình cơng tác Bên cạnh đội ngũ cơng nhân lành nghề với số lượng đơng đảo nên đảm bảo tiến độ thi cơng chất lượng kỹ thuật cơng trình theo thời gian qui định Việc thi cơng đơn vị giúp đỡ cơng ty, chủ qủan quan hữu quan mặt kinh tế tinh thần đặc biệt đồng tình ủng hộ nhân dân địa phương Dân cư khu vực có đời sống nề nếp, ổn định tham gia tích cực bảo vệ tài sản trật tự an ninh xã hội xung quanh cơng trình Chương III : CƠNG TÁC CHUẨN BỊ I Cơng tác đo đạc: I.1.CƠNG TÁC ĐỊNH VỊ TIM TRỤ CẦU -Mục đích: + Nhằm đảm bảo vị trí ,kích thước tồn cơng trình phận kết cấu thực suốt thời gian thi cơng -Nội dung: +Xác định lại kiểm tra thực địa mốc cao độ mốc đỉnh + Cắm lại mốc thực địa để định vị tim cầu ,đường trục trụ mố đường dẫn đầu cầu Trang  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình +Kiểm tra lại hình dạng kích thước cấu kiện chế tạo cơng trường +Định vị cơng trình phụ tạm phục vụ thi cơng +Xác định tim trụ cầu phương pháp giao hội phương ngắm từ 3mốc cố định mạng lưới Tầm quan trọng : Cơng tác đo đạc phải trước bước ảnh hưởng đến : - Tiến độ thi cơng - Chất lượng cơng trình - Tính kinh tế Nội dung : - Đo vẽ lại bình đồ khu vực - Đo đạc định vị cơng trình : + Định vị tim, mố, trụ cầu, xác định cao độ + Định vị cơng trình tạm phục vụ thi cơng - Đo đạc chi tiết q trình thi cơng II Định vị tim trụ: Cơng tác định vị tim trụ nhằm đảm bảo cho trụ nằm vị trí thiết kế Khi thi cơng cơng việc tiến hành ln kiểm tra q trình thi cơng Đê xác định xác ta dùng phương pháp tam giác đo đạc để định vị, trình tự sau: - Trước hết cắm đường trục trụ qua hai điểm chuẩn tim mố (dựa vào hệ thống cọc mốc lưới tam giác ta xác định vị trí tim mố điểm O) - Từ O mở gốc 900 so với phương trục cầu phía , lấy A B cách O khoảng OA = OB = 20m - Gọi C tim trụ số ta có : OC 50 = = 2,5 OA 20 A 20 m P R C O x x 20 m Tg α = B Vậy đặt máy kinh vĩ I vị trí O hướng theo tim cầu; đặt máy kinh vĩ II A hướng O, sau mở góc α Giao hướng C tim trụ số Kiểm tra lại vị trí C cách đặt máy kinh vĩ số II B hướng máy O mở góc α Giao hướng máy I máy II ta vị trí tim trụ số Cơng tác định vị tim trụ nhằm đảm bảo vị trí kích thước trụ cần thi cơng, thực q trình thi cơng Để định vị tim trụ ta dùng phương pháp tam giác đạc Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình Chương IV : THIẾT KẾ THI CƠNG TRỤ SỐ 1: I.ĐỀ SUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN THI CƠNG TRỤ 1.Đề xuất phương án thi cơng: Dựa vào đặc điểm cơng trình xây dựng: Điều kiện cung cấp ngun vật liệu, điều kiện nhân lực máy móc,địa chất thuỷ văn,điều kiện khí hậu điều kiện khác đơn vị thi cơng ta đề xuất phương án xây dựng cầu sau : * Thi cơng theo phương pháp khung vây cọc ván thép Ưu điểm: -Trong điều kiện kỹ thuật cọc ván thép sử dung phổ biến xây dựng cầu Cọc ván thép thường dùng làm vòng vây gia cố hố móng sâu có H>= 5m nơi phải đóng qua lớp đất đá cứng mà cọc ván gỗ khơng đóng xuống dược Vì thành cọc có chiều dày tương đối mỏng làm vật liệu có cường độ cao, nên cọc ván thép đóng qua lớp cuội sỏi lớp đất đá cứng,các khớp mộng chặt chẽ nên ngăn chặn nước thấm qua tường vòng vây đảm bảo ổn định cao - Giải pháp thi cơng tương đối đơn giản -Cọc ván thép thi cơng đảm bảo an tồn Nhược điểm: - u cầu có thiết bị thi cơng đại,đắc tiền phí ban đầu lớn.Chính cọc ván thép coi trang thiết bị kỹ thuật,một tài sản cố định đơn vị thi cơng, phải giữ gìn bảo quản tốt để sử dung nhiều lần 2.So sánh chọn phương pháp thi cơng: Từ ưu nhược điểm ta nhận thấy :Cọc ván thép sử dung chiêu sâu đao hố móng sâu H>= 5m va mực nước thi cơng sâu; đóng qua loại đất đá cứng, đặc điểm mà phương pháp thi cơng khác khơng thể thực được; có tính ổn định cao, giải pháp thi cơng đơn giản, thi cơng an tồn có khả chơng thấm nước tốt Bên cạnh có nhược điểm giá thành ván cọc thép cao sử dung nhiều lần khấu hao vào cơng trình nên trở thành tiết kiệm hơn.Đó lý ta chọn phương án cọc ván thép để thi cơng trụ Đặc điểm cấu tạo trụ T1 - Trụ T1 trụ đặc có kích thước hình vẽ sau Trang  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình 70 70 740 200 200 600 200 740 140 1000 600 1050 - Phần móng: gồm cọc khoan nhồi bêtơng cốt thép có đường kính 1m Chiều dài cọc L = 14m II Trình tự thi cơng trụ T1: Trình tự thi cơng trụ T1 gồm bước sau: - Tập kết vật tư thiết bị thi cơng - Định vị tim trụ (dùng máy + nhân cơng) - Đóng cọc định vị II 300 - Lắp khung dẫn hưỡng để giữ ống vách - Gia cơng lồng thép - Thi cơng cọc khoan nhồi - Thi cơng vòng vây cọc ván thép - Đào đất hố móng máy kết hợp nhân cơng đến cao độ thiết kế - Sửa sang hố móng, tiến hành đổ bêtơng bịt đáy phương pháp vữa dâng - Hút nước vệ sinh lại hố móng - Nghiệm thu hố móng - Đập đầu cọc tiến hành đổ lớp bêtơng đệm - Lắp dựng cốt thép, ván khn tiến hành đổ bêtơng bệ trụ - Khi bêtơng bệ trụ đạt cường độ, tháo dở ván khn, lấp đất hố móng đến cao độ đỉnh bệ móng - Lắp dựng cốt thép, ván khn tiến hành đổ bêtơng thân trụ T1 - Khi bêtơng thân trụ đạt cường độ, tiến hành tháo dỡ ván khn hồn thiện trụ T1 III Các cơng tác q trình thi cơng trụ: Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình III.1 Cơng tác chuẩn bị: III.1.1 Lán trại kho tàng: - Do thời gian thi cơng dài, nên việc tổ chức kho bãi lán trại cần thiết Kho bãi lán trại phải xây dựng nơi khơ ráo, an tồn gần cơng trình nhằm đảm bảo việc quản lý, bảo quản ngun vật liệu máy móc thi cơng - Dùng máy san, máy ủi kết hợp nhân cơng để dọn dẹp mặt bãi thi cơng Mặt phải phẳng, đủ rộng để bố trí vật liệu, máy móc thi cơng III.1.2 Ngun vật liệu: - Các loại vật liệu vận chuyển đến cơng trường tập kết vào kho bãi, q trình cung ứng vật liệu phải đảm bảo tính liên tục, đảm bảo thơng số kỹ thuật u cầu vật liệu III.1.3 Nhân lực máy móc: - Nhân lực máy móc huy động đầy đủ đảm bảo cho cơng trình kịp tiến độ xây dựng - Về nhân lực: Bên cạnh đội ngũ kỹ sư có trình độ cơng nhân lành nghề, đơn vị thi cơng tuyển thêm nguồn nhân cơng địa phương để đẩy nhanh tiến độ thi cơng - Về máy móc: Đơn vị thi cơng có đủ thiết bị thi cơng, từ loại máy nhỏ máy hàn, máy cắt, máy phát điện đến loại máy lớn máy cẩu, máy khoan, xà lan… III.2 Thi cơng cọc đóng 1.Cơng tác chuẩn bị thi cơng: - Khi thiết kế tổ chức thi cơng cọc khoan nhồi cần phải điều tra thu thập tài liệu sau: + Bản vẽ thiết kế móng cọc đóng, khả chịu tải, u cầu thử tải phương pháp kiểm tra nghiệm thu + Tài liệu điều tra mặt địa chất, thủy văn nước ngầm + Tài liệu bình đồ, địa hình nơi thi cơng, cơng trình hạ tầng chổ đường giao thơng, mạng điện, nguồn nước phục vụ thi cơng + Nguồn vật liệu cung cấp cho cơng trình, + Tính số lượng thiết bị máy thi cơng huy động cho cơng trình + Các ảnh hưởng tác động đến mơi trường cơng trình lân cận + Trình độ cơng nghệ kỹ đơn vị thi cơng + Các u cầu kỹ thuật thi cơng kiểm tra chất lượng cọc đóng - Cơng tác tổ chức thi cơng cọc đóng cần thực hạng mục sau : Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình + Lập vẽ mặt thi cơng tổng thể bao gồm: vị trí cọc, bố trí cơng trình phụ tạm trạm bêtơng Thiết bị thi cơng cọc đóng + Các biện pháp đảm bảo an tồn lao động chất lượng cơng trình II.2.2 u cầu vật liệu, thiết bị: - Thiết bị dùng thi cơng cọc đóng phải tập kết đầy đủ theo u cầu hồ sơ thiết kế tiêu chuẩn hành - Các thiết bị sử dụng cần trục, máy đóng cọc phải có đầy đủ tài liệu tính kỹ thuật, chứng chất lượng đảm bảo an tồn kỹ thuật nhà chế tạo phải kiểm tra an tồn theo qui tắc kỹ thuật an tồn hành III.2.3 Thi cơng cơng trình phụ trợ: - Trước thi cơng cọc đóng phải vào vẽ thiết kế thi cơng để tiến hành xây dựng cơng trình phụ trợ : + Đường cơng vụ để vận chuyển máy móc, thiết bị, vật tư phục vụ thi cơng + Hệ thống cấp nước cấp điện thi cơng + Lập vẽ thể bước thi cơng, tài liệu hướng dẫn thao tác thi cơng thiết bị chủ yếu, lập qui trình cơng nghệ thi cơng cọc đóng để hướng dẫn, phổ biến cho cán bộ, cơng nhân tham gia thi cơng làm chủ cơng nghệ - Mặt thi cơng phụ thuộc vào địa hình: ta sử dụng hệ phao để đặt máy khoan neo cố định hệ thống phao III.4 Xây dựng vòng vây cọc ván thép: - Để tiến hành xây dựng trụ T1 ta phải tiến hành xây dựng hệ thống ngăn nước mặt đất cát chảy vào hố móng làm cản trở thi cơng Vì chọn phương án thi cơng ngăn nước vòng vây cọc ván thép hợp lý kinh tế - Chọn loại cọc ván kiểu Lacxen IV có thơng số kỹ thuật kích thước sau: + Mơmen qn tính 1m tường cọc ván : 39600 cm4 + Mơmen qn tính cọc ván riêng lẻ : 4640 cm4 + Mơmen kháng uốn cọc ván riêng lẻ : 405 cm3 + Mơmen kháng uốn 1m tường cọc ván : 2200 cm3 + Diện tích tiết diện : 94,3 cm2 + Khối lượng đơn vị dài : 74 kg/m Trang  khoa cơng trình 204,5 12 Thuyết minh đồ án thi cơng cầu 400 Thép góc L 100x100x10 - Tại góc cọc ván ta liên kết thép góc hình vẽ Kích thước bệ trụ 5.4x8.6 (m2) nên ta chọn kích thước vòng vây cọc ván thép 8.4 x11.6 (m 2) Số lượng cọc ván thép lấy sau: - Cạnh ngắn lấy : 20 cọc - Cạnh dài lấy : 28 cọc - góc dùng cọc liên kết Tổng cộng dùng 100 cọc Lacxen cọc liên kết góc III.5 Cơng tác đào đất hố móng: - Biện pháp đào đất hố móng trường hợp hố móng có nước nên khơng thể đào nhân cơng Dựa vào điều kiện địa chất lòng sơng ta chọn biện pháp thi cơng giới để đào đất Với cao độ đáy bệ trụ ta xác định phạm vi đào đất lớp đất lớp cát pha trạng thái rời rạc, dùng máy đào gầu ngoặm đào đất Đất đào lên phải vận chuyển vào bờ đổ nơi khác để đảm bảo khơng thu hẹp dòng chảy - Trong q trình đào ý phải đảm bảo khơng phá hoại cấu trúc tự nhiên đất cao độ thiết kế Vì đào đến cao độ cách CĐ thiết kế 0,3 ÷ 0,5m dùng thiết bị nhỏ để sửa san lại hố móng trước xây dựng cơng trình III.6 Thi cơng đổ lớp bê tơng bịt đáy: - Đổ bê tơng bịt đáy: * Tính tốn chiều dày lớp bê tơng bịt đáy - Chiều dày lớp bê tơng bịt đáy phải thỏa mãn hai điều kiện + Thắng áp lực đẩy + Đảm bảo cường độ a Điều kiện : Trọng lượng lớp bê tơng phải lớn sức đẩy nước Xét x Cao độ bệ cọc 2000 cho trường hợp có kể đến lực ma sát cọc bê tơng Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình - Gọi X chiều dày lớp bê tơng bịt đáy - Trọng lượng lớp bê tơng bịt đáy: + Pb = F.γ.X = 8,0.12,5.2,5.X = 250.X (T) - Áp lực đẩy nước: + Pđn = F.γn.H = 8,0.12,5.1.(5,71+X) = 571+100.X (T) - Lực ma sát cọc khoan nhồi với lớp bê tơng bịt đáy: + S = nc.u.X [τ ] = 6.2.π.R.X [τ ] = 37,68X (t) + R : bán kính cọc khoan nhồi + [τ ] : lực ma sát cọc bê tơng bịt đáy, [τ ] = T/m2 - Điều kiện tính tốn : (Pb + S).k ≥ Pđn Trong đó: k : hệ số điều kiện làm việc = 0,9 ⇒ 0,9.(250.X + 37,68X) ≥ 571 +100.X ⇒ X ≥ 3,45 m (1) b Điều kiện : Thỏa mãn điều kiện cường độ - Để đơn giản ta xem lớp bê tơng bịt đáy dầm đơn giản kê lên hai gối g = γn.H – n.γbt.X = 1.(5,71+X) – 0,9.2,5.X g = 5,71 -1,25.X (T/m2) Momen lớn nhịp 8 Mmax = gl = g 12,5 = 156,25 g Ứng suất lớn σmax = M max ≤ Rk (*) W - Lớp bê tơng bịt đáy sử dụng loại bê tơng M150 đá 1x2 có Rk = 65 (T/m2) W = X - Giải (*) ta có: X ≥1,35 m (2) - Từ (1) (2) ta chọn X = 3,5 m - Thể tích bê tơng cần đổ là: V = 12,5.8,0.3,5 = 350,00 m3 Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình - Dùng máy trộn bê tơng bờ bơm bê tơng ngồi hố móng ống bơm bê tơng - Thi cơng đổ BT bịt đáy phương pháp ống đổ a Nội dung: - Đổ bêtơng vào phểu, phểu phải có nút giữ, bêtơng đủ lượng tính tốn cắt dây giữ nút sau đổ liên tục, vừa đổ vừa nâng dần ống lên theo chiều thẳng đứng, tuyệt đối khơng dịch chuyển ngang Đầu ống ln ngập bêtơng khoảng theo quy định - Phương pháp cho suất cao đảm bảo chất lượng hạn chế mặt tiếp xúc bêtơng nước b Thiết bị : - Ống đổ: làm thép ống lắp ghép đoạn có tiết diện hình tròn đường kính D = 20cm, chiều dày ống δ = 4mm - Phểu: làm thép có bề dày δ = 4mm xung quanh có nẹp sắt góc để tăng cường độ cứng - Nút giữ: làm thép cao su u cầu nút giữ dễ tụt xuống lên mặt nước sau khỏi ống - Khi đổ BT bịt đáy : + Phểu phải đủ thể tích để chứa mẻ trộn đầu tiên, có khối lượng có đủ áp lực để thắng áp lực nước để đẩy nước hố móng ngồi + Thể tích phểu < 3m3 > 1,5 lần thể tích ống để đảm bảo áp lực, khối lượng vận tốc bêtơng đổ + Số lượng ống phụ thuộc vào diện tích hố móng, bán kính tác dụng suất máy trộn bêtơng + Đảm bảo suất đổ bêtơng qua ống > 0,3 ÷ 0,4 m3 bêtơng diện tích hố móng đổ 1h + Bán kính tác dụng R < ÷ 4m, chọn R = 4m, số ống bố trí hàng + Cường độ BT bịt đáy chọn cao cường độ thiết kế 15 ÷ 20%, bêtơng có độ sụt lớn để dễ xuống khơng bị tắc, độ sụt = 18 ÷ 20cm + Đổ bêtơng nước phải chuẩn bị chu đáo, đổ liên tục nhanh tốt + Sau bêtơng đạt cường độ ≥ 50Kg/cm2 tiến hành hút nước III.7 Tính tốn cọc ván thép: - Để thi cơng vòng vây cọc ván, tầng vành đai chế tạo sẵn bờ, sau đưa vị trí thi cơng cần cẩu đóng cọc định vị, tiếp dựa vào vành Trang 10  khoa cơng trình 2,2 m 2,2 m R Thuyết minh đồ án thi cơng cầu Pmax Pmax Pt = f (x) (a) (b) (c) (a) : Ạp lỉûc ngang ca bã täng gi âënh (b) : Ạp lỉûc ngang ca bã täng khäng cọ âáưm rung (c) : Ạp lỉûc ngang ca bã täng cọ âáưm rung 3.1 Så âäư bäú trê v cáúu tảo vạn khn thán trủ: * Så âäư bäú trê vạn khn: 1050 I I I I I 150 150 150 150 150 150 150 V V IV IV 140 I 150 I 70 70 650 * Cáúu tảo chi tiãút vạn khn: VÁN KHUÔN SỐ IV TLK: /25 VÁN KHUÔN SỐ V TLK: /25 THÉP BẢN DÀY 4mm 70 100 THÉP GÓC L75x75x5 THÉP BẢN DÀY 4mm 100 23,334 23,334 Trang 38 23,334  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình cấu tạo ván khuôn số IV 3.2 Tênh toạn vạn khn IV :(Vạn lạt âạy x m) Ta cọ: H=4.h0 = 2,2 (m) > l = 0,5 (m) - Gọc nghiãng ca vạn khn so våïi phỉång ngang: tgα = 0.7 = 0,35 ⇒ α = 19 17 , < 550 Váûy ta phi kãø âãún nh hỉåíng ca 2,0 0,7m 0,7 m vạn khn phia trãn vạn khn * Ta xẹt nhëp táúm vạn chëu lỉûc nguy hiãøm nháút sạt våïi thán trủ *Xạc âënh ạp lỉûc låïn nháút tạc dủng lãn vạn khn: vạn khn chëu tạc dủng ca cạc loải ti trng sau: Pmax q1 α q3 α q2 α =190 17' 0,406 1/3 0,406m 1,22 1/3 1,0m 0,406 1/3 - Trng lỉåüng ca khäúi bã täng tỉåi tạc dủng lãn mäüt nhëp ca vạn khn ( xẹt nhëp nguy hiãøm nháút sạt våïi thán trủ) q tc = q1 * cos α = ' tc V γb * cos α F Trong âọ: V l thãø têch khäúi bã täng trãn vạn khn nhëp âang xet V = ( 0,7.1/3 + / * (0,7 + 0,4067) ).1,4 = 0,49 (m3) γb = 2500 (Kg/m3) l trng lỉåüng riãng ca bã täng F l diãûn têch tiãút diãûn ngang ca pháưn nhëp âang xẹt F = 1/3*1,4 = 0,467 m2 ⇒ q tc = q1 * cos α = ' Trang 39 tc V γb * cos α = 2480,2kg / m F Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình b=0,4067m - Ạp lỉûc ngang tiãu chøn âäø bã täng(cọ xẹt tåïi lỉûc xung kêch, láúy tiãu chøn qxk=200 g/m2): qtc’2 =qtc2 sinα = qxk *cosα = 200 * sin19017’ =65,2 (Kg/m2) - p lỉûc ngang tiãu chøn cháún âäüng ca âáưm di: qtc’3=qtc’3sinα = γb R*sinα = 2500 0,7*sin190 17’= 569,75 (Kg/m2) * Täøng ạp lỉûc tiãu chøn låïn nháút tạc dủng lãn vạn khn: Ptcmax = qtc’1+ qtc’3 = 2480,2 + 569,75 = 3049,97(Kg/m2) * Täøng ạp lỉûc tiãu chøn låïn nháút tạc dủng lãn vạn khn: Pttmax= (qtc’1+qtc’2 + qtc’3)n=(2480,2+569,75 +65,2 )*1,3 = 4049,72 (Kg/m2) Våïi n = 1,3 l hãû säú vỉåüt ti 2.2.1 Tênh toạn thẹp bn : a=0,34m H - R = 2,2 - 0,7=1,5 (m) >l = 0,34 (m) ⇒ dng Pmax âãø toạn thẹp bn * Tênh chiãưu dy ca táúm thẹp bn: - Thẹp bn dỉåüc mäüt bn kã cảnh ngm cỉïng cọ mä men ún låïn nháút tải giỉỵa nhëp âỉåüc nh theo cäng thỉïc: Mmax = α.P.b2 = α.Pmax b Trong âọ: + α l hãû säú phủ thüt vo t säú a/b cọ a/b=0,40670/34=1,194 => tra bng (2-1) thi cäng cáưu BTCT ta âỉåüc α =0,0539 + Pmax = 4049,72 KG/m2 ạp lỉûc toạn låïn nháút tạc dủng lãn vạn khn + b = 0,4067 m => Mmax = 0,0539 4049,72 0,40672 = 36,10 (KG.m) - Mä men chäúng ún cat bãư räüng táúm thẹp bn: W = δ 0,7m Trong âo ï: δ l bãư dy ca táúm thẹp - Âiãưu kiãûn bãưn ca thẹp bn : M max σ max = * 1,1 ≤ Ru W Trong âọ : 1,1 l hãû säú vỉåüt ti Ru = 2100 (KG/Cm2) : cỉåìng âäü giåïi hản ca thẹp M max δ 0,7 m M max * 1,1 ⇔ => W ≥ ≥ *1,1 Ru Ru δ 70 36,1 10 36,10 10 * ≥ *1,1 ⇔ δ ≥ *1.1 = 0,1620Cm ⇔ 2100 2100 * 70 ⇔ δ ≥ 0,40(Cm) Chn táúm thẹp cọ bãư dy δ =4(mm) = 0,4(Cm) * Kiãøm tra âäü vng ca thẹp bn : Trang 40  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình P tc b f = β E.δ Trong âọ : β l hãû säú phủ thüc vo t säú a/b , a/b=0,4067/0,34=1,167 =>tra bng (2-1) thi cäng cáưu BTCt ta âỉåüc β=0,0179 E = 2,1 106 KG/Cm2 δ = 0,4cm l bãư dy ca táúm vạn thẹp Ptc = Ptcmax= 3049,97 (Kg/m2) Váûy âäü vng giỉỵa nhëp : 3049,97 10 −4.(0,34) 108 f = 0,0179 = 0,0543Cm 2,1.10 6.0,4 Màût khạc : l 0,34.10 f = = = 0,136Cm 250 250 Ta tháúy ƒ = 0,0543 Cm < [ƒ] = 0,136 Cm =>Váûy âiãưu kiãûn âäü vng dỉåüc tho mn 3.2.2 Kiãøm tra kh nàng chëu lỉûc ca thẹp sỉåìn : a, Kiãøm tra thẹp sỉåìn âỉïng(theo phỉång dc cáưu): 0,34 F 0,4m 0,4m 0,4m 0,34 Ptt 0,4m - Chiãưu di nhëp toạn : l = 0,340m H - R = 2,2-0,7=1,5 (m) > l = 0,34) ⇒ dng Pmax âãø toạn thẹp sỉåìn ngang * Kiãøm tra âiãưu kiãûn bãưn: - Thẹp sỉåìn ngang âỉåüc xem dáưm liãn tuc kã lãn cạc gäúi l cạc thẹp sỉåìn gang - Diãûn chëu lỉûc : F = 0,4.0,34 = 0,136m2 - Thẹp sỉåìn âỉïng chëu ti trng phán bäú âãưu: Ptt = Pmax a Trong âọ : Pmax = 4049,72 KG/Cm2 l ạp lỉûc ngang låïn nháút ca bã täng tỉåi a = 0,4m Ptt = 4049,72.0,4 = 1619,888KG/m2 - Mä men låïn nháút åí giỉỵa nhëp: Ptt l 1619,888 0,34 tt M max = = = 18,73KG.m 10 10 - Chn thẹp gọc L75x75x5 co: JX = 40,625 cm2 , z = 2,36 cm , wX = 17,167 cm3 - ỈÏng sút phạp låïn nháút tải giỉỵa nhëp: M tt max 18,73.10 σ max = = = 109,50 KG / cm WX 17,167 σ max = 109,50 KG / cm < Ru= 2100 KG/Cm2 Váûy âiãưu kiãûn bãưn âỉåüc tho mn * Kiãøm tra âäü vng: Trang 41 Thuyết minh đồ án thi cơng cầu f =  khoa cơng trình P tc l 127.E.J Trong âọ: Ptc = Ptcmax a = 3049,97.0,4 =1219,98 (Kg/m) E = 2,1 106 KG/Cm2 , J = JX = 40,625 Cm4 , l = 0,34(m) Suy ra: 1219,98.10 −2.0,34 4.108 f = = 0,01504Cm 127.2,1.106.40,625 Màût khạc: l 0,34.10 [f ]= = = 0,085Cm 400 400 Ta tháúy ƒ = 0,01504Cm < [ƒ] = 0,085 Cm =>Váûy âiãưu kiãûn âäü vng dỉåüc tho mn b, Kiãøm tra thẹp sỉåìn ngang(theo phỉång ngang cáưu): 0,34 F 0,4m 0,4m Ptt 0,4m - Chiãưu di nhëp toạn : l = 0,4 m H - R = 2,2 - 0,7=1,5 (m) >l = 0,4(m) ⇒ dng Pmax âãø toạn thẹp sỉåìn ngang * Kiãøm tra âiãưu kiãûn bãưn: - Thẹp sỉåìn ngang âỉåüc xem dáưm liãn tuc kã lãn cạc gäúi l cạc chäúng - Diãûn chëu lỉûc : F = 0,4 *0,34 = 0,136 m2 - Thẹp sỉåìn ngang chëu ti trng phán bäú âãưu: Ptt = Pmax b Trong âọ : Pmax = 4049,72 KG/m2 l ạp lỉûc ngang låïn nháút ca bã täng tỉåi b = 0,34 m Ptt = 4049,72.0,34 = 1376,90 KG/m2 - Mä men låïn nháút åí giỉỵa nhëp: Ptt l 1376,90 0,4 tt M max = = = 22,03G.m 10 10 - Chn thẹp gọc L75x75x5 co: JX = 40,625 cm2 , z = 2,36 cm , wX = 17,167 cm3 - ỈÏng sút phạp låïn nháút tải giỉỵa nhëp: M tt max 22,03.10 σ max = = = 128,33KG / cm WX 17,167 σ max = 128,03KG / cm < Ru= 2100 KG/Cm2 Váûy âiãưu kiãûn bãưn âỉåüc tho mn Trang 42 Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình * Kiãøm tra âäü vng: f = P tc l 127.E.J Trong âọ: Ptc = Ptcmax b = 3049,97.0,34 = 1036,98 (Kg/m) E = 2,1 106 KG/Cm2 , J = JX = 40,625 Cm4 , l = 0,6m = 0,6.102 Cm Suy ra: 1036,98.10 −2.0,4 4.108 f = = 0,0042Cm 127.2,1.106.40,625 Màût khạc: l 0,4.10 [f ]= = = 0,10Cm 400 400 Ta tháúy ƒ = 0,0040 Cm < [ƒ] = 0,10Cm =>Váûy âiãưu kiãûn âäü vng dỉåüc tho mn F 0,6m 0,6m 0,6m 0,6m 0,514m 0,514m - Diãûn têch chëu ạp lỉûc bã täng ca chäúng : F =0,4.0,34 = 0,136 m2 - Lỉûc kẹo tạc dủng lãn chäúng: T = F.Pmax = 0,136 4049,72 = 550,76 (KG) - Chn chäúng thẹp hçnhL75x75x5, Ra = 1900 KG/Cm2 , Fa =7,25 Cm2 - ỈÏng sút phạp låïn nháút chäúng: T 550,76 σ max = = = 75,97 KG / cm Fa 7,25 0,514m 9.3.2.3 Tênh toạn chäún g: σ max = 75,97 KG / cm < Ra= 1900 KG/Cm2 Váûy chäúng â kh nàng chëu lỉûc Chương THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP DÀN I PHÂN TÍCH VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP : Căn vào sơ đồ cụ thể kết cấu nhịp : Cầu có nhịp dàn nên ta dùng phương pháp lao kéo dọc cách nối liên tục nhịp để làm đối trọng cho nhịp hẫng Nhưng lao nhịp độ võng đầu hẫng thường q lớn , ứng suất chịu lực q tải Để khắc phục tượng ta áp dụng số biện pháp sau : • Lao dọc kết hợp với mũi dẫn : Mũi dẫn kết cấu nhẹ nối dài phía trước làm cho kết cấu nhịp sớm gác lên trụ , với mục đích giảm độ võng giảm nội lực lao kéo dọc cầu Trang 43 Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình + Khi lao dọc kết hợp với mũi dẫn thiết bị thi cơng đơn giản , tiết kiệm vật liệu khơng phải làm thêm kết cấu phụ tạm + Khi thi cơng theo phương pháp ta thi cơng theo hướng lao dọc phía nên độ ổn định cao + Cơng nghệ thi cơng phức tạp đòi hỏi độ xác cao phải thường xun kiểm tra q trình lao kéo + Phương pháp có ưu điẻm cầu có nhiều nhịp nhịp lớn • Lao dọc kết hợp với trụ tạm: + Phương pháp có hiệu lớn việc giảm biến dạng ứng suất kết cấu nhịp , đồng thời tăng độ an tồn chống lật Số lượng vị trí trụ tạm xác định từ điều kiện đảm bảo ổn định , độ bền ,độ võng kết cấu nhịp q trình lao lắp + Việc thi cơng trụ tạm làm tăng khối lượng áp dụng cầu thấp , sơng khơng sâu địa chất đóng cọc • Lao dọc kết hợp với trụ di động kê cầu tạm : + Phương pháp áp dụng điều kiện thi cơng cầu tạm dể dàng dùng để kết hợp với số hạng mục khác cơng trình Qua phân tích phương án ta thấy , nhìn chung phương án có đặc điểm khác Nhưng theo điều kiện cụ thể cầu cầu cao theo điều kiện có đơn vị thi cơng cơng nghệ thi cơng ta chọn phương án thi cơng kết cấu nhịp phương pháp lao kéo dọc kết hợp với mũi dẫn II TỔ CHỨC CÁC CƠNG TÁC THI CƠNG CẦU : Tổ Chức Cơng Tác Chuẩn Bị Lỗ Cho Các Mối Nối Lắp Ráp Ơ Cơng Trường : Các , phận sau chế tạo nhà máy chuyển đến để lắp ráp cơng trường Do cần phải chuẩn bị trước lỗ đinh nút nhà máy Cơng tác tạo lỗ cần đảm bảo độ xác vị tri cao Thực kiểm tra cơng tác cách ta dùng lói kiểm tra đường kính nhỏ đường kính lói chuẩn 0,5 mm Lói kiểm tra phải qua 85 % số lỗ khoan nhóm Nếu làm việc trực tiếp chịu lực nén vào đầu sơ đồ hình học xác định theo vị trí đầu Tổ Chức Cơng Tác Lắp Ráp : Việc lắp ráp cơng trường cần tiến hành theo thiết kế tổ chức thi cơng, thiết phải có tài liệu  Quy hoạch tổng thể mặt cơng trường bao gồm đường di chuyển cần cẩu , cơng trình tạm kho tàng nhà cửa , thiết bị nâng hạ , trạm khí nén , hệ cung cấp điện  Tiến độ thi cơng lắp ráp , tiến độ thời gian sử dụng cơng cụ , thiết bị cần cẩu  Sơ đồ kho tàng phương pháp xếp kho  Sơ đồ chi tiết lắp ráp kết cấu nhịp trình tự lắp ráp Trang 44 Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình  Các vẽ thi cơng cơng trình phụ giàn giáo bến sơng , thiết bị gá lắp  Đặc điểm cần cẩu lắp ráp thiết bị khác  Các dẫn q trình liên kết  Bản thuyết minh phải có tiêu kinh tế kỹ thuật phương pháp lắp ráp chọn , bảng tính độ bền độ ổn định kết cấu lắp dựng cơng trình hổ trợ Thực Hiện Các Mơi Nối Lắp Ráp Ngồi Cơng Trường : + Thép dùng làm đinh tán thường chế tạo mềm so với thép làm cầu Khi chiều dày thép nhỏ 3,5 lần so với đường kính đinh dùng đinh hình trụ có mũ đỡ dạng hình cầu mũ chìm Còn chiều dày tập thép lớn lần đường kính đinh dùng thân đinh có dạng hình mũ đở lớn chút + Khi lắp ráp để đảm bảo lỗ đinh chồng khít lên thường dùng lói định vị có dạng hình làm thép mềm thép đóng trước vào lỗ đinh để chỉnh lỗ mà khơng thương tật lỗ đinh Đường kính lói phải trùng với đường kính lỗ đinh với sai số khơng q - mm Trong q trình lắp ráp trước tán đinh để kết cấu chịu tải trọng xãy q trình thi cơng ta phải dùng lói lắp ráp Con lói lắp ráp thường làm thép có cường độ lớn thép làm cầu ,đường kính tiêu chuẩn lói lắp ráp nhỏ 0,2 mm so với đường kính tiêu chuẩn lỗ Số lượng lói lắp ráp xác định theo nội lực tính tốn khơng nhỏ 10% số đinh nút + Ngồi lói lắp ráp trước tán đinh dùng bulơng lắp ráp ép chặt tập Bulơng lắp ráp có đường kính tiêu chuẩn nhỏ đường kính lỗ - mm , coi bulơng hồn tồn khơng chịu cắt Số lượng bulơng lắp ráp phải khơng 40 % số lói tính tốn khơng 20% tổng số đinh tán nút Như lói lắp ráp có tác dụng cố định vị trí nút đồng thời chịu tải trọng lắp ráp bulơng ép chặt + Việc tán đinh tiến hành búa tán tay giá đỡ , chiều dày tập lớn 4,5 lần đường kính đinh phải tán hai đầu dùng bàn đỡ xung kích Trước tán , đinh nướng chín lò đốt than đá nhiệt độ 1000- 11000 C( Đinh có màu vàng da cam), trước lắp đinh vào lỗ cần đập gỉ thân đinh Q trình tán phải kết thúc nhiệt độ khoảng 9000C ( ứng với đinh có màu đỏ tối ) + Trước tiên tán đinh lỗ trống (khơng có bulơng lói ) sau đến lỗ có bulơng cuối đến lỗ có lói lắp ráp theo thứ tự thay dần nghỉa tháo bulơng hay lói tán lỗ * Sau tán xong , cần kiểm tra chất lượng đinh cách quan sát kết hợp dùng búa nhỏ ( 3- 4N) gõ nhẹ lên đầu đinh , tay đỡ đầu đinh đối diện thấy đinh rung đầu đinh di chuyển lớn đinh ép khơng đầy lỗ , mũ đinh khơng khít , phải tán lại Để kiểm tra độ ép chặt mũ đinh vao Trang 45  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình bàn thép ta dùng thép mỏng 0,2 mm luồn vào khe hở mũ đinh , sâu vào khơng q mm coi đạt u cầu Nếu thấy mũ đinh có vết nứt thay đinh khác , mũ đinh bị lõm khơng q mm, mũ đinh lệch so với tim đinh khơng q 0,1 đường kính thân đinh III Tính tốn lao kéo dọc dàn thép : Tính Lực Kéo , Lực Hãm , Con Lăn : a Lực kéo : Tk = kn f P R Trong : Tk: lực kéo Kn _ hệ số kể đến ảnh hưởng đường trượt khơng phẳng lăn bị cong vênh Kn = R =6 cm=0,06(m) _ bán kính lăn f = 0,06 _ hệ số ma sát lăn lăn thép đường ray P: trọng lượng tiêu chuẩn nhịp dàn cần lao Bảng chọn tiết diện dàn Cấu kiện Kích thước F(cm ) L(m) Số T.lượng (KG) Biên Biên Thanh xiên Thanh đứng Dầm dọc Dầm ngang 2BĐ620-16 292 1BN468-20 2BĐ520-16 260 1BN468-20 2BĐ460-12 167,52 10 1BN476-12 2BĐ240-12 114,72 1BN476-12 2BĐ300-12 147,12 60 1BN626-12 2BĐ350-16 247,52 8,5 1BN968-14 Trọng lượng nhịp dàn(kg): 16 22005 20 24492 20 26300 18 12968 34647 11 18167 Trọng lượng giàn cần kéo (1nhịp) P= 138,579 (T) 2.138,579.0,06 = 277,158(T ) 0,06 Lực kéo tính tốn T tc = 1,1.T = 304,47(t ) ⇒ Tk = b Lực hãm : Th = W + Tk Trong : W áp lực gió tác dụng theo phương kéo Ta có lực gió theo phương ngang cầu Wn = q w Ω.k Với q w : tốc độ gió theo phương ngang cầu: q w =125( kg/m ) Ω: diện tích gió tác dụng Trang 46 138579  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình Ω=(60*8)-(6*8/2)*2= 432 (m ) k: hệ số chắn gió kết cấu: k = 0,2 ⇒ Wn = 125*432*0.2 = 10800 (KG) = 10,8 (T) Lực gió theo phương dọc cầu = 60% lực gió theo phương ngang cầu ⇒ Wg = 10,8*0,6 = 6,48 (T) Vậy lực hãm cần thiết là: Th = T + W g = 304,47 + 6,48 = 310,95(T ) C Lao kéo dàn: • tính độ võng dầm lao kéo 57,7 (m) q.l 1/2.q.l2 4l Ω = 13l.21ql2=61ql3 (Mm) P=1 (MK) Độ võng dầm vị trí bất lợi xác định theo cơng thức: 1.M m M k 1.1.q.l 3.l 1.q.l = = f= EE EJ 6.4 8EJ l chiều dài đoạn hẫng lớn l= 57,7m q trọng lượng dàn met dài cầu: q=2,31 (T/m) E mơ đun đàn hồi thép E = 2,1.10 (kg/cm ) J mơ men qn tính trục trung hòa dàn Xác định gần J mơ men qn tính hạ thương dàn mạ hạ giàn trục X-X X Trang 47 a=371,5(cm) a=371,5(cm) đó: - X  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình F = 260 (cm ) J = 46890(cm ) Jx = 4(J0+F0.a ) = 4(46890 + 260.371,5 ) = 143720300(cm ) 23,1.57.70 = 1,06(cm) ⇒f= 8.2,1.10 6143720300 Độ võng cho phép: [ f ] = l/250 = 5770/250 = 23,08 (cm) ⇒ f < [ f ] điều kiện độ võng thỏa mãn d tính gia cố giàn chủ: xét trường hợp nguy hiểm giàn hẫng khoang: Mg = 0,5.q.l =0,5.2,31.42 = 2037,4 (t.m) - ma thường khoang chịu nén N= M 2037,4 = = 254,7(T ) h Mặt cắt gồm: 4BĐ 620 -16 + 2BN 468 -20 Fgy = 584 (cm ) N 254,7.10 = = 513(kg / cm ) < Ru = 1900 (kg/cm ) δ= ϕ Fgy 0,85.584 - mạ thượng khoang chịu kéo N= M = 247,7(T ) h Mặt cắt gồm 4BĐ 520 -16 + 2BĐ 468 – 20 Fgy = 520 (cm ) N 254,7.10 = = 576,2(kg / cm ) ϕ Fgy 520.0,85 σ < Ru = 1900( KG / cm ) ⇒σ= Có Vậy giàn chủ khơng cần gia cố q trình lao giàn e tính ổn định lao kéo dàn trường hợp bất lợi dầm chưa kê lên trụ - điều kiện ổn định: Mg >k Ml đó: k: hệ số an tồn: k = 1,3 Mg,Ml mơ men giữ mơ men lật Mg = q.l , Ml = q.l Với l = 2.60 + 30 – 57,7 = 92,3 (m) l = 57,7 (m) l1 ⇒ l = 1,6 > 1,3(m) Vậy kéo dầm đảm bảo điều kiện chống lật f áp lực đường dẫn dầu cầu + giả thiết Trang 48  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình - áp lực xemlà lực phân bố kéo lăn để đơn giản tính tốn ta xem cầu tuyệt đối cứng áp lực nhịp cầu lên phần đường vào cầu xác định phương pháp nén lệch tâm, phần diện tích chịu lực xem tiết diện đàn hồi có kích thước Cx1 chịu tải trọng kết cấu nhịp phải đặt lệch tâm đoạn + tính tốn: - áp lực tác dụng lên đường lăn tính ứng suất tiết diện đàn hồi chịu nén lệch tâm L/2 L/2 P o a e c/2 c/2 tiãú t diãû nqu åïc biãø u âäư ạp lỉ c û P/2 3a P2 ta có điều kiện chống lật e0 ≤m l Với e độ lệch tâm tất lực trung tâm tiết diện qui ước e0 = ∑M o ∑ pi i với ∑ M o = p.e ∑ pi = p i Có e0 = e, l = c / e0 e L/2−c/2 L = = = − ≤ m = 0,85 l c/2 c/2 c L 60 ⇒c≥ = = 32,43(m) 1,85 1,85 ⇒ Chọn C= 32,43( m) ⇒ a = c – L/2 = 32,43 – 30= 2,43 (m) ⇒ e = c/2 – a = 16,215 – 2,43 = 13,89 (m) Có: c = 32,43 > 3a = 7,29 (m) Áp lực lên đường lăn: P1 = 0, P2 = Trang 49 p 2.138,579 = = 38,02(T / m) 3a 3.2,43  Thuyết minh đồ án thi cơng cầu khoa cơng trình g.Tính số lượng lăn: a số lượng lăn đường đầu cầu sau xác định áp lực lên đường ta dựa vào apớ lực để kiểm tra hệ thống lăn - số lượng lăn 1m Dài n = kn p m.R Trong +P: áp lực tác dụng lên 1m dài đường trượt, xác định theo biểu đồ áp lực lấy vị trí bất lợi +m: số ray đường trượt chọn số m =3 + Kn: hệ số phân bố áp lực khơng đều, Kn = 1,25 + R: khả chịu lực tính tốn điểm tiếp xúc lăn với ray R = (T/m) ⇒ n= 1,25.38,02 = 2,66 ( lăn) 3.6 Chọn n = ( lăn/ 1m) c số lượng lăn trụ 30 30 p l1=1,5m l2=61,5m c2/2 c2/2 e=7,5m l0=37,5m tiãú t diãû nqu åïc biãø u âäưạp lỉ c û P11 P12 Trong đó: Trang 50 P21 P22 Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình = 3(m) c = 4,5( m) c ⇒ l = 61,5(m) ⇒ l0 = ∑ c l ∑c i i i = 3.1,5 + 4,5.61,5 = 37,5(m) + 4,5 1 c r + ci (l0 − li ) ] = [ 33 + 3(37,5 − 1,5) + [ 4,53 + 4,5(37,5 − 61,5) ] 12 12 12 ) ⇒ I = 6489,84 (m ⇒ I = ∑[ áp lực: P 11 = 138,579 138,579.7,5 − 37,5 = 14,05(T / m) 7,5 8798,3 138,579 138,579.7,5.36 − = 18,05(T / m) 7,5 8798,3 138,579 138,579.7,5 + (61,5 − 37,5 − 4,5 / 2) = 21,05(T / m) P 21 = 7,5 8798,3 138,579 138,579.7,5 + (61,5 − 37,5 + 4,5 / 2) = 22,68(T / m) P 22 = 7,5 6489,84 P 12 = Số lăn 1m dài trụ 1,25.22,68 = 1,57(con / 1mdài) 3.6 n= chọn n = (con/1mdài) h kiểm tra thi cơng Sau lao kéo kết cấu nhịp thứ đến vị trí cần thiết trụ, tiến hành kiểm tra hồn thiện nhịp này, sau lắp ghép kết cấu nhịp thứ để tiến hành lao tiếp TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bộ Giao Thơng Vận Tải Quy Trình Thiết Kế Cầu 22TCN 272-05, NXB Giao Thơng Vận Tải, Hà Nội -2005 [2] GS.TS Lê Đình Tâm Cầu Bê Tơng Cốt Thép Trên Đường Ơtơ -Tập 1, NXB Xây Dựng, Hà Nội -2005 Trang 51 Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình [3] PGS.TS Nguyễn Viết Trung -PGS.TS Hồng Hà -Th.S Đào Duy Lâm Các Ví Dụ Tính Tốn Dầm Cầu Chữ I, T, Super-T Bê Tơng Cốt Thép Dự Ứng Lực Theo Tiêu Chuẩn 22TCN 272-05, NXB Xây Dựng, Hà Nội -2005 [4] PGS.TS Nguyễn Viết Trung -PGS.TS Hồng Hà Cơng Nghệ Đúc Hẫng Cầu Bê Tơng Cốt Thép, NXB Giao Thơng Vận Tải, Hà Nội -2004 [5] GS.TS Lê Đình Tâm –Ks Phạm Duy Hòa Cầu Dây Văng, NXB Khoa Học Và Kỹ Thuật, Hà Nội -2000 [6] Nguyễn Tiến Oanh -Nguyễn Trâm -Lê Đình Tâm Thi Cơng Cầu Bê Tơng Cốt Thép, NXB Xây Dựng, Hà Nội -1995 [7] Nguyễn Trâm -Nguyễn Tiến Oanh -Lê Đình Tâm -Phạm Duy Hòa Thi Cơng Móng Trụ Mố Cầu, NXB Bộ Xây Dựng, Hà Nội -2005 [8] N.I POLIVANOV Thiết Kế Cầu Bê Tơng Cốt Thép Và Cầu Thép Trên Đường Ơtơ, NXB Khoa Học Và Kỹ Thuật, Hà Nội –1979 [9] Nguyễn Như Khải -Phạm Duy Hòa -Nguyễn Minh Hùng Những Vấn Đề Chung Và Mố Trụ Cầu, NXB Xây Dựng, Hà Nội -2000 [10] Lê Đức Thắng -Bùi Anh Định -Phan Trường Phiệt Nền Và Móng, NXB Giáo dục, 2000 [11] Th.S Nguyễn Lan Hướng Dẫn Sử Dụng Các Chương Trình Ứng Dụng Trong Xây Dựng (tài liệu lưu hành nội bộ), Đà Nẵng -2003 Trang 52 ... nghệ kỹ đơn vị thi cơng + Các u cầu kỹ thuật thi cơng kiểm tra chất lượng cọc đóng - Cơng tác tổ chức thi cơng cọc đóng cần thực hạng mục sau : Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng... dỡ ván khn hồn thi n trụ T1 III Các cơng tác q trình thi cơng trụ: Trang Thuyết minh đồ án thi cơng cầu  khoa cơng trình III.1 Cơng tác chuẩn bị: III.1.1 Lán trại kho tàng: - Do thời gian thi. .. cao - Giải pháp thi cơng tương đối đơn giản -Cọc ván thép thi cơng đảm bảo an tồn Nhược điểm: - u cầu có thi t bị thi cơng đại,đắc tiền phí ban đầu lớn.Chính cọc ván thép coi trang thi t bị kỹ thuật,một