Đồ Án Điều Hoà Không Khí Thiết Kế Hệ Thống ĐHKK Cho Văn Phòng

ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung ĐỒ ÁN ĐIỀU HỒ KHƠNG KHÍ THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐHKK CHO VĂN PHÒNG ĐỊA ĐIỂM: HÀ GIANG Giới thiệu cơng trình: Cơng trình trung tâm thương mại có diện tích khoảng 500 m2 chiều cao cơng trình 8,0 m, chiều cao trần giả 2m, có phịng: Phịng làm việc có diện tích khoản 45,6 m2 Khu trung tâm thương mại: 310 m2, sảnh có diện tích 38 m2 cịn lại la kho, khu vệ sinh, Yêu cầu đồ án đặt thết kế hệ thống điều hòa khơng khí cho: Phịng làm việc trung tâm thương mại sảnh Địa điểm nhà la Tỉnh Hà Giang, địa điểm có mùa hè mùa đơng nên ta xử lý khơng khí cho mùa hè mùa đông Làm lạnh làm khô không khí vào mùa hè sấy nóng làm ẩm khơng khớ vo ụng Đối với công trình nhà trung tâm thương mại chđ u nh»m phơc vơ cho nhu cầu làm việc ngời, tạo cảm giác dễ chịu, thoải mái Để đáp ứng đợc yêu cầu mặt kinh tế nh kỹ thuật tốt ta chọn hệ thống điều hoà cấp II hợp lý SVTH: Nguyn Ngc Bng_MSSV:209752 Page ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung PHẦN I: TÍNH TỐN NHIỆT THỪA ẨM THỪA CHƯƠNG I: LỰA CHỌN THƠNG SỐ TÍNH TỐN I Chọn thơng số tính tốn: Nhận xét: Vì đặc điểm khí hậu Tỉnh Hà Giang ta chọn thơng số tính tốn: Dựa vào bảng 3.5 SGK thÇy TrÇn Ngäc Chấn (bảng thơng số tính tốn khơng khí bên nhà ứng với trạng thái lao động khác dùng để thiết kế ĐHKK đảm bảo điều kiện tiện nghi nhiệt ta chọn thơng số tính tốn sau: Thơng số tính tốn bên nhà: Tuỳ thuộc vào trạng thái lao động khác mà có chế độ nhiệt phù hợp Với cơng trình này, chọn thơng số bên để điều hồ khơng khí cho phòng làm việc ,trung tâm thương mại sảnh Bảng 1.1: Thơng số tính tốn bên nhà Tên phịng Mùa Hè Mùa Đơng tt tt tt tT ( C) vg thqtđ tT ( C) ϕTtt vg thqtđ ϕT 0 (m/s) ( C) (m/s) ( C) (%) (%) P.Làm việc 26 ± 0.5 23,0 20,5 65 ± 22 ± 65 ± 0.5 TTTM 26 ± 65 ± 0.5 23,0 22 ± 65 ± 0.5 20,5 Sảnh 28 ± 65 ± 0.5 24,5 21 ± 70 ± 0.5 20,0 [ thqtđ ] (22÷27) 0C (20÷25) 0C Thơng số tính tốn bên ngồi cơng trình: Theo thơng số bảng thơng số tính tốn ĐHKK ngồi trời theo số liệu khí tượng 24 ( op do/ ngày) cho ta có thơng số bên ngồi Hà Giang là: Bảng 1.2: Thơng số tính tốn bên ngồi nhà Mùa Hè Mùa Đơng tN (0 C ) ϕN ( % ) IN (kJ/kg) tN (0 C ) ϕN ( % ) IN (kcal/kg) 35,6 55,3 89,31 10,8 90 29,36 SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung II Tính tốn chọn kết cấu, thơng số hệ số truyền nhiệt truyền ẩm, kiểm tra đọng ẩm đọng sương bề mặt lòng kết cấu: Kết cấu công trình : a.Tờng bao Vữa xi măng : = 0,01 m ; = 0,93 ; = Gạch silicat : = 0,22 m ; = 0,87; = 10,5 Vữa xi măng : = 0,01 m ; = 0,93; à=9 Tờng ngn: Vữa xi măng : = 0,01 m ; = 0,93 ; = Gạch silicat : δ = 0,11m ; λ = 0,87; µ = 10,5 b Nền : Vữa xi măng : = 0,01 m ; = 0,93; à=9 Gạch lát nÒn : δ = 0,01 m ; λ = 0,92 ; = 10,5 Vữa xi măng : = 0,01 m ; λ = 0,93 ; µ = Bê tông gạch vỡ : = 0,1 m ; = 0,87; = 6,8 Đất đầm chặt δ =0,5 m; λ = 0,18; µ = 30 c Mái: Gạch nem, = 0,015 m; = 0,81; = 10,5 Vữa ximăng, = 0,01 m; λ = 0,93; µ = BTchèng thÊm, δ = 0,05 m; λ = 0,4; µ = 7,5 Sµn BTCT, δ = 0,08 mm; λ = 1,55; µ = d Cưa sỉ: Cưa sỉ lµm b»ng kÝnh δ = 0,005m ; λ = 0,76 ; µ = e Vách ngăn kính, cửa kính: lµm b»ng kÝnh δ = 0,012m ; λ = 0,76 ; µ = f Cửa đi: Cửa làm vật liệu gỗ = 0,03m ; λ = 0,18 ; µ = 6,2 SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page ĐỒ ÁN ĐIỀU HÒA KHễNG KH GVHD: Ths Bựi Quang Trung g Trần giả: Chọn trần giả làm thạch cao với thông sè δ = 0,02m ; λ = 0,23 ; µ = 5,4 Chú thích : Các thông số ; đợc tra phụ lục tài liệu Thông gió PGS TS Bùi Sỹ Lý Đơn vị : λ [ w/mK ] µ [10 −5 g/mhPa ] TÝnh hƯ sè trun nhiƯt K : C«ng thøc : K= δ 1 +∑ i + α T i =1 λi α N n [W/m2K] Trong ®ã : +T, N : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt vµ ngoµi cđa kÕt cÊu ( W/m2K ) +δi, λi : ChiỊu dµy [m] vµ hƯ sè dÉn nhiƯt λ[ W/mK ] cđa kÕt cÊu bao che líp thø i Số liệu tính toán đợc ghi bảng sau: - Trong bảng T, N đợc tra bảng 3.1 trang 82 giáo trình Thông Gió PGS.TS Bùi Sỹ Lý Hoàng Hiền Bảng1.3 : Tính toán hệ số truyền nhiệt K Thông số Tên kết cấu N [W/ m2K] Tờng bao Tờng ngăn chia phòng Cửa tiếp xúc với không khí Cửa ngăn cách phòng Mái 23,26 αT [W/ m2K] 8,72 K= K= K= 2,651 1 0,03 + + 8,72 0,18 23,26 3,083 1 0,03 + + 8,72 0,18 8,72 2,52 23,26 8,72 K= 8,72 8,72 K= 8,72 2,315 1 0,01 0,11 0,01 + + + + 8,72 0,93 0,87 0,93 8,72 8,72 23,26 n 1 0,01 0,22 0,01 + + + + 8,72 0,93 0,87 0,93 23,26 8,72 K= 1 δ +∑ i + αT i =1 λi α N K [W/m2K] 1 0,015 0,01 0,05 0,08 + + + + + 8,72 0,81 0,93 0,4 1,55 23,26 SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 2,751 Page N IU HềA KHễNG KH Trần giả Cưa sỉ Cửa vách ngăn kính 11,63 23,26 23,26 GVHD: Ths Bùi Quang Trung 1 0,02 + + 8,72 0,23 11,63 3,477 1 0,005 + + 8,72 0,76 23,26 6,088 1 0,012 + + 8,72 0,76 23,26 5,76 K= 8,72 K= 8,72 K= 8,72 Chia di nn: PHòNG LàM VIệC s=45,6m2 wc nữ kt điện kt nước GIAN MáY t.t.t.mại (310m2) d¶i IV s¶nh (38m2) N1(+0.000) d¶i III d¶i II d¶i I vk1 B¶ng1.4 :HƯ sè dÉn nhiƯt cđa d¶i đợc thể bảng sau: Dải Dải I D¶i II D¶i III D¶i IV K [ W/m2K] 0,455 0,233 0,116 0,07 Kiểm tra tượng đọng sương bề mặt kết cấu SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung Để tránh tượng đọng sương bề mặt kết cấu nhiệt độ bề mặt kết cấu phải không nhỏ nhiệt độ điểm sương khơng khí bên ngồi vi hệ số truyền nhiệt kết cấu tính tốn cần đảm bảo điều kiện: Ktt ≤ 0.95×1.136× α ×[ tN − ts ] (*) t N − tT Trong đó: Ktt : Hệ số truyền nhiệt tính tốn [W/m2 0C] 0.95 : Hệ số kể đến an toàn tN, tT : Nhiệt độ khơng khí phía nhiệt độ cao phía nhiệt độ thấp [0C] ts : Nhiệt độ đọng sương khơng khí bên ngồi [0C] α : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt có nhiệt độ cao [W/ m2 0K] Ta kiểm tra cho kết cấu bất lợi nhất: Từ tN = 35,6ºC ϕ = 55.3 % tra biểu đồ I-d ta có ts = 25,5ºC, αN = 23.26 W/ m2 0K Vậy: 0.95×α×[ tN − ts ]=0.95×23.26×(35,6-25,5)/(35,6-26) = 23,25[W/m2 0C] t N − tT Ta kiểm tra cho kết cấu bất lợi nhất: Đối với tường tiếp xúc với khơng khí bên ngồi thì: Ktt = 2.315 [W/m2 0C] eT = 1700 (Pa) ; ϕN = 90% => eN = 1230 Pa H tran × e N + H mai × eT 430,37 × 1230 + 3647,3 × 1700 = = 1650 [Pa] H mai + H tran 430,37 + 3647,3 – Với: tT = 210C ; ϕT = 70% eX1 = eN [Pa] 2853 2853 2853 => eT = 1720 (Pa) H tran × e N + H mai × eT 430,37 × 1230 + 3647,3 × 1720 = = 1668 [Pa] H mai + H tran 430,37 + 3647,3 Bảng 3.7: Lợng ẩm truyền qua mái mùa ụng Stt eN ex Kà Fmái [m2] [Pa] [Pa] (g/m h Pa) 1700 1650 T.T Thơng Mại 0.00027 310,5 1700 1650 0.00027 45,6 Phòng lm việc 1668 1720 0.00027 38,0 Sảnh B¶ng 3.8 : Tỉng lợng ẩm truyền qua kết cấu bao che Tên phòng 0,51 Wnền [g/h] 287,19 Wmái [g/h] WKCBC [g/h] T.T Thơng Mại Wtờng [g/h] -32,76 4,19 258,62 Phòng lm vic -20,36 44,89 0,62 25,15 Sảnh -6,68 41,67 0,51 35,5 T.T Th¬ng Mại 30,01 222,46 29,01 281,48 Phòng lm vic 16,68 35,09 4,26 56,03 Sảnh 0,92 33,4 To¶ Èm ngêi : - Toả ẩm ngời đợc xác định theo c«ng thøc : Wngêi = ghn N [g/h] N : Số ngời có phòng ghn : Lợng níc tho¸t mét ngêi [g/h ngêi] 3,55 37,87 Mùa Đông Hè Tên Phòng Wmái [g/h] 4,19 0,62 SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 27 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung ghn : tra b¶ng 2.2 trang 56 ( Tài liệu kĩ thuật thông gió GS Trần Ngọc Chấn) ; ghn phụ thuộc trạng thái ngời lao động, độ tuổi nhiệt độ phòng Lao động T.T Thơng Mại v snh lao động nhẹ, gii trớ nên vào mùa Đông có ghn = 91 [g/h], vµo mïa HÌ cã ghn = 115 [g/h] Lao động phòng lm vic lao động trí óc nên vào mùa Đông có ghn = 87 [g/h], vµo mïa HÌ cã ghn = 105 [g/h] Bảng 3.9 : Lợng ẩm ngời tỏa Stt Tên phòng Mùa Mùa hè Mùa ụng Trạng thái lao động ghn [g/h.ngời] Số ngời Wtỏa[g/h] T.T Thơng Mại Lao động nhẹ 115 62 7130 Phòng lm vic Lao ®éng trÝ ãc 105 840 Sảnh giải trí 115 13 1495 T.T Thơng Mại Lao động nhẹ 91 62 Phòng lm vic Lao động trí óc 87 696 Sảnh giải trí 91 13 1183 5642 Tỉng kết lợng ẩm thừa : Lợng ẩm thừa phòng đợc xác định nh sau : Wthừa = Wtoả + WKCBC [g/h] Wtoả : Tổng lợng ẩm toả ngời [g/h] Bảng 3.8 WKCBC : Tổng lợng ẩm truyền vào phòng qua kết cấu [g/h] Bảng 3.9 STT STT B¶ng 3.10 : Tỉng kÕt Èm thõa mùa hè Tên phòng WKCBC Wtỏa Wth Mùa [g/h] [g/h] [g/h] Hè T.T Thơng Mại 281,48 7130 7411,48 Phòng làm việc 56,03 840 896,03 Sảnh 37,87 1495 1532,87 T.T Thơng Mại ụng 258,62 5642 5900,62 Phòng lm vic 25,15 696 721,15 Sảnh 35,5 1183 1218,5 B¶ng 3.11 : Tỉng kết nhiệt thừa, ẩm thừa mùa đông mùa hè Mùa Tên phòng T.T Thơng Mại SVTH: Nguyn Ngc Bằng_MSSV:209752 Qth [W] 28682,5 Wth [g/h] 7411,48 ε [kJ/kg] 13932 Page 28 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ Đơng Phßng lm vic Snh T.T Thơng Mại Phòng lm vic Snh GVHD: Ths Bùi Quang Trung 6826,3 12273,76 -1524,8 -1033,4 -2367 896,03 1532,87 5900,62 721,15 1218,5 27426,2 28825,4 -930,29 -5158,8 -6993,2 PHẦN THIẾT LẬP Q TRÌNH ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ TRÊN BIỂU ĐỒ I-d VÀ CHỌN THIẾT BỊ SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 29 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung I Lựa chọn phương án ĐHKK cho cơng trình Việc lựa chon hệ thống điều hồ thích hợp cho cơng rình quan trọng, đảm bảo hệ thống đáp ứng đầy đủ u cầu cơng trình Nói chung hệ thống điều hồ khơng khí thích hợp thoả mãn u cầu cơng trình đề mặt kĩ thuật, mĩ thuật, môi trường, tiện dụng vận hành, bảo dưỡng, sửa chữa, độ an toàn, độ tin cậy, tuổi thọ hiệu kinh tế cao Hiện có nhiều loại hệ thống điều hồ khơng khí khác Trong đồ án em lựa chọn dùng hệ thống VRV Những ưu điểm ni bt ca VRV: Độ bền, tuổi thọ khả tiết kiệm điện : 2/ Tiết kiệm không gian lắp đặt: Điều khiển thuận lợi, đại, linh hoạt việc lắp đặt : 4/ Giảm thiểu chi phí, thời gian thi công lắp đặt: Nguyên lý hoạt động hệ thống VRV - Hệ thống điều hoà trang bị dàn lạnh, nóng kèm với nhau: Dàn nóng bao gồm thiết bị nh máy nén, thiết bị ngng tụ, quạt thổi gió dàn ngng tụ, hệ thống khởi động mềm Dàn lạnh bao gồm thiết bị bay quạt thổi gió lạnh phòng, thiết bị bảo vệ - Môi chất lạnh (gas R410A) đợc bay trực tiếp Indoor Sau bốc trao đổi nhiệt với không khí phòng, môi chất lạnh đợc máy nén hút nén lên dàn ngng tụ đây, dới áp suất cao sau trao đổi nhiệt với môi trờng bên nhờ quạt dàn ngng, môi chất lạnh ngng tụ lại thành dạng lỏng sau qua lọc ẩm lại vào Indoor qua ống mao (Capillary tube), van tiết lu nhiệt (Thermo Expansion Valve) Indoor Chu trình đợc tiếp tục lặp lặp lại tạo thành vòng tuần hoàn kín Hệ thống điều hoà không khí VRV bao gåm hai kiĨu m¸y nÐn : M¸y nén Inverter máy nén điều chỉnh công suất biến tần Máy nén Standard loại máy nén hoạt động với công suất ổn định SVTH: Nguyn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 30 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bựi Quang Trung Hệ thống máy nén hoạt động theo nguyên tắc sau: Khi bắt đầu khởi dộng hệ thống, máy nén Inverter đợc điều khiển ®Ĩ khëi ®éng tríc ë tÇn sè ®iƯn thÊp sau tăng dần Giai đoạn nhằm tránh tợng áp suất đầu hút hệ thống xuống thấp dới mức cho phép để hệ thống hoạt động Khởi động dừng mềm theo bớc sau : 0.5Hz, 1Hz, 3Hz, 6Hz, 30Hz Mét sè lu ý cña hƯ thèng VRV sư dơng: MỈc dï hƯ thèng trớc đa vào sử dụng đà đợc kiểm tra nghiêm ngặt độ kín, thử kín, thử bền hệ thèng nhng chóng ta vÉn cÇn thiÕt lu ý trờng hợp rò rỉ ga Ga sử dụng hệ thống R410A ga hoàn toàn an toàn, không độc, không cháy nhng cẩn thận tránh trờng hợp rò rỉ ga làm chiếm thể tích không khí phòng sử dụng, gây thiếu không khí hô hấp cho ngời phòng Nồng độ qui định đợc xem giới hạn nguy hiểm cho ngời sử dụng theo tiªu chuÈn NhËt KHK (High Pressure Gas Protection Association) Nồng độ ga để kiểm tra thể tích phòng bé có đảm bảo không, không đảm bảo cần có định hớng giải cách sau : - Mở lỗ thoáng để gió tràn tự vào phòng - Lắp quạt hút đợc nối liên động với thiết bị báo rò ga II Cỏc bước thiết lập biêu đồ I-d mùa hè: Bước 1:Xác định tia trình ε Tia trình xác định công thức sau: εi = ∑Q ∑W i x3600 ; kJ/kg i Trong đó: - ΣQi: Lượng nhiệt thừa phòng thứ i ; W - ΣWi: Lượng ẩm thừa phòng thứ i ; g/h Bước 2: Từ thông số trạng thái biết điểm bên nhà T i điểm trạng thái bên N ta đánh dấu chúng biểu đồ I-d Bước 3: Xác định điểm thổi vào hệ thống Cách xác định điểm thổi vào Trên tia ε vừa vẽ lấy điểm V cho độ chênh nhiệt độ trạng thái khơng khí điểm T điểm V 6÷8 0C Như Lưu lượng thổi vào xác định theo công thức sau LiV = ∑Q th x3.6 I T − IV [kg/h] Trong đó: SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 31 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung - ΣQi: Lượng nhiệt thừa phòng thứ i (W) - IT, IV: Nhiệt dung trạng thái khơng khí bên trạng thái khơng khí điểm thổi vào (kJ/kg) Thơng số trạng thái q trình tính tốn lưu lượng thổi vào thể Bảng 4.1:Thông số trạng thái trỡnh tớnh toỏn lu lng thi vo T.T Thơng Mại Phßng làm việc Sảnh 28682,5 6826,3 12273,76 6 61,5 61,5 63 53 55 56 15522,3 4830,92 8065,61 1,18 1,18 1,173 13154,5 4094 6876,06 Bước 4: Tính chọn lượng khí tươi tỷ lệ hịa trộn Lưu lượng gió lấy theo tiêu chẩn vệ sinh cho phòng chức đồng thời thoả mãn điều kiện tạo áp suất dương phòng, tránh tổn thất lạnh từ phịng ngồi  LN(lấy) ≥ LN(yc) Xác định lượng gió ngồi theo số người có phịng LN = N.l ,m3/h Trong đó: + N - Số người có phịng, người + l - Lượng gió ngồi , lấy 40(m3/h.người) LycNi Cơng thức tính tốn: ηi = , thay trị số phòng vào ta kết quả, L Vi tỷ lệ hồ trộn phịng nhỏ 10% ta lấy tối thiểu lượng gió ngồi cấp vào phịng 10% lưu lượng gió vào LV Kết tính tốn thống kê bảng 4.2 Bảng 4.2:Bảng thống kê lượng khí tươi tỷ lệ hòa trộn Tên phòng Số người LV (m3/h) LN yc (m3/h) η tt η chon LNtt (m3/h) LPtt (m3/h) T.T Thơng Mại Phòng lm vic Snh 62 13 13154,5 4094 6876,06 2480 320 520 0,189 0,078 0,076 0,189 0,1 0,1 2480 409 688 10674,5 3685 6188 Bước 5: Xác định điểm hồ trộn khơng khí hồi khơng khí ngồi C Trên biểu đồ I-d để xác điểm trạng thái hoà trộn C ta xác định giá trị I C Từ vẽ đường IC cắt đường TN điểm , điểm điểm C Theo tỉ lệ hồ trộn ta có: _ lÊy lÊy LN IC − IT TC L N ⇔ = _ = LV IN − IT LV TN SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 32 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ ⇔ GVHD: Ths Bùi Quang Trung LlÊy IC = n (IN − IT ) + IT [kJ/h] LV Tỷ lệ hồ trộn phịng vị trí điểm C mô tả Biểu đồ I-d phịng Trong q trình tính tốn ta bỏ qua q trình tự sấy khơng khí chuyển động ng ng N+T Hòa trộn C Làm lạnh Khô OV Thổi vào Phòng T Thải Ngoài Tuần hoàn Bc : Tính tốn cơng suất lạnh phịng Qil = Lv(i)×(IC(i) - IO(i))/3600 ; [KW] Trong đó: - Lv(i): Lưu lượng thổi vào tính tốn phịng thứ i, Kg/h - IC(i): Nhiệt dung trạng thái không khí điểm C phịng thứ i, KJ/kg - IO(i): Nhiệt dung trạng thái khơng khí điểm O phịng thứ i, KJ/kg Kết tính tốn trình bày bảng 4.3 Bảng 4.3:Bảng tính tốn cơng suất lạnh ca tng phũng T.T Thơng Mại Phòng lm vic Snh 15522,3 4830,92 8065,61 66,5 63,5 65,7 53 55 55 58 11 22 Bước : Tính tốn lượng nước ngưng phịng Wn = Lv(i)×(dC(i) - dO(i))/3600000 ; [l/s] Trong đó: - Lv(i): Lưu lượng thổi vào tính tốn phòng thứ i, Kg/h - dC(i): Dung ẩm trạng thái khơng khí điểm C phịng thứ i, g/kg - dO(i): Dung ẩm trạng thái khơng khí điểm O phịng thứ i, g/kg Kết tính tốn trình bày bảng 4.4 Bảng 4.4:Bảng tính tốn lượng nc ngng ca tng phũng T.T Thơng Mại Phòng lm việc Sảnh 15522,3 4830,92 8065,61 15 14,4 14,4 13 13,7 13,8 0,0086 0,0009 0,0013 Các trình thay đổi trạng thái khơng khí biểu đồ I-d mùa Hè mùa Đơng trình bày phần bảng biểu đồ I- D SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 33 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung Đối với phịng vẽ biểu đồ I-d có độ chênh lệch nhiệt độ điểm phòng TT điểm thổi vào TV cao cách dịch chuyển tia ε tới trạng thái cho điểm T’ nằm vùng giới hạn cho phép trạng thái khí hậu phịng chọn ban đầu đồng thời có độ chênh lệch nhiệt độ T T TV khoảng từ ÷ 100C III Thiết lập biêu đồ I-d mùa Đông: Thông số tính tốn bên , bên ngồi chế độ nhiệt thừa ẩm thừa: Bảng 4.5: Wth IT Qth ε tT ϕT tN ϕN Tên Phòng (KJ/kg) (0C) (W) [g/h] (%) (%) (0C) [kJ/kg] T.T Thơng Mại 22 65 49,65 10,8 90 -1524,8 5900,62 -930,29 Phßng làm việc 22 -1033,4 721,15 -5158,8 65 49,65 10,8 90 Sảnh 21 70 48,5 10,8 90 -2367 1218,5 -6993,2 Để bảo đảm chế độ khí động quạt hệ thống đường ống ổn định , lưu lượng khí (Lv) lấy theo chế độ mùa hè Như mùa đơng khả khử nhiệt đơn vị khơng khí thổi vào xác định : ∆I V = I T − I V = Q th ,kJ/kg L V (he) Khả khử nhiệt đơn vị phòng thống kê bảng 4.6: Tên Phòng Qth (W) LV (kg/h) IV (kJ/kg) IV (KJ/kg) T.T Thơng Mại Phòng làm việc Sảnh -1524,8 -1033,4 -2367 15522,3 4830,92 8065,61 -0,35 -0,85 -1,05 50 50,5 49,55 Điểm thổi vào xác định giao điểm đường (Iv =const ∩ ε ) Thông số điểm thổi vào V thống kê bảng 4.7: Tên Phòng IV (KJ/kg) (0C) dV (g/kg) T.T Thơng Mại Phòng lm vic Snh 50 50,5 47,55 25,0 25,0 24,8 9,7 9,8 8,8 tV Do mïa đông chung hệ thống điều hòa không khí với mùa hè nên tỉ lệ hòa trộn mùa đông =LNy/c/LV nên điểm C xác định dựa : LNy/c/LV = TC/TN = IT − IC IT − I N Thơng số tính tốn điểm C xác định bảng 4.8: SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 34 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung Tờn Phũng IC (KJ/kg) dC (g/kg) T.T Thơng Mại Phßng làm việc Sảnh 46,0 47,5 46,5 10,1 10,4 10,5 Khơng khí sau hịa trộn từ C ta sấy nóng đẳng dung (dc=const) lên điểm V’ Điểm V’ giao đường thẳng (tV=const ∩ dC=const ) Κhông khí từ điểm thổi vào V’ thổi vào phịng đến điểm T’ ( điểm T’ giao tT=const ∩ ε ) Thông số điểm thổi vào V’ thống kê bảng 4.9: Tên Phòng IV’ (KJ/kg) (0C) dV ' (g/kg) T.T Thơng Mại Phòng lm vic Snh 51,5 52,0 52,0 25,0 25,0 24,8 10,1 10,4 10,5 tV’ Thông số điểm thổi vào T’ thống kê bng 4.10: T tT Tờn Phũng T.T Thơng Mại Phòng làm việc Sảnh (0C) (%) 22 22 21 68 69 75 Năng suất sấy mùa đông : QS = LVx(IV’ –IC) ,[kJ/h] Bảng thống kê công suất sấy vào mùa đơng (bảng 4.11): QS Tên Phịng IV’ (KJ/kg) IC (KJ/kg) LV (kg/h) (KW) T.T Thơng Mại Phòng lm việc Sảnh 51,5 52,0 54,0 46,0 47,5 46,5 15522,3 4830,92 8065,61 24 17 IV: Chọn thiết bị: Chọn Indoor: SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 35 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung Ta lựa chọn indoor dựa theo cách bố trí số lượng indoor mặt Số lượng indoor chọn nhiều khả phân bố suất lạnh phịng khơng nên q lớn khó khăn q trình lắp đặt ảnh hưởng đến mỹ quan cơng trình Dựa mặt phịng cần điều hịa ta bố trí số lượng indoor vẽ.Ta có bảng tổng kết số lượng chủng loại indoor sử dụng phòng sau: Bảng 4.12: Thống kê thiết bị indoor Tên Phòng T.T Thơng Mại Phòng lm vic Snh Kớ hiu indoor FXMQ80PVE FXMQ100PVE FXMQ100PVE FXMQ100PVE Công suất lạnh(kW) 9,3 11,6 11,6 11,6 Số lượng (cái) 2 Ql (KW) 11,6 23,2 Bảng 4.13:Thơng số indoor m· FXMQ80PVE KiĨu d¸ng Điện nguồn Công suất lạnh Công suất sởi Cụng sut điện FXMQ80PVE Kcal/h Btu/h KW Kcal/h Btu/h KW KW Vá máy Lu luợng gió mg/min (cao/thấp) cfm Độ ồn (cao /thấp) dB(A) (220V) Kích thớc (HxWxD) mm Trọng lợng máy kg Láng (loe) m èng nèi H¬i (loe) mm èng x¶ VE: pha , 220 – 240V/220V,50Hz/60 Hz 8000 31700 9,3 8600 34100 10,0 0,298 ThÐp m¹ kÏm 25/20 883/706 43/39 300x1000x700 36,0 Φ9,5 Φ15,9 VP25(§êng kÝnh 25) Bảng 4.14:Thông số indoor m· FXMQ100PVE SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 36 N IU HềA KHễNG KH Kiểu dáng Điện nguån FXMQ100PVE mg/min cfm dB(A) VE: pha , 220 – 240V/220V,50Hz/60 Hz 10000 39600 11,6 10800 42700 12,5 0,376 ThÐp m¹ kÏm 32/23 1130/812 43/39 mm kg Láng (loe) m Hơi (loe) mm ống xả 300x1400x700 46,0 9,5 15,9 VP25(§êng kÝnh 25) Kcal/h Btu/h KW Kcal/h Btu/h KW KW Công suất lạnh Công suất sởi Cụng sut in Vỏ máy Lu luợng gió (cao/thấp) Độ ồn (cao /thấp) (220V) Kích thớc (HxWxD) Trọng lợng máy ống nối GVHD: Ths Bùi Quang Trung Chọn Out door: Ta lựa chọn outdoor theo suất lạnh tính tốn phịng cơng suất indoor Năng suất lạnh outdoor phải lớn suất lạnh yêu cầu phòng điều hòa phải nhỏ tổng suất lạnh Indoor bố trí phịng Ta chọn cơng suất lạnh out door nhỏ công suất lạnh indoor từ 15% đến 20% outdoor có khả hoạt động vượt tối đa 130% tải định mức Dựa cào catalog hãng DAIKIN, outdoor lựa chọn sau: Bảng 4.16: Thống kê thiết bị indoor Kí hiệu indoor Tổ hợp Cơng suất điện(kW) Công suất lạnh(kW) RXYQ32PAY1(E) RXYQ16PAY1(E) + RXYQ18PAY1(E) (2,7+4,5+4,5) +(4,3+4,5+4,5)=25 94,6 SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 37 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung Chän miƯng thỉi vµ miƯng hót 3.1.Chän miƯng thỉi - Lu lợng không khí thổi vào phòng lớn Indoor lµ : L = 32 m3/ph = 32 x 60 = 1920 [m3/h] - Chän miƯng thỉi víi cánh hớng dòng đặt song song kích thớc axb= 600x600 - Chän n = miÖng cho indoor , lu lợng miệng L0 = 1920/2= 960m3/h - Vận tốc ban đầu không khí miệng thổi : V0 = L0/(F0.3600) =960/(0,36.3600) = 0,74 m/s - MiÖng thổi tiết diện vuông kiểu loa cánh thổi đứng khch t¸n theo híng ,cã hƯ sè sư dơng diƯn tÝch miƯng thỉi β = 0,75 - Chän kÝch thíc miƯng thỉi : 600 x 600 - Khi ®ã vận tốc miệng thổi : vthực = 0,74 = 0,99 (m/s) 0,75 - KiĨm tra vËn tèc kh«ng khí vùng làm việc: 0,226 vx = v0 a.x + 0,145 (m/s) D0 Trong ®ã: - v0: vËn tèc không khí đầu miệng thổi [m/s] - Vx: vận tốc không khí vùng làm việc [m/s] - a: hệ số rối dòng không khí miệng thổi a = 0,2 - x: khoảng cách từ miệng thổi ®Õn vïng lµm viƯc x = 4,5 - - 0,8 = 2,7 [m] - D0: đờng kính tơng đơng theo diƯn tÝch cđa miƯng thỉi SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 38 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ D0= GVHD: Ths Bùi Quang Trung x0,75 x0,6 x0,6 4xF0 = 0,586 [m] = 3,14 Vậy vận tốc dòng không khí vùng làm việc : 0,226 vx=0,99 0,2.2,7 + 0,145 = 0,21 [m/s] < 0,3 [m/s] 0,586 Đảm bảo giới hạn vận tốc thổi vùng làm giới hạn cho phép * Kiểm tra vận tốc không khí vùng làm việc : 0,48 Vận tốc trục tØ ®èi vx = v0 a.x + 0,145 (m/s) D0 Trong đó: - v0: vận tốc không khí đầu miệng thổi [m/s] - Vx: vận tốc không khí vïng lµm viƯc [m/s] - a: hƯ sè rèi cđa dòng không khí miệng thổi a = 0,2 - x: khoảng cách từ miệng thổi đến vùng làm việc x = 4,5 - - 0,8 = 2,4 [m] - D0: đờng kính tơng đơng theo diện tích miƯng thỉi D0= 2.a.b 2.0,6.0,6 = 0,6 [m] = a + b 0,6 + 0,6 Vậy vận tốc dòng không khí vùng làm việc : 0,48 vx=0,99 0,2.2,7 + 0,145 = 0,45 [m/s] 0,6 Đảm bảo giới hạn vận tốc thổi vùng làm giới hạn cho phÐp 3.2 Chän miƯng hót Chän lo¹i miƯng hót tiÕt diƯn vu«ng 600 x 600 cã hƯ sè sư dơng diƯn tÝch miƯng thỉi β = 0,75 Tính tốn chọn bố trí đường ống: 4.1: Tính ống nước ngưng Theo Catalog ta chọn ống nước ngưng nhỏ ống nhựa VP: φ27φ34, φ42 Để việc thoát nước ngưng hiệu an toàn, đường ống nước ngưng đặt có độ dốc i = 0.5-1% 4.2: Tính chọn chia gas: Theo sơ đồ nguyên lý chia gas la loại chia gas đôi - Bộ chia gas kể từ Outdoor kích thước nối Outdoor chia gas phụ thuộc vào công suất Outdoor Công suất Outdoor: 32HP Theo Catalog ta chọn được: Bộ chia gas đầu tiên: KHRP26A27T ống gas nối Outdoor chia gas là: Ông gas: φ28.6 mm, ống dịch: φ15.9 mm SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 39 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung 4.3: Tính chọn đường ống cấp gió tươi: a Vạch tuyến ống: IN 1-9 l 8,0m l409 m3/h IN 1-8 l 2,3m l688 m3/h l 2,3m l688 m3/h IN 1-1 l 2,73m l1514,6 m3/h l 1,5m l413.3 m3/h IN 1-3 l 1m l344 m3/h l 0,9m l344 m3/h l 2,4m l413.3 m3/h IN 1-7 l 4,6m l1923,6 m3/h l 1,5m l413.3 m3/h IN 1-4 l 2,4m l413.3 m3/h IN 1-6 l 2,4m l413.3 m3/h l 7,3m l2750,2 m3/h l 3,2m l3577 m3/h l 1,5m l413.3 m3/h IN 1-5 l 2,7m l688 m3/h IN 1-2 b Tính tốn thủy lực: - Tổn thất gồm hai phần : ∆P = ∆Pms + ∆Pcb (kg/m2) Trong đó: ∆Pms : Là tổn thất áp suất ma sát gây : ∆Pms = R l (kg/m2) R: Tổn thất áp suất ma sát m chiều dài ống (kg/m 2) L: Chiều dài đoạn ống (m ) ∆Pcb: Là tổn thất áp suất cục xác định : ∆Pcb = ∑ξ Pđ (kg/m2) ; ∑ξ: Tổng hệ số sức cản cục đoạn tính tốn Pđ = v2.γ/ 2g: Áp suất động dịng khí điểm tính tốn (kg/m 2) - Chọn v => Fo = L 3600.v (m2) - Cho giá trị cạnh ống achọn => cạnh b = SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Fo từ chọn giá trị gần với b bchọn a chon Page 40 ... phương án ĐHKK cho cơng trình Việc lựa chon hệ thống điều hồ thích hợp cho cơng rình quan trọng, đảm bảo hệ thống đáp ứng đầy đủ yêu cầu cơng trình Nói chung hệ thống điều hồ khơng khí thích hợp... PHẦN THIẾT LẬP Q TRÌNH ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ TRÊN BIỂU ĐỒ I-d VÀ CHỌN THIẾT BỊ SVTH: Nguyễn Ngọc Bằng_MSSV:209752 Page 29 ĐỒ ÁN ĐIỀU HỊA KHƠNG KHÍ GVHD: Ths Bùi Quang Trung I Lựa chọn phương án ĐHKK. .. nhiều loại hệ thống điều hồ khơng khí khác Trong đồ án em lựa chọn dùng hệ thống VRV Những ưu điểm bật VRV: Độ bền, tuổi thọ khả tiết kiệm điện : 2/ Tiết kiệm không gian lắp đặt: Điều khiển thuận