Đồ án cung cấp điện mới

Phần I XáC ĐịNH PHụ TảI TíNH TOáN cho phân xởng xí nghiệp A-ĐặT VấN Đề: Phụ tải điện hàm biến đổi theo thời gian có nhiều yếu tố ảnh hởng đến nên phụ tải điện không tuân theo quy luật định.Do việc xác định xác phụ tải điện điều khó khăn nhng đồng thời việc quan trọng Phụ tải điện số liệu dùng làm chọn thiết bị điện hệ thống cung cấp điện.Nếu phụ tải tính toán lớn phụ tải thực tế thiết bị chọn lơn so với yêu cầu dẫn tới lãng phí Do tính chất quan trọng nh nên đẵ có nhiều nghiên cúu đa nhiều phơng pháp xác định phụ tải tính toán xong cha có phơng pháp hoàn thiện.Nếu thuận tiện cho việc tính toán thiếu xác ,ngợc lại nâng cao đợc độ xác kể đến nhiều yếu tố ảnh hởng phơng pháp tính lại qúa phức tạp Sau số phơng pháp hay dùng để xác định phụ tải điện: 1.Phơng pháp xác định phụ tải tính toán theo cônh suất đặt hệ số yêu cầu 2.Xác định phụ tải tính toán theo công suất phụ tải đơn vị diện tích sản xuất 3.Xác định phụ tải tính toán theo suất tiêu hao điện cho đơn vị sản phẩm 4.Xác định phụ tải tính toán theo hệ số cực đại Kmax công suất trung bình(Theo số thiết bị dùng điện có hiệu quả) Trong đồ án ta dùng phơng pháp phơng pháp cho ta kết tơng đối xác xét tới ảnh hởng số thiết bị nhóm thiết bị có công suất lớn nh khác chế độ làm việc chúng B-XáC ĐịNH PHụ TảI TíNH TOáN CHO PHÂN XƯởNG Phụ tải phân xởng gồm loại:Phụ tải động lực phụ tải chiếu sáng A-Xác định phụ tải động lực: I-Chia nhóm thiết bị: Để có số liệu cho việc tính toán thiết kế sau chia thiết bị phân xởng làm nhóm.Việc chia nhóm đợc theo nguyên tắc sau: -Các thiết bị gần đa vào nhóm -Một nhóm tốt có số thiết bị n -Đi dây thuận lợi, không đợc chồng chéo, góc lợn ống phải 120 kết hợp công suất nhóm gần Căn vào mặt phân xởng bố trí xắp xếp máy chia thiết bị phân xởng khí làm nhóm theo bảng sau 1.Trong đó: Iđm= Pdm 3.Udm.cos Bảng 1-1: Phân nhóm thiết bị STT Tên thiết bị Máy khoan Máy doa Máy tiện Máy phay Ký hiệu 18 Pđm(KW) 7.5 7.5 12 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Máy tiện Máy tiện Máy bào Máy bào Máy mài tròn Máy phay Máy sọc Máy tiện Máy phay Máy chuốt Máy ca thép Máy ca thép Tủ sấy pha Máy biến áp hàn pha 380/65 %=35% Máy doa Máy doa 12 13 10 11 14 15 16 17 19 20 19 20 SL Cos 0.6 0.6 0.6 0.6 Ksd 0.16 0.16 0.16 0.16 4.5 4.5 2.8 10 15 7.5 15 20 20KVA 2 2 1 1 1 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.4 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.2 10 1 0.6 0.6 0.16 0.16 Nhóm I II III IV 2.Xác định phụ tải nhóm: *)Xác định phụ tải nhóm 1: - Số thiết bị nhóm I n=8 Thiết bị có công suất lớn nhóm Pmax=12kW Thiết bị có công suất >= 1/2 Pmax là: n1=3 Tổng công suất n thiết bị: P= Pdmi =7,5+3.2+7,5.3+12.2=60kW Công suất n1 thiết bị: P1= Pi =7,5+7,5.3+12.2=54kW n1 =3/8=0,375 n p p* = =54/60=0.9 p n* = ksdtb= Ptbi (P dmi = Pdmi k sdi ) Pdmi =ksd=0,16 Với ksd,ksdtb hệ số sử dụng thiết bị nhóm Ptb phu tải trung bình thiết bị Theo phụ lục I.4 ,I.6 trang 254, 256 thiết kế cấp điện Ngô Hồng * Quang Vũ Văn Tẩm, NXB khoa học kỹ thuật, Hà Nội-1998 Ta đợc n hq =f(n*,p*) theo bảng 1-10 kmax=f(ksdtb,n hq ) theo bảng 1-11: * n*hq=0,5 nhq = n.n hq =8.0,5= kmax=3,1 Công suất tính toán nhóm I là: (P dmi costb= cos i ) = P 7,5.0.6 + 3.2.0.6 + 7,5.3.0.6 + 12.2.0.6 60 dmi =36/60=0,6 PttnhI=kmax.ksdtb Pdmi =3,1.0,16.60=29,76(kW) SttnhI= PttnhI 29,76 = =49,6(kVA) cos tb 0,6 2 PttnhI QttnhI= S ttnhI = 49,6 29,76 =39,68(kVAr) Dòng điện tính toán nhóm I là: IttnhI= S ttnhI 3.U dm = 49,6 3.0,38 =75,35(A) *)Xác định phụ tải nhóm 2: - Số thiết bị nhóm I n=7 Thiết bị có công suất lớn nhóm Pmax=7kW Thiết bị có công suất >= 1/2 Pmax là: n1=7 Tổng công suất n thiết bị: P= Pdmi =7.3+4,5+4,5.2+7=41,5kW Công suất n1 thiết bị: P1= Pi =7.3+4,5+4,5.2+7=41,5kW n1 =8/8=1 n p p* = =41,5/41,5=1 p n* = ksdtb= Ptbi (P dmi = P k sdi ) =ksd=0,16 P dmi dmi 1 Với ksd,ksdtb hệ số sử dụng thiết bị nhóm Ptb phu tải trung bình thiết bị Theo phụ lục I.4 ,I.6 trang 254, 256 thiết kế cấp điện Ngô Hồng * Quang Vũ Văn Tẩm, NXB khoa học kỹ thuật, Hà Nội-1998 Ta đợc n hq =f(n*,p*) theo bảng 1-10 kmax=f(ksdtb,n hq ) theo bảng 1-11: * n*hq=0,95 nhq = n.n hq =7.0,95= 6,65 kmax=2,48 Công suất tính toán nhóm I là: (P dmi costb= cos i ) = P 7.3.0.6 + 4,5.0.6 + 4,5.2.0.6 + 7.0.6 41,5 dmi =24,9/41,5=0,6 PttnhI=kmax.ksdtb Pdmi =2,48.0,16.41,5=16,47(kW) PttnhI 16,47 SttnhI= = =27,45(kVA) cos tb 0,6 2 PttnhI QttnhI= S ttnhI = 27,45 16,47 =21,96(kVAr) Dòng điện tính toán nhóm I là: IttnhI= S ttnhI 3.U dm = 27,45 3.0,38 =41,7(A) *)Xác định phụ tải nhóm 3: - Số thiết bị nhóm I n=9 Thiết bị có công suất lớn nhóm Pmax=10kW Thiết bị có công suất >= 1/2 Pmax là: n1=7 Tổng công suất n thiết bị: P= Pdmi =2,8.2+7.2+5.2+10.3=59,6kW Công suất n1 thiết bị: P1= Pi =7.2+5.2+10.3=54kW n1 =7/9=0,78 n p p* = =54/59,6=0,9 p n* = 8 P tbi ksdtb= (P dmi = P k sdi ) =ksd=0,16 P dmi dmi 1 Với ksd,ksdtb hệ số sử dụng thiết bị nhóm Ptb phu tải trung bình thiết bị Theo phụ lục I.4 ,I.6 trang 254, 256 thiết kế cấp điện Ngô Hồng * Quang Vũ Văn Tẩm, NXB khoa học kỹ thuật, Hà Nội-1998 Ta đợc n hq =f(n*,p*) theo bảng 1-10 kmax=f(ksdtb,n hq ) theo bảng 1-11: * n*hq=0,89 nhq = n.n hq =9.0,89= 8,01 kmax=2,31 Công suất tính toán nhóm I là: (P dmi costb= cos i ) = P 2,8.2.0,6 + 7.2.0,6 + 5.2.0,6 + 10.3.0,6 59,6 dmi =35,76/59,6=0,6 PttnhI=kmax.ksdtb Pdmi =2,31.0,16.59,6=22,03(kW) PttnhI 22,03 SttnhI= = =36,72(kVA) cos tb 0,6 2 PttnhI QttnhI= S ttnhI = 36,72 22,03 =29,38(kVAr) Dòng điện tính toán nhóm I là: IttnhI= S ttnhI 3.U dm = 36,72 3.0,38 =55,79 (A) *)Xác định phụ tải nhóm 4: - Số thiết bị nhóm IV n=8 - Số thiết bị nhóm IV có công suất lớn thiết bị có công suất lớn nhóm : -Trong nhóm có thiết bị Máy biến áp hàn pha làm việc chế độ ngắn hạn ta quy đổi dài hạn Pđm=Sđm.cosđm dm =20.0,4 0,35 =4,73(kw) -Trong nhóm có hai thiết bị làm việc pha chế độ làm việc ngắn hạn,ta phải quy đổi chế độ làm việc dài hạn pha Giả sử hai máy hàn pha nối vào điện áp dây Uab +Máy biến áp hàn pha 10 Quy đổi công suất chế độ ngắn hạn lặp lại sang dài hạn Ta có: Pđm=Sđm.cosđm dm =20.0,4 0,35 =4,73(kw) Quy đổi pha ba pha Khi PAB=12,75;PAC=0 PA=PAB.p(AB)A+PAC.p(AC)A+PA0=4,73.0,89=4,21(kw) PB=PBC.p(BC)B+PAB.p(AB)B=4,73.0,11=0,52(kw) Pc=0 Vậy ta có Pkcb=P1phamax-P1phamin=4,21-0,52=3,69(kw) Pkcb 3,69 = = 0,09 < 0,15 P3 pha 4,73 Vậy P3phaMH=4,73(kw) Tổng số thiết bị nhóm II:n=8 n1=3 ; n * = n1 = = 0,375 n -Tổng công suất n1 thiết bị: P* = P P 11 P1 = 84,23 (Kw) = 60 = 0,72 84,23 Tra theo bảng 2-2 trang 27 giáo trình cung cấp điện * * n * hq =f( n , p ) = f(0,29 ;0,62) = 0,69 -Số thiết bị dùng điện có hiệu : nhq = n * hq n =0,69.8 = 5,52 kmax=2,64 Công suất tính toán nhóm I là: (P dmi costb= cos i ) = P 15.0,6 + 7,5.0,6 + 5.0,6 + 15.0,6 + 20.0,6 + 4,73.0,2 + 10.0,6 + 7.0,6 84,23 dmi =48,85/84,23=0,58 PttnhI=kmax.ksdtb Pdmi =2,64.0,15.84,23=33,36(kW) SttnhI= PttnhI 33,36 = =57,52(kVA) cos tb 0,58 2 PttnhI QttnhI= S ttnhI = 57,52 33,36 =46,85(kVAr) Dòng điện tính toán nhóm IV là: IttnhI= S ttnhI 3.U dm = 57,52 3.0,38 =87,39 (A) Tổng hợp lại ta có bảng kết sau : Nhóm Pđm(kW) I 54 costb Ksdtb Kmax Ptt(kW) 0.6 0,16 3,1 29,76 Qtt(kVAr) Stt(kVA) Itt(A) 39,68 49,6 75,35 II III 41,5 59,6 0.6 0.6 0,16 2,48 16,47 0,16 2,31 22,03 21,96 29,38 27,45 36,72 41,7 55,79 IV 84,23 0,58 0.15 2,64 33,36 46,85 57,52 87,39 II-Tính toán phụ tải chiếu sáng phân xởng: Trong phân xởng việc sử dụng công suất tự nhiên để cung cấp phân xởng chiếu sáng nhân tạo để đảm bảo cho việc lại ,vận chuyển nh làm việc tốt Yêu cầu chiéu sáng cho phân xởng khí đặc biệt nên có thẻ dùng đèn sợi đốt để chiếu sáng Để sơ xác định phụ tải chiếu sáng phân xởng ngời ta dùng phơng pháp suất chiếu sáng đơn vị diện tích : Công thức: Pcs =Po.P Po: Suất chiếu sáng đơn vị diện tích: (Theo bảng 1-2 TKCCĐ) với phân xởng khí ta có Po =15(W/m ) F : Diện tích mặt phân xởng Phân xởng có chiều dài: a =18 cm Chiều rộng: b =38cm F =a.b.à =18.38.1200 =684 (m ) Pcs =Po F = 15.684 = 10,26 (Kw) III-Xác định phụ tải tính toán phân xởng: Phụ tải tính toán phân xởng khí đợc tính theo công thức sau: Sttpx = Kđt ( Pttnhi + Pttcs) + ( Qttnhi ) Với Kdt hệ số xét tới làm việc đồng thời nhóm máy phân xởng Kdt = 0,8ữ0,85 Sttpx =0,85 (101,62 + 10,26) + (137,87) =177,55(KVA) Ittpx = Sttpx 3Udm = 177,55 3.0,38 =269,7 (A) Pttpx =Pttnhi+Pttcs =101,62+10,26=111,88 (Kw) Qttpx =137,87 (KVAr) C- Xác định phụ tải tính toán nhà máy I- Xác định phụ tải chiếu sáng phân xởng: Ngoài việc chiếu sáng cho máy móc phân xởng ta phải tính toán phụ tải chiếu sáng phân xởng bao gồm: Chiếu sáng bảo vệ, chiếu sáng đờng , chiếu sáng nhà kho ,chiếu sáng khu vực nhà hành ,phòng trực,nhà ăn ca ,nhà tập thể Việc xác định phụ tải dựa vào phơng pháp suất chiếu sáng đơn vị diện tích Pttcs = Po.F Với sơ đồ mặt nhà máy ta tính đợc diện tích phân xởng đợc ghi vào bảng sau Stt Tên phân xởng PX khí PX khí F (m ) 35x18x12002 = 630 38x18x12002 = 684 7 10 11 12 13 PX điện PX rèn dập PX đúc gang PX đúc thép PX dụng cụ PX mộc mẫu PX lắp ráp PX nhiệt điện PX kiểm nghiệm Nhà hành Trạm bơm 38x18x12002 =684 38x18x12002 =684 38x18x12002 =684 17x40x12002 = 680 17x40x12002 =680 17x40x12002 =680 17x40x12002 =680 15x40x12002 = 600 13x37x12002 = 481 5x37x12002 = 185 15x15x12002 =225 1.Chiếu sáng phân xởng khí1 Po = 10 w/m Pttcsck =Po.F =10.630 =6,3 (Kw) 2.Chiếu sáng phân xởng khí2 Po = 10 w/m Pttcsck =Po.F =684.10=6,84 (Kw) 3.Chiếu sáng phân xởng điện: Po = 13 w/m Pttcscđ =Po.F = 13.684=8,89(Kw) 4.Chiếu sáng phân xởng rèn dập: P0=15 W/m Pttcslr = Po.F =15.684=10,26 (Kw) 5.Chiếu sáng phân xởng đúc gang2:Po = 15 w/m Pttcsmm = Po.F = 15.684=10,26(Kw) 6.Chiếu sáng phân xởng đúc thép : Po = 12 w/m Pttcsđ = Po.F = 12.680=8,16(Kw) Chiếu sáng phân xởng dụng cụ: P0=15 w/m Pttcsrd=P0.F = 15.680=10,2(Kw) Chiếu sáng phân xởng mộc mẫu: P0=15 w/m Pttcsk=P0.F = 15.680=10,2(Kw) Chiếu sáng phân xởng lắp ráp 1: P0=10 w/m Pttcsk=P0.F = 680.10=6,8(Kw) 10.Chiếu sáng phân xởng nhiệt điện: P0=15 w/m Pttcshc=P0.F =15.600=9 (Kw) 11.Chiếu sáng phân xởng kiểm nghiệm: P0=10 w/m Pttcshc=P0.F = 10.481=4,8(Kw) 12.Chiếu sáng nhà hành chính: P0=15 w/m Pttcshc=P0.F = 15.185=2,775(Kw) 13.Chiếu sáng trạm bơm: P0=10 w/m Pttcshc=P0.F =10.225=2,25(Kw) 14 Chiếu sáng khoảng đất trống nhà máy: P0=0,2 w/m Pttcsđt=P0.F =0,2.20483 =4,0966 (Kw) Tổng công suất chiếu sáng toàn nhà máy: Pttcsnm=100,83 (Kw) II- Phụ tải tính toán toàn nhà máy: Phụ tải tính toán toàn nhà máy đợc xác định theo công thức: Sttnm =Kdt Kpt = ( Pttpx + Pttcs ) + ( Qttpx ) Trong đó: Kđt hệ số đồng thời xét đến khả phụ tải lớn phân xởng Kđt =0,9 Kpt hệ số kể đến khả phát triển thêm phụ tải nhà máy: Kpt =1.15 Pttpx= 2661,88( KW ) Qttpx=2097,87 ( KVAr ) Sttnm =0,9.1,15 (2661,88 + 100,83) + (2097,87) =3468,95 (KVAr) Pttnm =2762,7 (Kw) Qttnm =2097,87 (KVAr) cosnm = 2762,7 Pttnm = 3468,95 = 0,79 Sttnm Phần II thiết kế mạng điện cho phân xởng i-ĐặT VấN Đề: Mạng điện phân xởng dùng để cung cấp phân phối điện cho phân xởng phải đảm bảo yêu cầu vàe kinh tế , kỹ thuật nh: Đơn giản, tiết kiệm vốn đầu t, thuận lợi vận hành sửa chữa, dễ dàng thực biên pháp bảo vệ tự động hoá, đảm bảo chất lợng đIện năng, giảm đến mức nhỏ tổn thất phụ Sơ đồ nối dây phân xởng có dạng - Sơ đồ nối dây hình tia - Sơ đồ nối dây phân nhánh - Sơ đồ nối dây hỗn hợp Sơ đồ nối dây hình tia có u điểm việc nối dây đơn giản, độ tin cậy cao, dễ thực biện pháp bảo vệ tự động hoá, dễ vận hành, bảo quản, sửa chữa nhng có nhợc điểm vốn đầu t lớn Sơ đồ phân nhánh có u nhợc điểm ngợc lại với sơ đồ hình tia Sơ đồ hỗn hợp có u điểm tiết kiệm đợc thiết bị, vốn đầu t nhng có nhợc điểm khó khăn việc bảo vệ sửa chữa II- chọn SƠ Đồ cung cấp điện cho PHÂN XƯởng khí Qua phân tích phân xởng khí ta dùng sơ đồ hỗn hợp để cung cấp điện cho phân xởng: Sơ đồ nguyên lý nh hình vẽ a Sơ đồ nguyên lý CCĐ phân xởng khí số Tủ phân phối CS phân xưởng Cáp đến tủ động lực Tủ động lực Cáp đến máy Nhóm máy Nhóm máy Nhóm máy Nhóm máy b Sơ đồ dây CCĐ phân xởng khí số Cấu trúc sơ đồ dây (sơ đồ lắp đặt thiết bị mạng điện phân xởng) đợc thiết kế nh sau: Tủ động lực đợc đặt vị trí thoả mãn điều kiện sau: - Càng gần TTPT nhóm máy tốt - Tiện lợi cho hớng dây - Tiện lợi cho thao tác vận hành, bảo dỡng sửa chữa Tủ phân phối trung gian đợc đặt vị trí thoả mãn điều kiện sau: - Gần TTPT tủ động lực - Tiện lợi cho hớng dây - Tiện lợi cho thao tác vận hành, bảo dỡng sửa chữa Đi dây từ TBA đến tủ phân phối trung gian cáp pha lõi bọc cách điện đặt hào cáp (rãnh cáp) có nắp đậy bê tông Nếu phân xởng lớn phải dùng nhiều đờng cáp nên chia phân xởng thành nhiều khu vực (hay phân xởng con) để thiết kế ccđ tơng tự nh phân xởng trình bày Vì dùng nhiều đờng cáp song song cấp điện đến tủ có nhiều nhợc điểm trình vận hành Đi dây từ tủ phân phối đến tủ động lực cáp bọc cách điện đặt rãnh cáp chung có nắp đậy bê tông xây dọc theo chân tờng nhà xởng 10 Nh máy cắt thoả mãn điều kiện công suất cắt vii- kiểm tra dao cách ly đầu vào, dao cách ly mcll, daocách ly đầu vào mba: 1- Kiểm tra theo điều kiện ổn định lực điện động: ixk CD - 80 (KA) > ixk N1 = 15,88 (KA) Ixk CD = 31 (KA) > Ixk N1 =9,42 (KA) Vậy điều kiện ổn định lực điện động đợc thoả mãn 2- Kiểm tra theo điều kiện ổn định nhiệt: Iôđn = Iôđn10(s) = 12 (KA) > IN1 tgt =6,24 t odn 2,61 = 3,18( KA) 10 Vậy điều kiện ổn định nhiệt đợc thoả mãn viii- kiểm tra cao áp 35 Kv: 1-Kiểm tra theo điều kiện ổn định nhiệt: -Điều kiện kiểm tra: S Sôđn Trong đó: - S: diện tích dây dẫn, -Sôđn diện tích ổn định nhiệt Sôđn = .IN1 tgt1 -: hệ số tính toán cho tài liệu Với dây nhôm lõi thép = 12 Sôđn = 12.6,24 2,61 = 31,79( mm ) 2 STC1 = 35 ( mm ) > Sôđn = 31,79 ( mm ) Kết luận: Nh đảmbảo điều kiện chọn kiểm tra 2)Kiểm tra cáp từ trạm PPTG đến MBA: -Điều kiện kiểm tra: SC1 Sôđn C1 ; Sôđn C1 = .IN1 tgt -Với cáp đồng = 12 2 Sôđn C1 =6.6,24 2,61 = 45,02( mm ) ; SC1 = 50 ( mm ) > Sôđn C1 = 45,02 ( mm ) Kết luận: Cáp chọn thoả mãn điều kiện chọn kiểm tra ix-kiểm tra tổn thất điện áp: Để kiểm tra cáp dây dẫn hạ áp, để kiểm tra chất lợng điện kiểm tra tổn thất điện áp để biết đợc viêc tính chọn, thiết kế có đảm bảo yêu cầu chất lợng điện phụ tải hay không Điểm đợc chọn để tính tổn thất điện áp dây dẫn từ trạm biến áp đến phụ tải xa có công suất lớn nhất, điểm tính tổn thất động máy doa (19) nhóm IV phân xởng khí 1-Xác định điện trở, điện kháng cáp dây dẫn: -Cáp l1 có: R1 = r0.l1 = 0,4.300 = 120 (m) = 0,12 () X1 = x0.l1 = 0,06.300 = 1,8 (m) = 0,018 () -Cáp l2 có: R2 = r0.l2 = 0,57.100 = 57 (m) = 0,057 () 45 X2 = x0.l2 = 0,6.100 = 60 (m) = 0,06 () -Dây dẫn l3 có: R3 = r0.l3 = 2.30 = 60 (m) = 0,06 () X3 = x0.l3 = 0,06.30 = 1,8 (m) = 0,018 () P1 = Pttpx CK2 = 106,95 (KW) Q1 = Qttpx CK2 = 125,05 (KVAR) P2 = Ptt nhIV = 41,86 (KW) Q2 = Qtt nhIV = 48,55(KVAR) P3 = Pđm máy doa = 12 (KW) 2-Xác định tổn thất điện áp: -áp dụng công thức: 100 U% = 1000.U ( Pi ri + Qi xi ) dm Pi, Qi phụ tải điểm thứ i Ri, Xi điện trở, điện kháng từ nguồn tới điểm thứ i P1 R1 + Q1 X 106,95.0,12 + 125,05.0,018 = = 37,71(V ) U 0,4 P2 R2 + Q2 X 41,86.0,057 + 48,55.0,06 = = 13,24(V ) U2 = U 0,4 P3 R3 + Q3 X 12.0,06 + 14.0,0018 = = 1,86(V ) U3 = U 0,4 Uđm = 380 (V) U1 = U = U1 + U2 + U3 = 37,71 + 13,24 + 1,86 = 52,81 (V) U 52,81 U% = U 100 = 380 100 = 13,89% dm Kết luận: Nh việc ta thiết kế hệ thống điện cha đảm bảo tiêu chất lợng điện ta phải chọn cáp tăng thêm cấp sau tra bảng đợc r0 x0 sau tính lại l1 = 300 m ; r0 = 0,29 /km ; x0 = 0,06 /km l2 = 100 m ; r0 = 0,4 /km ; x0 = 0,06 /km l3 = 30 m ; r0 = 1,25 /km ; x0 = 0,07 /km R1 = r0.l1.10 = 87 10 = 0,087 () X1 = x0.l1.10 = 0,06.300 10 = 0,018 () R2 = r0.l2.10 = 0,4 100.10 = 0,04 () X2 = x0.l2.10 = 0,06.100 10 = 0,006 () R3 = r0.l3.10 = 1,25.30 10 = 0,0375 () X3 = x0.l3.10 = 0,07.30 10 = 0,0021 () P1 R1 + Q1 X 67,43.0,087 + 78,83.0,018 = = 16,21( V ) U 0,4 P2 R2 + Q2 X 27,55.0,04 + 32,2.0,006 = = 4,4(V ) U2 = U 0,4 P3 R3 + Q3 X 12.0,0375 = = 111 , (V ) U3 = U 0,4 U1 = 46 U = U1 + U2 + U3 = 19,55 (V) U U% = U 100 = 4,8% < [ U ] = 5% dm Kết luận: Nh cáp dây dẫn chọn thoả mãn điều kiện chất lợng điện Phần V thiết kế hệ thống bảo vệ đo lờng trạm biến áp Đ5-1 Đặt vấn đề Hệ thống cung cấp điện bao gồm nhiều phần tử phân bố rộng không gian, máy biến áp phần tử quan trọng, máy biến áp bị cố dẫn đến ngừng cung cấp điện cho toàn phần hộ tiêu thụ, ảnh hởng đến sản xuất, thiệt hại kinh tế gây nguy hiểm cho ngời thiết bị Mặt khác giá thành máy biến áp so với thiết bị khác cao nhiều, chi phí sửa chữa lớn, thời gian sửa chữa lâu Do máy biến áp cần đợc bảo vệ Tuy nhiên phụ thuộc vào công suất máy biến áp mà thiết kế hệ thống bảo vệ cho phù hợp Máy biến áp nhà máy loại 1000 - 35/ 0,4 KV đợc trang bị loại bảo vệ sau: - Bảo vệ cắt nhanh: với mục đích loại trừ nhanh chóng ngắn mạch đâu vào máy biến áp phía nguồn cung cấp, tác động không thời gian - Bảo vệ dòng cực đại: Do bảo vệ cắt nhanh bảo vệ đợc phần máy biến áp, cần phải trang bị thêm bảo vệ dòng cực đại tác động có thời gian trì để loại trừ cố phía thứ cấp máy biến áp, trờng hợp ngắn mạch mà bảo vệ cắt nhanh không tác động - Bảo vệ rơ le hơi: Để bảo vệ ngắn mạch vòng dây, ngắn mạch pha bên thùng dầu máy biến áp, bảo vệ lõi thép bị đốt nóng cách điện thép mach từ bị phá huỷ Đ5-2 thiết kế hệ thống bảo vệ cho mba I- Chọn sơ đồ bảo vệ 47 Mạng điện 35 KV mạnh có trung tính cách điện với đất, nên sử dụng sơ đồ máy biến dòng, rơle ( sơ đồ thiếu ), bảo vê ngắn mạch pha Trờng hợp ngắn mạch pha phía thứ cấp máy biến áp, kiểm tra độ nhạy bảo vệ dòng cực đại không đảm bảo sử dụng thêm rơle thứ mắc vào tổng dòng rơle Nếu dùng sơ đồ biến dòng rơle không đảm bảo phải dùng thêm rơle thứ tự không Nguồn thao tác dùng cho bảo vệ dùng nguồn chiều có điện áp U = 220 V II- Thiết kế bảo vệ cắt nhanh Sơ đồ bảo vệ: TC -35 KV (+) CD P (+) PY1 CC MC PT1 PT1 (-) BI BA rơle dòng PT1 rơle tín hiệu PY1 rơ le trung gian P ATM TC - 0,4 KV Chọn máy biến dòng cho bảo vệ Uđm BI Uđm mạng = 35 (KV) Điều kiện chọn: Iđm BI Ilv max Ilv max = K qt S dmBA U dm = 1,4.1000 = 23,09(A) 3.35 Tra bảng (8-8) T387 sổ tay lựa chọn tra cứu TBĐ từ 0.4-500 kV: chọn máy biến dòng có số liệu kỹ thuật ghi bảng 5-1 Bảng 5-1 Kiểu Uđm I1đm Mã hiệu (kV) (A) I2đm (A) Iođn (A) Iođđ (A) T.lợng (kg) 48 H.Hộp 4MA72 12 200 80 120 20 3.Chọn rơle dòng điện cho bảo vệ cắt nhanh PT1 Để chọn đợc rơle dòng điện ta phải tính đợc dòng khởi động rơle I kdBV K sd Ikđ R = n BI Ikđ BV = Kđt INM = Kđt IN2(3) U2 U1 INM : dòng ngắn mạch cực đại đầu MBA qui đổi phía sơ cấp Kđt = 1,3 hệ số dự trữ phụ thuộc vào cấp xác rơle dòng Ksd = hệ số sơ đồ ( với sơ đồ thiếu) 0,4 Ikđ BV = 1,3 23,063 103 = 342,64(A) 35 I kdBV K sd 342,64 Ikđ R = = = 8,566(A) n BI 200 / I1dmBI 200 = ( nBI = ) I dmBI (Tra bảng (2-61) T657 CCĐ) chọn rơle có thông số kỹ thuật ghi bảng 5-2 Kiểu RL S (W) PT-40/50 0.8 Tham số đầu vào Giới hạn dòng Ktv Iđm Ikđ (A) (A) 25-50 12,5-50 0,7-0,85 ttđ Tham số đầu Số tiếp I U S (s) điểm (A) (V) (W) 0,03-0,1 1Đ,1M 220 60 Chon rơle trung gian (P) Rơ le trung gian bảo vệ cắt nhanh đợc dùng cho bảo vệ cực đại, bảo vệ thứ tự không bảo vệ rơle Điều kiện chọn: + có tiếp điểm + Uđm = Uđm NTT = 220 (V) + Tiếp điểm phải có khả đóng đợc dòng định mức cuộn cắt Tra bảng (2-64) T659 CCĐ chọn rơle trung gian có số liệu ghi bảng 5-3 Bảng 5-3 Kiểu Rơle PII-2/15 S (W) Tham số đầu vào Giới hạn áp Uđm(V) Ukđ(V) 220 0.5Uđm ttđ(s) 0.01 Tham số đầu Số tiếp Dòng() điểm (A) 2Đ,2M 49 5.Chọn rơle tín hiệu cho bảo vệ cắt nhanh Dòng định mức chạy qua cuộn dây Rơle trung gian là: Iđm P = PP = = 0,023 U dm 220 (A) Tra bảng (1-6) T272 CCĐ tập ĐHKTCN chọn rơle có số liệu ghi bảng 5-4 Kiểu PY-21/0.025 Iđm(A) 0.025 [I]ngắnhạn 0.075 Rcd() 320 Uđm(V) 220 Kiểm tra khởi động rơle trung gian Điều kiện kiểm tra: UP 0,5 Uđm = 0,5.220 = 110 (V) - Xác định điện áp đặt lên cuộn dây rơle trung gian + Điện trở cuộn dây P: U dmP 220 = RP = = 9680 () P P + Điện trở rơle tín hiệu: RPY = 320 () + Dòng chạy qua rơle trung gian rơle tín hiệu là: I= U dmNTT 220 = = 0,022 (A) PP + R PY 9680 + 320 Sụt áp rơle tín hiệu : UPY = I.RPY = 0,022 320 = 7,04 (V) Điện áp cuộn rơle trung gian: UP = Uđm NTT - UPY = 220 - 7,04 = 212,96 Vậy (V) UP = 212,96 (V) > 0,5 Uđm = 110 (V) Rơle trung gian chọn thoả mãn điều kiện kiểm tra Kiểm tra độ nhạy bảo vệ cắt nhanh Điều kiện kiểm tra: Knh = I N 1,5 I kdBV Với mạng trung tính cách điện với đất: IN = IN1(2) dòng ngắn mạch nhỏ đầu vào MBA 50 Knh = 2,654 103 = 7,745 > 1,5 342,64 Vậy bảo vệ cắt nhanh đảm bảo độ nhạy III- Thiết kế bảo vệ dòng cực đại Sơ đồ bảo vệ: gồm rơle dòng điện PT2 , rơle tín hiệu PY2 , rơle thời gian PB rơle trung gian P TC -35 KV (+) CD (+) P (+) PY2 CC MC PT2 PT2 BI PB (-) (-) BA ATM TC - 0,4 KV Chọn rơle dòng điện PT2 Tính dòng khởi động rơle: I kdBV K sd Ikđ R = n BI Trong đó: Ksđ = sơ đồ thiếu 200 nBI : tỷ số biến dòng nBI = I kd K tkd I lv max Ikđ BV = K tv Kdt = 1,2 hệ số dự trữ Ktkđ : hệ số kể tới tăng dòng điện động tự khởi động lấy Ktkđ = Ktv : hệ số trở rơle: Ktv = 0,85 Ilv max : dòng lớn làm việc 51 Ilv max = 1,4.S dmBA 1,4.1000 = = 23,09 (A) 3.U dm 3.35 Vậy dòng khởi động bảo vệ dòng cực đại qui đổi phía sơ cấp: 1,2.3 23,09 = 97,79 (A) 0,85 97,79 Ikđ R = = 2,44(A) 200 / Ikđ BV = Căn vào Ikđ R = 2,44(A) Tra bảng (2-61) T657 CCĐ Chọn rơle dòng điện loại sau: Bảng 5-5 Kiểu RL C.suất ( W) PT-40/10 0.5 Tham số đầu vào Giới hạn dòng Ktv Iđm(A) Ikđ(A) 16-32 2.5-10 0.8-0.85 ttđ (s) Số tiếp điểm 0.03-0.1 1Đ,1M Tham số đầu I U C.Suất (A) (V) (W) 220 60 Chọn rơle thời gian PB Điều kiện chọn: Uđm PB = Uđm NTT = 220 (V) - Có tiếp điểm thờng mở đóng chậm - Có thể điều chỉnh đợc thời gian tác động Thời gian tác động rơle đợc xác định: tmax BA = tATM AC-2500 + t tmax BA : thời gian trì bảo vệ dòng cực đại cho MBA tATM (AC-2500) : thời gian tác động áptômát đầu MBA tmax BA = tATM + t = 0,09 + 0,5 = 0,59 (s) t = 0,5 phân cấp thời gian tác động chọn lọc Mặt khác: Suy ra: tmax BA = tPT2 + tPB + tP tPB = tmax BA - (tPT2 + tP) = 0,59 - ( 0,05 + 0,01) = 0,53 (s) Tra bảng (2-63) T658 CCĐ chọn rơle thời gian có số liệu kỹ thuật ghi Bảng 5-6 Kiểu RL C.suất W(-) Tham số đầu vào Giới hạn áp Uđm(V) Ukđ((V) 122 24-220 30 0.7Uđm ttđ(s) Tham số đầu Số tiếp điểm 0.25-3.5 1Đ,1M(1ĐC) Chọn rơle tín hiệu cho bảo vệ dòng cực đại Sử dụng chung với bảo vệ cắt nhanh 52 Chọn rơle trung gian Sử dụng chung với bảo vệ cắt nhanh Kiểm tra độ nhạy bảo vệ dòng cực đại Kiểm tra độ nhạy theo điều kiện sau: I N 1,5 Knh = I kdBV INmin : Dòng ngắn mạch nhỏ cuối vùng bảo vệ (là dòng ngắn mạch pha N2 , qui đổi phía sơ cấp MBA) : IN2(1) = 3,57 (KA) U2 0,4 IN2min = IN2(1) = 3,57 = 0,041(KA) = 41 (A) U1 35 3 IN2min = IN2min = 41 = 13,64(A) 13,64 = 0,139 < 1,5 97,79 Vậy bảo vệ dòng cực đại cha đủ độ nhạy, phải khắc phục cách dùng thêm bảo vệ thứ tự không Knh = IV- Thiết kế bảo vệ thứ tự không Chọn máy biến dòng cho bảo vệ thứ tự không Dòng không cân MBA chế độ tải đợc xác định nh sau: Ikcb = 0,5.Ilv max = 0,5 K qt S dmBA U dm = 0,5 1,4.1000 = 1010,36(A) 3.0,4 Điều kiện chọn máy biến dòng là: Uđm BIo Uđm mạng = 380 (V) Iđm BIo Ikcb = 1010,36 (A) Tra bảng 5-32 trang 280 - TK CCĐ Chọn biến dòng có thông số ghi bảng 5-7 Kiểu BI THIII - 0,66 Uđm Iđm kôđn (kV) (A) (1s) 0,66 1500 50 kôđđ 50 Phụ tải thứ cấp với cấp xác VA 1,6 40 m (kg) 5,5 Chọn rơle dòng điện bảo vệ thứ tự không Căn vào dòng khởi động rơle: 53 K dt I kdBV K K sd I kcb 1,2 1010,36 = dt = = 4,041 (A) n BI n BI 1500 / Tra bảng (2-61) T657 CCĐ.Chọn rơle có số liệu ghi bảng 5-8 Bảng 5-8 IkđR = Kiểu RL PT-40/6 C.suất W 0.5 Tham số đầu vào Giới hạn dòng ktv Iđm(A) Ikđ(A) 10ữ20 1.5ữ6 0.8ữ0.85 ttđ (s) 0.03ữ0.1 Tham số đầu I U S (A) (V) W 220 60 Số tiếp điểm 1Đ,1M Chọn rơle tín hiệu bảo vệ thứ tự không Chọn rơle tín hiệu theo dòng định mức chạy qua cuộn dây thời gian PPB 30 = Iđm PB = = 0,14 (A) U dmPB 220 Tra bảng 1-6 trang 272 , CCĐ tập chọn rơle có số liệu ghi bảng 5-9 Bảng 5-9 Kiểu rơle Iđm (A) [I] ngắn hạn R cuộn dây () PY - 21/ 0,15 0,15 0,45 Kiểm tra độ nhạy, điều kiện khởi động rơle thời gian Điều kiện kiểm tra: UPB Ukđ = 0,7 Uđm = 0,7 220 = 154 (V) Điện trở cuộn dây rơle thời gian: U dmPB 220 = RPB = = 1613 () PPB 30 Dòng điện chạy qua rơle tín hiệu rơle thời gian: U dmNTT 220 = I= = 0,1357 (A) R PB + R PY 1613 + Sụt áp rơle tín hiệu PY: UPY = RPY.I = 0,1357 = 1,085 (V) Sụt áp rơle thời gian PB: UPB = UNTT - UPY = 220 - 1,085 = 218,91 (V) Vậy UPB = 218,91 (V) > 0,7.Uđm = 154 (V) Suy rơle thoả mãn điều kiện khởi động V- Thiết kế bảo vệ rơle * Sơ đồ bảo vệ: ( Hình 5-1) 54 * Rơle PH: dùng để bảo vệ cố MBA, ngắn mạch vòng dây, pha, tải, dầu giảm mức cho phép, lõi sắt phát nóng mức cho phép, cách điện lõi thép bị h hỏng Rơle thiết bị chế tạo hợp với MBA * Rơle tín hiệu chọn loại với rơle tín hiệu bảo vệ cắt nhanh bảo vệ dòng cực đại ( Hình 5-1 ) TC - 35 KV tín hiệu CD (+) (+) CC PYH MC P P (-) BA ATM TC - 0,4 KV VI- Bảo vệ điện áp thiên nhiên Vì đồ án thiết kế cung cấp điện cho nhà máy đờng dây không Nếu bị sét đánh, sóng sét lan truyền từ đờng dây vào trạm biến áp gây nhiều nguy hiểm Vì phải đặt chống sét van phân đoạn cao áp Điều kiện chọn: Uđm CS = Uđm mạng = 35 KV Tra bảng (8-4) T382 Sổ tay tra cứu thiết bị điện từ (0,4 ữ500 )kV Chọn chống sét van có số liệu ghi bảng 5-10 Bảng 5-10 Loại PBC-35 Uđm (kV) 35 Umax (kV) 12.7 Uđtxk(kV) (f=50Hz) 16 Uđtxk(kV) (t=2ữ 10s) 50 KL (kg) VII - Kiểm tra biến dòng cho bảo vệ cắt nhanh, cực đại + Kiểm tra ổn định nhiệt ĐK: kôđn tt I N t gtN1 t odndm = 23,063 0,14 = 8,314 55 kôđn(1s) = 50 > kôđn tt = 8,314 + Kiểm tra điều kiện ổn định lực điện động Điều kiện kiểm tra: Iôdd kôdd tt i xkN1 I1dmBI = Iôdd tt i xkN1 = I1dmBI 7,8 = 27,58 2.0,2 Vậy kôdd = 120 > kôdd tt = 27,58 Vậy biến dòng chọn thoả mãn điều kiện kiểm tra VII - Kiểm tra biến dòng cho bảo vệ thứ tự không + Kiểm tra ổn định nhiệt ĐK: kôđn tt I N1 t gtN1 I1dmBI t odn = 3,065 1,55 = 25,9997 0,2 Iôđn(1s) = 80 > Iôđn tt = 25,9997 + Kiểm tra điều kiện ổn định lực điện động Điều kiện kiểm tra: kôdd kôdd tt i xkN1 I1dmBI = Iôdd tt i xkN 2 I 1dmBI = 42,39 = 19,986 2.1,5 Vậy kôdd = 50 > kôdd tt = 19,986 Vậy biến dòng chọn thoả mãn điều kiện kiểm tra Đ5-3 thiết kế hệ thống đo lờng Việc bố trí thiết bị đo lờng hệ thống cung cấp điện nhằm mục đích theo dõi, kiểm tra làm việc nhà máy, từ định phơng thức vận hành hợp lý, phân bố phụ tải tính điện Thiết kế hệ thống đo lờng phải đảm bảo tính kinh tế nh kỹ thuật Đo lờng phía hạ áp không sử dụng tới máy biến áp đo lờng, việc mua sắm thiết bị đo lờng hạ áp rẻ cao áp Mặt khác hạ áp mức độ an toàn cao cao áp, thuận lợi cho thay sửa chũa thiết bị Để đảm bảo mục đích sơ đồ có thiết bị sau: - ampe kế đo dòng điện phụ tải 56 - vôn kế có khoá chuển đổi đo điện áp pha - oátmét đo công suất tác dụng - Var mét đo công suất phản kháng - công tơ tác dụng đo lợng tác dụng - công tơ phản kháng đo lợng phản kháng Chọn đồng hồ đo a Chọn máy biến dòng cho đồng hồ đo lờng UđmBI Uđm mang = 380 (V) Điều kiện chọn : IđmBI Ilvmax = 1,4.1000 = 2127 (A) 3.0,38 Tra bảng - 33 (Trang 280 - TKCCĐ) chọn máy biến dòng có thông số kỹ thuật bảng 37 Bảng 37 Uđm (kv) I1đm (A) kođn kođđ THWA0,66 0,66 Phụ tảivới cấp xác () DC(VA) 2200 50 100 0,8 Kiểu 20 khối lợng (kg) 5,5 Chọn Ampemét Ampemét đo dòng thứ cấp MBA có Ilvmax = 2127 (A) Do ta phải đo gián tiếp qua máy biến dòng Tra PL-13 Trang 146 Thiết kế nhà máy điện trạm biến áp Nguyễn Hữu Khái chọn đợc Ampemét điện từ kiểu - 377 số liệu kỹ thuật ghi bảng 38 Chọn Vônmét Vônmét dùng để đo thứ cấp MBA có Uđm = 0,4 (KV) Dùng khoá chuyển đổi để đo điện áp pha Tra PL 13 Trang 146 Thiết kế nhà máy điện trạm biến áp Nguyễn Hữu Khái chọn đợc Vônmét điện từ kiểu - 377, số liệu kỹ thuật ghi bảng 38 Chọn Watmét Varmét Watmét Varmét dùng để đo công suất tác dụng công suất phản kháng, dùng làm để vẽ đồ thị phụ tải Cuộn dòng Watmét Varmét đợc nối nối tiếp với cuộn dòng máy biến dòng, cuộn áp đợc nối trực tiếp vào mạng hạ áp Tra PL 13 Trang 146 Thiết kế nhà máy điện trạm biến áp Nguyễn Hữu Khái chọn đợc Watmét - 335/1 Varmét - 335/1, số liệu kỹ thuật ghi bảng 38 Chọn công tơ tác dụng công tơ phản kháng 57 Công tơ tác dụng công tơ phản kháng dùng để đo lợng xác định costb , làm để tính tiền điện cho hộ tiêu thụ Chọn tơng tự nh Watmét Varmét Tra bảng - 12 (Trang 342 - TKCCĐ) chọn công tơ tác dụng công tơ phản kháng có thông số kỹ thuật ghi bảng 38 Bảng 5-10 Dụng cụ Kiểu Cấp xác Giới hạn đo Trực tiếp Gián tiếp Công suất tiêu thụ (VA) Số lợng (chiếc) Ampemét điện từ -377 1ữ20 (A) 5ữ15 (KA) 0,25 Vôn mét điện từ -377 1,5 1ữ600 (V) 450(V) ữ450(KV) 2,6 Watmet sắt điện động - 1,5 1(KW) ữ 800(KW) nt:0,5 1,5 1(Kvar) ữ800(Kvar) //: 0,5 Varmet sắt điện động 335/1 335/1 U (V) I(A) U(v) I(A) Công tơ tác dụng CA3 220ữ380 5ữ10 220ữ380 10 ữ 2000 nt: 0,5 Công tơ phản kháng CP4 220ữ380 5ữ10 220ữ380 10 ữ 2000 //:1,5 Kiểm tra máy biến dòng a) Kiểm tra theo điều kiện ổn định nhiệt ổn định động Điều kiện kiểm tra: kôdd BI kôdd tt = kôđn BI kôđn tt = Trong đó: i xkN 2 I1dmBI I t gt I1dmBI todn I = IN2 = 23,063 (KA) = 23063 (A) tgt = tgtN2 = 0,14 (s) tôđn = (s) I1đm BI = 2200 (A) ixkN2 = 42,39(KA) = 423900 (A) 58 Vậy: Kôđn tt = Kôdd tt = Vậy 23063 0,14 = 3,92 2200 23063 = 7,41 2.2200 Kôđn BI = 50 > Kôđn tt = 3,92 Kôdd BI = 100 > Kôđ tt = 7,41 Biến dòng chọn thoả mãn điều kiện kiểm tra b) Kiểm tra phụ tải thứ cấp với cấp xác Điều kiện kiểm tra : S2đmBI S2tt = I2đmBI2.Z2tt Z2tt = rdd + rtx + rcd = 0,43 + 0,1 + 0,1 = 0,63 () Lấy rtx = 0,1 () S2tt = 52 0,68 = 15,75 (VA) S2đmBI = 52.0,8 = 20 (VA) Vậy S2đmBI > S2tt : thoả mãn điều kiện kiểm tra 59 [...]... đề ra I- Chọn sơ đồ cung cấp điện bên ngoài nhà máy Căn cứ vào qui mô và tầm quan trọng của nhà máy, do nhà máy thuộc hộ phụ tải loại I với điện áp nguồn là 35 KV Nên để đảm bảo cung cấp điện cũng nh chất lợng điện năng Nhà máy phải đợc cung cấp điện từ 2 nguồn qua 2 tuyến đờng dây trên không gần nhà máy hoặc từ 2 trạm biến áp khu vực với cấp điện áp 35 KV II- Chọn sơ đồ cung cấp điện bên trong nhà... mà MBA phải cung cấp khi xảy ra sự cố Dựa vào yêu cầu cung cấp điện, công suất và mặt bằng nhà máy ta đa ra các phơng án cung cấp điện sau : Phơng án I : Dùng 4 MBA 1000 - 35/0,4 do Việt nam sản xuất đặt làm một trạm cung cấp cho các phân xởng Phụ tải phân bố trong trạm và từng máy biến áp trong bảng 3-1 Phơng án II : : Dùng 5 MBA 750 - 35/0,4 do Việt nam sản xuất đặt làm một trạm cung cấp cho các... bảo tính liên tục cung cấp điện phù hợp với từng loại hộ tiêu thụ, đảm bảo chất lợng điện năng - Sơ đồ đi dây đơn giản, sử lý sự cố nhanh, tác động chính xác Trong thực tế thì 2 mặt kinh tế kỹ thuật mâu thuẫn nhau Phơng án tốt về mặt kĩ thuật thì lại quá đắt về kinh tế và ngợc lại Do dó để lựa chọn phơng án cung cấp điện phải so sánh về cả 2 mặt kinh tế và kỹ thuật sao cho phơng án vừa đảm bảo yêu... 35 KV II- Chọn sơ đồ cung cấp điện bên trong nhà máy Căn cứ vào phụ tải tính toán và diện tích của nhà máy với điện áp nguồn là 35 KV Mà nhà máy có 2 phụ tải cao áp với điện áp là 35 KV.Trong cung cấp điện thờng dùng 2 loại sơ dồ sau: sơ đồ hình tia và sơ đồ phân nhánh Có thể kết hợp 2 sơ đồ trên thành sơ đò hỗn hợp Mỗi sơ đồ đều có u nhợc điểm riêng của nó và phạm vi sử dụng thuận lợi đối với từng nhà... 3 ( ) 2 = 0,313( m) XC1 = x0.l.10 ( U ) = 0,12.2010 35 1 4 -Điện trở, điện kháng của MBA Sđm = 1000 KVA: Ta quy đổi điện trở, điện kháng của MBA về điện áp tính toán RBA = 2 PN U tbdm 10,5.400 2 = = 2,625(m) 2 S dm 1000 2 ZBA = 2 U N %.U tbdm 6,5.400 2 = = 13( m ) 100.S dm 100.1000 XBA = Z B2 R B2 = 132 2,6252 = 12,73( m) 5 -Điện trở, điện kháng của áptômát 1 có Iđm = 2000 (A): R = rCD + rtx ; rCD =... gần nguồn điện áp hệ thồng giảm xuống nghiêm trọng có thể gây rối loạn hệ thống điện Ngắn mạch 2 pha còn gây ra từ trờng không đối xứng làm nhiễu loạn các đờng dây thông tin lân cận Vấn đề đặt ra là ta phải dự đoán đợc cờng độ của dòng ngắn mạch để kịp thời sử lý, thay thế đảm bảo tính liên tục cung cấp điện 32 i-mục đích của việc tính toán ngắn mạch: Tính toán ngắn mạch nhằm tạo cơ sở cho so sánh, lựa... 1KWh ( g = 1000 đồng / 1KWh ) Suy ra: ZII = 0,1 88 + 482173,7 1000.10-6 = 490,97( triệu đồng / năm) * Chi phí qui dẫn ủa phơng án II: 23 ZII = 490,97 ( triệu đồng / năm) Khoản mục kí hiệu Tổn thất ĐN ( kwh) Vốn đầu t K ( trđ) Chi phí QD Z (trđ/năm) Phơng án I 477645,86 126,3 490,285 Phơng án II 482173,7 88 490,97 Qua việc so sánh 2 phơng án về mặt kỹ thuật và kinh tế ta thấy phơng án II có chi phí... XATM = 0,094 (m) 6 -Điện trở, điện kháng của thanh cái hạ áp (TC2): l = 5m ; Kích thớc của thanh cái 100.10 (mm2) r0 = 0,02 (m/m) RTC2 = r0.l = 0,02.5= 0,1 (m x0 = 0,157 (m/m) XTC2 = x0.l = 0,157.5 = 0,785 (m) 7 -Điện trở, điện kháng của áptômát 2 (ATM2 ): Iđm = 225 (A) rtx = 0,65 (m) ; rCD = 0,36 (m) RATM2 = 0,65 + 0,36 = 1,01 (m) xCD = 0,28 (m) XATM2 = 0,28 (m) 8 -Điện trở, điện kháng của cáp từ thanh... x0.l = 0,06.300 = 18 (m) 9 -Điện trở, điện kháng của ATM3: Iđm = 200 (A) rtx = 0,65 (m) ; rCD = 0,26 (m) RATM3 = 0,65 + 0,26 = 1,01 (m) xCD = 0,28 (m) XATM3 = 0,28 (m) 10 -Điện trở, điện kháng của thanh cái trong tủ phân phối (TC3): Kích thớc 25x3 ; l = 5 m r0 = 0,268 (m/m) RTC3 = r0.l = 0,268.5 = 1,34 (m) x0 = 0,244 (m/m) XTC3 = x0.l = 0,244.5 = 1,22 (m) 11 -Điện trở, điện kháng của ATM4: Iđm = 160 (A)... cho nhà máy Việc thiết kế đợc một mạng điện nhà máy hợp lý, đảm bảo các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật là một yêu cầu quan trọng Mạng điện nhà máy bao gồm 2 phần bên trong và bên ngoài nhà máy Phần bên ngoài bao gồm đờng dây nhận điện từ hệ thống điện dẫn đến nhà máy Còn phần bên trong bao gồm các trạm biến áp phân xởng và đờng dây cung cấp điện cho phân xởng Mạng điện nhà máy phải đảm bảo các chỉ tiêu ... MBA phải cung cấp xảy cố Dựa vào yêu cầu cung cấp điện, công suất mặt nhà máy ta đa phơng án cung cấp điện sau : Phơng án I : Dùng MBA 1000 - 35/0,4 Việt nam sản xuất đặt làm trạm cung cấp cho... 35 KV II- Chọn sơ đồ cung cấp điện bên nhà máy Căn vào phụ tải tính toán diện tích nhà máy với điện áp nguồn 35 KV Mà nhà máy có phụ tải cao áp với điện áp 35 KV.Trong cung cấp điện thờng dùng... loại I với điện áp nguồn 35 KV Nên để đảm bảo cung cấp điện nh chất lợng điện Nhà máy phải đợc cung cấp điện từ nguồn qua tuyến đờng dây không gần nhà máy từ trạm biến áp khu vực với cấp điện áp