CHÖÔNG 1 1.1. Mở đầu 1.1.1. Đề bài: Chưng luyện hỗn hợp benzentoluen sử dụng tháp chóp tròn với các thông số công nghệ sau: o Suất lượng nhập liệu:3000kgh o Nồng độ nhập liệu: 35%(khối lượngkhối lượng hỗn hợp) o Nồng độ sản phẩm đỉnh:98% khối lượng o Nồng độ sản phẩm đáy: 1.7% khối lượng o Áp suất hơi nước cấp nhiệt: 2.5at 1.1.2. Giới thiệu sơ lược về nguyên liệu Benzen: là một hợp chất mạch vòng, ở dạng lỏng không màu và có mùi thơm nhẹ.Công thức phận tử là C6H6. Benzen không phân cực,vì vậy tan tốt trong các dung môi hữu cơ không phân cực và tan rất ít trong nước.Trước đây người ta thường sử dụng benzen làm dung môi. Tuy nhiên sau đó người ta phát hiện ra rằng nồng độ benzen trong không khí chỉ cần thấp khoảng 1ppm cũng có khả năng gây ra bệnh bạch cầu, nên ngày nay benzen được sử dụng hạn chế hơn Các tính chất vật lí của benzen: o Khối lượng phân tử:78.11 o Tỉ trọng(20oc): 0.879 o Nhiệt độ sôi:80oc o Nhiệt độ nóng chảy:5.5oc Toluen: là một hợp chất mạch vòng,ở dạng lỏng và có tính thơm ,công thức phân tử tương tự như benzen có gắn thêm nhóm –CH3.Không phân cực,do đó toluen tan tốt trong benzen.Toluen có tính chất dung môi tương tự benzen nhưng độc tính thấp hơn nhiều, nên ngày nay thường được sử dụng thay benzen làm dung môi trong phòng thí nghiệm và trong công nghiệp. Các tính chất vật lí của toluen: o Khối lượng phân tử:92.13 o Tỉ trọng(20oC): 0.866 o Nhiệt độ sôi:111oC o Nhiệt độ nóng chảy:95oC Các phương thức diều chế : o Đi từ nguồn thiên nhiên Thông thường các hidrocacbon ít được điều chế trong phòng thí nghiệm, vì có thể thu được lượng lớn nó bằng phương pháp chưng cất than đá, dầu mỏ…. o Đóng vòng và dehiro hóa ankane o Các ankane có thể tham gia đóng vòng và dehidro hóa tạo thành hidro cacbon thơm ở nhiệt độ cao và có mặt xúc tác như Cr2O3, hay các lim loại chuyển tiếp như Pd, Pt CH3(CH2)4CH3 C6H6 o Dehidro hóa các cycloankane Các cycloankane có thể bị dehidro hóa ở nhiệt độ cao với sự có mặt của các xúc tác kim loại chuyển tiếp tạo thành benzen hay các dẫn xuất cảu benzen C6H12 C6H6 o Đi từ acetylen Đun acetane trong sự có mặt của xúc tác là than hoạt tính hay phức của niken như Ni(CO)(C6H5)P sẽ thu được benzen 3C2H2 C6H6 o Từ benzen ta có thể điều chế được các dẫn xuất của benzen như toluen bằng phản ứng FriedelCrafts (phản ứng ankyl hóa benzen bằng các dẫn xuất ankyl halide với sự có mặt cảu xúc tác AlCl3 khan C6H6 + CH3 Cl C6H5CH3
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA KĨ THUẬT HĨA HỌC BỘ MƠN MÁY THIẾT BỊ CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc ĐỒ ÁN MƠN HỌC Q TRÌNH THIẾT BỊ Họ tên sinh viên: Nguyễn Thanh Huy, 60600897 Lớp: HC06VS 1.Đầu đề đồ án: Thiết kế tháp chóp tròn hoạt động liên tục để chưng cất hỗn hợp benzenetoluene áp suất thường 2.Số liệu ban đầu: • Năng suất nhập liệu: 3000kg/h • Nồng độ nhập liệu: 35% khối lượng • Nồng độ sản phẩm đỉnh: 98% khối lượng • Nồng độ sản phẩm đáy:1.7% khối lượng • Sử dụng đốt bão hòa ngưng tụ với áp suất 2.5at • Các số liệu khác tự chọn 3.Nội dung phần thuyết minh tính tốn Tổng quan sản phẩm q trình thiết bị chưng cất Tính cân vật chất lượng số mâm thực tế tháp chưng Tính tốn cấu tạo thiết bị Tính thiết bị phụ có qui trình Lập bảng tính khối lượng vật tư giá thành thiết bị Kết luận 4.Các vẽ đồ thị: • vẽ qui trình cơng nghệ khổ A1 • vẽ cấu tạo thiết bị Ngày hồn thành đồ án: 6.Ngày bảo vệ hay chấm: Chủ nhiệm mơn: Giáo viên hướng dẫn: Thầy:Vũ Bá Minh Cơ:Nguyễn Thị Như Ngọc MỤC LỤC CHƯƠNG I Mở đầu I.1 Giới thiệu sơ lược nguyên liệu I.2 Phương thức thực trình .6 Sơ đồ qui trình công nghệ thuyết minh qui trình công nghệ .8 CHƯƠNG 2: CÂN BẰNG VẬT CHẤT – CÂN BẰNG NĂNG LƯNG I/ Cân vật chất 10 Cân vật chất 10 Tính số hồi lưu nhỏ .11 Xác đònh số đóa lí thuyết 11 Xác đònh số đóa thực tế 12 II / Cân nhiệt Cân nhiệt cho thiết bò đun nóng hỗn hợp đầu 13 Cân nhiệt cho toàn tháp 13 Cân nhiệt cho thiết bò ngưng tụ 15 Cân nhiệt cho thiết bò làm lạnh sản phẩm đỉnh Cân nhiệt cho thiết bò làm lạnh đáy 16 16 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH Đường kính tháp 18 1.1 Đường kính đoạn luyện 19 1.2 Đường kính đoạn chưng 20 Chiều cao tháp .21 Tính thiết kế chóp 3.2 Phần luyện .21 3.3 Phần chưng 22 Tính chiều dài gờ chảy tràn .24 Chiều cao mực lỏng gờ chảy tràn 24 Kiểm tra hiệu làm việc chóp .25 Kiềm tra ngập lụt cho tháp 26 Kiểm tra chiều cao Hmin 28 Tính trở lực 29 CHƯƠNG 4: TÍNH CƠ KHÍ 30 Tính bề dày thân trụ tháp 30 Tính - chọn bề dày đáy nắp thiết bò 31 Tính bề dày mâm .33 Tính bích ghép thân đáy nắp 35 Tính chân dỡ tai treo 35 5.1 Tính lớp cách nhiệt 35 5.2 Tính trọng lượng toàn tháp 36 5.3 Tính chân đỡ .36 5.4 Tính tai treo .37 Cửa nối ống thiết bò,bích nối phận thiết bò ống dẫn 38 6.1 Ống nhập liệu 38 6.2 Ống đỉnh tháp 39 6.3 Ống hoàn lưu 39 6.4 Ống đáy 40 6.5 Ống dẫn lỏng vào nồi đun .40 Chương 5: tính thiết bò phụ I / Tính thiết bò truyền nhiệt Thiết bò làm nguội sản phẩm đáy .41 Thiết bò làm nguội sản phẩm đỉnh 46 Thiết bò ngưng tụ 50 Thiết bò đun nóng hỗn hợp đầu 54 Thiết bò đun sôi đáy tháp 58 II / Tính bơm 62 Tính bồn………………….62 Tính bơm……………… 65 TÍNH KINH TẾ 67 VẤN ĐỀ ĐIỀU KHIỂN TỰ ĐỘNG VÀ AN TOÀN LAO ĐỘNG 69 TÀI LIỆU THAM KHẢO 69 CHƯƠNG 1.1 Mở đầu 1.1.1 Đề bài: Chưng luyện hỗn hợp benzen-toluen sử dụng tháp chóp tròn với thơng số cơng nghệ sau: o Suất lượng nhập liệu:3000kg/h o Nồng độ nhập liệu: 35%(khối lượng/khối lượng hỗn hợp) o Nồng độ sản phẩm đỉnh:98% khối lượng o Nồng độ sản phẩm đáy: 1.7% khối lượng o Áp suất nước cấp nhiệt: 2.5at 1.1.2 Giới thiệu sơ lược ngun liệu Benzen: hợp chất mạch vòng, dạng lỏng khơng màu có mùi thơm nhẹ.Cơng thức phận tử C6H6 Benzen khơng phân cực,vì tan tốt dung mơi hữu khơng phân cực tan nước.Trước người ta thường sử dụng benzen làm dung mơi Tuy nhiên sau người ta phát nồng độ benzen khơng khí cần thấp khoảng 1ppm có khả gây bệnh bạch cầu, nên ngày benzen sử dụng hạn chế Các tính chất vật lí benzen: o Khối lượng phân tử:78.11 o Tỉ trọng(20oc): 0.879 o Nhiệt độ sơi:80oc o Nhiệt độ nóng chảy:5.5oc Toluen: hợp chất mạch vòng,ở dạng lỏng có tính thơm ,cơng thức phân tử tương tự benzen có gắn thêm nhóm –CH3.Khơng phân cực,do toluen tan tốt benzen.Toluen có tính chất dung mơi tương tự benzen độc tính thấp nhiều, nên ngày thường sử dụng thay benzen làm dung mơi phòng thí nghiệm cơng nghiệp Các tính chất vật lí toluen: o Khối lượng phân tử:92.13 o Tỉ trọng(20oC): 0.866 o Nhiệt độ sơi:111oC o Nhiệt độ nóng chảy:-95oC Các phương thức diều chế : o Đi từ nguồn thiên nhiên Thơng thường hidrocacbon điều chế phòng thí nghiệm, thu lượng lớn phương pháp chưng cất than đá, dầu mỏ… o Đóng vòng dehiro hóa ankane o Các ankane tham gia đóng vòng dehidro hóa tạo thành hidro cacbon thơm nhiệt độ cao có mặt xúc tác Cr2O3, hay lim loại chuyển tiếp Pd, Pt Cr2O3 / Al2O3 → C6H6 CH3(CH2)4CH3 o Dehidro hóa cycloankane Các cycloankane bị dehidro hóa nhiệt độ cao với có mặt xúc tác kim loại chuyển tiếp tạo thành benzen hay dẫn xuất cảu benzen Pt / Pd C6H12 → C6H6 o Đi từ acetylen Đun acetane có mặt xúc tác than hoạt tính hay phức niken Ni(CO)[(C6H5)P] thu benzen xt 3C2H2 → C6H6 o Từ benzen ta điều chế dẫn xuất benzen toluen phản ứng Friedel-Crafts (phản ứng ankyl hóa benzen dẫn xuất ankyl halide với có mặt cảu xúc tác AlCl3 khan C6H6 + CH3- Cl AlCl 3 → C6H5-CH3 1.2.Phương thức thực quy trình: Ta dùng phương pháp chưng cất để tách riêng hỗn hợp benzen-toluen.Sau đặc trưng q trình chưng cất: 1.2.1 Khái niệm: - Chưng cất trình dùng để tách cấu tử hỗn hợp lỏng hỗn hợp khí lỏng thành cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay khác cấu tử hỗn hợp (nghóa nhiệt độ, áp suất bão hòa cấu tử khác nhau) - Về mặt chất chưng cất cô dặc hoàn toàn giống nhau.Chúng khác cô đặc có dung môi bay hơi,còn chưng cất chất tan dung môi bay hơi.Do ta thu được: Ở đỉnh tháp chủ yếu nồng dộ chất dễ bay Ở đáy tháp chủ yếu nồng độ chất khó bay Đối với hệ ta thu đỉnh chủ yếu benzen đáy toluen - Các phương pháp chưng luyện: có nhiều cách phân loại phương pháp chưng luyện,trong có cách sau: Phân loại theo áp suất: o Chưng áp suất cao o Chưng áp suất thường o Chưng áp suất thấp - Trong chưng áp suất thường hay sử dụng đơn giản an toàn,cón chưng áp suất thấp dùng chủ yếu với tinh dầu vitamin hay chất có nhiệt độ sôi cao áp suất thường chất dễ biến tính nhiệt.Chưng áp suất cao thường tiến hành hỗn hợp không hóa lỏng nhiệt độ thường, thông dụng nguy hiểm tốn nhiều tiền cho việc đầu tư thiết bò Phân loại theo nguyên tắc cấp nhiệt cho đáy tháp: Cấp nhiệt trực tiếp: tức ta sục trực tiếp nước vào đáy tháp.Thường áp dụng với hệ có cấu tử nước có độ bay thấp hơn.ví dụ: etanol-nước Cấp nhiệt gián tiếp: dòng sản phẩm đáy dược dẫn qua thiết bò gia nhiệt khác trước đưa vào đáy tháp Hệ ta cấp nhiệt gián tiếp thông qua thiết bò đun sôi đđáy tháp Phân loại theo nguyên tắc chưng luyện: - Chưng luyện đơn giản :thường dùng để tách hai cấu tử có nhiệt độ sôi khác xa nhau,khi độ sản phẩm không cần cao lắm,hoặc dùng để tách sơ hỗn hợp nhiều cấu tử - Chưng liên tục:là trình tách hôn hợp lỏng xảy nhiều bậc lặp lại trình bay ngưng tụ riêng phần cấu tử phân tách bề mặt tiếp xúc pha.Cho phép thu sản phẩm có độ tinh khiết cao - Ngồi có chưng trực tiếp nước: áp dụng cho chất có nhiệt độ sơi cao khơng tan nước Hệ cuả áp dụng phương pháp chưng liên tục,thiết bò chưng cất:về nguyên lí sử dụng nhiều thiết bò khác để chưng cất.trong có loại tháp đệm,tháp chóp,tháp đóa lưới ,tháp đóa lỗ… Sau bảng so sánh số loại thiết bò thướng sử dụng: Ưu điểm Tháp đệm Tháp mâm Tháp chóp tròn -cấu tạo đơn giản Trở lực tương đối Ổn đònh Trở lực thấp thấp Hiệu suất cao Làm việc với Hiệu suất cao chất lỏng bẩn sử dụng đệm cầu có khối lượng riêng gần Nhược điểm với chất lỏng Do có hiệu ứng Không làm việc Trở lực lớn thành nên suất với chất lỏng Tiêu tốn nhiều vật tư thấp bẩn Độ ổn đònh không Kết cấu kha phức cao tạp Khi tăng suất hiệu ứng thành tăng nên khó tăng suất Thiết bò cồng kềnh thiết bò chế tạo Hệ ta dùng tháp mâm chóp 1.3 Qui trình công nghệ: Chú thích: Bình chứa ngun liệu: Thiết bị ngưng tụ: 10 Bơm ngun liệu: Thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh: 11 Bồn cao vị Thiết bị đun sơi đáy tháp: 12 Thiết bị đun sơi hỗn hợp đầu: Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy: 13 Bẫy hơi: Bồn chứa sản phẩm đáy: 14 Lưu lượng kế: Bồn chứa sản phẩm đỉnh: 15 Nhiệt kế: Áp kế: 16 Tháp: Thuyết minh: Dòng ngun liệu ban đầu chứa bình (1) sau dược bơm số(2) đưa lên bồn cao vị(3).Ở thiết kế hai bơm để đề phòng trường hợp có bơm hư ta sử dụng bơm lại khơng phải dừng hoạt động dây chuyền.Bồn cao vị thiết kế đặt lên cao để đảm bảo ổn định lưu lượng cung cấp cho nhập liệu.Sau dòng nhập liệu đưa qua thiết bị đun sơi hỗn hợp đầu(5).Thiết bị đun sơi hỗn hợp đầu có nhiệm vụ gia nhiệt cho dòng nhập liệu để đưa len tới nhiệt độ sơi.Gia nhiệt sử dụng nước bão hòa,để khong bị thất ta dùng thiết bị bẫy hơi(6).Trước vào tháp (9) để kiểm tra lưu lượng dòng nhập liệu ta bố trí thiết bị đo lưu lượng(7).Sau vào tháp,trong diễn tiếp xúc pha liên tục dòng khí từ lên dòng lỏng từ xuống.Pha lỏng nhận nhiệt pha bay phần chủ yếu cấu tử dễ bay hơi,còn pha sau nhiệt ngưng tụ phần,chủ yếu cấu tử khó bay hơi.Do lên cao nồng độ cấu tử dễ bay nhiều,tức dòng sản phẩm đỉnh chứa chủ yếu Benzen,còn dòng sản phẩm đáy chủ yếu cấu tử khó bay Toluen.Dòng qua đỉnh tháp đưa qua thiết bị ngưng tụ(10) ngưng tụ thành lỏng.Một phần sản phẩm đỉnh đưa qua thiết bị làm lạnh sản phẩm đỉnh(11) chứa bình (15).Ta phải tiến hành làm nguội sản phẩm chứa để đảm bảo an tồn tồn trữ.Để cho tháp hoạt động khơng bị khơ ta cho dòng hồn lưu quay trở lại tháp trạng thái lỏng sơi.Dòng sản phẩm đáy đưa qua thiết bị đun sơi đáy tháp(12).Ở ta sử dụng truyền nhiệt gián tiếp.Hơi bốc lên cho quay trở vào tháp,còn sản phẩm đáy đưa qua thiết bị làm lạnh(13) dược chứa bình(14) Chương 2: CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯNG Cân vật chất Cân vật chất - Cho toàn tháp: F = P + W - Cho cấu tử dễ bay hơi: F x F = P x P + W x W - Từ ta có: F D W = = x D − x F x F − xW x D − x F P=F xF − xw 0.35 − 0.017 = 3000 * = 1037.383(kg / h) 0.98 − 0.017 x p − xw W =F x p − xF 0.98 − 0.35 = 3000 * = 1962.617( kg / h) 0.98 − 0.017 x p − xw - Tính theo đơn vò kmol ta có: xF 1− xF F = 3000 * + MT MB 0.35 − 0.35 = 3000 * + = 34.608( Kmol / h) 78.11 92.13 xP 1− xP P = 1037.383 * + MT MB 0.98 − 0.98 = 1037.383 * + = 13.241( Kmol / h) 92.13 78.11 xW − xW W = 1962.617 * + MT MB 0.017 − 0.017 = 1962.617 * + = 21.367( Kmol / h) 92.13 78.11 - Đổi đơn vị: xB MB xB = xB 1− xB + MB MT - Thế số vào ta có: 0.35 78.11 xF = = 0.388 0.35 − 0.35 + 78.11 92.13 0.98 78.11 xP = = 0.983 0.98 − 0.98 + 78.11 92.13 0.017 78.11 xW = = 0.02 0.017 − 0.017 + 78.11 92.13 Tính số hồi lưu nhỏ nhất: Rmin = x P − y *F y F* − x F Với y*F nồng độ benzen pha nằm cân với pha lỏng dòng nhập liệu Tra đồ thị cân x-y ,ta có:y*F = 0.61 0.983 − 0.61 = 1.68 0.61 − 0.388 Chỉ số hồi lưu thích hợp:chọn theo kinh nghiệm Cơng thức IX.25a,tr158,[1] ta có Rth = 1.3Rmin + 0.3 =1.3*1.68 +0.3 =2.484 Xác định số đĩa lí thuyết F 3000 = 2.892 Gọi f số nhập liệu.Ta có: f = = P 1037.383 Cơng thức IX.20 IX.21,tr144,[1] ta có: - Phương trình đường nồng độ làm việc phần chưng là: R + f 1− f y = th x+ xW Rth + Rth + Rmin = 2.484 + 2.892 − 2.892 x+ 0.02 = 1.543 x − 0.010865 2.484 + 2.484 + - Phương trình đường làm việc phần luyện: Rth x y= x+ D Rth + R +1 y= 2.484 0.983 x+ = 0.723x + 0.282 2.484 + 2.484 + - Vẽ đường cân bằng, đường nồng độ làm việc đoạn chưng đoạn cất lên đồ thị xác định số bậc thang chúng theo hình bên ta xác định số đĩa lí thuyết y= 10 Nhiệt trở lớp cáu ống: r2 =1/5800 (m2.K/W) Nên: ∑rt = 5.289.10-4 (m2.K/W) Xác định hệ số đối lưu nhiệt nước ngưng Ngưng bão hòa tinh khiết bề mặt ống đứng Cơng thứcV.100,tr28[1] α = 1.154 rρ gλ3 µ (t bh − t w1 ) H Trong tbh nhiệt dộ bão hòa nước ngưng tụ, tw1 nhiệt độ thành H chiều cao ống truyền nhiệt Chọn H = 1.65 m ẩn nhiệt ngưng tụ r lấy nhiệt độ ngưng tụ r = rhh = 2189.5 kj/kg, thơng số khác lấy nhiệt độ trung bình t +t t tb = bh W Dùng phép lặp: chọn tW1 = 122.4455 (oC) Nhiệt độ trung bình màng chất ngưng tụ: t +t 126.25 + 122.4455 t tb = bh W = = 124.3478 oc 2 Tại nhiệt độ thì: Khối lượng riêng nước là: 939.5218 kg/m3 Hệ số dẫn nhiệt nước là: λn = 0.686 W/m K Độ nhớt nước µn = 0.000227 Ns/m2 ⇒α n = 8871.93(W/m2K) ⇒ qn = 33753.19 W/m2 ⇒ qr = qn = 33753.19 W/m2 (coi nhiệt tải mát khơng đáng kể) ⇒ tW2 = = tw1 - qtΣrt = 104.5934oC Tại nhiệt độ Độ nhớt benzen: µB = 1.93033.10-4 (N.s/m2) Độ nhớt toluen: µT = 2.59976.10-4 (N.s/m2) Nên: lgµ = xFlgµB + (1 – xF)lgµT = 0,388.lg(1.93033.10-4) + (1 - 0,388)lg(2.59976.10-4) ⇒ µ = 2.27.10-4 (N.s/m2) Hệ số dẫn nhiệt benzen: λB = 0,1346 (W/mK) Hệ số dẫn nhiệt toluen: λT = 0,1176 (W/mK) Nên: λ = λB.xF + λT.(1 - xF) – 0,72 xF.(1 - xF)(λB - λT) = 0,12111 (W/mK) Nhiệt dung riêng benzen: cB =1840.57 (J/kgK) Nhiệt dung riêng toluen: cT = 2452(J/kgK) Nên: c = cB.xF + cT (1 -xF) = 2238(J/kgK) Nên: 57 ⇒ Prw2 = 4.279986 ⇒ α2 = 807.9136 (W/m2K) ⇒ q2 = α2 ( tW2 - tF) = 33762.26 (W/m2) qTB = qn + q2 = 33757.73W/m2 Kiểm tra sai số: ε= q n − q tb qn 100% = 0.01344% < 5% (thỏa) Kết luận: tw1 = 122.4455oC tw2 = 124.3478oC Xác đònh hệ số truyền nhiệt: K= 1 = 532.093 (W/m2K) + 5.289.10 −4 + 8871.93 807.9136 Bề mặt truyền nhiệt: Bề mặt truyền nhiệt xác đònh theo phương trình truyền nhiệt: Qnt 211.67 * 2189500 = F= = 4.22(m2) K ∆t log 3600 × 532.093 × 57.32 Cấu tạo thiết bò: F Chiều dài ống truyền nhiệt: L = d n + d tr = 61.05 (m) π L Số ống là: n = = 37 ống H Nếu xếp ống theo hình lục giác Tra bảng V.II, trang 48, [1] ⇒ Số ống đường chéo: b = 7(ống) Tra bảng trang 21, [3] ⇒ Bước ống: t = (mm) = 0,0312 (m) 2.1.1.2 Áp dụng công thức (V.140), trang 49, [1]: Dg D Gd Gd 58 ⇒ Đường kính thiết bò: D = t(b-1) + 4dn = 0.3(m) Kết luận: Dùng ống chùm,đường kính ống 20/24 mm tổng số ống 37 ,đường kính vỏ ngồi 0.3m Thiết bị đun sơi đáy tháp: Chọn thiết bò đun sôi đáy tháp nồi đun Kettle Ống truyền nhiệt làm thép X18H10T, kích thước ống 38 x 3: Đường kính ngoài: dn = 38 (mm) = 0,038 (m) Bề dày ống: δt = (mm) = 0,003 (m) 59 Đường kính trong: dtr = 0,032 (m) Hơi đốt nước 2,5at ống 38 x Tra bảng 1.251, trang 314, [5]: Nhiệt hóa hơi: rH 2O = rn = 2189500 (J/kg) Nhiệt độ sôi: t H 2O = tn = 126,25 (oC) Lưu lượng cần dùng; 748.22kg/h Dòng sản phẩm đáy có nhiệt độ: Trước vào nồi đun (lỏng): tS1 = 109.68 (oC) Sau đun sôi (hơi): tS2 = 110.2 (oC) Điều kiện:dòng ống,sản phẩm đáy ngồi ống Dung dịch chế độ sơi sủi bọt Hiệu số nhiệt độ trung bình: Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (126,25 − 109.68) − (126,25 − 110.2) ∆t log = 126,25 − 109.68 = 15.8 (K) Ln 126,25 − 110.2 Hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt K tính theo công thức tường phẳng: K= 1 ,(W/m2.K) + Σrt + αn αS Với: αn : hệ số cấp nhiệt đốt (W/m2.K) αS : hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy (W/m2.K) ∑rt : nhiệt trở qua thành ống lớp cáu Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: t −t q t = w1 w , (W/m2) Σrt Trong đó: tw1 : nhiệt độ vách tiếp xúc với đốt (trong ống), oC tw2 : nhiệt độ vách tiếp xúc với sản phẩm đáy (ngoài ống), oC Σrt = δt + r1 + r2 λt Bề dày thành ống: δt = 0,003 (m) Hệ số dẫn nhiệt thép không gỉ: λt = 16,3 (W/mK) (Bảng XII.7, trang 313, [6]) Nhiệt trở lớp bẩn ống: r1 = 1/5800 (m2.K/W) (Bảng 31, tr29, [2]) Nhiệt trở lớp cáu ống: r2 =1/5800 (m2.K/W) 60 Nên: ∑rt = 5,289.10-4 (m2.K/W) Xác đònh hệ số cấp nhiệt dòng sản phẩm đáy ống: Áp dụng công thức (V.89), trang 26, [6]: ρ r αS = 7,77 10 h ρ − ρh -2 0,033 ρ σ 0,333 λ0 ,75 q 0,7 µ 0,45 c 0.117 Ts0,37 Nhiệt độ sôi trung bình dòng sản phẩm ống: t +t 110.2 + 109.68 t S = S1 S = = 109.94 (oC) ⇒ TS = 382.94 (K) 2 Tại nhiệt độ sôi trung bình thì: Khối lượng riêng pha dòng sản phẩm ống: 273M HW 91.89 * 273 ρh = = = 2.9245 (kg/m3) 22.4TS 22.4 × 382.94 Với MHW = yW M B + (1 − YW ) M T =0.017*78.11 + (1-0.017)*92.13 = 91.89 Khối lượng riêng benzen: ρB = 781.072 (kg/m3) (Bảng 4, tr11, [2]) Khối lượng riêng toluen: ρT = 777.066 (kg/m3) (Bảng 4, tr11, [2]) Nên: xW − xW 0,017 − 0.017 = + = + ⇒ ρ = 777.133 (kg/m3) ρ ρB ρT 781.072 777.066 Độ nhớt benzen: µB = 2.175.10-4 (N.s/m2) (Bảng 9, tr16, [2]) Độ nhớt toluen: µT = 2.51.10-4 (N.s/m2) (Bảng 9, trang 16, [2]) Nên: lgµ = xWlgµB + (1 - xW)lgµT = 0,02.lg(2,175.10-4) + (1 - 0,02)lg(2.51.10-4) ⇒ µ = 3,577.10-4 (N.s/m2) Hệ số dẫn nhiệt benzen: λB = 0,1337 (W/mK) Hệ số dẫn nhiệt tooluen: λT = 0,1166(W/mK) Áp dụng công thức (1.33), trang 123, [5]): λ = λB.xW + λT.(1 - xW) – 0,72 xW.(1 - xW)(λB - λT) = 0,1167 (W/mK) Nhiệt dung riêng benzen: cB = 1.84 (J/kgK) (Bảng 26, tr27, [2]) Nhiệt dung riêng toluen: cT = 2.452 (J/kgK) (tính phần cân nhiệt) Nên: c = cB x W + cT (1 - x W ) = 2442 (J/kgK) Sức căng bề mặt benzen: σB = 0.01761 (N/m) (Bảng 24, tr26, [2]) Sức căng bề mặt toluen: σT = 0,01835 (N/m) (Bảng 24, tr26, [2]) Nên: σ = σ Bσ T = 8.986*10-3 (N/m) σ B +σT Nhiệt hóa bennzen: rB = 307970 (J/kg) (Bảng 45, tr38, [2]) Nhiệt hóa toluen: rT = 362560 (J/kg) ( Bảng 45, tr38 [2]) Nên: r = rB x W + rT (1 - x W ) = 362705 (J/kg) 61 Thế số liệu vào cơng thức ta có: αS = 1.61*q0.7 Xác đònh hệ số cấp nhiệt đốt ống: Áp dụng cơng thức V110,tr31[6] ngưng tụ ống nằm ngang trường hợp sơi bốc Ta có: gρ d Nu = C × Re σρ ' 0.5 K 0.3 l d 0.35 Với l chiều dài ống chọn l = 2m Ta có 50< l/d =2/0.032 =62.5 4000 : chế độ chảy rối µF 3.753.10 −4 Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh = 6(d1/ε)8/7 = 3301.06 Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: Ren = 220(d1/ε)9/ = 109674.381 Vì Regh < ReF < Ren ⇒ chế độ chảy rối ứng với khu vực độ ε 100 Áp dụng công thức (II.64), trang 379, [5]: λ1= 0,1.1,46 + d Re F , 25 = 0,0249 Xác đònh tổng hệ số tổn thất cục : Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [5]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = ξu1 (1 chỗ) = 0,15 Đường ống có chỗ uốn ⇒ ξu1 = 0,15 = 0.6 Lưu lượng kế : ξl1 = (coi không đáng kể) Vào tháp : ξtháp = Vào ống từ bồn cao vị: Chọn cửa vào ống cạnh sắc.theo 1,tr236,[cơ lưu chất] ⇒ ξv = 0.5 Tổn thất chữ U Theo mục 7,tr237,[7] ⇒ ξchữ U = 2.2 Nên: ∑ξ1 = ξu1 + ξv + ξll2 + ξtháp = 0.6 + 0.5 + 2.2 + = 4.3 Tổn thất đột mở: Hệ số đột mở sau thiết bò gia nhiệt : F0 d 02 0.05 = = = 1.56 F1 d12 0.04 p dụng công thức 5,tr237[7] 65 ξ=(Fo/F1 – 1)2 = 0.314 ( Chọn đường kính lỗ mở thiết bò gia nhiệt 40 (mm) để vận tốc vào thiết bò truyển nhiệt khoảng 1m/s) Hệ số đột thu trước thiết bò gia nhiệt : ξ10 = 0.242 (tra bảng 6,tr237[7]) : F1 d12 0.04 = = = 0.64 F0 d 02 0.05 2 30 0,513 + 4.3 + 0.314 + 0.242 Vậy: ∑ h f 1− = 0,0249 = 0.1653(m) 0.1 × 9,81 Vậy: Chiều cao bồn cao vò: Hcv P2 − P1 v − v1 + = z2 + +∑hf1-2 ρ F g 2.g 8892 0,513 − + = 6.085 + + 0.1653 9.81 * 827.93 × 9,81 = 7.4 (m) Chọn Hcv = 10 (m) Bơm Nhiệt độ dòng nhập liệu tF = 30oC Tại nhiệt độ thì: Khối lượng riêng benzen: ρB = 868.5 (kg/m3) Khối lượng riêng toluen: ρT = 856(kg/m3) Nên: xF − xF 0,35 − 0,35 = + = + ⇒ ρ = 860.33 (kg/m3) ρ ρB ρT 868.5 856 Tra bảng 9,tr16,[2] Độ nhớt benzen: µB = 5.6.10-4 (N.s/m2) Độ nhớt axit: µT = 5.22.10-4 (N.s/m2) Nên: lgµ = xFlgµB + (1 – xF)lgµT = 0,35.lg(5.6.10-4) + (1 - 0,35)lg(5.22.10-4) ⇒ µ = 5.364.10-4 (N.s/m2) Suất lượng thể tích dòng nhập liệu ống: QF = GF 3000 = = 3.478 (m3/h) ρ F 860.33 Vậy: chọn bơm có suất Qb = 3.5 (m3/h) Cột áp: Chọn : Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn chứa nguyên liệu Mặt cắt (2-2) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vò 66 Áp dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2-2): 2 P1 P2 v1 v2 z1 + + + H b = z2 + + +∑hf1-2 ρ F g ρ F g 2.g 2.g Trong đó: z1: độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất, chọn z1 = 1m z2: độ cao mặt thoáng (2-2) so với mặt đất, z2 = Hcv = 10m P1 : áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = at P2 : áp suất mặt thoáng (2-2), chọn P2 = at v1,v2 : vận tốc mặt thoáng (1-1) và(2-2), xem v1= v2 = 0(m/s) ∑hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2) Hb : cột áp bơm Chọn đường kính ống dẫn d = 35mm Tra bảng II.15, trang 381, [5] ⇒ Độ nhám ống: ε = 0,2 (mm) = 0,0002 (m) (ăn mòn ít) Tính tổng trở lực ống: Tổng trở lực ống hút ống đẩy l vF + Σξ h + Σξ đ ∑hf1-2 = λ d tr 2g Trong đó: L chiều dài đường ống.Chọn l = 11.5m ∑ξh : tổng tổn thất cục ống hút ∑ξđ : tổng tổn thất cục ống đẩy λ : hệ số ma sát ống hút ống đẩy vF : vận tốc dòng nhập liệu ống hút ống đẩy (m/s) 4Q × 3.5 vF = = = 1.01 (m/s) 3600πd tr 3600 × π × 0,035 Xác đònh hệ số ma sát ống hút ống đẩy : Chuẩn số Reynolds : v d ρ 1.01 × 0,035 × 860.33 Re F = F tr F = = 56697.736 > 4000 : chế độ chảy rối µF 5.364.10 − Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh = 6(dtr/ε)8/7 = 2196 Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: Ren = 220(dtr/ε)9/8 = 73424 Vì Regh < ReF < Ren ⇒ chế độ chảy rối ứng với khu vực độ ε 100 + Áp dụng công thức (II.64), trang 379, [5]: λ = 0,1.1,46 d Re tr F 67 ,25 = 0,0317 Xác đònh tổng tổn thất cục ống hút : Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [5]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = ξu1 (1 chỗ) = 0,15 Ống hút có chỗ uốn ⇒ ξu1 = 0,15 = 0,3 Van : Tra bảng 9.5, trang 94, [1]: Chọn van cầu với độ mở hoàn toàn ξv1 (1 cái) = 10 Ống hút có van cầu ⇒ ξv1 = 10 Nên: ∑ξh = ξu1 + ξv1 = 10,3 Xác đònh tổng tổn thất cục ống đẩy : Chỗ uốn cong : Tra bảng II.16, trang 382, [5]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = ξu2 (1 chỗ) = 0,15 Ống đẩy có chỗ uốn ⇒ ξu2 = 0,15 = 0,6 Van : Tra bảng 9.5, trang 94, [1]: Chọn van cầu với độ mở hoàn toàn ξv2 (1 cái) = 10 Ống đẩy có van cầu ⇒ ξv2 = 10 Vào bồn cao vò : ξcv = Nên: ∑ξđ = ξu1 + ξv1 + ξcv = 11.6 11.5 1.012 + 10,3 + 11,6 Vậy: ∑hf1-2 = 0,0317 = 1.68 (m) 0,035 × 9,81 Tính cột áp bơm: Hb = (z2 – z1) + ∑hf1-2 = (10 – 1) + 1.68 = 10.68 (m) Công suất: Chọn hiệu suất bơm: ηb = 0,85 Qb H b ρ F g × 10.68 × 860.33 × 9,81 = Công suất thực tế bơm: Nb = 3600.η b 3600 × 0,85 = 103.3 (W) = 0.1386 (Hp) Kết luận::vạy ta chọn bơm li tâm có thơng số sau: - Năng suất: Qb = 3.5 (m3/h) - Cột áp: Hb = 10.68 (m) - Công suất: Nb = 0,1386 (Hp) n = 16*28+4*2+8*2 = 472 (cái) n = 16*28+4*2+8*2 = 472 (cái) 68 TÍNH KINH TẾ Lượng thép X18H10T cần dùng: M1 = 36mmâm + mthân + 2mđáy(nắp) = 4566.796 (kg) Lượng thép CT3 cần dùng: M2 = 16mbích nối thân + mbích ghép ống lỏng + mbích ghép ống hới + mchân đỡ + mtai treo + mtấm lót = 775.88 (kg) Số bulông cần dùng: n = 16*28+4*2+8*2 = 472 (cái) Chiều dài toàn đường ống sơ đồ qui trình công nghệ bao gồm ống nối bình chứa,thiết bò gia nhiệt,làm lạnh ,chiều dài ống truyện nhiệt,chiều dài ống chảy tràn ,dẫn lỏng hoàn lưu đoạn ống nối chộ nhập liệu ,hơi sản phẩm đỉnh,đáy…….Ước tính toàn chiều dài ống khoảng 1500m Kính quan sát: lựa đường kính 150mm, π S = 0,152 = 0,018 (m2) Chọn kính quan sát ⇒ S = 0,018 = 0,053 (m2) Bơm ly tâm: chọn bơm ly tâm ⇒ Nb = 0,1386 = 0.28 (Hp) Cút inox 38 x 3mm: n = (18 + 14 + 8).2 = 80 (cái) Cút inox 57 x 3mm: n = (18 + 14 + 8).2 = 80 (cái) Vật liệu Thép X18H10T Thép CT3 Bulông Vật liệu cách nhiệt Ống dẫn Kính quan sát Bơm ly tâm Áp kế tự động Nhiệt kế điện trở tự ghi Lưu lượng kế (≥ 50mm) Chi phí thiết bò phụ Số lượng 4566.796 (kg) 775.8 (kg) 472 (cái) 0.843 (m3) 1500 (m) 0,053 (m2) 0,28 (Hp) (cái) (cái) (cái) Đơn giá 50000 (đ/kg) 10000 (đ/kg) 5000 (đ/cái) 4000000 (đ/m3) 50000 (đ/m) 250000 (đ/m2) 700000 (đ/Hp) 600000 (đ/cái) 200000 (đ/cái) 1500000 (đ/cái) Thành tiền (đ) 228340000 7758000 2360000 3372000 75000000 12723 196000 600000 600000 3000000 cut inox,cassinox,tinox… 5000000 251314000 Tỗng chi phí Vậy tổng chi phí vật tư 300000000û đồng 69 Xem tiền công chế tạo 50% tiền vật tư Vậy: tổng chi phí 450 triệu đồng Vấn đề điều khiển tự động an toàn lao động Điều khiển tự động Đối với thiết bò chưng cất đểnâng cao hiệu sản xuất ,tiết kiệm chi phí lao động…người ta thường kết hợp với điều khiển tự động.Điều cần thiết,bởi tháp ta hoạt động có nguy xảy cố Ngập lụt: không lên cao làm cho áp suất đáy tháp tăng lên dột ngộtđiều nguy hiểm có nguy xảy cháy nổ Để khắc phục người ta thường dùng van tiết lưu nhiệt lấy tín hiệu áp suất đáy diều khiển lượng đốt cung cấp cho thiết bò đun sôi đáy tháp Sản phẩm đỉnh chưa đạt nồng độ yêu cầu: kiểm tra đồng hồ đo nhiệt độ đỉnh tháp ta thấy nhiệt độ cao so với nhiệt độ hơi.Điều có nghóa sản phẩm đỉnh chưa dạt yêu cầu,nồng độ toluen lẫn nhiều.Do người ta thường dùng van tiết lưu nhiệt lấy tín hiệu nhiết độ điều chỉnh lượng hoàn lưu đưa vào tháp để chưng cất lại Hơi ngưng tụ chưa hoàn toàn: ta đặt nhiệt kế đo nhiệt độ sau ngưng, nhiệt độ cao có nghóa chưa ngưng tụ hết Ta dùng làm tín hiệu để điều chỉnh lượng nước lạnh đưa vào thiết bò ngưng tụ Nói chung việc điều khiển tự động giúp ta giảm bớt hậu có cố xảy An toàn sản xuất Như trình bày thiết bò làm việc có benzen va toluen chất độc hại ,ảnh hưởng nghiêm trọng đến sức khỏa công nhân.Do ta phải lưu ý chế tạo sản xuất.Tránh trường hợp đường ống bò rò rỉ.Các bồn chứa phải kín không để thoát ngoài.Chú ý biện pháp khắc phục,sơ cưu có cố xảy 2.1.2 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Sổ tay Quá trình thiết bò công nghệ hóa học Tập Tập 2, nhà xuất ĐHBK Hà Nội,447tr [2] bảng tra cứu trình học,truyền nhiệt truyền khối,nhà xuất ĐHQG Tp HCM,68tr [3]Phạm Văn Bôn,nguyễn Đình Thọ,Quá trình thiết bò truyền nhiệt tập một,nhà xuất ĐHQG Tp HCM 418tr 70 [4] Võ Văn Ban, Vũ Bá Minh,Giáo trình Quá trình thiết bò công nghệ hóa học Tập 3,nhà xuất ĐHBK Tp.HCM.388tr [5] “Sổ tay Quá trình Thiết bò Công nghệ Hóa chất – Tập 1”, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 626tr [6] Nguyễn VĂn May,Thiết bò truyền nhiệt truyền khối,nhà xuất ĐHBK Hà Nội,289tr [7] Cơ lưu chất,nhà xuất ĐHBK Tp HCM,239tr [8] Trần Hùng Dũng – Nguyễn Văn Lục – Hoàng Minh Nam – Vũ Bá Minh, “Quá trình Thiết bò Công Nghệ Hóa Học – Tập 1, Quyển 2: Phân riêng khí động, lực ly tâm, bơm, quạt, máy nén Tính hệ thống đường ống”, Nhà xuất Đại học Quốc gia TpHCM, 1997, 203tr [9] Bùi Hải,Tính toán thiết kế thiết bò trao đổi nhiệt,Giao Thông Vận Tải,378tr [10] Gs,Ts Nguễn Bin, Thiết bò công nghệ hoá chất thực phẩm, Tập Tập2 71 [...]... 804.98 * 9.81 Vậy kết luận tháp làm việc bình thường ở điều kiện đã thiết kế Chương 4 Tính tốn cơ khí của thiết bị 1 Tính thân o Vì tháp hoạt động ở áp suất thường nên ta thiết kế thân hình trụ bằng phương pháp hàn hồ quang điện, kiểu hàn giáp mối 2 phía Thân tháp được ghép với nhau bằng các mối ghép bích o Vì tháp hoạt động ở nhiệt độ cao (>100oC) nên ta phải bọc cách nhiệt cho tháp Tra bảng 12.37,tr... 61.5mm 22 Để đơn giản khi chế tạo ta qui tròn kích thước để đảm bảo đĩa ở phần chưng và luyện giống nhau Bảng kết luận Số chóp: Đướng kính ống hơi(mm) đường kính chóp( mm) Bề dày chóp( mm) Chiều cao ống dẫn hơi Chiều cao chóp Chiều cao chóp phía trên ống dẫn hơi(mm) Khoảng cách từ mặt đĩa đến chân chóp( mm) Chiều cao mức chất lỏng trên khe chóp (mm) Chiều cao khe chóp( mm) Số lượng khe hở mỗi chóp Khoảng... + 20 = 130.2 (oC) 30 Áp suất tính toán: vì tháp hoạt động ở áp suất thường nên: P = Pthủy tónh + ∆P Để đảm bảo diều kiện bền chọn khối lượng riêng cua lỏng trong tồn bộ tháp là khối lượng riêng lớn nhất Nên ρL = max(ρL, ρC) =804.98 kg/m3 Nên: P = ρLgH = 804.98* 9,81* 12.1*10-6+20368.44*10-6 = 0.12 (N/mm2) Hệ số bổ sung do ăn mòn hóa học của môi trường: Chọn thiết bị thuộc loại thiết bị bền.Tốc độ ăn... 2 * (0.25 + 0.05) = 0.6(m) Chiều cao tồn tháp là: H tháp = H th + H đn = 11.5 + 0.6 = 12.1(m) 3.Tính thiết kế chóp 3.1 Phần luyện: Áp dụng cơng thức IX212 đến IXIX221,tr238 [1] - Số chóp trên mỗi đĩa là: n = 0.1 * D2 1 = 0.1 * = 40 (chóp ) 2 dh 0.05 2 Để dễ bố trí chọn số chóp là 44 chóp Với dh là đường kính ống hơi chọn theo tiêu chuẩn dh = 50mm - Chiều cao chóp phái trên ống dẫn hơi h2 = 0.25 * d... của bích Vậy, để đảm bảo độ kín cho thiết bò ta chọn đệm là dây amiăng, có bề dày là 3(mm) 5 CHÂN ĐỢ và TAI TREO THÁP : 5.1 Tính lớp cách nhiệt Để đảm bảo giảm lượng thất thốt nhiệt khi tháp hoạt động ta tiến hành bọc cách nhiệt cho tháp. Chọn vật liệu cách nhiệt là amiang Tra bảng 28,tr 28 [2] λ cn = 0.151W/m2độ ρ cn = 600 kg/m3 Xuất phát từ phương trìh cân bằng năng lượng cho tồn tháp Ta có: Qm =... 482.988 × 9.81 × 0.0674 − 2 Kết luận: o Trở lực của một đĩa đoạn chưng: ∆ Pđc = 280.65 + 6.03 +280 = 567N/m2 o Trở lực của một đĩa đoạn luyện; ∆ PđL = 268 + 6.58 + 290 = 564.58 N/m2 o Tổng trở lực của tồn tháp là: ∆ P = nttC * ∆ PđC +nttL * ∆ PđL = 18 * 567 + 18 * 564.58 = 20368.44 N/m2 Kiểm tra khoảng cách mâm để đảm bảo diều kiện làm việc bình thường của tháp Phần chưng ΛPd 567 ⇔ 0.3 > 1.8 * =... trung bình trong tháp được tính như sau : + Lưu lượng chất lỏng trong phần cất của tháp : 23 Q1C = L * M 32.205 * 82.519 = = 3.3014m 3 / h ρ 804.98 + Lưu lượng chất lỏng trong phần chưng của tháp : Q1CH = L * M 47.833 * 89.27 = = 5.436m 3 / h ρ 785.5 + Lưu lượng chất lỏng trung bình trong tháp : QL = QlC + QLCh = 4.369 ( m3/h) 2 Chọn phần diện tích gờ chảy tràn chiếm 10% diện tích tháp Lw : chiều dài... 19.08mm Vậy chóp làm việc hiệu quả Phần luyện 2.841 43.77 * 87.868 ⇒ hs = 7.55( )1 / 3 14 2 / 3 785.5 − 2.841 3600 * 2.841 * 0.0764 24 2/3 = 19.5mm Ta có: hS 19.5 = = 1.39 hSO 14 Vậy chóp làm việc hiệu quả 6 Tính kiểm tra ngập lụt cho tháp Để dơn giản tính toán ta sẽ tính cho cả tháp chứ không tính cho phần chưng và phần luyện riêng.Do đó các số liệu lấy ở trung bình của tháp 2.729 + 2.841... hoạt động Vì nó chỉ có tác dụng tháo lỏng nên ta sẽ chọn khoảng 8 lỗ đường kính 5mm 4 BÍCH GHÉP THÂN – ĐÁY và NẮP : Mặt bích là bộ phận quan trọng dùng để nối các phần của thiết bò cũng như nối các bộ phận khác với thiết bò Các loại mặt bích thường sử dụng: Bích liền và bích phẳng hàn:: là bộ phận nối liền với thiết bò (hàn, đúc và rèn) Loại bích này chủ yếu dùng thiết bò làm việc với áp suất thấp và áp. .. 100* S d = 0.128 * 4.369 = 0.0712 100 * 0.07854 Ta tính được hd = 46 + 12 + 5.6875 + 0.0712 +61.2 =124.96 (mm) ** Chiều cao hd dùng để kiểm tra mâm : Để đảm bảo điều kiện tháp không bò ngập lụt khi hoạt động, ta có : hd = 124.96 < 0.5 Hmâm = 0.5 * 300 = 150mm Kết luận :tháp thỏa điều kiện ngập lụt 7 Kiểm tra chiều cao Hmin Theo cơng thức tr 140 [10] khoảng cách tối thiểu giữa các đĩa phải thỏa mãn cơng ... pháp chưng luyện,trong có cách sau: Phân loại theo áp suất: o Chưng áp suất cao o Chưng áp suất thường o Chưng áp suất thấp - Trong chưng áp suất thường hay sử dụng đơn giản an toàn,cón chưng áp. .. loại tháp đệm ,tháp chóp ,tháp đóa lưới ,tháp đóa lỗ… Sau bảng so sánh số loại thiết bò thướng sử dụng: Ưu điểm Tháp đệm Tháp mâm Tháp chóp tròn -cấu tạo đơn giản Trở lực tương đối Ổn đònh Trở lực... 804.98 * 9.81 Vậy kết luận tháp làm việc bình thường điều kiện thiết kế Chương Tính tốn khí thiết bị Tính thân o Vì tháp hoạt động áp suất thường nên ta thiết kế thân hình trụ phương pháp hàn hồ quang