Thiết kế lưới điện cho khu vực gồm một nguồn và 7 phụ tải

Lời nói đầu ******* Ngày nay, điện phần vô quan trọng hệ thống lượng quốc gia Trong điều kiện nước ta thời kì công nghiệp hoá đại hoá điện lại đóng vai trò vô quan trọng.Điện điều kiện tiên quyểt cho việc phát triển nông nghiệp ngành sản xuất khác.Do kinh tế nước ta giai đoạn phát triển việc phát triển điện thiếu thốn so với nhu cầu tiêu thụ điện nên việc truyền tải điện, cung cấp điện điện phân phối điện cho hộ tiêu thụ cần phải tính toán kĩ lưỡng để vừa đảm bảo hợp lý kĩ thuật kinh tế Với đồ án: “ Thiết kế lưới điện cho khu vực gồm nguồn phụ tải ”,đã giúp hiểu rõ hệ thống điện thực tế Sau thời gian miệt mài làm đồ án,với vốn kiến thức với giúp đỡ thầy giáo môn Nguyễn Đức Thuận tham khảo ý kiến từ bạn, em hoàn thành nội dung đồ án môn học Em mong nhận góp ý thầy cô để em có đồ án hoàn chỉnh đưa vào thực tế làm tài liệu phục vụ hữu ích cho công việc em sau Em xin chân thành cảm ơn! Hà Nội _ tháng năm 2016 Sinh viên NGUYỄN ĐỨC TRUNG NHIỆM VỤ THIẾT KẾ ĐỒ ÁN MÔN HỌC Họ tên sinh viên : NGUYỄN ĐỨC TRUNG Lớp : Đ8_H2 Mã sinh viên : 1381110153 Ngành : Hệ Thống Điện Cán hướng dẫn : ThS NGUYỄN ĐỨC THUẬN ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MẠNG LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC GỒM NGUỒN ĐIỆN VÀ MỘT SỐ PHỤ TẢI KHU VỰC I - SỐ LIỆU CHO BIẾT: 1.Sơ đồ mặt vị trí nguồn điện phụ tải cho hình vẽ: NĐ (Tỉ lệ: ô = 10x10km) 2.Nguồn: Hệ thống công suất vô lớn,có hệ thông công suất 0,85 3.Phụ tải: Số liệu bảng Bảng Các số liệu Phụ tải cực đại Pmax (MW) Thời gian sử dụng công suất lớn Tmax (h) Phụ tải cực tiểu Pmin (MW) Hệ số công suất Cos φ Mức đảm bảo cung cấp điện Yêu cầu điều chỉnh điện áp Điện áp danh định thứ cấp(KV) 23 22 Các hộ tiêu thụ 20 27 30 4900 70%Pmax 0,88 I KT 35 22 20 Giá1 kWh điện tổn thất:700 đồng Bảng giá đường dây trạm biến áp:xem bảng bảng Bảng Loại dây AC-70 AC-95 AC-120 AC-150 AC-185 AC-240 Cột bê tông cốt thép (106 đ/km) Cột thép (106 đ/km) 300 380 308 385 320 392 336 403 352 416 402 436 Ghi chú: Nếu đường dây có hai lộ cột lấy giá tiền bảng nhân với hệ số 1,6 Bảng Công suất máy biến áp trạm 40 32 25 16 (MWA) Giá tiền (tỷ đồng) 40 32 25 16 Ghi chú: Nếu trạm có MBA lấy giá tiền bảng nhân với hệ số 1,8 Chương I:PHÂN TÍCH NGUỒN VÀ PHỤ TẢI CÂN BẰNG CÔNG SUẤT 1.1 Phân tích nguồn 1.1.1Sơ đồ vị trí nguồn phụ tải NĐ (1 ô=10x10km) 1.1.2 Nguồn công suất vô lớn (VCL) Nguồn có công suất VCL có khả đáp ứng yêu cầu công suất phụ tải đảm bảo chất lượng điện áp: Nguồn có công suất VCL đảm bảo điện áp góp cao áp không đổi xảy biến động công suất phụ tải dù xảy ngắn mạch Nguồn có công suất (≥5÷7)lần công suất phụ tải 1.2 Phân tích phụ tải Có phụ tải: Phụ tải loại I gồm phụ tải:là loại phụ tải quan trọng phải cung cấp điện liên tục.Nếu gián đoạn cung cấp điện gây hậu nghiêm trọng ảnh hưởng đến an ninh, quốc phòng,an ninh,chính trị,tính mạng người,và thiệt hại nhiều kinh tế.Vì phụ tải loại I phải cấp điện lộ đường dây kép TBA có máy biến áp làm việc song song để đảm bảo độ tin cậy chất lượng điện Trong mạng thiết kế mạng điện cho hộ phụ tải yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thường (KT) Hệ số công suất cosφ = 0.88 Thời gian sử dụng phụ tải cực đại T max phụ tải 4900 (h) Điện áp danh định thứ cấp 35 kV Phụ tải cực tiểu 70% phụ tải cực đại Kết tính giá trị công suất phụ tải chế độ cực đại cực tiểu P =70%P max ; Smin=;Qmax;Qmin Phụ tải Pmax i (MW) Cos φ Tan φ Qmax (MVAr) Smax (MVA) Pmin (MW) Smin (MVA) Qmin (MVAr) 23 0.88 0.54 12.42 26.14 16.1 18.30 8.694 22 0.88 0.54 11.88 25.00 15.4 17.50 8.316 20 0.88 0.54 10.80 22.73 14.0 15.91 7.560 27 0.88 0.54 14.58 30.68 18.9 21.48 10.206 30 0.88 0.54 16.20 34.09 21.0 23.86 11.34 22 0.88 0.54 11.88 25.00 15.4 17.50 8.316 20 0.88 0.54 10.80 22.73 14.0 15.91 7.56 1.3 Cân công suất 1.3.1 Cân công suất tác dụng ∑PF =∑PYC = +∑∆P +∑Pdt (1.21) Ta có phương trình cân công suất tác dụng hệ thống: Trong : ∑PF:Tổng công suất tác dụng phát từ nguồn phát ∑Ppt:Tổng công suất tác dụng phụ tải chế độ phụ tải ∑∆P :Tổng tổn thất công suất tác dụng mạng điện, tính sơ lấy ∑∆P = 5%.∑∆Pmax ∑Pdt :Tổng công suất dự trữ mạng điện,khi cân sơ lấy : ∑∆Pdt = 10%.∑∆Pmax m : hệ số đồng thời xuất phụ tải cực đại(m=1) Một cách gần ta thay công thức: ∑PF = ∑Ppt + 15%∑Ppt (1.2.2) Theo bảng số liều vê phụ tải cho ta có : ∑PF =∑Pyc=164+0.15*164=188.6 (MW) Việc cân công suất giúp cho tần số lưới điện giữ ổn định 1.3.2 Cân công suất phản kháng Qy/c=m++-+Qdt : Tổng tổn thất công suất máy biến áp.(*) : Tổng tổn thất công suất phản kháng đường dây mạng lưới điện : Tổng tổn thất công suất phản kháng điện dung đường dây sinh m:hệ số đồng thời(m Tính toán sơ bộ: = Qdt: Tổng công suất dự trữ Qy/c=88.56+0.15*88.56=101.844 (MVAr) Từ cosφ= 0,88 ta suy tgφ= 0,54 Ta lại có : ∑QF = ∑PF tgφ = 188,6 0,54 = 101.844 MVAr = ∑Qyc = 101,844 MVAr Từ kết tính toán ta nhận thấy tổng công suất phản kháng nguồn phát vừa lượng công suất phản kháng yêu cầu hệ thống ta tiến hành bù công suất phản kháng CHƯƠNG II : DỰ KIẾN CÁC PHƯƠNG ÁN NỐI DÂY Đối với phụ tải loại I ta dùng dây kép mạch vòng Đối với phụ tải loại III ta dùng dây đơn 2.1 Phương án hình tia 2.2 Phương án liên thông 2.3 Phương án lưới kín 10 N-4 N-5 5-6 AC-120 AC-150 AC-70 320 336 300 50,99 44,72 40 26106,88 24041,47 19200 N-7 AC-70 300 42,43 20366,4 K = ∑ K oi 152268,4 c Xác định chi phí tính toán hàng năm Tổng chi phí tính toán xác định theo công thức: Z = ( atc + avh ).K + ∆A.c - Thời gian tổn thất công suất lớn τ =3302,5 h - Tổn thất điện mạng điện : = τ =3,96.3302,5=13077,9(MWh) * Vậy từ chi phí tính toán hàng năm phương án 2= là: Z = ( atc + avh ).K + ∆A.c = (0,125+0,04).152268,4.+13077,9.700 =25,133.(đ) CHƯƠNG V:CHỌN MÁY BIẾN ÁP VÀ SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN CHÍNH 5.1 Chọn số lượng công suất máy biến áp trạm hạ áp Số lượng máy trạm phụ thuộc vào tính chất hộ tiêu dùng điện Đối với mạng điện 110kV hộ tiêu thụ loại I, ta chọn loại máy biến áp pha hai cuộn dây 110 kV có điều chỉnh tải Đồng thời phải sử dụng đường dây hai mạch kết hợp với hai máy biến áp vận hành song song.Khi để máy biến áp làm việc song song ta phải đảm bảo điều kiện sau: 37 -Tỷ số biến áp k hai máy phải -Tổ nối dây giống -Điện áp ngắn mạch Công suất máy biến áp phải chọn cho đảm bảo cung cấp điện tình trạng bình tương ứng với phụ tải cực đại tất máy biến áp làm việc Khi có máy biến áp nghỉ cố hay sửa chữa, máy biến áp lại với khả tải cố cho phép phải đảm bảo đủ công suất cần thiết Hệ số tải máy biến áp cho k =1,4 (không cho phép vượt 5ngày đêm ngày đêm không 6h) Đối với phụ tải loại I, công suất định mức máy biến áp lựa chọn theo công thức sau: SdmB ≥ Smax kqtsc đó: :là công suất định mức máy biến áp :là công suất tổng yêu cầu lúc phụ tải cực đại k hệ số tải cố ( kqtsc = 1, ) Đối với phụ tải loại III, công suất định mức máy biến áp lụa chọn theo công thức sau : SdmB ≥ Smax Trong phạm vi đồ án môn học ta coi công suất định mức máy biến áp hiệu chỉnh theo điều kiện khí hậu (nhiệt độ) Tính toán công suất định mức chọn số lượng MBA cho phương án chọn Từ công thức ta tính chọn MBA bảng sau: 38 Hộ phụ tải Smax (MVA) Sđmtt(MVA) Sđm(MVA) Loại máy biến áp 26,14 18.67 25 TPDH-25000/110 25,00 17.86 25 TPDH-25000/110 22,73 16.24 25 TPDH-25000/110 30,68 21.91 25 TPDH-25000/110 34,09 24.35 25 TPDH-25000/110 25,00 17.86 25 TPDH-25000/110 22,73 16.24 25 TPDH-25000/110 Bảng thông số máy biến áp: Các số liệu kỹ thuật Máy biến áp TPDH25000/110 Udm(kV) Các số liệu tính toán Un ∆Pn ∆P0 I0 R X ∆Q Cao hạ (%) kW kW (%) (Ω) (Ω) (kVAr) 115 11 10,5 120 29 0,8 2,54 55,9 200 5.2 Sơ đồ nối dây chi tiết 5.2.1 Trạm nguồn Do mạng điện có phụ tải loại I nên để đảm bảo cung cấp điện an toàn liên tục ta sử dụng sơ đồ hai góp có máy cắt liên lạc Khi vận hành hệ thống góp vận hành hệ thống góp dự trữ 5.2.2 Trạm trung gian Để đảm bảo tin cậy ta sử dụng sơ đồ hệ thống góp: 39 MCLL Sơ đồ hệ thống góp 5.2.3 Trạm cuối Ở trạm cuối có trường hợp xảy sau: − Nếu đường dây dài (l ≥ 70 km) đường dây hay xảy cố Khi máy cắt đặt cuối đường dây (sơ đồ cầu trong): - Nếu đường dây ngắn (l < 70 km) xảy cố máy cắt đặt phía máy biến áp Mục đích để thao tác đóng cắt máy biến áp theo chế độ công suất trạm (phụ tải cực đại, phụ tải cực tiểu trạm) Khi ta sử dụng sơ đồ cầu : 40 Sơ đồ cầu Sơ đồ cầu CHƯƠNG VI TÍNH TOÁN CHÍNH XÁC CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH CỦA LƯỚI ĐIỆN Để đánh giá tiêu kinh tế-kỹ thuật mạng điện thiết kế ,cần xác định thông số chế độ xác lập chế độ phụ tải cực đại,cực tiểu sau cố phụ tải cực đại Khi xác định dòng công suất tổn thất công suất ,ta lấy điện áp tất nút mạng điện điện áp định mức Ui = Udm= 110 kV Để tính tổn thất công suất chạy đoạn đường dây ta sử dụng công thức: P2 + Q2 ∆S = ∆P + j∆Q = * ( R + jX ) MVA U2 Để tính tổn thất điện áp ta sử dụng công thức: ∆U = P*R +Q* X (kV ) U Để tính tổn thất công suất máy biến áp ta sử dụng công thức: ∆Sb = P2 + Q2 Z d U dm Trong : 41 S :công suất phụ tải Sdm:công suất định mức máy biến áp m:số máy biến áp vận hành trạm Tổn thất điện áp máy biến áp: ∆U b = Pb * Rb + Qb * X b U 6.1 Chế độ phụ tải cực đại Trong chế độ phụ tải cực đại ta lấy UN= 110%.110=121 kV N S& = 23 + j12,42 ( MVA) Sơ đồ nguyên 31,62 lý km đường dây 2xAC-70 2TPDH-25000/110 Sơ đồ thay thế: 42 ĐD Si ∆Sb ∆Soi Sb jQccNi SniC 0.9873 6j 23.201+ 15.976j N-1 23+12.4 2j 0.143+3.1 56j 0.058+0 4j 23.143 +15.57 6j N-2 22+11.8 8j 0.131+2.8 88j 0.058+0 4j 22.131 +14.76 8j 2.0945 1j 22.189+ 15.168j N-4 27+14.5 8j 0.198+4.3 5j 0.058+0 27.198 4j +18.93j 1.5923 6j 27.256+ 19.33j 30+16.2j 0.244+5.3 7j 0.058+0 30.244 4j +21.57j 1.5427 5j 30.302+ 21.97j 20.108 +13.18 7j 1.3249 5j 20.166+ 13.587j N-5 N-7 20+10.8j 0.108+2.3 87j dd 0.058+0 4j Si Sb3 Sb3 Si'' ∆S ni Si' jQ cd Ni 23.6 23.201+ 0.44 5+4 1.1 14.9886 9+0 53.9 94 4j 439j 886 70 4j 56j 23.0 22.189+ 0.90 2.5 9+1 13.0734 1+0 34 3.95 9j 881j 35 449j 71j 27.7 27.256+ 0.46 24+ 1.9 17.7376 8+0 18.6 26 4j 927j 646 75 4j 56j 31.1 30.302+ 0.81 16+ 1.8 20.4272 4+1 21.4 66 5j 059j 862 72 5j 75j 20.6 20.166+ 05+ 1.6 12.2620 0.43 12.6 03 5j 9+0 910 18 429j 5j 95j So Sni 23.65 +14.2 3293 44j 23.09 +11.4 2013 29j 27.72 4+16 7378 844j 31.11 6+19 6195 225j 20.60 5+11 0878 605j jQcc 43 N4 27+14.58j 0.198+4.35j 27.198+18.93j 0.058+0.4j -9.8736j N5 22+11.88j 0.131+2.888 22.131+14.768 j j 0.058+0.4j -12.4872j Sc3 s43" S43 S43' jQcd43 S43,s56 27.256+19.3 3j 27.256+9.45 64j 0.489+0.47 8j 27.745+9.93 44j -9.8736j 27.745+0.061j 22.189+15.1 68j 22.189+2.68 08j 0.372+0.36 3j 22.561+3.04 38j -12.4872j 22.561-9.4434j Sb4 Sb4 Sc4 Scuoi n4 JQccN4 0.204+0.404j 19.104+10.61j 19.162+11.01j 46.907+11.070 8j -1.69037j 0.347+0.452j 21.347+11.79 2j 43.966+2.7486j -1.69037j Sn4" sn4( 5) 21.405+12.19 2j Sn4' 46.907+9.3804 48.136+10.5814 1.229+1.201j 3j 3j 43.966+1.0582 1.025+22.55 44.991+23.6112 3j 3j 3j jQcdn4 -2.0453477j -2.0453477j Sn4( sn5) 48.136+8.536 j 44.991+21.56 5j Tổng công suất chế độ phụ tải cực đại : S∑ = ∑ = 219.312+103.199j(MVA) 44 Để đảm bảo điều kiện cân công suất hệ thống công suất nguồn cung cấp phải đảm bảo đủ yêu cầu công suất phụ tải.Từ tổng công suất tác dụng yêu cầu nguồn điện yêu cầu Pcc = 219.312 MW Với hệ số cosφ =0,88 góp cao áp nguồn điện công suất phản kháng yêu cầu cần cung cấp cho mạch điện: Qcc = Pcc.tgφ = 219.312*0.88 = 192.995 MVAr Từ ta thấy công suất phản kháng nguồn cung cấp lớn công suất phản kháng yêu cầu phụ tải,do ta không cần bù công suất phản kháng cho hệ thống chế độ phụ tải cực đại 6.2 Tính toán chế độ phụ tải cực tiểu Trong chế độ phụ tải cực tiểu ta lựa chọn: UN = 105%*110=115,5 kV Phụ tải cực tiểu 50% phụ tải cực đại Công suất phụ tải chế độ phụ tải cực tiểu cho bảng sau: Phụ tải • S = Pmin +j Qmin (MVA) Smin (MVA) 16,1+8,694j 18.30 15,4+8,316j 17.50 14+7,56j 15.91 18,9+10,206j 21.48 21+11,34j 23.86 15,4+8,316 j 17.50 14+7,56j 15,91 45 Trong chế độ phụ tải cực tiểu xét cho nghỉ máy biến áp (MBA) trạm MBA ,nhưng cần thỏa mãn điều kiện: S pt < S gh = Sdm m(m −1).∆P0 ∆Pn Ở đây: m số máy biến áp trạm Với trạm có MBA thì: S gh = S dm 2.∆P0 ∆Pn Kết tính giá trị công suất phụ tải Spt công suất giới hạn Sgh ghi bảng: Phụ tải Spt 17.381 17.381 17.381 17.381 17.381 17.381 17.381 Sgh 18,3 17,5 15,91 21,48 23,86 17,5 15,91 Các kết tính toán bảng cho thấy chế độ phụ tải cực tiểu trạm 3,7 vận hành MBA,trạm 1,2,4,5,6 vận hành máy biến áp Kết tính toán cho trường hợp phụ tải cực tiều cho bảng sau: ĐD Si ∆Sb ∆Soi Sb jQccNi SniC Si'' ∆Sn i Si' jQc dNi Sni 46 N-1 16.1+8 694j 0.07+1 547j 0.058+0 16.17+10 -0.98736j 4j 241j 16.228 +10.64 1j N-2 15.4+8 0.064+ 316j 1.415j 0.058+0 15.464+9 -2.09451j 4j 731j 15.522 +10.13 1j N-4 18.9+1 0.097+ 0.206j 2.131j 0.058+0 4j 18.997+1 2.337j -1.59236j 19.055 +12.73 7j N-5 21+11 0.119+ 34j 2.631j 0.058+0 4j 21.119+1 3.971j -1.54275j 21.177 +14.37 1j N-7 14+7.5 0.053+ 6j 1.169j 0.029+0 14.053+8 -2.64869j 2j 729j 14.082 +8.929 j Dd N4—3 N5—6 s43" 14.1110.7446j 15.49315.0434j S43 0.088+0.175j 0.284+0.369j Si Sb3 16.228+ 0.209 16.43 9.65364 +0.20 7+9.8 1.07 j 5j 5864j 916j 0.381 15.90 15.522+ 2.28 +0.37 3+8.4 8.03649j 924 3j 0949j 75j 19.27 19.055+ 0.216 1+11 11.1446 +0.42 5716 1.74 4j 7j 4j 041j 21.55 21.177+ 0.374 1+13 1.68 12.8282 +0.48 3142 618 5j 6j 5j 75j 0.375 14.45 14.082+ 2.89 +0.36 7+6.6 6.28031j 495 7j 4731j 25j Sb3 0.053+1.16 14.053+8.7 9j 29j 0.064+1.41 15.464+9.7 15.4+8.316j 5j 31j 14+7.56j S43' 14.1990.5696j 15.77714.6744j jQcd43 -9.8736j -24.9744j 16.43 7+8.7 7948j 15.90 3+6.1 2024 25j 19.27 1+9.8 3123j 21.55 1+11 6280 625j 14.45 7+3.7 5235 75j So jQcc Sc3 0.058+0.4j -9.8736j 14.111+9.129j 0.029+0.2j 24.9744j 15.493+9.931j S43 14.19910.4432j 15.77739.6488j Sb4 Sb4 0.204+0.404j 19.104+10.61j 0.347+0.452j 21.347+11.792 j 47 Sc4 Scuoi n4 JQccN Sn4" sn4(5) 33.36119.162+11.0 33.361+0.5 1.229+1.20 1.6903 1.1235 1j 66j 1j 7j 7j 21.376+11.9 92j 37.15327.6568j 37.1531.025+22.5 1.6903 29.347 53j 7j 17j Sn4' jQcdn4 Sn (Sn5) 34.59+0.0774 001j -2.0453477j 34.591.96791 77j 38.1786.79417j -2.0453477j 38.1788.83951 77j 6.3 Xét chế độ sau cố Trong xét chế độ cố: - Ta giả thiết ngừng mạch đường dây hai mạch, đồng thời để xét trường hợp nguy hiểm ta giả thiết ngừng mạch đoạn đường dây nối trực tiếp với nguồn - Ta không giả thiết cố xếp chồng - Sự cố xảy chế độ cực đại - UN = 121 kV Vậy thông số sơ đồ thay lộ đường dây chế độ cố có thông số đường dây nối trực tiếp với nguồn thay đổi thông số khác không thay đổi so với chế độ phụ tải cực đại Thông số đường dây cho bảng sau: 48 ĐD N-1 N-2 N-4 Si 32.2+17.394 j 30.8+16.632 j 37.8+20.412 j ∆Sb ∆Soi Sb jQccNi SniC 0.281+6.188j 0.058+0.4j 32.481+23.582j -0.49368j 32.539+23.982j 0.257+5.661j 0.058+0.4j 31.057+22.293j -1.047255j 31.115+22.693j 0.387+8.526j 0.058+0.4j 38.187+28.938j -0.79618j 38.245+29.338j N-5 42+22.68j 0.478+10.526 j 0.058+0.4j 42.478+33.206j -0.771375j 42.536+33.606j N-7 28+15.12j 0.213+4.678j 0.058+0.4j 28.213+19.798j -1.324345j 28.271+20.198j Si' jQcdNi Si'' ∆Sni 32.539+23.488 32j 0.947+0.9 26j 31.115+21.645 745j 1.792+1.7 52j 38.245+28.541 82j 1.008+1.9 96j 42.536+32.834 625j 1.761+2.2 89j 28.271+18.873 655j 0.912+0.8 91j 33.486+24.414 0.597352 32j 8j 32.907+23.397 1.267178 745j 55j 39.253+30.537 0.963377 82j 8j 44.297+35.123 0.933363 625j 75j 29.183+19.764 1.602457 655j 45j Sni 33.486+23.81696 72j 32.907+22.13056 645j 39.253+29.57444 22j 44.297+34.19026 125j 29.183+18.16219 755j 49 ĐD Si Sb3 Sb3 N4 28+15.12j 30.8+16.632 j 0.213+4.678 j 0.257+5.661 j 28.213+19.798 j 31.057+22.293 j N5 Sc3 s43" S43 S43' 28.426+24.4 76j 31.314+27.9 54j 28.426+14.60 24j 31.314+15.46 68j 0.452+0.8 95j 0.744+0.9 67j 28.878+15.49 74j 32.058+16.43 38j Sb4 Sb Sc4 Scuoi n4 0.281+6.18 8j 0.257+5.66 1j 19.181+16.3 94j 21.257+17.0 01j 19.239+16.7 94j 21.315+17.4 01j 48.117+22.41 78j 53.373+21.34 76j jQcdn4 (Sn5) Sn4(Sn5) Sn4' 1.614+1.578 49.731+22.305 j 43j 2.406+2.353 55.779+22.010 j 23j -2.0453477j -2.0453477j So jQcc 0.058+0.4j -9.8736j 0.058+0.4j -12.4872j jQcd43 -9.8736j -12.4872j JQccN4 -1.69037j -1.69037j S43 28.878+5.62 38j 32.058+3.94 66j Sn4" 48.117+20.727 43j 53.373+19.657 23j 49.731+20.26008 23j 55.779+19.96488 23j 50