1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Đồ án móng trên nền đất yếu

21 991 4

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 21
Dung lượng 618 KB

Nội dung

ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chương I: SỐ LIỆU I.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT: -Theo kết thí nghiệm đòa chất hố khoan số (HK1) tính chất lý sau: CAO ĐỘ MIỆNG HỐ:+1.05(m) CAO ĐỘ ĐÁY HỐ:-18.95(m) MỰC NƯỚC NGẦM Ở CAO ĐỘ -0.10(m) lớp 1:0.9 m lớp 2: 2.13m lớp 3: 4.97mlớp 4:10m Lớp 1: Bề dày 0.9m – Đất san lấp hỗn hợp cát lẫn đá gạch vỡ Lớp 2: Bề dày 2.1m Thành phần bùn Á sét màu vàng xám trắng trạng thái chảy: Độ ẩm tự nhiên: W =44.74% Dung trọng ướt: γw =1.644(g/cm3) Dung trọng khô: γđn =1.138(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.6754 Độ rỗng: n =57.55% Tỷ số rỗng: ε =1.356 Giới hạn chảy: Wc =36.09% Giới hạn dẻo: Wd =26.32% Chỉ số dẻo: Wn =9.77% Độ chặt : B =1.89 Lực dính đơn vò: C =0.144(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =6.16 º Lớp 3: Bề dày lớp 5.0m Thành phần bủn Á sét màu xám xi măng Trạng thái chảy Độ ẩm tự nhiên: W =67.27% Dung trọng ướt: γw =1.482(g/cm3) Dung trọng khô: γk =0.886(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.653 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -1- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Độ rỗng: n =66.66% Tỷ số rỗng: ε =1.999 Giới hạn chảy: Wc =59.16% Giới hạn dẻo: Wd =36.42% Chỉ số dẻo: Wn =22.74% Độ chặt : B =1.36 Lực dính đơn vò: C =0.112(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =4.32 º Lớp 4: Bề dày lớp 10.0m Thành phần sét mầu xám trắng nâu đỏ,nâu → nâu vàng xám trắng Trạng thái cứng Độ ẩm tự nhiên: W =26.45% Dung trọng ướt: γw =1.894(g/cm3) Dung trọng khô: γk =1.498(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.720 Độ rỗng: n =44.93% Tỷ số rỗng: ε =0.816 Giới hạn chảy: Wc =44.36% Giới hạn dẻo: Wd =20.72% Chỉ số dẻo: Wn =23.64% Độ chặt : B =0.24 Lực dính đơn vò: C =0.475(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =14.53 º Lớp 5: Chưa xác đònh bề dày Thành phần Á sét màu xám trắng Trạng thái dẻo cứng Độ ẩm tự nhiên: W =20.65% Dung trọng ướt: γw =2.006(g/cm3) Dung trọng khô: γk =1.662(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.689 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -2- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Độ rỗng: n =38.18% Tỷ số rỗng: ε =0.618 Giới hạn chảy: Wc =31.56% Giới hạn dẻo: Wd =16.57% Chỉ số dẻo: Wn =14.99% Độ chặt : B =0.27 Lực dính đơn vò: C =0.403(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =15.69 º SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -3- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chương II: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG II.1 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ: Với giá trò nội lực sau: Lực dọcN(T): Momen M(T.m) Lực ngang Q(T): N1tt =43.1(T) M1tt = 3.2(T.m) Q1tt =3.5(T) N2tt =47.3(T) M2tt = (T.m) Q2tt =3.6(T) N3tt =47.5(T) M3tt = 3.5(T.m) Q3tt =2.7(T) N4tt =43.3(T) M4tt = 3(T.m) Q4tt =3.6(T) Từ suy giá trò tiêu chuẩn sau (với hệ số vượt tải n=1.15) Ntc =Ntt/n Mtc =Mtt/n Qtc =Qtt/n N1tc =37.5(T) M1tc = 2.8(T.m) Q1tc =3(T) N2tc =41(T) M2tc = 2.6 (T.m) Q2tc =3.1(T) N3tc =41.3(T) M3tc = 3(T.m) Q3tc =2.3(T) N4tc =37.7(T) M4tc = 2.6(T.m) Q4tc =3.1(T) L1 =4.9(m) L2 =5.4(m) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) L3 =5.9(m) -4- L4 =3.9(m) ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 53.5(T) 58.6(T) 3.0(T.m) 3.1(T.m) 3.2(T) 2.9(T) II.2 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG BĂNG: Tổng chiều dài móng: L = 2L3 + L4 +consol(1.2m) = 18.1(m) Chọn độ sâu chôn móng là: D f = 1.5(m) Chiều rộng móng băng : b = 2.0(m) Trọng lượng đơn vò thể tích trung bình bê tông móng đất móng: γ = 2.0 ÷ 2.2(T / m ) II.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG BĂNG DƯỚI CỘT: II.3.1.Kiểm tra điều kiện để làm việc vật thể đàn hồi: - Với điều kiện: Ptc ≤ Rtc ≡ R II Ptcmax ≤ 1.2 * Rtc ≡ 1.2 * R II Ptcmin ≥ Tổng lực dọc tiêu chuẩn trọng tâm đáy móng: ∑N tc = N tt 43.1 + 47.3 + 47.5 + 43.3 = = 157.6(T ) 1.15 1.15 Diện tích tiết diện đáy móng: F = b * L = 2.0 * 18.1 = 36.2( m ) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -5- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY p lực tiêu chuẩn gần đáy móng: Ptc = ∑ N tc 157.6 + γ tb D f = + 2.0 * 1.5 = 7.35(T / m ) F 36.2 - Chọn chiều momen lực cắt hình vẽ : Tổng momen tính toán trọng tâm đáy móng: ∑M tt = M 1tt + M 2tt − M 3tt − M 4tt − N 1tt * e1 − N 2tt * e2 + N 3tt * e3 + N 4tt * e4 + (Q1tt + Q2tt − Q3tt − Q4tt ) * h = 3.2 + 3.1 − 2.9 − 53.5 * 4.25 − 58.6 * 0.25 + 51.2 * 4.25 + (3.2 − 2.9 + 3.2) * = −17.725(T m )( nguocvoichieuduongdachon ) Tổng momen tiêu chuẩn trọng tâm đáy móng: ∑M tc =∑ M tt 17.725 = = 15.413(T / m ) 1.15 1.15 Momen chống uốn tiết diện móng: W= b * L2 2.0 * 8.5 = = 24.08(m ) 6 p lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: Ptcmax = ∑ N tc M 141.74 15.413 + γ tb * D f + ∑ tc = + 2.0 * 1.5 + = 11.98(T / m ) F W 17 24.08 p lực tiêu chuẩn nhỏ đáy móng: Ptcmin = ∑ N tc M 141.74 15.413 + γ tb * D f − ∑ tc = + 2.0 * 1.5 − = 10.7(T / m ) F W 17 24.08 - Sức chòu tải tiêu chuẩn sức chòu tải tính toán theo giới hạn II: Rtc ≡ R II = m( A * b * γ + B * D f * γ + D * C = 1(0.1032 * * 0.644 + 1.4028 *1.5 *1.644 + 3.7276 *1.44 = 8.973(T / m ) Kiểm tra điều kiện để làm việc vật thể đàn hồi:  Ptc = 11.338(T / m )  Rtc = 8.937(T / m )  Ptcmax = 11.98(T / m )  1.2 * Rtc = 8.973 * 1.2 = 10.7676(T / m )  Ptcmin = 10.7(T / m )  SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -6- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY ⇒ [ĐẤT DƯỚI MÓNG BĂNG KHÔNG THOẢ ĐIỀU KIỆN VỀ ĐẤT NỀN] ĐỂ SỬ LÝ LỚP ĐẤT ĐẤT YẾU DƯỚI MÓNG BĂNG TA DÙNG PHƯƠNG ÁN CỌC CÁT DƯỚI MÓNG BĂNG II.3.2 Tính toán thiết kế cọc cát móng băng: Xác đònh ε nc dùng cọc cát: ε nc = ∆ (Wd + 0.5I p ) = 2.675 ( 26.32 + 0.5 * 9.77) = 0.835 γ n * 100 * 100 Xác đònh diện tích nén chặt: Fnc = 1.4 * b( L + 0.4 * b) = 1.4 * * (8.5 + 0.4 * 2) = 26.04( m ) Chiều rộng nén chặt là: bnc = Fnc = 26.04 = 5.1(m) Xác đònh số lượng cọc cát: Chọn cọc có đường kính d c = 0.4(m) Ω= n= ε − ε nc 1.356 − 0.835 = 0.221 1+ ε0 + 1.356 Ω * Fnc 0.221 * 26.04 ≈ 45coc fc 3.14 * 0.4 Bố trí cọc cát: L = 0.952 * d c 1+ ε0 + 1.356 = 0.952 * 0.4 ≈ 0.8(m) ε − ε nc 1.356 − 0.835 Chọn cát làm cọc có thông số lý sau: Cát dùng làm cọc cát trung có; Wtn = 15.5% ε = 0.6 ∆= 0.7 * ε * ∆ n 0.7 * 0.6 * = = 2.71(T / m ) Wtn 15.5%  15.5  γ = δ * (1 + W ) = 1.65 * 1 +  = 1.905(T / m ) 100   Xác đònh trọng lượng cát 1m dài: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -7- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 3.14 * 0.4 * 2.71 f *∆  W   15.5  G= c * 1 + 1 +  =  = 0.214(T ) + ε nc  100  + 0.835 100   Xác đònh chiều sâu nén chặt: p dụng phương pháp lớp tương đương ta có: cát móng tuyệt đối cứng tiết diện hình chữ nhật tra bảng ta Aω const = 1.8425 ứng với ( µ = 0.25, l = 4.25) b Chiều dày lớp đất tương dương: hs = Aω * b = 1.8425 * = 3.685(m) Chiều dày vùng chòu nén kể từ đế móng: H = * hs = * 3.685 = 7.37(m) ≈ 7.5(m) Để xét đến tượng đất bò tơi phần đóng cọc cát chiều dài toàn cọc cát lấy từ mặt đất tự nhiên đến giới hạn chiều sâu vùng chòu nén là: l c = H + 1(m) = 7.5 + 1.0 = 8.5(m) Kiểm tra sức chòu tải đế móng sau nén chặt cọc cát: Dụa vào bảng 4-4b hệ số ε nc = 0.835 ta xác đònh gần giá trò số c, ϕ , E lớp cát đế móng sau đóng cọc cát Khi ε nv = 0.835 ⇒c tc = 1.1, ϕ = 19 Rtc = m( A * b + B * D f ) * γ + D * C = * ((0.47 * + 2.89 * 1.5) * 1.905 + 5.395 * 1.1) = 15.957(T / m )  Ptc = 11.338(T / m )  Rtc = 15.957(T / m )  Ptcmax = 11.98(T / m )  1.2 * Rtc = 15.957 * 1.2 = 19.148(T / m )  Ptcmin = 10.7(T / m )  II.3.3.Kiểm tra biến dạng độ lún tâm móng s sau nén chặt cọc cát: n S =∑ i =1 Ta có : α = β σ gl * hi E 0i β 0.80 = = 2.67 x10 − (m / T ) E 300 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -8- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Xác đònh áp lực gây lún : σ gl = 11.338 − 1.644 * 1.5 = 8.872(T / m ) S c = 0.000267 * 3.685 * 8.872 = 0.00873(m) S c = 0.873(cm)  S gh = 8.0(cm) ⇒ OK II.3.4 Chiều cao móng băng: Sử dụng bê tông : Mac 250 có : Rb =1150(T/m2) Sử dụng thép : AII có : Rs =28000(T/m2) Diện tích tiết diện cột: Fc = N ttmax 58.6 * 1.2 = * 1.2 = 0.0612(m ) Rb 1150 Chọn tiết cột :bc x hc = 0.25 x 0.3(m) Chọn chiều cao dầm móng : hs = 0.8(m) Lực gây xuyên thủng tính lực dọc tính toán lớn chân cột: ⇒Pxt =58.6T Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ làù: a = 5(cm) Bề dày ho: Ta có: hs = h0 + a ⇒ h0 = hs − a = 70 − = 65(cm) Lực chống xuyên thủng: Pcx = 0.75 * Rbt * [ * ( bc + h0 ) * h0 ] = 0.75 * 90 * [ * ( 0.25 + 0.65) * 0.65] = 157.95(T ) Vậy: Pxt = 58.6(T )  Pcx = 157.95(T ) ⇒Vậy chiều cao móng băng : hs = 0.7(m) II.4 TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG BĂNG: II.4.1 Tính toán cốt thép cánh móng: Tính cốt thép cho m dài móng: p lực tính toán đáy móng: Ptt = Ptc * 1.15 = 11.338 * 1.15 = 13.039(T / m ) Xem cánh móng bảng console ngàm mép dầm momen tác động lên mặt là: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -9- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY M I − I = Ptt * 0.125 * l * (b − bc ) = 13.039 * 0.125 * 8.5 * ( − 0.25) = 42.43(T m) Diện tích cốt thép tính theo công thức gần sau: As = = M I −I ( 0.9 * R s * h0 ) 42.43 = 3.742 x10 −3 (m ) ( 0.9 * 28000 * 0.45) = 37.42(cm ) Chọn Ф10 a 150 (44.745 cm ) Phương cạnh dài cần thép :Ф10 a 200 II.4.2 Tính cốt thép dầm móng phương pháp dầm lật ngược: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN NỘI LỰC BIỂU ĐỒ LỰC CẮT TRONG DẦM MÓNG BĂNG SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -10- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY BIỂU ĐỒ MOMEN TRONG DẦM MÓNG BĂNG TABLE: Element Forces – Frames Frame Station OutputCase CaseType V2 M3 Text m Text Text Ton Ton-m DEAD LinStatic 16.34919182 1.33227E-15 0.5 DEAD LinStatic 10.68419182 -6.756887576 DEAD LinStatic 5.05419182 -10.69002515 1.5 DEAD LinStatic -0.54080818 -11.81691273 DEAD LinStatic -6.10080818 -10.15505031 2.5 DEAD LinStatic -11.62580818 -5.721937882 DEAD LinStatic -17.11580818 1.464924541 3.5 DEAD LinStatic -22.57080818 11.38803697 DEAD LinStatic -27.99080818 24.02989939 DEAD LinStatic 29.17872764 24.02989939 0.5625 DEAD LinStatic 23.12306358 9.322097024 1.125 DEAD LinStatic 17.11169639 -1.991852802 1.6875 DEAD LinStatic 11.14462608 -9.936867081 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -11- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 2.25 DEAD LinStatic 5.221852642 -14.53786281 2.8125 DEAD LinStatic -0.656623921 -15.81975697 3.375 DEAD LinStatic -6.490803608 -13.80746656 3.9375 DEAD LinStatic -12.28068642 -8.525908573 4.5 DEAD LinStatic -18.02627236 -7.40337E-15 II.4.2.1.Tính toán thép dọc dầm móng băng: BTMAC: 250 b Rb = h 115 M Kg/cm2 a h0 (cm) (cm) (kg.m) cm cm Gối 30 70 Nhòp 30 70 Gối 30 70 Nhòp Gối 30 30 70 70 4,728 11,82 24,03 15,82 6,328 TD THÉP: AII As Rs = Bố trí thép 2800 As chọn (KG/cm2) µ (cm2) (%) am ξ 63 0.035 0.035 2.73 Þ 18 5.09 0.27 63 0.086 0.090 7.02 Þ 18 7.63 0.40 63 0.175 0.194 15.09 Þ 18 15.26 0.81 7 63 63 0.116 0.046 0.123 0.047 9.56 3.67 Þ Þ 18 18 10.17 5.09 0.54 0.27 (cm2) tối thiểu II.4.2.2 Tính toán cốt đai cho dầm móng băng: BT MAC ĐOẠN DẦM Rb= 09 (KG/cm2) THÉP: b h a ho Q cm cm cm cm Kg 30 70 67 16350 30 70 67 5054 30 70 67 30 70 67 Đai fđ 2250 (KG/cm2) u max u cm2 cm cm cm cm Þ 0.503 148 15 15 Þ a 150 Þ 0.503 66 68 480 50 50 Þ a 200 29180 Þ 0.503 21 83 15 15 Þ a 150 17379 Þ 0.503 58 139 50 50 Þ a 200 -12- u Rs= tt SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) nđ AII u ct chọn u bố trí ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 30 70 67 18026 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Þ 0.503 54 134 15 15 Chương III: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC: Phương án thiết kế móng cọc khoan nhồi với mặt 3-C: Với giá trò nội lực cột : N tt 512.0 N = 512(T ) ⇒ N = = = 445.22(T ) 1.15 1.15 M tt 14.5 M tt = 14.5(T m) ⇒ M tc = = = 12.61(T m) 1.15 1.15 Q tt 16.0 tt tc Q = 16(T ) ⇒ Q = = = 13.91(T ) 1.15 1.15 tt tc III.2 VẬT LIỆU: II.1.Bê tông: BETON Mac 350 có Rb = 14.5( MPa) = 1450(T / m ) II.2.Cốt thép: Thép AIII có R s = 365( MPa) = 36500(T / m ) R sw = 290( MPa) = 29000(T / m ) III.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -13- Þ a 150 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chiều sâu chôn móng: hđ = 1.5(m) Chiều sâu mũi cọc: hc = 40.0(m) III.3.1.Sức chiu tải cọc theo vật liệu: QVL = ϕ ( Ru * Fb + R s * As ) ϕ =1 3.14 * 0.6 = 0.2826(m ) Chọn đường kính cọc là: d p = 0.6(m) = 600(mm) ⇒ A p = Thép dọc cọc có: As = 32.176(cm ) = 16Φ16 Ru = Rb 1450 = = 322.22(T / m ) 4.5 4.5 QVL = ϕ ( Ru * Fb + R s * As ) = 1* ( 322.22 * 0.2826 + 36500 * 0.0032176) = 208.5(T ) III.3.2 Sức chiu tải cọc theo đất nền:(phụ lục A-TCVN) Qa = Qtc K tc Qa: Sức chòu tải cho phép Qtc = m * (m R * q p * A p + u ∑ m f * f i * l i K tc = 1.75 m : hệ số điều kiện làm việc G = 0.88 ⇒ m = 0.8 m R : hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc.( m R = 0.9 ) A p :diện tích tiết diện ngang cọc Ap = 3.14 * 0.6 = 0.2826(m ) q p :cường độ đất mũi cọc hc = 40.0(m) ⇒ q p = 315(T / m ) m f :hệ số làm việc đất mặt bên cọc ⇒ m f = BẢNG TÍNH LỰC MA SÁT BÊN CỦA CỌC: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -14- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU STT L(m) Z(m) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY I -15- mf f l*mf*f ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Σl 1.5 1.25 1.25 1.25 1.25 2 2 2 2 2 2 2 2 38.5 m 2.25 3.625 4.875 6.125 7.375 10.25 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 1.89 1.36 1.36 1.36 1.36 0.24 0.24 0.24 0.24 0.24 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.4025 0.37325 0.49975 0.522 0.522 5.771 5.864 6.112 6.36 6.608 6.304 6.402 6.626 6.85 6.966 7.082 7.292 7.596 7.9 8.037 8.12 Σl*mf*f = 0.60375 0.466563 0.624688 0.6525 0.6525 11.542 11.728 12.224 12.72 13.216 12.608 12.804 13.252 13.7 13.932 14.164 14.584 15.192 15.8 16.074 16.24 222.78 ⇒ Qtc = m * (m R * q p * A p + u ∑ m f * f i * l i = 0.8 * (0.9 * 315 * 0.2826 + 222.78) = 242.32(T ) ⇒ Sức chòu tải cho phép cọc: Qa = Qtc 242.32 = = 146.86(T ) K tc 1.65 ⇒ Sức chòu tải thiết kế: Qtk = 146.86(T ) III.3.3 Xác đònh số lượng cọc: Cọc đài bố trí cách nhau: * d p = * 0.6 = 1.8(m) p lực tính toán giả đònh tác dụng lên đế cọc phản lực đầu cọc gây ra: p tt = Qtk 146.86 = = 45.33(T / m ) 3.24 (3 * d p ) Diện tích sơ đáy đài: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -16- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU Fđ = GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY N tt 512 = = 12.1(m ) tt p − γ tb * D f 45.33 − * 1.5 Trọng lượng đài đất đài: Qđ = Fđ * D f * γ tb = 12.1 * 1.5 * = 36.3(T ) Tổng lực dọ tính toán tác dụng đế đài: ∑N n= tt = N tt + Qd = 512 + 36.3 = 548.3(T ) N 548.3 * 1.2 = * 1.2 = 4.48 (cọc) Qtk 146.86 Chọn số lượng cọc: n = cọc ⇒ Fđ = B * L = 3.0 * 4.8 = 14.4(m ) III.3.4 Kiểm tra Pmax , Pmim : hd = * d + 10(cm) = * 60 + 10 = 130(cm) = 1.3(m) M x = M + Q y * hđ = 12.61 + 13.91 * 1.3 = 30.1(T m) Pmax = Mx N 548.3 30.1 + * y max = + * 1.8 = 92.43(T ) n ∑ yi (4 * 1.8) Pmin = Mx N 548.3 30.1 − * y max = − * 1.8 = 90.33(T ) n ∑ yi (4 * 1.8) W = Ap * 38.5 * 2.5 = 0.2826 * 40 * 2.5 = 27.2(T ) W : Trọng lượng cọc:  P + W  Qtk 92.43 + 27.22 = 119.63  146.86(T ) ⇒  max ⇒ 90.33   Pmin  ⇒ Thoả điều kiện III.3.5.Kiểm tra lại chiều cao đài: Giả đònh tiết diện cột: Fc = N 512 * 1.2 = * 1.2 = 0.423(m) Rb 1450 ⇒ bc * hc = 0.7 * 0.7 = 0.49(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -17- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY b yk = (bc + bc + * h0 ) = bc + h0 = 0.7 + 1.25 = 1.95(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk = 0.75 * 105 * 1.25 * 1.95 = 191.95(T ) Pct = * Pmax = 92.43 * = 184.86 ≤ 191.95(T ) III.3.6.Tính lún móng cọc: ∑ϕ * h ∑h i ϕ tb = i = i α= 1.5 * 6.16 + * 4.32 + 10 * 14.53 * 12 * 15.69 = 9.47 38.5 ϕ tb 9.47 = = 2.37 4 Kích thước móng khối qui ước: B qu = B + * tgα * L1 = + 3.2 = 6.2(m) Lqu = L + * tgα * L1 = 4.8 + 3.2 = 8.0(m) Fqu = Bqu * Lqu = 6.2 * 8.0 = 49.6(m ) Wqu = Bqu * L2qu = 6.2 * 8.02 = 66.13(m3 ) N qu = N + Wd + Wcoc + Wdat γ tb = ∑γ * h ∑h i i i = 1.15 *1.644 + 1.85 * 0.644 + 5.0 * 0.482 + 10.0 * 0.894 + 12.0 *1.006 = 0.663 40.0 Wd = Fd * hd * 2.5 = 14.4 *1.3 * 2.5 = 46.8(T ) π *d2 * n * Lc * 2.5 = 14.4 *1.3 * 2.5 = 0.2826 * * 38.7 * 2.5 = 164.05(T )    π *d2 Wdat =  Fqu * ( L1 + D f ) −  Fd * hd + * n * L1   * γ tb = ( 49.6 * 40 − (18.72 + 65.3) ) * 0.663    = (1984 − 84.02 ) * 0.663 = 1259.7(T ) Wcoc = ⇒ N qu = N tt + Wd + Wcoc + Wdat = 548.3 + 46.8 + 164.05 + 1259.7 = 2018.85(T ) ⇒ M qu = M + Q * hd = 30.1(T m) ng suất móng khối qui ước: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -18- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY δ max x N M qu 2018.85 30.1 = + = + = 41.16(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 δ x N M qu 2018.85 30.1 = − = − = 40.25(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 Rtc = m( A * Bqu * γ + B( L1 + hm ) * γ + C * D ϕ = 15.69 ⇒ A = 0.34915; B = 2.3897; C = 4.952 Rtc = m( A * Bqu * γ + B ( L1 + hm ) * γ + C * D = 1* (0.34915 * 6.2 *1.006 + 2.3897 * 40.0 * 0.663 + 4.03 * 4.952) = 85.51(T / m ) δ max = 41.16(T / m )  1.2 * Rtc = 1.2 * 85.51 = 102.6(T / m ) δ = 40.25(T / m )  41.16 + 40.25 δ tb = = 40.705(T / m )  85.51(T / m ) Tính lún: Độ lún: S = ∑ S i  ε − ε 2i   * hi S i =  1i  + ε 1i  hi = ( 0.2 ÷ 0.4 ) * Bqu ng suất trọng lượng bẩn thân gây ra: δ zbt = ∑ γ i * hi = 1.15 * 1.644 + 1.85 * 0.644 + * 0.482 + 10 * 0.894 + 12 *1.006 = 26.504(T / m ) ng suất tải trọng gây ra: δ zgl = N tt + Wd + Wcoc 548.3 + 46.8 + 164.05 N = = = 15.305(T / m ) Fqu Fqu 49.6 BẢNG TÍNH LÚN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI LỚP ĐIỂ M Z(m) 2Z/b K0 δglz(T/m2) δbtz(T/m2) 0.000 0.000 1.0000 15.305 26.504 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -19- P1i(T/m2 ) 27.128 P2i(T/m2 ) 42.201 e1i e2i S(m) 0.549 0.52769 0.0171 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 3 4 1.240 2.480 3.720 4.960 6.200 0.400 0.800 1.200 1.600 2.000 0.9698 0.8380 0.6655 0.5123 0.3950 14.843 12.826 10.185 7.841 6.045 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 27.751 28.375 42.209 0.547 0.52768 0.0158 29.622 41.127 0.546 0.52882 0.0135 30.869 39.882 0.544 0.53018 0.0111 32.116 39.059 0.542 0.53141 0.0085 28.998 30.245 31.492 32.739 S = ΣSi = 0.0659(m) ⇒ S = 0.0659( m) ≤ S gh = 0.08(m) ⇒ Thoả điều kiện lún III.4 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO ĐÀI MÓNG: Dưới tác dụng phản lực đầu cọc đài bò uốn Do cần phải tính cốt thép vùng chòu uốn Sơ đồ tính: Xem đài cọc dầm console tải trọng phản lực đầu cọc III.4.1 Tính toán cốt thép theo phương cạnh dài: M 1−1 = ∑ Pi * l i = * Pmax * l i = * 92.43 * 1.45 = 268.047(T m) = 26804700( Kg cm) Asi −i = M 1−1 26804700 = = 65.28(cm ) 0.9 * R s * h0 0.9 * 3650 * 125 Chọn 21Φ 20 = 65.982(cm ) = Φ 20a150 III.4.2 Tính toán cốt thép theo phương cạnh ngắn: M − = ∑ Pi * l i = ( Pmax + Ptb + Pmin ) * l i = ( 92.43 + 91.38 + 90.33) * 0.55 = 150.777(T m) = 15077700( Kg cm) M 1−1 15077700 As2 − = = = 36.72(cm ) 0.9 * R s * h0 0.9 * 3650 * 125 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -20- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chọn 25Φ14 = 38.475(cm ) = Φ14a 200 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -21- [...]... m f :hệ số làm việc của đất ở mặt bên của cọc ⇒ m f = 1 BẢNG TÍNH LỰC MA SÁT BÊN CỦA CỌC: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -14- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU STT L(m) Z(m) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY I -15- mf f l*mf*f ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Σl 1.5 1.25 1.25 1.25 1.25 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 38.5 m 2.25... ra: p tt = Qtk 146.86 = = 45.33(T / m 2 ) 2 3.24 (3 * d p ) Diện tích sơ bộ của đáy đài: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -16- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU Fđ = GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY N tt 512 = = 12.1(m 2 ) tt p − γ tb * D f 45.33 − 2 * 1.5 Trọng lượng đài và đất trên đài: Qđ = Fđ * D f * γ tb = 12.1 * 1.5 * 2 = 36.3(T ) Tổng lực dọ tính toán tác dụng tại đế đài: ∑N n= tt = N tt + Qd = 512 + 36.3... 8 0.503 66 68 7 480 50 50 Þ 8 a 200 29180 2 Þ 8 0.503 21 83 15 15 Þ 8 a 150 17379 2 Þ 8 0.503 58 139 50 50 Þ 8 a 200 -12- u Rs= tt SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) nđ AII u ct chọn u bố trí ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 5 30 70 3 67 18026 2 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Þ 8 0.503 54 134 15 15 Chương III: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC: Phương án thiết kế móng cọc khoan nhồi... m ) II.2.Cốt thép: Thép AIII có R s = 365( MPa) = 36500(T / m 2 ) R sw = 290( MPa) = 29000(T / m 2 ) III.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -13- Þ 8 a 150 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chiều sâu chôn móng: hđ = 1.5(m) Chiều sâu mũi cọc: hc = 40.0(m) III.3.1.Sức chiu tải của cọc theo vật liệu: QVL = ϕ ( Ru * Fb + R s * As ) ϕ =1 3.14 * 0.6...ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY BIỂU ĐỒ MOMEN TRONG DẦM MÓNG BĂNG TABLE: Element Forces – Frames Frame Station OutputCase CaseType V2 M3 Text m Text Text Ton Ton-m 7 0 DEAD LinStatic 16.34919182... 24.02989939 8 0.5625 DEAD LinStatic 23.12306358 9.322097024 8 1.125 DEAD LinStatic 17.11169639 -1.991852802 8 1.6875 DEAD LinStatic 11.14462608 -9.936867081 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -11- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 8 2.25 DEAD LinStatic 5.221852642 -14.53786281 8 2.8125 DEAD LinStatic -0.656623921 -15.81975697 8 3.375 DEAD LinStatic -6.490803608 -13.80746656 8 3.9375 DEAD... tra lại chiều cao đài: Giả đònh tiết diện cột: Fc = N 512 * 1.2 = * 1.2 = 0.423(m) Rb 1450 ⇒ bc * hc = 0.7 * 0.7 = 0.49(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -17- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY b yk = (bc + bc + 2 * h0 ) = bc + h0 = 0.7 + 1.25 = 1.95(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk = 0.75 * 105 * 1.25 * 1.95 = 191.95(T ) Pct = 2 * Pmax = 92.43 * 2 =... Wcoc = ⇒ N qu = N tt + Wd + Wcoc + Wdat = 548.3 + 46.8 + 164.05 + 1259.7 = 2018.85(T ) ⇒ M qu = M + Q * hd = 30.1(T m) ng suất dưới móng khối qui ước: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -18- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY δ max x N M qu 2018.85 30.1 = + = + = 41.16(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 δ min x N M qu 2018.85 30.1 = − = − = 40.25(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 Rtc = m( A * Bqu *... LỚP 1 ĐIỂ M 0 Z(m) 2Z/b K0 δglz(T/m2) δbtz(T/m2) 0.000 0.000 1.0000 15.305 26.504 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -19- P1i(T/m2 ) 27.128 P2i(T/m2 ) 42.201 e1i e2i S(m) 0.549 0.52769 0.0171 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 1 2 3 2 3 4 4 5 1.240 2.480 3.720 4.960 6.200 0.400 0.800 1.200 1.600 2.000 0.9698 0.8380 0.6655 0.5123 0.3950 14.843 12.826 10.185 7.841 6.045 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 27.751 28.375... Pmin ) * l i = ( 92.43 + 91.38 + 90.33) * 0.55 = 150.777(T m) = 15077700( Kg cm) M 1−1 15077700 As2 − 2 = = = 36.72(cm 2 ) 0.9 * R s * h0 0.9 * 3650 * 125 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -20- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 2 Chọn 25Φ14 = 38.475(cm ) = Φ14a 200 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -21-

Ngày đăng: 14/11/2016, 00:30

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w