082 097 PHAN 1 CHUONG 02 THIET KE SO BO PHUONG AN 2

ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo CHƯƠNG : THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN Cầu bố trí theo sơ đồ: 2x34.5m + 56m + 88m + 56m + 2x34.5m Chiều dài toàn cầu: L = 338 m Cầu gồm trụ T1, T2, T3, T4, T5, T6 mố M0, M7 Nhòp dẫn dầm Super T bê tông cốt thép 35 m Độ dốc dọc cầu: 3% Độ dốc ngang cầu: 2% Tiêu chuẩn thiết kế Quy trình thiết kế : 22TCN – 272 – 05 Bộ Giao thông vân tải Tải trọng thiết kế : HL93, đoàn Người hành 3.10-3MPa Kết cấu phần Dàn có chiều cao 9m, chiều dài khoang 8m Dàn loại tam giác đứng, treo Phần nhòp dẫn dầm Super T bê tông cốt thép 35 m, chiều cao dầm 1.7 m, mặt cát ngang cầu gồm dầm Vật liệu dùng cho kết cấu : Bê tông loại B ( 50 MPa ) Thép cấu tạo dùng theo ASTM A 706M Thép hợp kim thấp Kết cấu phần Dùng loại trụ thân cột bê tông cốt thép thường đổ chỗ Phương án móng: Dùng móng cọc khoan nhồi d =1.5 m đổ chỗ Dùng mố chữ U bê tông cốt thép Phương án móng: Dùng móng cọc khoan nhồi đổ chỗ đường kính cọc 1.2 m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 82 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo BỐ TRÍ CHUNG PHƯƠNG ÁN TỶ LỆ : 1/50 348730 510 50 345 80 34 50 20 40 60 560 +12.87 +11.62 20 40 60 +4.293 +3.85 MNTN +1.0 +2.461 +1 27 12 CỌC KHOAN NHỒI D=1.5m, L=45m 3 +1.27 12 CỌC KHOAN NHỒI D=1.5m, L=45m -13.861 12 CỌC KHOAN NHỒI D=1.5m, L=45m -24.361 -24.039 -26.861 -32.039 -41.149 -22.842 -25.754 T1 T2 -41.149 -50.083 -21.292 4 -31.892 -35.301 -40.916 -18.392 -35.539 -43.730 M0 CỌC KHOAN NHỒI D=1.2m, L=45m -36.840 -41.149 -8.392 3 -35.861 -36.691 CỌC KHOAN NHỒI D=1.2m, L=45m -11.393 -37.724 -36.840 12 CỌC KHOAN NHỒI D=1.5m, L=45m -13.539 -32.871 204060 +8.16 +8.108 20 4060 +10.16 +3.758 -21.307 -24.507 1:1.5 -7.139 50 51 i = 2% +11.62 +3.85 20 40 60 -7.461 -7.365 CỌC KHOAN NHỒI D=1.2m, L=45m 3450 +3.7 1 CỌC KHOAN NHỒI D=1.2m, L=45m 80 +6.35 CĐ CHUẨN 0.0 +2.139 20 40 60 3450 +11.62 MNTT +5.50 +3.7 +3.85 -20.271 -21.871 135 +12 87 Khổ thông thuyền 9m x 60m MNCN +7.30 +10.16 -7.071 560 i = 2% +1 62 1:1.5 +5.635 800 i = 2% i = 2% +8 16 135 -41.807 -37.724 -41.149 -43.730 T3 T4 -49.760 T5 T6 M7 5.814 327 8.10 20.0 19.03 5.50 5.50 G Km 0+20 C1 T4 C2 C3 C4 T5 C5 C6 T5 C7 C9 M5 0+370 Km 340 4.85 15.15 320 324.85 10.18 9.82 20 359.03 364 53 370.03 19 280.0 290 18 30 16 260 12 15.851 15.619 15.379 16.232 3.432 234 5.258 20.0 10.316 10.894 084 16.632 16.535 3.0 17.6 17.25 17.032 18.021 18.23 2.178 394 20.00 10.18 9.82 17.732 18.1 23 0.476 C8 14.18 5.82 234 18 240 C7 T3 20.0 0.0 C6 20 18.198 18.2 07 18.1 C4 T2 C5 6.18 13.82 -2.7 -5.23 -4.6 160.0 T1 C3 180.0 190.18 200.0 140.0 146.18 18.121 3.743 2.7 120.0 C2 10.18 9.82 12 2.174 4.3 20.0 80.00 90.18 10 15 20.51 Khoảng cách cộng dồn (m) Tên cọc Km 0+15 M0 17.9 64 18.021 858 5.624 5.140 20.0 5.51 19.49 18 17.727 6.508 6.4 20.0 650.0.51 10.976 10.603 Khoảng cách lẻ (m) 17.024 17.2 17.410 8.308 15.51 4.49 CĐTK (‰) CĐTN (m) 16.538 16.6 24 16.240 20 40.0 15.6 19 15.851 CĐTK (m) MẶT BẰNG CẦU 1/2 MẶT BẰNG CỌC MỐ, TRỤ 3450 1/2 MẶT BẰNG GỐI ĐỈNH MỐ TRỤ TỶ LỆ : 1/50 560 800 560 345 3450 550 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% 180 180 3450 11070400 550 348730 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 83 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo 2.1 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC HÌNH HỌC DÀN THÉP Xác đònh chiều cao dàn chủ Chiều cao dàn chủ chon theo yêu cầu sau: − Trọng lượng thép dàn chủ nhỏ − Bảo đảm tónh không thông thuyền thông xe − Chiều cao kiến trúc nhỏ cầu dầm chạy − Đảm bảo độ cứng theo phương đứng kết cấu nhòp: f < fchi phí − Đảm bảo mỹ quan phù hợp với cảnh quan khu vực xây cầu − Như chọn chiều cao dàn h = m Tiết diện dàn chủ Các có tiết diện chữ H riêng cổng cầu có tiết diện hộp Kích thước mặt cắt thể hình vẽ : BẢNG SỐ LIỆU CÁC THANH CẦN CHỌN Chiều Chiều Bề dày Chiều dày Tên cao rộng bụng cánh h (cm) b (cm) t (cm) hc (cm) Thanh biên 60 50 3.2 Thanh biên 60 50 4.0 Thanh xiên 60 48 2.8 Thanh cổng tiết diện hộp 60 40 1.2 1.2 Diện tích Aa (m2) 0.0427 0.0504 0.0378 0.0234 Cấu tạo hệ dầm mặt cầu Hệ dầm mặt cầu bao gồm dầm dọc dầm ngang để đỡ mặt cầu truyền tải trọng từ mặt cầu tới dàn chủ Để đảm bảo cho tải trọng truyền vào nút dàn chủ dầm ngang SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 84 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo bố trí nút dàn dầm dọc tựa lên dầm ngang Dầm dọc dầm ngang phải liên kết chắn để tạo thành hệ dầm mặt cầu Chọn liên kết dầm dọc dầm ngang dạng cánh dầm dọc dầm ngang Cấu tao dầm ngang Chiều cao dầm ngang kích thước chọn: h = 80 cm, b = 32cm, hc = 3,2cm, t = 2cm Cấu tạo dầm dọc Chiều cao dầm dọc kích thước chọn: h = 80 cm, b = 32cm, hc = 3,2cm, t = 2cm 2.2 Tónh tải cầu dàn 2.2.1 Trọng lượng thân dàn Diện tích dàn chủ sau: A bien _ tren = 0.0427 ( m ) A Bien _ duoi = 0.0504 ( m ) A xien_trong = 0.0378 ( m ) A cong _ cau  = 0.0234 ( m ) Trọng lượng loại thanh: DCBien _ tren =  0.0427 × 78.5 × 8 = 26.8 kN DCbien _ duoi = 0.0504 × 78.5 × 8 = 31.7 kN DC xien _ =  0.0378 × 78.5 × 92 + 42 = 29.2 kN DCcong _ cau  =  0.0234 × 78.5 × 92 + 42 = 18.1 kN Trọng lượng tổng loại ∑ DC Bien _ tren = × 24 × 26.8 = 1286.4 kN ∑ DC Bien _ duoi = × 25 × 31.7 = 1585 kN SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 85 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng ∑ DC xien _ ∑ DC cong _ cau GVHD : Võ Vónh Bảo = × 50 × 29.2 = 2920 KN =  4 × 18.1 = 72.4 kN ⇒ ∑ DCdan = 5864 kN 2.2.2 Trọng lượng dầm ngang Ta bố trí dầm ngang nút dàn toàn cầu có 26 dầm ngang kích thước dầm ngang hình vẽ: A dngang = 0.0352  ( m ) DCdngang = 0.0352 × 7.9 × 78.5  = 21.8 kN ∑ DC dngang = 26 × 21.8 = 567.6 kN 2.2.3 Trọng lượng dầm dọc: Khẩu độ dầm dọc khoảng cách hai dầm ngang, toàn cầu có 125 dầm dọc bố trí dầm dọc đối xứng qua tim dàn Khoảng cách hai dầm dọc 1.6 (m) Hình vẽ SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 86 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo A ddoc = 0.0352  ( m ) DCdoc = 0.0352 × × 78.5 = 22.1 kN ⇒ ∑ DCddoc = 125 × 22.1 = 2763 kN 2.2.4 Hệ liên kết dọc: Lấy DClkd = kN/m 2.2.5 Lề hành: Phần lề hành bố trí hẫng mặt phảng dàn Phần hẫng có tải trọng tác dụng nhỏ, ta dùng thép chữ I dầm ngang có vát góc hai dầm dọc Đoạn hẫng dài 1.5 (m) q hang = 0.0352 × 1.5 × 78.5 = 4.14 kN Toàn cầu có 26 nút dàn bố trí (tính cho bên lề người đi) ∑ DC hang = 26 × 4.14 = 107.6 kN Thanh dọc để nối đoạn hẫng dùng thép I500 dài (m) Toàn cầu có 25 đoạn (Tính cho bên lề người đi) Trọng lượng là: ∑q hang _ doc  = 29.38 × 25 = 734.5 kN 2.2.6 Bản bê tông mặt cầu lề người phần xe chạy DC2ban _ bh = 0.1 × 25 × 1.5 = 3.75 ( kN / m ) DC2Ban _ xe = 0.2 × 25 × 7.9 = 39.5 ( kN / m ) 2.2.7 Trọng lượng tay vòn Vbvia = 0.25 × 0.3 × 200 = 15 ( m ) SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 87 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo Vbtng = 0.25 × 0.3 × 200 = 15 ( m3 ) Vthng π × 0.12 = × 200 = 1.57 ( m3 ) ng DC3lc + tv = 15 × 25 + 1.57 × 78.5 = 2.49 kN / m 200 xe DC3lc + tv = 15 × 25 = 1.88 kN / m 200 2.2.8 Trọng lượng lớp phủ mặt cầu phần xe chạy Bê tông át phan chiều dày cm: 0.07 × 24 = 1.68 kN / m Lớp phòng nước dày mm: 0.004 × 18  = 0.072  kN / m Lớp mui luyện dày 5.2 cm: 0.052 × 25 = 1.3 kN / m ∑ DW Tổng cộng: LP   = 3.052 kN / m Tónh tải rải lớp phủ mặt cầu là: LP DWTC = 3.052 × 7.9 = 24.1 kN / m LP DWTT =  1.5 × 24.1 = 36.15 kN / m 2.2.9 Tổng hợp kết quả: Tónh tải giai đoạn I: Trọng lượng mặt phẳng dàn: ∑ P = × ( ∑ DC = dngang + ∑ DCddoc )   + ∑ DChang + ∑ q hang _ doc  + ∑ DCdan 1 × ( 567.6 + 2763)   + 107.6 + 734.5 + × 5864 = 5439.4 kN 2 Vậy tổng trọng lượng tính cho dàn giai đoạn I là:  DC = 5439.4 kN Vậy tónh tải rải m dài cầu tính cho dàn giai đoạn I là: DCTC = ∑ P + DC L lkd = 5439.4 + = 28.2 kN / m 200 DCTT = 1.25 × DC TC   = 32.3  ( kN / m ) SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 88 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo Tónh tải giai đoạn II: DWTC = 3.75 + 39.5 + 1.88 + 2.49 + 24.1 = 52 kN / m 2.3 Nội lực hệ dầm mặt cầu, dàn chủ: 2.4.1 Tính dầm dọc: Dầm dọc làm việc dầm liên tục tựa gối đàn hồi Dầm dọc chòu uốn tác dụng tải trọng thẳng đứng đồng thời dầm dọc chòu lực dọc tham gia làm việc chung với dàn chủ Để đơn giản tính toán, coi dầm dọc liên kết khớp với dầm ngang, nghóa tải trọng thẳng đứng phép tính dầm dọc dầm giản đơn có độ khoảng cách hai dầm ngang, tức chiều dài khoang dàn d Tính hệ số phân bố ngang cho dầm dọc: Công thức tính toán : (Bảng 4.6.2.2.2a-1) Hệ số phân bố ngang cho dầm phía : 0.6 0.2 0.1  K×g   S  S × × + Mô men : G  =  0.075 +  ÷  ÷  ÷  2900  L  L × ts  Trong đó: S : Khoảng cách dầm dọc, S = 1.6 m L : Nhòp dầm dọc, L = m Kg : Hệ số độ cứng dọc : (điều 4.6.2.2.1-1) K g = n × ( Ig + e g2 × A g ) = 7.22 × ( 5385803093.33 + 46720 × 302641.3 ) = 140971974620.58 mm ts : Chiều dày bêtông mặt cầu, ts = 0.2 m Tính sơ chọn K×g =1 L × t 3s Thay số vào công thức ta có: Gmtrong = 0.341 + Lực cắt:  S   S  G  =  0.2  +    ÷−  ÷  3600   10700  SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 89 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo Thay số vào công thức ta có: GVtrong = 0.622 Hệ số phân bố ngang cho dầm dọc ngoài: G b = e × G Với e = 0.77 + de ; de : chiều dài hẫng phần đường xe chạy: de = 1.5 m 2800 Thay số ta có: G  = 1.305 ×0.622 = 0.811 Tính nội lực dầm dọc: Tải trọng tác dụng lên dầm dọc gồm có: + Tónh tải phần mặt cầu phân bố cho dầm dọc: Tải trọng lan can, coi dầm biên chòu hết Tải trọng lớp phủ Tải trọng mặt cầu 39.5 + 24.1 + 2.49 DWb =   =  13.22  ( KN / m ) 39.5 + 24.1 DWg =   = 12.72  ( kN / m ) + Trọng lượng thân dầm, có kể hệ liên kết dọc: DC = 0.0352 × 78.5 + = 2.963 kN / m + Hoạt tải, lấy giá trò nội lực lớn trường hợp sau: Xe ba trục + tải trọng 90% hai xe ba trục + tải trọng Xe hai trục + tải trọng - Mô men hoạt tải HL-93 gây tính theo công thức sau: M truck = ∑ Pi × yi Trong đó: Pi: Trọng lượng trục xe Yi: Tung độ đường ảnh hưởng mômen - Mô men tải trọng gây ra: M Lane = Pi × ωi = 9.3 × 13.6 = 126.48 kNm Trong đó: Pi: Tải trọng SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 90 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo ωi : Diện tích đường ảnh hưởng mômen - Bảng tổng hợp kết mômen: Tải trọng Mômen (kNm) HL-93 584.4 Tandem 594 - Lực cắt hoạt tải HL93 gây tính theo công thức sau: Q truck = ∑ Pi × yi Trong đó: Pi: Trọng lượng trục xe Yi: Tung độ đường ảnh hưởng lực cắt - Lực cắt tải trọng gây ra: Là tải trọng rải toàn chiều dài dầm, có độ lớn P = 9.3N/mm Tải trọng không tính hệ số xung kích Công thức tính lực cắt: Q Lane = Pi × ωi = 9.3 × = 46.5 kN Trong đó: Pi: Tải trọng ωi : Diện tích đường ảnh hưởng lực cắt - Bảng tổng hợp kết tính lực cắt không hệ số: Tải trọng Lực cắt (kN) Kiểm toán với mặt cắt dầm: HL-93 246.56 Tandem 209 + Mô men mặt cắt dầm dầm biên: M bhoattai = 1.75 × ( 1.25 × 594 × 0.5 + 9.3 × 18 × 0.588 ) = 821.94kN.m M btinhtai = 9.953 × 18 × 1.5 + 2.963 × 18 × 1.25 = 335.40kN.m M b = 821.94 + 335.40 = 1157.34kN.m + Mô men mặt cắt dầm dầm trong: M ghoattai = 1.75 ( 1.25 × 594 × 0.566 + 9.3 × 18 × 0.566 ) = 901.26kN.m M gtinhtai = 7.503 × 18 × 1.5 + 2.963 × 18 × 1.25 = 269.25kN.m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 91 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo M g = 901.26 + 269.25 = 1170.51kN.m + Lực cắt mặt cắt dầm dầm biên: Q bhoattai = 1.75 ( 1.25 × 248 × 0.5 + 9.3 × × 0.588 ) = 328.67kN Q btinhtai = 9.953 × × 1.5 + 2.963 × × 1.25 = 117.8kN Q b = 328.67 + 117.8 = 440.47kN + Lực cắt mặt cắt dầm dầm trong: Q bhoattai = 1.75 ( 1.25 × 248 × 0.647 + 9.3 × × 0.647 ) = 414.18kN Q btinhtai = 7.503 × × 1.5 + 2.963 × × 1.25 = 89.75kN Q b = 414.18 + 89.75 = 503.93kN Vậy nội lực dầm lớn nội lực dầm biên Mudd = 1170.5 kN.m Qudd = 503.93 kN 2.4.2 Tính dầm ngang: Coi sơ đồ tính dầm ngang dầm đầu khớp, độ tính toán B khoảng cách tim hai dầm chủ Dầm ngang nhận áp lực S từ dầm dọc truyền xuống Trọng lượng thân dầm Có dầm dọc nên có phản lực gối tác dụng lên dầm ngang Để tiện tính toán ta lấy áp lực gối lớn Ri = 503.93 KN Trọng lượng thân dầm ngang: DC = 0.0352 × 78.5 = 2.763kN/m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 92 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo 9,1 Mô men mặt cắt nhòp: M u = 2.763 × × 2.275 × 9.1 + 503.93 × ( 0.575 × + 1.425 × + 2.275 ) = 3190.76kNm 2.4.3 Tính toán dàn Sau xác đònh song sơ đồ, kích thước tính toán tónh tải giai đoạn I II ta tiến hành vẽ sơ đồ cầu MIDAS 7.01 khai báo đặc trưng cần thiết sau cho chương trình chạy xác đònh lực dọc trục dàn Nhưng phương án sơ ta xác đònh lực dọc số mà cho bất lợi Ta xác đònh lực dọc trục thanh: +Thanh biên chòu kéo vò trí trụ +Thanh biên chòu kéo vò tri nhòp +Thanh xiên gối chòu uốn, nén Xác đònh nội lực thanh: Sử dụng tổ hợp sau để tính : Tính tải = 1.25DC+1.5DW Hoạt tải = 1.75LL+1.75PL Nội lực tónh tải: Tải trọng Thanh 21’-22’ SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Thanh 16-17 Thanh 22-21’ Trang : 93 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng TTFI(DC) TTFII(DW) Tổ hợp GVHD : Võ Vónh Bảo (kN) 1155.58 1929.92 4339.36 (kN) 707.12 1180.28 2654.32 (kN) -717.24 -1187.21 -2677.37 Thanh 19’-20’ (kN) 1155.58 1929.92 2809.8 9256.51 Thanh 15-16 (kN) 636.9 1054.4 2990 7610.23 Thanh 20-19’ (kN) -717.24 -1187.21 -2174.1 -6482.045 Nội lực hoạt tải: + Thanh 18’-19’: N = 2809.8 kN +Thanh 19-18’: N=-2174.1 kN +Thanh 16-17: N=2990 kN Tải trọng TTFI(DC) TTFII(DW) Hoat tải Tổ hợp Duyệt tiết diện dàn Tên Thanh biên BẢNG SỐ LIỆU CÁC THANH CẦN CHỌN Bề dày Chiều dày Chiều cao Chiều rộng bụng cánh H (cm) b (cm) t (cm) hc (cm) 60 50 3.2 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Diện tích Aa (m2) 0.0427 Trang : 94 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng Thanh biêndưới Thanh xiêntrong Thanh cổng tiết diện hộp GVHD : Võ Vónh Bảo 60 60 60 50 48 40 2 1.2 4.0 2.8 1.2 0.0504 0.0378 0.0234 2.4 Kiểm toán dàn chủ, dầm dọc dầm ngang: 2.5.1 Kiểm toán nội lực dàn chủ Các chòu kéo Sức kháng kéo tính toán, Pr, phải lấy trò số nhỏ hai giá trò sau : Pr1  =  ϕ y × Pny   =   ϕ y × Fy × A g (6.8.2.1-1) Pr2  =  ϕu × Pnu   =  ϕu × Fu × A n × U (6.8.2.1-2) Trong đó: Pny = sức kháng kéo danh đònh chảy mặt cắt nguyên (N) Fy = cường độ chảy (MPa) Ag = diện tích mặt cắt ngang nguyên phận (mm 2) Pnu = sức kháng kéo danh đònh đứt gãy mặt cắt thực (N) Fu = cường độ chòu kéo (MPa) An = diện tích thực phận theo quy đònh Điều 6.8.3 (mm2) U hệ số triết giảm để tính bù cho trễ trượt, 1,0 thành phần = tác dụng lực truyền tới tất cấu kiện, theo quy đònh Điều 6.8.2.2 trường hợp khác ϕy = hệ số sức kháng chảy dẻo phận chòu kéo theo quy đònh Điều 6.5.4.2 ϕu = hệ số sức kháng đứt gãy phận chòu kéo theo quy đònh Điều 6.5.4.2 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 95 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo Hệ số triết giảm, U, cho cấu kiện loại khác chòu tải trọng truyền đến số, phân tố mà tất cả, qua liên kết bulông với ba ba bulông đường phương tải trọng, liên kết hàn, trừ trường hợp có giải đây, lấy sau: U = 0.85 Sức kháng kéo tính toán, Pr chòu kéo Đại lượng Giá trò Đơn vò Fy 345000 kN/m2 Ag 0.0504 m2 Fu 450000 kN/m2 An 0.0504 m2 U 0.85 ϕψ 0.95 ϕυ 0.8 Pr1 16518.6 kN Pr2 15422.24 kN Sức kháng kéo tính toán, Pr, phải lấy giá trò nhỏ hai giá trò : Pr1  =  ϕ y × Pny   =   ϕ y × Fy × A g (6.8.2.1-1) Pr2  =  ϕu × Pnu   =  ϕu × Fu × A n × U (6.8.2.1-2) Pr2  =  ϕu × Pnu  =  ϕu × Fu × A n × U = 15422.24  ( T ) Pr = 15422.24 > STTMax = 9256.51 (T) (Thanh 19’-20’) => Thỏa mãn 2.5.2 Các chòu nén dọc trục Sức kháng tính toán cấu kiện chòu nén, Pr, phải lấy sau: Pr =  ϕc   × Pn (6.9.2.1.-1) Trong đó: Pn = sức kháng nén danh đònh theo quy đònh Điều 6.9.4 6.9.5 (N) ϕc = hệ số sức kháng nén theo quy đònh Điều 6.5.4.2 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 96 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng ϕc = GVHD : Võ Vónh Bảo 0.9 thép chòu nén Đối với cấu kiện thỏa mãn yêu cầu chiều rộng/chiều dày đònh Điều 6.9.4.2, sức kháng nén danh đònh, Pn, lấy sau: λ Nếu λ ≤ 2,25 Pn =  0.66 × Fy × A s (6.9.4.1-1) 0.88 × Fy × A s Nếu λ > 2,25 Pn =   λ (6.9.4.1-2)  K × l Fy λ=  × r × π  s  E với: (6.9.4.1-3) đó: As = diện tích mặt cắt ngang nguyên (mm2) ; A s = 0.04272  ( m ) = 42720 mm Fy: cường độ chảy (MPa) ; Fy = 450 (MPa) E: môđun đàn hồi (MPa) ; E = 200000(MPa) K: hệ số chiều dài hiệu dụng quy đònh Điều 4.6.2.5 l: chiều dài không giằng (mm) ; l = 8000 (mm) rs: bán kính hồi chuyển theo mặt phẳng (mm) Ta thấy xiên 22-21’ chòu nén nhiều Vậy ta cần kiểm toán cho Sau tính toán ta thu kết Đại lượng Giá trò Đơn vò STTMax (Nïn) -6482.045 (kN) Pr 12010.38 (kN) Kết luận Thỏa SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 97 [...]... = 1. 25 DC +1. 5DW Hoạt tải = 1. 75LL +1. 75PL Nội lực do tónh tải: Tải trọng Thanh 21 -22 ’ SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd0 614 5 Thanh 16 -17 Thanh 22 - 21 Trang : 93 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng TTFI(DC) TTFII(DW) Tổ hợp GVHD : Võ Vónh Bảo (kN) 11 55.58 19 29 . 92 4339.36 (kN) 707 . 12 11 80 .28 26 54. 32 (kN) - 717 .24 -11 87. 21 -26 77.37 Thanh 19 ’ -20 ’ (kN) 11 55.58 19 29 . 92 2809.8 925 6. 51 Thanh 15 -16 (kN) 636.9 10 54.4 29 90 7 610 .23 ... 7 610 .23 Thanh 20 -19 ’ (kN) - 717 .24 -11 87. 21 - 21 7 4 .1 -64 82. 045 Nội lực do hoạt tải: + Thanh 18 ’ -19 ’: N = 28 09.8 kN +Thanh 19 -18 ’: N=- 21 7 4 .1 kN +Thanh 16 -17 : N =29 90 kN Tải trọng TTFI(DC) TTFII(DW) Hoat tải Tổ hợp Duyệt tiết diện các thanh dàn Tên thanh Thanh biên trên BẢNG SỐ LIỆU CÁC THANH CẦN CHỌN Bề dày Chiều dày Chiều cao Chiều rộng bản bụng bản cánh H (cm) b (cm) t (cm) hc (cm) 60 50 2 3 .2 SVTH :... M g = 9 01. 26 + 26 9 .25 = 11 70.51kN.m + Lực cắt mặt cắt giữa dầm của dầm biên: Q bhoattai = 1. 75 ( 1. 25 × 24 8 × 0.5 + 9.3 × 6 × 0.588 ) = 328 .67kN Q btinhtai = 9.953 × 6 × 1. 5 + 2. 963 × 6 × 1. 25 = 11 7.8kN Q b = 328 .67 + 11 7.8 = 440.47kN + Lực cắt mặt cắt giữa dầm của dầm trong: Q bhoattai = 1. 75 ( 1. 25 × 24 8 × 0.647 + 9.3 × 6 × 0.647 ) = 414 .18 kN Q btinhtai = 7.503 × 6 × 1. 5 + 2. 963 × 6 × 1. 25 = 89.75kN... của thanh chòu kéo Đại lượng Giá trò Đơn vò Fy 345000 kN/m2 Ag 0.0504 m2 Fu 450000 kN/m2 An 0.0504 m2 U 0.85 ϕψ 0.95 ϕυ 0.8 Pr1 16 518 .6 kN Pr2 15 422 .24 kN Sức kháng kéo tính toán, Pr, phải lấy giá trò nhỏ hơn trong hai giá trò : Pr1  =  ϕ y × Pny   =   ϕ y × Fy × A g (6.8 .2 .1- 1) Pr2  =  ϕu × Pnu   =  ϕu × Fu × A n × U (6.8 .2 .1- 2) Pr2  =  ϕu × Pnu  =  ϕu × Fu × A n × U = 15 422 .24   ( T ) Pr = 15 422 .24 >... Tuấn_Cd0 614 5 Diện tích thanh Aa (m2) 0.0 427 Trang : 94 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng Thanh biêndưới Thanh xiêntrong Thanh cổng tiết diện hộp GVHD : Võ Vónh Bảo 60 60 60 50 48 40 2 2 1. 2 4.0 2. 8 1. 2 0.0504 0.0378 0 . 023 4 2. 4 Kiểm toán các thanh dàn chủ, dầm dọc và dầm ngang: 2. 5 .1 Kiểm toán nội lực các thanh dàn chủ Các thanh chòu kéo Sức kháng kéo tính toán, Pr, phải lấy trò số nhỏ hơn trong hai giá trò sau : Pr1... 503.93 KN Trọng lượng bản thân dầm ngang: DC = 0.03 52 × 78.5 = 2. 763kN/m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd0 614 5 Trang : 92 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Võ Vónh Bảo 9 ,1 Mô men tại mặt cắt giữa nhòp: 1 M u = 2. 763 × × 2. 275 × 9 .1 + 503.93 × ( 0.575 × 2 + 1. 425 × 2 + 2. 275 ) = 319 0.76kNm 2 2.4.3 Tính toán các thanh dàn chính Sau khi xác đònh song sơ đồ, các kích thước của các thanh và tính toán các tónh tải giai... trong Điều 6.9.4 .2, sức kháng nén danh đònh, Pn, được lấy như sau: λ Nếu λ ≤ 2, 25 thì Pn =  0.66 × Fy × A s (6.9.4 .1- 1) 0.88 × Fy × A s Nếu λ > 2, 25 thì Pn =   λ (6.9.4 .1- 2) 2  K × l Fy λ=  × r × π  s  E với: (6.9.4 .1- 3) trong đó: As = diện tích mặt cắt ngang nguyên (mm2) ; A s = 0.0 427 2  ( m 2 ) = 427 20 mm 2 Fy: cường độ chảy (MPa) ; Fy = 450 (MPa) E: môđun đàn hồi (MPa) ; E = 20 0000(MPa) K: hệ... 15 422 .24 > STTMax = 925 6. 51 (T) (Thanh 19 ’ -20 ’) => Thỏa mãn 2. 5 .2 Các thanh chòu nén dọc trục Sức kháng tính toán của các cấu kiện trong chòu nén, Pr, phải được lấy như sau: Pr =  ϕc   × Pn (6.9 .2 .1. -1) Trong đó: Pn = sức kháng nén danh đònh theo quy đònh ở các Điều 6.9.4 và 6.9.5 (N) ϕc = hệ số sức kháng đối với nén theo quy đònh trong Điều 6.5.4 .2 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd0 614 5 Trang : 96 ĐATN : TK... g (6.8 .2 .1- 1) Pr2  =  ϕu × Pnu   =  ϕu × Fu × A n × U (6.8 .2 .1- 2) Trong đó: Pny = sức kháng kéo danh đònh đối với sự chảy ở trong mặt cắt nguyên (N) Fy = cường độ chảy (MPa) Ag = diện tích mặt cắt ngang nguyên của bộ phận (mm 2) Pnu = sức kháng kéo danh đònh đối với đứt gãy ở trong mặt cắt thực (N) Fu = cường độ chòu kéo (MPa) An = diện tích thực của bộ phận theo quy đònh trong Điều 6.8.3 (mm2) U hệ... hiệu dụng quy đònh trong Điều 4.6 .2. 5 l: chiều dài không giằng (mm) ; l = 8000 (mm) rs: bán kính hồi chuyển theo mặt phẳng bằng (mm) Ta thấy thanh xiên 22 - 21 chòu nén nhiều nhất Vậy ta chỉ cần kiểm toán cho thanh này Sau khi tính toán ta thu được kết quả Đại lượng Giá trò Đơn vò STTMax (Nïn) -64 82. 045 (kN) Pr 12 010 .38 (kN) Kết luận Thỏa SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd0 614 5 Trang : 97