Đồ án Cầu BTCT UST bán lắp ghép chữ I Cầu BTCT UST lắp ghép chữ T

ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG Đề tài: THIẾT KẾ CẦU QUA SÔNG 13 I.Các số liệu ban đầu Đặc điểm khu vực xây dựng cầu 1.1 Địa hình Khu vực ven sông phẳng, mặt cắt ngang sông không đối xứng 1.2 Địa chất: Trong trình khảo sát tiến hành khoan thăm dò địa chất khu vực công trình qua có đặc điểm sau: - Lớp 1: Sét dẻo dày 10m - Lớp 2: Cát-Sét dày 10.5m - Lớp 3: Sét dày ∞ 1.3 Thuỷ văn: Các số liệu đo đạc thủy văn sau: - Mực nước cao : +6.5m - Mực nước thông thuyền: + 2.5 m - Mực nước thấp : + 0.0 m 1.4 Điều kiện cung cấp vật liệu, nhân công: Nguồn nhân công lao động đầy đủ, lành nghề, đảm bảo thi công tiến độ công việc Các vật liệu địa phương (đá, cát ) tận dụng trình thi công Quy mô, tiêu chuẩn kỹ thuật xây dựng: - Quy mô: cầu xây dựng với quy mô vĩnh cửu - Tải trọng thiết kế: Tải trọng HL93; đoàn người 4,2KN/m2 - Khổ độ cầu: ∑Lo=116m - Khổ cầu: K = 10.5 + × 0.75 m - Sông thông thuyền cấp: Cấp V SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH - Tiêu chuẩn thiết kế: 22 TCN 272 – 05 II Đề xuất phương án vượt sông Đề xuất giải pháp kết cấu: Từ số liệu thiết kế ban đầu, kết hợp việc đánh giá, phân tích điều kiện như: điều kiện địa chất, điều kiện thủy văn, khí hậu,…ta đề xuất số phương án vượt cầu sau: - Phương án 1: Cầu BTCT bán lắp ghép chữ I nhịp giản đơn: 3×41=123m - Phương án 2: Cầu BTCT ƯST lắp ghép chữ T nhịp giản đơn: 5×24.5=122.5m Phân tích phương án thiết kế sơ bộ: Nói chung phương án đưa có tính khả thi phương án có số đặc điểm riêng Phương án 1: Với độ tỉnh không cầu L =116m, ta đưa giải pháp kết cấu nhịp gồm nhịp 5×24.5=122.5m, cầu dầm bê tông cốt thép ƯST lắp ghép chữ T nhịp giản đơn, vật liệu bê tông cốt thép dự ứng lực, dầm chữ T đúc sẵn thi công lắp ghép, tốc độ thi công công trình nhanh, dầm có độ cứng chống xoắn cao nên tải trọng tác dụng lên dầm phân bố nhiều cho dầm lân cận Do tiết diện hình hộp nên chống uốn chống xoắn tốt thi công Nhược điểm dầm chữ T cánh dầm rộng nên áp dụng cho cầu đường cong, siêu cao cần phải xử lý bề rộng cánh, tránh tạo bề mặt cầu dày; kết cấu bê tông dầm có thành mỏng nên đòi hỏi cao công tác quản lý chất lượng Phương án : Với độ tỉnh không cầu L =116m, ta đưa giải pháp kết cấu nhịp gồm nhịp 3×41=123m, cầu dầm bê tông cốt thép ƯST bán lắp ghép chữ I nhịp giản đơn, vật liệu bê tông cốt thép dự ứng lực, dầm chữ I chế tạo sẵn thi công lắp ghép với mặt cầu BTCT đổ chỗ để tạo tiết diện chịu lực So với dầm chữ T, khả chịu xoắn dầm chữ I hơn, thi công mặt cầu phải làm ván khuôn khó chế tạo dầm ngang đơn giản chi phí lại rẻ nhiều so với dầm chữ T Kiểm tra phương án để thiết kế sơ (2 phương án): * Phương án 1:  Khẩu độ cầu: SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH Kiểm tra theo điều kiện: Ltt0 − L0yc L0yc × 100% Ltt= 24,5 – 2.0,3 = 23,9 SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 45 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH  Xét xe tải thiết kế (xe trục): HL93: 35–145–145 kN Tải trọng làn: TTL = 9.3 kN Tổng tải trọng lớn đáy bệ mố: ∑PA = PKCNCĐ1 + PmốCĐ1 + PLL+PLCĐ1 Xác định giá trị: PKCNCĐ1 = η×(γDC×DC + γDW×DW)×ω Trong đó: γDC = 1.25 γDW= 1.5 η = ηD×ηR×ηI ≥0.95 (chọn η = 1) Vậy, PKCNCĐ1 = 1×(1.25×150,07 + 1.5×36,79)×23,9÷2 = 2901,13 (kN) PmốCĐ1 = γDC ×mmố×9.81 = 1.25×575,753×9.81 =7060,17 (kN) PLL+PLCĐ1 = η ×[γLL ×n×m×(1 + IM)×∑Pi×φi + γLL×n×m ×9.3×ω+γPL×PL×2T×ω] Trong đó: γLL = 1.75 SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 46 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH γPL = 1.75 (1 + IM) = 1.25 n: số xe N=W/3500= 10500/3500 = 3: chọn n = 3(làn) m: hệ số phụ thuộc xe, m = 0,85 n =3 ∑Pi×φi = max (145×φ1+145×φ2+35×φ3 ; 110×φ1+110×φ4) = max (145×1+145×0.82+35×0.64; 110×1+110×0.95) = max (286,3 ; 214.5) = 286,3 (kN) Vậy, PLL+PLCĐ1 = 1×[1.75 ×3×0,85×(1 + 0.25)×286.3+1.75×3×0,85×9.3×23.9÷2+1.75×4.2×2×0.75×23.9÷2] = 2224,706(kN) ∑PA = 7060,17 + 2901,13 + 2224,706 = 12186,006 kN 3.1.2 Xét trụ cầu Ở bốn trụ cầu có chiều cao tải trọng tác động nhau, nên ta tính cho trụ trụ tương tự Trụ P1 PL DW DC Cần ý rằng: trường hợp này, việc xếp xe tiến hành trụ một, loại xe để xét trường hợp bất lợi Hơn nữa, để tính phản lực gối phải tổ hợp xe theo cách thứ hai sau: “ Lấy 90% hiệu ứng hai xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh trước xe cách bánh sau xe 15000 mm tổ hợp với 90% hiệu ứng tải trọng thiết kế, khoảng cách trục 145 kN xe tải phải lấy 4300mm”( mục 3.6.1.3.1 22TCN25,332–05) Hình vẽ xếp xe kết tính toán cho bên dưới: Hình vẽ xếp xe trụ P1:  Trường hợp 1: SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 47 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH Tổng tải trọng lớn đáy bệ trụ: ∑P1 = PKCNCĐ1 + PmốCĐ1 + PLL+PLCĐ1 Xác định giá trị: PKCNCĐ1 = η×(γDC×DC + γDW×DW)×ω Trong đó: γDC = 1.25 γDW= 1.5 η = ηD×ηR×ηI ≥ 0.95 (chọn η = 1) Vậy, PKCNCĐ1 = 1×(1.25×150,07 + 1.5×36,79)×23.9 = 5802,26 (kN) PmốCĐ1 = γDC ×mtrụ×9.81 = 1.25×312,054×9.81 = 3826,56 (kN) PLL+PLCĐ1 = η ×[γLL ×n×m×(1 + IM)×∑Pi×φi + γLL×n×m ×9.3×ω+γPL×PL×2T×ω] Trong đó: γLL = 1.75 γPL = 1.75 (1 + IM) = 1.25 n: số xe N=W/3500=10500/3500= 3; chọn n = 3(làn) m: hệ số phụ thuộc xe, m = 0,85 n =3 ∑Pi×φi = max (145×φ1+145×φ2+35×φ3 ; 110×φ1+110×φ4) = max (145×1+145×0.82+35×0.82; 110×1+110×0.95) = max (292,6 ; 214.5) = 292,6 (kN) Vậy, PLL+PLCĐ1 = 1×[1.75 ×3×0.85(1 + 0.25)×292.6+1.75×3×0.85×9.3×23.9+1.75×4.2×2×0.75×23.9] = 2887,54(kN) ∑P1 = 5802,26 + 3826,56 + 2887,54= 12516,36 (kN)  Trường hợp SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 48 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH Tổng tải trọng lớn đáy bệ trụ: ∑P1 = PKCNCĐ1 + PmốCĐ1 + PLL+PLCĐ1 Xác định giá trị: PKCNCĐ1 = η ×(γDC×DC + γDW×DW)×ω Trong đó: γDC = 1.25 γDW= 1.5 η = ηD×ηR×ηI ≥ 0.95 (chọn η = 1) Vậy, PKCNCĐ1 = 1×(1.25×150,07 + 1.5×36,79)×23.9 = 5802,26 (kN) PmốCĐ1 = γDC ×mtrụ×9.81 = 1.25×312,054×9.81 = 3826,56 (kN) PLL+PLCĐ1 = η ×[0.9×(γLL ×n×m×(1 + IM)×∑Pi×φi + γLL×n×m ×9.3×ω)+γPL×PL×2T×ω] Trong đó: γLL = 1.75 γPL = 1.75 (1 + IM) = 1.25 n: số xe N= W/3500=10500/3500= 3: chọn n = 3(làn) m: hệ số phụ thuộc xe, m = 0,85 n =3 ∑Pi×φi = 145×φ1+145×φ2+35×φ3 + 145×φ4+145×φ5+35×φ6 = 145×1+145×0.82+35×0.64+145×0+145×0.1925+35×0.372 =327,233 (kN) Vậy, PLL+PLCĐ1 = 1×[0.9×(1.75 ×3×0.85×(1 + 0.25)×327.233+1.75×3×0,85×9.3×23.9)+1.75×4.2×2×1.5×23.9] = 3009,8 (kN) ∑P1 = 5802,26 + 3826,56 + 3009,8 = 12638,62(kN) Tải trọng tác dụng trường hợp bất lợi nên ta lấy giá trị tải trọng theo trường hợp +Kích thước cấu tạo độ: SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 49 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU –Trọng lượng độ: Gqđ = 4×12700×0.2×2.4×9.81=239,207kN SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 50 GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH Bảng tổng kết giá trị tải trọng bệ : Hạng mục Tải (kN) Mố A 9717,848 Mố B 12186,006 Trụ 12638,62 Trụ 12922,757 Trụ 14882,488 Trụ 13012,408 Tính số lượng cọc bệ móng mố, trụ: 4.1 Xác định sức chịu tải tính toán cọc: Sử dụng cọc đóng BTCT TD 35x35cm Chiều dài cọc dự kiến 20,5 m Phần ngàm vào đài cọc dài 30cm, đoạn đập đầu cọc dài 20cm, phần cọc cắm vào đất 20m Cọc móng phá hoại hai nguyên nhân sau: - Bản thân cường độ vật liệu làm cọc bị phá hoại - Đất không đủ sức chịu tải Do thiết kế cần phải xác định hai trị số sức chịu tải cọc Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liện (Pr) sức chịu tải theo cường độ đất (Qr) Sức chịu tải tính toán cọc lấy sau: - Bản thân cường độ vật liệu làm cọc bị phá hoại - Đất không đủ sức chịu tải Do thiết kế cần phải xác định hai trị số sức chịu tải cọc Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liện (Pr) sức chịu tải theo cường độ đất (Qr) Sức chịu tải tính toán cọc lấy sau: Ptt= { Pr , Qr } SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 51 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH 4.1.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu: [mục 5.7.4.4, trang 37, 22TCN272- 05]: Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc xác định theo công thức : P r= ϕPn Trong đó: Cọc BTCT có cốt đai xoắn: Pn= 0,85.[0.85.f’c.(Ag –Ast) + fy.Ast] Pr- Sức kháng lực dọc trục tính toán (N) Pn- Sức kháng lực dọc trục danh định (N) f’c- Cường độ qui định bêtông tuổi 28 ngày; f’c = 30MPa Ag- Diện tích mũi cọc(mm2); Ag= 122500 mm2 fy- Giới hạn chảy qui định cốt thép (MPa); fy = 420MPa Ast- Diện tích cốt thép chủ (mm2); dùng 8φ16, Ast= 1608,5mm2 ϕ- Hệ số sức kháng, tra bảng 3.12 trang 124 sách Nền móng; ϕ= 0.83 Thay giá trị vào công thức ta được: Pn=0.83.[0.85.30.(122500 – 1608,5)+ 420.1608,5]=3119392(N)=3119,4 (kN) 4.1.2 Sức chịu tải cọc theo đất nền: Giả thiết lực ma sát quanh thân cọc phân bố theo chiều sâu phạm vi lớp đất phản lực mũi cọc phân bố tiết diện ngang cọc Sức chịu tải cọc xác định theo công thức: Pdn = 0,71.m.(α1.u.∑τili+α2.R.F) Trong đó: m: Hệ số điều kiện làm việc cọc dất, lấy m=1 α1; α2: hệ số kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đến ma sát đất với cọc sức chịu tải đất mũi cọc, chọn phương pháp hạ cọc cách đóng cọc đặc búa Diesel nên α1=1; α2= 0,9 F: Diện tích tiết diện ngang mũi cọc; F = 0.1225m2 R: cường độ giới hạn trung bình lớp đất mũi cọc, tra bảng phụ lục 3.3 trang 253 sách Nền móng, R= 480 (T/m2) U: chu vi tiết diện ngang thân cọc u = 1,4m fi: ma sát cọc đất SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 52 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH Cọc tiết diện 35x35cm, chiều dài l = 20m, đóng xuyên qua lớp: - Lớp 1: Sét dẻo, giả sử lớp có độ sệt B=0,5; - Lớp 2: Cát_Sét, giả sử lớp có đột sệt B =0,3; - Lớp 3: Sét dày vô cùng, giả sử lớp có đột sệt B=0,4 Trình tự tính toán: - Chia lớp đất mà cọc qua thành lớp phân tố có chiều dày li Dựa vào số liệu ta có bảng xác định fi R sau: SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 53 ≤ 2m; ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU Lớp đất Sét dẻo dày 9m Cát_Sét dày 10m Sét Li (m) zi (m) 2 2 2 2 9,5 11 13 15 17 19 19,5 Trạng thái B = 0.5 B = 0.3 B = 0,4 GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH τi (T/m2) τi li (T/m) 2,4 2,55 2,65 2,77 4,2 4,6 5 4,07 4,8 5,1 5,3 2,77 8,4 9,2 10 10 10 4,07 TỔNG τi li z (m) R (T/m2) 20 480 73,64 Thay thông số vừa tìm vào ta sức chịu tải cọc theo đất : Pdn =0,71.1.( 1.1,4.73,64 + 0,9.0,1225.480) = 110,77 T = 1107,7 kN Giả thiết Pdn= 1110 kN 3.2.Tính toán số lượng cọc mố trụ cầu: Xác định số lượng cọc trụ mố theo công thức: n= Trong β : hệ số kể đến tải trọng ngang mômen - β=1.6 mố β=1.5 trụ SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 54 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU β Pmố/trụ Mố A 1.6 9717,848 Mố B 1.6 12186,006 Trụ P1 1.5 12638,62 Trụ P2 1.5 12922,757 Trụ P3 1.5 14882,488 Trụ P4 1.5 13012,408 Pcọc 1110 1110 1110 1110 1110 1110 Bố trí cọc mố A mố B: Bố trí cọc mố trụ: SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH 55 ntính nchọn 14,008 18 16,47 18 17,08 21 17,46 21 20,11 21 17,58 21 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 56 GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH [...]... sẽ được tiến hành đ i v i t ng trụ m t, đ i v i t ng lo i xe m t để x t trường hợp b t l i Hơn nữa, để t nh phản lực g i ph i t hợp xe theo m t cách nữa như sau: “ Lấy 90% hiệu ứng của hai xe ta i thiê t kế có khoảng cách trục bánh trước xe này cách bánh sau xe kia là 15000 mm t ̉ hợp vơ i 90% hiệu ứng của ta i trọng làn thiê t kế, khoảng cách giữa các trục 145 kN của m i xe ta i pha i lấy... l i trên cầu Theo m t c t ngang số lượng t m đan được bố trí : n=5 t m, chiều d i m i t m là 1,2 m Để thuận tiện cho việc thi công và cẩu lắp ta chế t o thành nhiều t m nhỏ, m i t m có kích thước: 1,2x1,0 (m) và có bề dày 8cm Số lượng t m đan được bố trí trên 1 nhịp 41 m là: N=5*41=205 t m Ti t diện m t c t ngang của t m đan: SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 13 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU... (phụ thuộc vào số làn xe n) η = 1 là hệ số i u chỉnh t i trọng (η= ηR.ηD. I Pi : T i trọng trục bánh xe yi : Tung độ đường ảnh hưởng t ơng ứng 9,3 (KN/m) : T i trọng làn thi t kế SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 23 ≥1 ) ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH PL = 4,2 KN/m2 : T i trọng ngư i i 2 .T = 2.0,75 m : T ng bề rộng phần dành cho ngư i i bộ Trong trường hợp này, việc... X t trụ cầu Các t i trọng t c dụng lên trụ (theo TTGH cường độ 1): Rtrụ = Rbt + Rht +Rkcn Trong đó: Rbt là trọng lượng bản thân của trụ Rbt = 1,25.Gtrụ Rkcn là áp lực t nh t i ở phần trên t c dụng lên trụ Rkcn = ( 1,25DC + 1,5 DW ).ω DC: T nh t i bản thân của hệ thống dầm chủ và dầm ngang, lan can tay vịn, gờ chắn bánh xe, t m đan và bản m t cầu trên 1m d i cầu (DC= 8486,05/41 = 206,98 kN/m) DW: T nh... chỉnh t i trọng (η= ηR.ηD. I ≥1 ) Pi : T i trọng trục bánh xe yi : Tung độ đường ảnh hưởng t ơng ứng 9,3 (KN/m) : T i trọng làn thi t kế PL = 4,2 KN/m2 : T i trọng ngư i i 2 .T = 2.0,75 m : T ng bề rộng phần dành cho ngư i i bộ + X t xe t i thi t kế 3 trục: SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 21 ĐỒ ÁN MÔN HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH Rht= 1,75.1.2.1,25.[145.(1+0,895) + 35.0,79]... HỌC: LẬP DỰ ÁN CÔNG TRÌNH CẦU GVHD: TH.S NGUYỄN HOÀNG VĨNH Cọc trong móng có thể phá ho i do m t trong hai nguyên nhân sau: - Bản thân cường độ v t liệu làm cọc bị phá ho i - Đ t nền không đủ sức chịu t i Do vậy khi thi t kế cần ph i xác định cả hai trị số về sức chịu t i của cọc Sức chịu t i của cọc theo cường độ v t liện (Pr) và sức chịu t i theo cường độ đ t nền (Qr) Sức chịu t i t nh toán của cọc... sau: - Bản thân cường độ v t liệu làm cọc bị phá ho i - Đ t nền không đủ sức chịu t i Do vậy khi thi t kế cần ph i xác định cả hai trị số về sức chịu t i của cọc Sức chịu t i của cọc theo cường độ v t liện (Pr) và sức chịu t i theo cường độ đ t nền (Qr) Sức chịu t i t nh toán của cọc được lấy như sau: Ptt= min { Pr , Qr } 1.1 Sức chịu t i của cọc theo v t liệu: [mục 5.7.4.4, trang 37, 22TCN272- 05]:... 4080,064 2.3 T nh toán số lượng cọc trong mố và trụ cầu 2.3.1 T nh toán áp lực t c dụng lên mố và trụ cầu 2.3.1.1 X t mố cầu Các t i trọng t c dụng lên mố (Theo TTGH cường độ 1): Rmố= Rbt+Rht+Rkcn Trong đó: Rbt là trọng lượng bản thân của mố; Rbt = 1,25.Gmố (kN) Suy ra: Rbt = 1,25.3253,103= 4066,379 (kN) Rkcn là áp lực t nh t i ở phần trên t c dụng lên mố Rkcn= (1,25DC+1,5DW)ω V i: DC: T nh t i bản thân của... Diesel nên α1=1; α2= 0,9 F: Diện t ch ti t diện ngang của m i cọc; F = 0.1225m2 R: cường độ gi i hạn trung bình của lớp đ t ở m i cọc, tra bảng phụ lục 3.3 trang 253 sách Nền móng, R= 480 (T/ m2) U: chu vi ti t diện ngang thân cọc u = 1,4m fi: ma s t giữa cọc và đ t Cọc ti t diện 35x35cm, chiều d i l = 20m, đóng xuyên qua các lớp: - Lớp 1: S t dẻo, giả sử lớp này có độ s t B=0,5; - Lớp 2: C t_ S t, giả... 21011,784 T m l i áp lực lớn nhâ t của các trụ là : + Trụ biên tr i: R = 20810,043kN + Trụ biên ph i: R = 21011,784kN II T nh số lượng cọc trong bệ mố, trụ: 1 Xác định sức chịu t i t nh toán của cọc: Sử dụng cọc đóng bằng BTCT TD 35x35cm Chiều d i cọc dự kiến là 20,5 m Phần ngàm vào đ i cọc d i 30cm, đoạn đập đầu cọc d i 20cm, vậy phần cọc cắm vào đ t là 20m SVTH: HỒ NGỌC HẬU – LỚP: K713GT 25 ĐỒ ÁN MÔN