Thiết Kế Bảo Vệ Rơle Cho Trạm Biến Ap 110 KV (Kèm Bản Vẽ Full)

Máy cắt điện: - Điện áp định mức UđmMC: Điện áp định mức của máy cắt được chọn phải lớn hơnhoặc bằng điện áp của lưới điện: UđmMC ≥ Uđmlưới - Dòng điện định mức IđmMC: Dòng điện định mức

Trang 1

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC QUY NHƠN KHOA KỸ THUẬT VÀ CÔNG NGHỆ -   -

Quy Nhơn – 07/2009

Trang 2

LỜI NÓI ĐẦU

Điện năng là nguồn năng lượng vô cùng quan trọng đối với cuộc sống con người Nóđược sử dụng trong hầu hết các lĩnh vực của nền kinh tế quốc dân như : công nghiệp, nôngnghiệp, giao thông vận tải, sinh hoạt, dịch vụ Chính vì thế nên việc hiểu biết về những hưhỏng và hiện tượng không bình thường có thể xảy ra trong hệ thống điện cùng với nhữngphương pháp và thiết bị bảo vệ nhằm phát hiện đúng và nhanh chóng cách ly phần tử hưhỏng ra khỏi hệ thống, cảnh báo và xử lý khắc phục chế độ không bình thường là mảngkiến thức rất quan trọng trong ngành hệ thống điện

Vì lý do đó, em đã chọn đề tài tốt nghiệp :“Thiết Kế Bảo Vệ Rơle Cho Trạm Biến

Aùp 110 Kv” Đồ án gồm 5 chương:

Chương 1 : Mô tả đối tượng được bảo vệ, các thông số chính

Chương 2 : Tính toán ngắn mạch phục vụ bảo vệ rơle

Chương 3 : Lựa chọn phương thức bảo vệ

Chương 4 : Giới thiệu tính năng và thông số của các rơle sử dụng

Chương 5 : Tính toán các thông số của rơle, kiểm tra sự làm việc của bảo vệ

Trang 3

MỤC LỤC

Trang

Lời nói đầu 1

Chương 1: Mô tả đối tượng được bảo vệ và các thông số chính 2

1.1 Mô tả đối tượng 2

1.2 Thông số chính 2

1.2.1 Hệ thống điện 2

1.2.2 Đường dây 3

1.2.3 Máy biến áp 3

1.3 Chọn máy cắt, máy biến dòng điện, máy biến điện áp 3

1.3.1 Máy cắt điện 3

1.3.2 Máy biến dòng điện 5

1.3.3 Máy biến điện áp 6

Chương 2: Tính ngắn mạch phục vụ bảo vệ rơle 7

2.1 Các giả thiết cơ bản khi tính toán ngắn mạch 7

2.2 Chọn các đại lượng cơ bản và tính thông số các phần tử 8

2.3 Sơ đồ thay thế tính ngắn mạch 9

2.4 Sơ đồ (phương án) tính toán ngắn mạch 10

2.4.1 Sơ đồ 1 : S Nmax , 1 máy biến áp làm việc 11

2.4.2 Sơ đồ 2 : S Nmax , 2 máy biến áp làm việc song song 20

2.4.3 Sơ đồ 3 : S Nmin , 1 máy biến áp làm việc 29

2.4.4 Sơ đồ 4 : S Nmin , 2 máy biến áp làm việc song song 38

Chương 3: Chọn phương thức bảo vệ - chọn loại rơle sử dụng 48

3.1 Các hư hỏng và chế độ làm việc không bình thường của máy biến áp 48

3.2 Các loại bảo vệ cần đặt 49

3.2.1 Những yêu cầu đối với thiết bị bảo vệ hệ thống điện 49

3.2.2 Bảo vệ chính 50

3.2.3 Bảo vệ chính 54

3.3 Sơ đồ phương thức bảo vệ 57

Chương4: Giới thiệu tính năng và thông số các loại rơ le sử dụng 58

Trang 4

4.1.Rơ le bảo vệ so lệch 7UT613 58

4.1.1 Giới thiệu tổng quan về rơle 7UT613 58

4.1.2 Nguyên lý hoạt động chung của rơle 7UT613 60

4.1.3 Một số thông số kỹ thuật của rơle 7UT613 63

4.1.4 Cách chỉnh định và cài đặt thông số cho rơle 7UT613 64

4.1.5 Chức năng bảo vệ so lệch máy biên áp của rơle 7UT613 65

4.1.6 Chức năng bảo vệ chống chạm đất hạn chế của rơle 7UT613 69

4.1.7 Chức năng bảo vệ quá dòng của rơle 7UT613 71

4.1.8 Chức năng bảo vệ chống quá tải của rơle 7UT613 71

4.2 Hợp bộ bảo vệ quá dòng 7SJ621 72

4.2.1 Giới thiệu tổng quan về rơ le 7SJ621 72

4.2.2 Nguyên lý hoạt động chung của rơle 7SJ621 74

4.2.3 Chức năng bảo vệ trong rơ le 7SJ621 76

4.2.4 Một số thông số kỹ thuật của rơle 7SJ512 78

Chương5: Chỉnh định và kiểm tra sự làm việc của rơle 81

5.1 Tính toán các thông số của bảo vệ 81

5.1.1 Các số liệu cần thiết cho việc tính toán bảo vệ rơ le 81

5.1.2 Tính toán các thông số của bảo vệ 81

5.2 Kiểm tra sự làm việc của bảo vệ 85

5.2.1 Bảo vệ so lệch dòng điện có hãm 85

5.2.2 Bảo vệ so lệch dòng điện thứ tự không 89

5.2.3 Bảo vệ quá dòng có thời gian 90

5.2.4 Bảo vệ quá dòng thứ tự không có thời gian 91

Tài liệu tham khảo 93

Trang 6

CHƯƠNG 1 MÔ TẢ ĐỐI TƯỢNG ĐƯỢC BẢO VỆ – THÔNG SỐ CHÍNH 1.1 MÔ TẢ ĐỐI TƯỢNG

Trạm biến áp được bảo vệ gồm hai máy biến áp ba dây quấn B1 và B2 được mắc songsong với nhau Hai máy biến áp này được cung cấp từ hai nguồn của HTĐ1 và HTĐ2 Hệthống điện HTĐ1 cung cấp đến thanh góp 110kV của trạm biến áp qua đường dây D1, hệthống điện HTĐ2 cung cấp đến thanh góp 110kV của trạm biến áp qua đường dây D2 Phíatrung và hạ áp của trạm có điện áp 35kV và 22kV để đưa đến các phụ tải

Hình 1.1 Sơ đồ nguyên lý và các vị trí đặt máy biến dòng

dùng cho bảo vệ của trạm biến áp

1.2 THÔNG SỐ CHÍNH

1.2.1 Hệ thống điện HTĐ1, HTĐ2: có trung tính nối đất

1 Hệ thống điện HTĐ1:

Công suất ngắn mạch ở chế độ cực đại: S1Nmax = 2250 MVA

Công suất ngắn mạch ở chế độ cực tiểu: S1Nmin = 0,7S1Nmax

Điện kháng thứ tự không: X0H1 = 1,2X1H1

2 Hệ thống điện HTĐ2:

Công suất ngắn mạch ở chế độ cực đại: S2Nmax = 1700 MVA

Công suất ngắn mạch ở chế độ cực tiểu: S2Nmin = 0,75S2Nmax

Trang 7

Điện kháng thứ tự không: X0H2 = 1,35X1H2

1.2.2 Đường dây D1, D2:

1.Đường dây D1:

Chiều dài đường dây: L1 = 40 km

Điện kháng trên một kilômét đường dây: X11 = 0,409 Ω/km

Điện kháng thứ tự không: X0D1 = 2X1D1

2 Đường dây D2:

Chiều dài đường dây: L2 = 55 km

Điện kháng trên một kilômét đường dây: X12 = 0,401 Ω/km

Điện kháng thứ tự không: X0D2 = 2X1D2

1.2.3 Máy biến áp

Công suất danh định của mỗi máy biến áp:Sdđ = Sdđ1 = Sdđ2 = 31,5 MVA

Cấp điện áp 121/38,5/24 kV

Điện áp ngắn mạch phần trăm của các cuộn dây

I – II = 10,5

Uk% : I – III = 17

II – III = 6

Tổ đấu dây YN – d11 – yn12

Giới hạn điều chỉnh điện áp: ∆Uđc = ±15%

1.3 CHỌN MÁY CẮT, MÁY BIẾN DÒNG ĐIỆN, MÁY BIẾN ĐIỆN ÁP

1.3.1 Máy cắt điện:

- Điện áp định mức (UđmMC): Điện áp định mức của máy cắt được chọn phải lớn hơnhoặc bằng điện áp của lưới điện: UđmMC ≥ Uđmlưới

- Dòng điện định mức (IđmMC): Dòng điện định mức của máy cắt được chọn phải lớnhơn hoặc bằng dòng điện làm việc cưỡng bức của mạch: IđmMC ≥Ilvcb

- Điều kiện cắt: Dòng điện cắt định mức của máy cắt phải lớn hơn hoặc bằng dòngđiện ngắn mạch của mạch: ICđm ≥I”N

- Điều kiện ổn định lực động điện khi ngắn mạch: Dòng điện ổn định lực động điệncủa máy cắt phải lớn hơn dòng ngắn mạch xung kích qua nó: iđđmMC ≥ixk

-Điều kiện ổn định nhiệt: Các máy cắt nói chung thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt,đặc biệt với những loại máy cắt có dòng định mức lớn hơn 1000A Do đó với các máy cắt códòng định mức lớn hơn 1000A không cần kiểm tra điều kiện này:

I2

nhđm.tnhđm ≥ BN (BN: là xung lượng nhiệt của dòng ngắn mạch)

Dựa vào cấp điện áp và dòng điện làm việc cưỡng bức lớn nhất của các mạch kếthợp với các giá trị dòng điện ngắn mạch đã tính được ở chương II ta chọn máy cắt của từngmạch cho từng cấp điện áp như ở bảng 1.1

1 Phía điện áp 110kV:

Trang 8

Ilvcb = kqtsc.IđmB = kqtsc đmB

đmB

S 3.U = 1.4 31,53.115 = 0,221 kA = 221 AI”N = IBI1maxIcb1 = 35,5871 0,1503 = 5,3487 kA (Bảng 2.4.1)

+ Điều kiện ổn định lực động điện: iđđmMC ≥13,6156 kA

đmB

S 3.U = 1.4 3.37,531,5 = 0,678 kA = 678 AI”N = IBI2maxIcb2=7,3746 0,4723 = 3,483 kA (Bảng 2.4.1)

+ Điều kiện ổn định lực động điện: iđđmMC ≥8,866 kA

đmB

S 3.U = 1.4 31,53.24 = 1,0608kA = 1060,8 AI”N = IBI3maxIcb3 =6,54 0,7577 = 4,9553 kA (Bảng 2.4.1)

ICđmMCkA

iđđmMC

Trang 9

1.3.2 Máy biến dòng điện:

- Điện áp định mức (UđmBI): Điện áp định mức của máy biến dòng được chọn phải lớnhơn hoặc bằng điện áp định mức của lưới điện: UđmBI ≥Uđmlưới

- Dòng điện định mức (IđmBI): Dòng điện định mức của máy biến dòng được chọn phảilớn hơn hoặc bằng dòng điện làm việc cưỡng bức qua BI: I1đmBI ≥Ilvcb

- Phụ tải định mức (Z2đmBI): Phụ tải thứ cấp định mức của máy biến dòng phải lớn hơnhay bằng tổng trở thứ cấp của BI: Z2đmBI ≥Z2

-Điều kiện ổn định lực động điện: dòng điện ổn định lực động điện của máy biếndòng phải lớn hơn dòng ngắn mạch xung kích qua nó: 2kđđmI1đm ≥ixk

- Điều kiện ổn định nhiệt: Dòng ổn định nhiệt của máy biến dòng phải thỏa mãn điềukiện: (I1đmknh)2 ≥BN (BN: là xung lượng nhiệt của dòng ngắn mạch)

Dựa vào cấp điện áp và dòng điện làm việc cưỡng bức lớn nhất của các mạch đã được xácđịnh ở phần trên, kết hợp với các giá trị dòng điện ngắn mạch đã tính được ở chương II tachọn máy biến dòng của từøng mạch cho từng cấp điện áp như ở bảng 1.2

Bảng 1.2

1.3.3 Máy biến điện áp:

- Điện áp định mức (UđmBU): Điện áp định mức của máy biến điện áp được chọn phảilớn hơn hoặc bằng điện áp của lưới điện: UđmBU ≥Uđmlưới

- Cấp chính xác: Phù hợp với yêu cầu của các dụng cụ đo

- Công suất định mức (S2đmBU): Công suất định mức của máy biến điện áp phải lớn hơnhay bằng tổng công suất mạch thứ cấp của BU: S2đmBU ≥S2

Trang 10

Dựa vào các điều kiện trên, ta chọn máy biến điện áp của từng mạch cho từng cấpđiện áp như ở bảng 1.3.

Bảng 1.3

Tỷ số biến

110000: 3/110: 3/ 110: 3

35000: 3/110: 3/ 110: 3

22000: 3/110: 3/110: 3

Ngắn mạch là hiện tượng các pha chập nhau, pha chập đất (hay chập dây trung tính).Trong thiết kế bảo vệ rơle, việc tính toán ngắn mạch nhằm xác định các trị số dòng điệnngắn mạch lớn nhất đi qua đối tượng được bảo vệ để cài đặt và chỉnh định các thông số củabảo vệ, trị số dòng ngắn mạch nhỏ nhất để kiểm tra độ nhạy của chúng

Dòng điện ngắn mạch phụ thuộc vào công suất ngắn mạch, cấu hình của hệ thống, vịtrí điểm ngắn mạch và dạng ngắn mạch

Trong chế độ cực đại, xét các dạng ngắn mạch ba pha đối xứng, ngắn mạch một pha,ngắn mạch hai pha chạm đất Chế độ cực tiểu xét ngắn mạch hai pha, ngắn mạch hai phachạm đất và ngắn mạch một pha

2.1 CÁC GIẢ THIẾT CƠ BẢN.

+ Các máy phát điện đồng bộ không có dao động công suất: nghĩa là góc lệch phagiữa sức từ động của các máy phát điện giữ nguyên không đổi trong quá trình ngắn mạch.Nếu góc lệch pha giữa sức điện động của các máy phát điện tăng lên thì dòng trong nhánhsự cố giảm xuống, sử dụng giả thiết này sẽ làm cho việc tính toán đơn giản hơn và trị sốdòng điện tại chỗ ngắn mạch là lớn nhất Giả thiết này không gây sai số lớn, nhất là khi tínhtoán trong giai đoạn đầu của quá trình quá độ (0,1 ÷0,2 sec)

+ Bỏ qua các phụ tải

Trang 11

+ Mạch từ không bão hòa, nghĩa là mạch có quan hệ tuyến tính: giả thiết này sẽ làmcho phương pháp phân tích và tính toán ngắn mạch đơn giản hơn rất nhiều, vì mạch điện trởthành tuyến tính và có thể dùng nguyên lý xếp chồng để phân tích quá trình.

+ Bỏ qua điện trở tác dụng: nghĩa là sơ đồ tính toán có tính chất thuần kháng Giảthiết này dùng được khi ngắn mạch xảy ra ở các bộ phận điện áp cao, ngoại trừ khi bắt buộcphải xét đến điện trở của hồ quang điện tại chỗ ngắn mạch hoặc khi tính toán ngắn mạchtrên đường dây cáp dài hay đường dây trên không tiết diện bé Ngoài ra lúc tính hằng sốthời gian tắt dần của dòng điện không chu kỳ cũng cần phải tính đến điện trở tác dụng

+ Bỏ qua thành phần điện dung dây dẫn – đất: giả thiết này không gây sai số lớn,ngoại trừ trường hợp tính toán đường dây cao áp tải điện đi cực xa thì mới xét đến dung dẫncủa đường dây

+ Bỏ qua dòng điện từ hóa của máy biến áp

+ Hệ thống điện ba pha lúc bình thường là đối xứng: sự mất đối xứng chỉ xảy ra đốivới từng phần tử riêng biệt khi nó bị hư hỏng

Việc tính toán ngắn mạch được thực hiện trong hệ đơn vị tương đối

2.2.CHỌN CÁC ĐẠI LƯỢNG CƠ BẢN VÀ TÍNH THÔNG SỐ CÁC PHẦN TỬ

Chọn Scb = SdđB = 31,5 MVA

Ucb= Utb(121/38,5/24) kV

Cấp điện áp 110 kV có Utb1= 121 kV

cb cb1

cb3

Thông số các phần tử:

• Hệ thống điện1:

Chế độ Max:

Trang 12

Chế độ Min:

• Hệ thống điện2:

Chế độ Max:

Trang 13

2.3 SƠ ĐỒ THAY THẾ TÍNH NGẮN MẠCH.

1 Sơ đồ thứ tự thuận (nghịch E = 0):

2 Sơ đồ thứ tự không:

2.4 CÁC PHƯƠNG ÁN TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH.

• Sơ đồ 1 : SNmax; 1 máy biến áp làm việc

E

1H1max

X 0,014

1H2 max

X 0,0185

1D1

X 0,0351

1D2

X 0,0474

C

X 0,1075

C

X 0,1075

T

X 0

T

X 0

H

X 0,0625

H

X 0,0625

X 0,0168

0H2 max

X 0,025

0D1

X 0,0703

0D2

X 0,0949

C

X 0,1075

C

X 0,1075

T

X 0

T

X 0

H

X 0,0625

110kV

22kV

Trang 14

• Sơ đồ 2 : SNmax; 2 máy biến áp làm việc

Dạng ngắn mạch cần tính toán: N(3), N(1,1); N(1)

• Sơ đồ 3 : SNmin; 1 máy biến áp làm việc

• Sơ đồ 4 : SNmin; 2 máy biến áp làm việc

2.4.1 Sơ đồ 1: S Nmax , 1 máy biến áp làm việc.

1 Ngắn mạch phía 110kV (điểm ngắn mạch N1)

Sơ đồ thay thế thứ tự thuận (nghịch E=0)

1H2 max

X 0,0185

1D1

X 0,0351

1D2

X 0,0474

X 0,0281

N1

U1N

1

Trang 15

X

0,0504

110kV

N1BI

U0N

OB

X 0,1075

0D2

X 0,0949

110kV

N1BI

C

X 0,1075

T

X

U0N

Trang 16

Dòng qua các BI khác bằng không.

b Ngắn mạch 2 pha chạm đất N(1,1) :

Điện kháng phụ: 2 0

0,0154 0,0281 0,0343

E I

0

0,3550

7,0436 0,0504

N H

H

U I

X

0 0

0

0,3550

3,3023 0,1075

N B

B

U I

Trang 17

c Ngắn mạch 1 pha N(1) :

Điện kháng phụ :X∆ =X2∑+X0∑ = 0,0281 0,0343 + = 0,0624

Các thành phần đối xứng của dòng điện tại chỗ ngắn mạch:

1

1 0,0281 0,0624

0H

0,3790 U

0B

0,3790 U

Dòng qua các BI khác bằng không

2 Ngắn mạch phía 35kV:

E

∑

1 (N1)

X 0,0281

C

X 0,1075

BI2

Trang 18

Dòng qua BI khác bằng không.

X 0,1356

C

X 0,1075

H

X 0,0625

22kV

E

∑ 1

X 0,1981

Trang 19

2 1

0

0,1981 0,0625

0,0475 0,1981 0,0625

E I

Trang 20

c Ngắn mạch 1 pha N :(1)

Điện kháng phụ :X∆ =X2∑ +X0∑ = 0,1981 0,0625 + = 0,2606Các thành phần đối xứng của dòng điện tại chỗ ngắn mạch:

1

2,1800 0,1981 0, 2606

Trang 21

Bảng tổng kết sơ đồ2.4.1: S Nmax ,1 Máy biến áp làm việc

Dòng điện ngắn mạch qua các BI

Dòng qua các BI

Trang 22

2.4.2 Sơ đồ 2: S Nmax ,2 máy biến áp làm việc song song.

X 0,0185

1D1

X 0,03511D2

X 0,0474

110kV

N1

E

∑ 1

Trang 23

X 0,025

0D1

X 0,07030D2

X 0,0949

N1BI1

C

X 0,1075

BI1

C

X 0,1075

T

X 0

T

X 0

∑ 0

X 0,0259

N1

U0N

0

Trang 24

b.Ngắn mạch 2 pha chạm đất N(1,1) :

0,0134 0,0281 0,0259

E I

0H

X = − 0,0504 = − 0N

Điện kháng phụ :X∆ =X2∑ +X0∑ = 0,0281 0,0259 0, 054 + =

Trang 25

1 2 0

1

12,1802 0,0281 0,054

0B

0,3154 U

2 Ngắn mạch phía 35kV: Trung điểm không nối đất, chỉ tính N(3)

E

C

X 0,1075

E

BI1

1H1max

X 0,0141H2 max

X 0,0185

1D1

X 0,03511D2

X 0,0474

C

X 0,1075

T

X 0

Trang 26

X1 ( 1)∑ N = 0,0281

0

1

0, 0537 2

Dòng qua BI khác bằng không

X 0,0818

E

1H2 max

X 0,0185

1D1

X 0,03511D2

C

X

X 0,0625

N3

E

∑ 1

X 0,1131

N3

U1N

1

Trang 27

0,0244 0,1131 0,0312

E I

X 0,0625T

X

0

∆

∑ 0

X 0,0312 N3 0

U0N

Trang 28

Điện áp thứ tự không tại chỗ ngắn mạch:

c Ngắn mạch 1 pha N(1) :

Điện kháng phụ :X∆ =X2∑ +X0∑ = 0,1131 0,0312 + = 0,1443Các thành phần đối xứng của dòng điện tại chỗ ngắn mạch:

1

1 0,1131 0,1443

Trang 29

Bảng tổng kết sơ đồ2.4.2: S Nmax , 2 Máy biến áp làm việc song song

Phía

ngắn

mạch

Điểm ngắn mạch

Dạng ngắn mạch

Trang 30

2.4.3 Sơ đồ 3: S Nmin , 1 máy biến áp làm việc.

Do đó ta tính toán cho hệ thống điện 2

Trang 31

X

∑ 0

X 0,0584

X 0,1282

110kV

N1BI

U0N

OB

X 0,1075

Trang 32

a Ngắn mạch 2 pha N(2) :

Điện kháng phụ : X∆ = X2∑ = 0,0721

Các thành phần đối xứng của dòng điện tại chỗ ngắn mạch: 1

1

1 2.0,0721

E I

b Ngắn mạch 2 pha chạm đất N :(1,1)

0,0322 0,0721 0,0584

E I

0H

X = − 0,1282 = −

Trang 33

0N 0B

b Ngắn mạch 1 pha N(1) :

Điện kháng phụ :X∆ =X2∑+X0∑ = 0,0721 0,0584 0,1305 + = Các thành phần đối xứng của dòng điện tại chỗ ngắn mạch:

1

4,9358 0,0721 0,1305

0H

0, 2882 U

0B

0, 2882 U

Trang 34

2.Ngắn mạch phía 35kV: Trung điểm không nối đất, chỉ tính N(2)

X1∑ = X1 ( 1)∑ N +X C +X T = 0, 0721 0,1075 0 0,1796 + + =

X2∑ = X1∑ = 0,1796

Điện kháng phụ: X∆ = X2∑ = 0,1796

1

2,7839 2.0,1796

E I

E

∑

1 (N1)

X 0,0721

C

X 0,1075

BI2

E

∑ 1

X 0,1796

N2

U1N

1

Trang 35

a Ngắn mạch 2 pha N(2) :

Điện kháng phụ: X∆ =X2∑ = 0, 2421

1

2,0652 2.0, 2421

E I

C

X 0,1075

3

H

X 0,0625

22kV

E

∑ 1

X 0,2421

Trang 36

• Điểm N3:

IBI1=IBI3=IN=3,5770

• Điểm N3’: IBI1=IN = 3,5770

I = I& = a I.&BI +a I.&BI +I&BI

Trang 37

Điện kháng phụ :X∆ =X2∑ +X0∑ = 0, 2421 0,0625 + = 0,3046Các thành phần đối xứng của dòng điện tại chỗ ngắn mạch:

Trang 38

Bảng tổng kết sơ đồ2.4.3: S Nmin , 1 Máy biến áp làm việc

Trang 39

2.4.4 Sơ đồ 4: S Nmin , 2 máy biến áp làm việc.

Trang 40

X 0,0949

N1BI1

C

X 0,1075

BI1

C

X 0,1075

T

X 0

T

X 0

∑ 0

X 0,0378 N1 0

UON

Định dạng
Số trang	92
Dung lượng	3,1 MB
File đính kèm	Bản Vẽ Autocad Full.rar (114 KB)