thiết kế kỹ thuật mố M1

ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN MỐ M1 I Kích thước hình học 900 2220 2220 2220 150 194 900 2220 350 853 900 239 900 265 1100 2000 2950 1100 6203 i=2% 194 900 150 50 1203 i=2% 11080 5500 300 2000 814 2000 2877 425 375 1250 300 300 689 800 500 1300 3500 700 2000 1500 7000 MSSV : CD02087 251 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 10080 500 1500 650 650 650 650 50 650 800 500 300 8300 5500 11080 500 1100 2220 II Các điều kiện Tiêu chuẩn thiết kế : Mực nước tính toán : Mực nước thấp : Mực nước cao : Cao độ đỉnh tường đầu : Cao độ đỉnh gối : Cao độ đỉnh xà mũ : Cao độ đỉnh bệ mố : Cao độ đáy bệ : Cao độ đất tự nhiên : Góc chéo mố so với tim cầu 2220 2220 2220 1100 22-TCN-272-05 H tt = +2.5m H = +1, 6m H max = +3, 7m +6,314m +5,314m +5, 00m +2, 00m +0, 00 +1, 724m 900 III Vật liệu sử dụng f c' = 28MPa Cường độ chòu nén bêtông : Khối lượng riêng bêtông γ = 2500 KG / m , tính cường độ γ = 2400 KG / m3 Ec = 0, 043.2400 28 = 26750MPa Môđun đàn hồi bêtông : f y = 280 MPa Cường độ chảy dẻo cốt thép : Giới hạn ứng suất trạng thái sử dụng : 0, 45 f c' = 0, 45.28 = 12.6 MPa Giới hạn ứng suất nén : 1,5 Giới hạn ứng suất kéo : 0,5 f c' = 0,5 28 = 2, 645MPa Trọng lượng đơn vò đất đắp : γ s = 17, KN / m3 MSSV : CD02087 252 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU IV Số liệu kết cấu phần • Loại dầm • Số lượng dầm • Chiều dài dầm • Chiều dài nhòp tính toán • Khổ cầu • Chiều rộng toàn cầu • Số xe • Số lề người •Bề rộng lề người •Tải trọng hành • Hệ số xe • Hệ số xung kích •Trọng lượng riêng bê tông •Số lượng dầm ngang •Diện tích trung bình dầm ngang •Chiều rộng dầm ngang dọc cầu Dầm super T N L Ltt B W n nng bng q m IM wc ng Fng b 33.00 32.30 8.00 11.08 2 1.2 1.00 0.25 24.50 0.813 0.80 Đơn vò Dầm m m m m Làn Lề m KN/m2 kN/m3 Dầm m2 m V Tải trọng tónh kết cấu phần Tại vò trí gối có lực tồn theo phương vuông góc tác dụng + Lực theo phương dọc cầu: Hx1 ÷ Hx5 + Lực theo phương ngang cầu: Hy1 ÷ Hy5 + Lực theo phương đứng: V1 ÷ V5 MSSV : CD02087 253 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU a) Dầm chủ: + Đoạn dầm cắt khấc: Ag1 = 0, 796m Diện tích tiết diện γ c = 2, 45.103 KG / m3 Tỷ trọng bêtông dầm chủ Trọng lượng đoạn dầm: DCd = γ c Ag1 Lck = 2, 45.103.0, 796.0,8.2 = 3120,32 KG + Đoạn dầm đặc: Ag = 1, 6m Diện tích tiết diện Trọng lượng đoạn dầm: DCd = γ c Ag Ldac = 2, 45.103.1, 6.1, 2.2 = 9408 KG + Đoạn dầm lại: Ag = 0,56m Diện tích tiết diện Trọng lượng đoạn dầm: DCd = γ c Ag  L − ( Lck + Ldac )  = 2, 45.103.0,56 33 − ( 0,8 + 1, )  = 39788 KG + Tónh tải dầm chủ coi tải trọng rải suốt chiều dài dầm: MSSV : CD02087 254 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) DCdc = GVHD : Th.S MAI LỰU DCd + DCd + DCd 3120,32 + 9408 + 39788 = = 1585,34 KG / m L 33 b) Bản mặt cầu: + Dầm giữa: g DCbmc = γ c Abmc = γ c S h2 = 2450.2, 22.0, = 1087,8 KG / m + Dầm biên: b DCbmc = γ c Abmc = γ c S h2 = 2450.2, 22.0, = 1087,8 KG / m c) Dầm ngang: DCdn = γ c ( Adn tdn ) N n N b L = 2450 ( 0,813.0,8) = 77, 26 KG / m 5.33 d) Ván khuôn lắp ghép: DCvk = γ c bvk hvk = 2450.0,86.0, 025 = 52, 675 KG / m e) Vách ngăn: Với dầm có chiều dài 33m, ta dùng vách đứng mỏng dày 15cm chia dầm làm khoang, khoang dài 11m Vách ngăn có tác dụng tăng độ ổn đònh cẩu lắp dầm DCvn = γ c Avn tvn N / L = 2450.(1, − 0,56).0,15.2 / 33 = 23,16 KG / m f) Lan can: Từ thực tế ta có thép phần lan can tay vòn có khối lượng: 63 KN / m Ta giả thiết tải trọng lan can, lề hành qui bó vỉa truyền xuống dầm biên dầm khác , phần nằm hẩng dầm biên chòu ,còn phần nằm chia cho dầm biên dầm chòu theo tỉ lệ khoảng cách từ diểm đặt lực đến dầm - Phần nằm hẩng: P1 = 0,52.0, 25.γ c + 0, 08.0, 475.γ c + 63 = 0,52.0, 25.2450 + 0, 08.0, 475.2450 + 63 = 483KG / m - Phần nằm trong: P2 = 0, 27.0, 25.γ c + 0, 08.0, 475.γ c = 0, 27.0, 25.2450 + 0, 08.0, 475.2450 = 263, 75 KG / m Suy ra: Dầm giữa: P2 g = Dầm biên: P2b = d e − 0,125 0, 44 − 0,125 P2 = 263, 75 = 37, 423KG Sn 2, 22 S n − d e + 0,125 2, 22 − 0, 44 + 0,125 P2 = 263, 75 = 226,33KG / m Sn 2, 22 Vậy MSSV : CD02087 255 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Dầm biên: DC3b = P1 + P2b = 483 + 226,33 = 709,33KG / m Dầm giữa: DC3g = P2 g = 37, 423KG / m g) Lớp phủ mặt cầu tiện ích công cộng: Lớp phủ bêtông Atfan: DW1 = h1.γ 1.S n = 0, 07.2400.2, 22 = 372,96 KG / m Lớp phòng nước: DW2 = h ' γ ' S n = 0, 004.1800.2, 22 = 15,984 KG / m Tiện ích trang thiết bò cầu: DW3 = 5KG / m Vậy DW = DW1 + DW2 + DW3 = 372,96 + 15,984 + = 393,944 KG / m = 3,864 KN / m h) Phản lực gối hệ số dầm chủ tác dụng lên xà mũ Dầm biên: ( 1585,34 + 1087,8 + 52, 675 + 23,16 + 709,33 + 393.944 ) 32,3 + 1593, 48 0,5 = 63010,56 KG = 618,13KN Dầm giữa: ( 1585,34 + 1087,8 + 52, 675 + 23,16 + 37, 423 + 393,944 ) 32,3 + 3186,96  0,5 = 52956 KG = 519,5 KN i) Hoạt tải xe ô tô tải trọng người  Hoạt tải xe kết cấu nhòp a Xe tải thiết kế MSSV : CD02087 256 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Xe tải thiết kế: gồm trục trước nặng 35 KN , hai trục sau trục nặng 145KN, khoảng cách trục trước 4300mm, khoảng cách hai trục sau thay đổi từ 4300 – 9000 mm cho gây nội lực lớn nhất, theo phương ngang khoảng cách hai bánh xe 1800mm b Xe hai trục thiết kế Xe hai trục: gồm có hai trục, trục nặng 110KN, khoảng cách hai trục không đổi 1200mm, theo phương ngang khoảng cách hai bánh xe 1800mm 1200mm 110 kN 110 kN c Tải trọng Tải trọng làn: bao gồm tải trọng rải 9,3N/mm xếp theo phương dọc cầu, theo phương ngang cầu tải trọng phân bố theo chiều rộng MSSV : CD02087 257 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU 3000mm, tải trọng xe dòch theo phương ngang để gây nội lực lớn 9,3KN/m d Sơ đồ xếp tải Nhận xét : xe ô tô trục cho nội lực lớn xe trục Đối với tính toán mố, ta có trường hợp đặt tải : - Đặt hai xe nhòp để gây phản lực gối V mômen My lớn Tải trọng Xe tải HL93 thiết kế Tải trọng Vò trí Tung độ đường ảnh hưởng 0.734 Tải trọng trục 35 0.867 145 145 16.5 9.3 WL Tổng LL Phản lực 25.69 125.71 145 150.19 893.2 Đơn vò KN KN KN KN KN Phản lực gối người đi bên lề hành gây ra: MSSV : CD02087 258 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU R PL = 3.2.32,3.1.0,5 = 96,9 KN Phản lực gối hoạt tải gây : 893.2+96.9=990.1 KN - Đặt xe để mômen Mx lớn 600 1200 1800 40 3000 0,53 1,36 V1 0,8 1780 0,82 1200 0,721 0,45 1220 V2 1780 0,468 0,18 0,198 400 V3 0,55 0,279 1220 γ LL m.R lane Ω 3000 = γ LL m ( + IM ) RTR (1) 0,5.∑ yi V lane = V TR (1) γ PL m.R PL Ω 1200 TH V = 0,9.(V lane + V TR ) + V PL V PL = ( ) V TH = V TR + V lane + V PL 0,5 Xét trạng thái giới hạn sử dụng: Gối 1: γ LL m.R lane Ω 1.1, 2.300,39.712 lane = V1 V1TR (1) = = 85,55 KN 3000 3000 = γ LL m ( + IM ) RTR (1) 0,5.∑ yi = 1.1, 2.1, 25.296, 405.0,5.0,53 = 117,82 KN γ PL m.R PL Ω 1.1, 2.96,9.1308 V1 = = = 126, 745 KN 1200 1200 V1TH = V1TR (1) + ( V1lane + V1PL ) 0,5 = 117,82 + ( 85,55 + 126, 745 ) 0,5 = 223,97 KN PL MSSV : CD02087 259 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Gối 2: γ LL m.R lane Ω 1.1, 2.300,39.1950, 72 = = 234, KN 3000 3000 = γ LL m ( + IM ) RTR (1) 0,5.∑ yi = 1.1, 2.1, 25.296, 405.0,5 ( 0, 468 + 0, 721) V2lane = V2TR (1) = 264,32 KN γ PL m.R PL Ω 1.1, 2.96,9.36 = = 3,5 KN 1200 1200 = V2TR (1) + ( V2lane + V2PL ) 0,5 = 264,32 + ( 234, + 3,5 ) 0,5 = 383, 27 KN V2PL = V2TH Gối 3: γ LL m.R lane Ω 1.1, 2.300,39.335,5 = = 40,3KN 3000 3000 = γ LL m ( + IM ) RTR (1) 0,5.∑ yi = 1.1, 2.1, 25.296, 405.0,5.0, 279 = 62 KN V3lane = V3TR (1) ( ) V3TH = V3TR (1) + V3lane 0,5 = 62 + ( 40,3) 0,5 = 82,15 KN j) Lực hãm xe (BR) Lực hãm xe đựơc truyền từ kết cấu xuống trụ qua gối đỡ Tuỳ theo loại gối cầu dạng liên kết mà tỉ lệ truyền lực ngang xuống trụ khác Do tài liệu tra cứu ghi chép tỉ lệ ảnh hưởng lực ngang xuống trụ nên tính toán, lấy tỉ lệ truyền 100% Có nghóa toàn lực ngang gây lực hãm xe truyền hết xuống gối cầụ Điểm đặt lực hãm xe cao độ gối cầu trụ thiết kế Lực hãm lấy 25% trọng lượng trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho đặt tất thiết kế chất tải theo quy trình coi chiều Các lực coi tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía mặt đường 1800mm theo hai chiều dọc để gây hiệu ứng lực lớn Tất thiết kế phải chất tải đồng thời cầu coi chiều tương lai Phải áp dụng hệ số quy đònh điều 3.6.1.1.2 Lực hãm xe tác dụng BR = 25%.Ptr m.n = 0, 25.(35 + 145 + 145).1.2 = 162,5 KN k) Lực ma sát (FR) Do mố ta sử dụng gối cao su nên bỏ qua lực ma sát l) Lực li tâm (CE) Do ta thiết kế mố cầu thẳng nên lực li tâm MSSV : CD02087 260 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Gió ngang WL 0.00 0.00 0.00 341.03 499.61 DC (KCPD) DC 387.957 0.000 -612.553 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 b) Mặt cắt 2-2 MẶT CẮT 2-2 TRƯỜNG HP ĐẶT LÀN XE TRÊN KẾT CẤU NHỊP Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 555.72 0.00 125.04 0.00 0.00 DW (KCPT) DW 62.41 0.00 14.04 0.00 0.00 HT (2 làn) LL 1089.85 0.00 256.12 0.00 0.00 Lực hãm BR BR 0.00 162.50 993.53 0.00 0.00 p lực đẩy WA 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Gió dọc WS 0.00 24.23 148.14 0.00 0.00 Gió ngang WL 0.00 0.00 0.00 341.03 1494.76 DC (KCPD) DC -1389.438 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 29.005 30.019 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 367.149 0.000 0.000 516.065 1786.377 0.000 MẶT CẮT 2-2 TRƯỜNG HP ĐẶT LÀN XE TRÊN KẾT CẤU NHỊP Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) DC (KCPT) DC 555.72 0.00 125.04 0.00 0.00 DW (KCPT) DW 62.41 0.00 14.04 0.00 0.00 HT (1 làn) LL 689.39 0.00 155.11 0.00 1845.29 Lực hãm BR BR 0.00 162.50 993.53 0.00 0.00 p lực đẩy WA 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Gió dọc WS 0.00 24.23 148.14 0.00 0.00 Gió ngang WL 0.00 0.00 0.00 341.03 1494.76 MSSV : CD02087 Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) 277 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU DC (KCPD) DC 1786.377 0.000 -1389.438 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 29.005 30.019 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 367.149 0.000 0.000 516.065 c) Mặt cắt 3-3 MẶT CẮT 3-3 Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mz(KN.m) DC (KCPT) DC 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DW (KCPT) DW 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 HT LL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Lực hãm BR BR 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đẩy WA 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió dọc WS 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió ngang WL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DC (KCPD) DC -975.988 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 286.589 788.121 492.426 0.000 d) Mặt cắt 4-4 MẶT CẮT 4-4 Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mz(KN.m) DC (KCPT) DC 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DW (KCPT) DW 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 HT LL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Lực hãm BR BR 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đẩy WA 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió dọc WS 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió ngang WL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DC (KCPD) DC -115.391 0.000 0.000 MSSV : CD02087 111.489 0.000 278 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 30.433 30.494 e) Mặt cắt 5-5 MẶT CẮT 5-5 TRƯỜNG HP ĐẶT LÀN XE TRÊN KẾT CẤU NHỊP Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 555.72 0.00 125.04 0.00 0.00 DW (KCPT) DW 62.41 0.00 14.04 0.00 0.00 HT (2 làn) LL 1089.85 0.00 256.12 0.00 0.00 Lực hãm BR BR 0.00 162.50 993.53 0.00 0.00 p lực đẩy WA 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Gió dọc WS 0.00 24.23 148.14 0.00 0.00 Gió ngang WL 0.00 0.00 0.00 341.03 1494.76 DC (KCPD) DC 921.257 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 93.311 0.000 0.000 p lực đất EH -326.540 82.600 66.070 5586.817 0.000 0.000 37.475 2633.045 904.009 MẶT CẮT 5-5 TRƯỜNG HP ĐẶT LÀN XE TRÊN KẾT CẤU NHỊP Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) DC (KCPT) DC 555.72 0.00 125.04 0.00 0.00 DW (KCPT) DW 62.41 0.00 14.04 0.00 0.00 HT (1 làn) LL 689.39 0.00 1085.79 0.00 1845.29 Lực hãm BR BR 0.00 162.50 993.53 0.00 0.00 p lực đẩy WA 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Gió dọc WS 0.00 24.23 148.14 0.00 0.00 Gió ngang WL 0.00 0.00 0.00 341.03 1494.76 DC (KCPD) DC 5586.817 0.000 921.257 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 37.475 93.311 0.000 0.000 p lực đất EH -326.540 82.600 66.070 MSSV : CD02087 Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) 2633.045 904.009 279 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU f) Mặt cắt 6-6 MẶT CẮT 6-6 Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DW (KCPT) DW 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 HT LL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Lực hãm BR BR 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đẩy WA 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió dọc WS 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió ngang WL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DC (KCPD) DC 33.340 0.000 -5.000 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 416.660 0.000 -62.500 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 g) Mặt cắt 7-7 MẶT CẮT 7-7 Tên tải trọng Ký hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DW (KCPT) DW 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 HT LL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Lực hãm BR BR 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đẩy WA 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió dọc WS 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Gió ngang WL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DC (KCPD) DC -861.746 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 286.589 659.156 MSSV : CD02087 492.426 0.000 280 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU XI Tổ hợp nội lực mặt cắt a) Bảng hệ số tải trọng Tên tải trọng Ký hiệu CĐI CĐII CĐIII SD DC (KCPT) DC 1.25 0.90 0.90 1.00 DW (KCPT) DW 1.50 0.65 0.65 1.00 HT LL+IM 1.75 1.75 - 1.00 Lực hãm BR BR 1.75 1.75 - 1.00 p lực đẩy WA 1.00 1.00 1.00 1.00 Gió dọc WS - - 1.00 1.00 Gió ngang WL - 1.40 0.40 0.30 DC (KCPD) DC 1.25 0.90 0.90 1.00 Hoạt tải chất thêm ES 1.50 1.50 1.50 1.50 p lực đất EH 1.50 0.90 1.50 1.00 b) Mặt cắt 1-1 MẶT CẮT 1-1 Tổ hợp tải trọng (2 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 3180.45 284.38 726.34 0.00 0.00 TTGH CĐII 2797.11 284.38 885.04 477.44 699.45 TTGH CĐIII 889.88 24.23 -354.18 136.41 199.84 2095.94 186.73 353.22 102.31 149.88 TTGH SD MẶT CẮT 1-1 Tổ hợp tải trọng (1 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 2479.64 284.38 568.65 0.00 3229.26 TTGH CĐII 2096.31 284.38 727.35 477.44 3928.71 MSSV : CD02087 281 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) TTGH CĐIII TTGH SD 889.88 GVHD : Th.S MAI LỰU 24.23 -354.18 136.41 199.84 1695.48 186.73 263.11 102.31 1995.17 c) Mặt cắt 2-2 MẶT CẮT 2-2 Tổ hợp tải trọng (2 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 4928.47 878.61 672.48 0.00 774.10 TTGH CĐII 4055.69 658.32 1103.08 477.44 2557.12 TTGH CĐIII 2148.45 618.46 -935.67 136.41 1372.00 TTGH SD 3494.36 597.39 192.46 102.31 964.49 MẶT CẮT 2-2 Tổ hợp tải trọng (1 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 4227.67 878.61 495.71 0.00 4003.35 TTGH CĐII 3354.89 658.32 926.31 477.44 5786.38 TTGH CĐIII 2148.45 618.46 -935.67 136.41 1372.00 TTGH SD 3093.90 597.39 91.45 102.31 2809.78 d) Mặt cắt 3-3 MẶT CẮT 3-3 Tổ hợp tải trọng (2 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 615.53 0.00 -1219.99 429.88 1182.18 TTGH CĐII 443.18 0.00 -878.39 257.93 709.31 TTGH CĐIII 443.18 0.00 -878.39 429.88 1182.18 MSSV : CD02087 282 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) TTGH SD 492.43 GVHD : Th.S MAI LỰU 0.00 -975.99 286.59 788.12 e) Mặt cắt 4-4 MẶT CẮT 4-4 Tổ hợp tải trọng (2 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 139.36 0.00 -144.24 45.65 45.74 TTGH CĐII 100.34 0.00 -103.85 27.39 27.44 TTGH CĐIII 100.34 0.00 -103.85 45.65 45.74 TTGH SD 111.49 0.00 -115.39 30.43 30.49 f) Mặt cắt 5-5 MẶT CẮT 5-5 Tổ hợp tải trọng (2 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 13628.59 1696.60 3165.98 123.90 99.11 TTGH CĐII 9845.83 1154.20 2983.76 477.44 2092.66 TTGH CĐIII 9518.42 1436.46 749.09 136.41 597.90 TTGH SD 9927.84 1146.95 2271.55 102.31 448.43 MẶT CẮT 5-5 Tổ hợp tải trọng (1 làn) Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 12927.79 1696.60 4617.90 123.90 3328.36 TTGH CĐII 9145.02 1154.20 4435.68 477.44 5321.92 TTGH CĐIII 9518.42 1436.46 749.09 136.41 597.90 TTGH SD 9527.38 1146.95 3101.22 102.31 2293.72 MSSV : CD02087 283 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU g) Mặt cắt 6-6 MẶT CẮT 6-6 Tổ hợp tải trọng Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 666.67 0.00 -100.00 0.00 0.00 TTGH CĐII 655.00 0.00 -98.25 0.00 0.00 TTGH CĐIII 655.00 0.00 -98.25 0.00 0.00 TTGH SD 658.33 0.00 -98.75 0.00 0.00 h) Mặt cắt 7-7 MẶT CẮT 7-7 Tổ hợp tải trọng Tổ hợp tải trọng N(KN) Hướng dọc Hướng ngang Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) TTGH CĐI 615.53 0.00 -1077.18 429.88 988.73 TTGH CĐII 443.18 0.00 -775.57 257.93 593.24 TTGH CĐIII 443.18 0.00 -775.57 429.88 988.73 TTGH SD 492.43 0.00 -861.75 286.59 659.16 XII Thiết kế cốt thép cho mặt cắt a) Tính cốt thép cho độ Tính cho 1m dài : bxh = 1000 x300mm Momen tính toán : M 1/ = q.l 208,152.42 = = 416,304 KN m = 416,304.106 N mm Chọn a = 25 mm , ds = h - a = 300 – 25 = 275 mm Từ phương trình cân momen : a M  ∑ M / As = ⇔ 0,85.f c' b.a. ds −  = φu MSSV : CD02087 284 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU ⇒ a = d s − d 2s − 2.M u φ 0,85 f c' b 2.416,304.106 = 76, 64mm 0,9.0,85.30.1000 0, 05 ' 0, 05 β1 = 0,85 − ( f c − 28) = 0,85 − (30 − 28) = 0,836 7 a 76, 64 c= = = 91, 7087mm β1 0,836 = 275 − 2752 − ⇒ c 91, 7087 = = 0,33349 < 0, 45 ds 275 Xảy trường hợp phá hoại dẻo ( 7.3.3.1 ) Diện tích cốt thép : As = 0,85 f c' a.b 0,85.30.1000.76, 64 = = 6979,92mm fy 280 Kiểm tra hàm lượng cốt thép mét chiều dài : ρ= As 6979,92 = = 2.33% b.d 1000.300 ρ = 0,03 (5.7.3.3.2-1) f 'c 30 = 0,03 = 0,32% fy 280 ⇒ ρ > ρ : thỏa Vậy ta chon thép Φ30a110 b) Tính cốt thép cho mặt cắt 2-2  Phương dọc cầu Ta nhận thấy theo phương dọc cầu trường hợp đặt xe kết cấu nhòp cho mômen My lớn nên ta lấy tổ hợp xe mặt cắt 2-2 tính cốt thép theo phương dọc cầu Kiểm tra độ mảnh cột: Diện tích tiết diện: F = b.h = 11080.1300 = 14, 4.10 mm b.h3 11080.13003 = = 2, 03.1012 mm 12 12 J 2, 03.1012 = = 375, 28mm F 14, 4.106 Mômen quán tính theo phương y: J = Bán kính quán tính: r =  K L   2,1.3000   ÷=  ÷ = 16, 79 > 22  r   375, 28  Trong đó: K : hệ số phụ thuộc vào điều kiện liên kết đầu cột ( K = 2,1 ) L : chiều dài thân trụ Thiết kế cột không xét đến ảnh hưởng độ mảnh MSSV : CD02087 285 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Thiết kế toán cột ngắn có : Pu = 4928, 47 KN , M u = 672, 48 KN m Chiều cao có hiệu tiết diện d = 1300 − 50 = 1250mm Chiều cao vùng nén trạng thái phá hoại cân : ab = 0, 003.Es 0, 003.200000 β1.d = 0,85.1250 = 187,5mm f y + 0, 003.Es 2800 + 0, 003.200000 Cường độ nén thép trạng thái phá hoại cân : ab − β1.d ' 187,5 − 0,85.50 ' f s = 0, 003 ab Es = 0, 003 187,5 200000 = 464MPa > 280MPa Do f s = f y = 280MPa Sức kháng thiết kế trạng thái phá hoại cân : Pb = φ Pn = φ ( 0,85 f c' ab b ) = 0, 75 ( 0,85.28.187,5.11080 ) = 37083,38KN > Pu = 4928, 47 KN ' cấu kiện phá hoại nén, xác đònh lượng cốt thép thông qua phương trình Whitney    As' f y b.h f c'  Pu = φ  +  e 3.h.e   + 0,5 + 1,18 d2  d − d'  Trong e= Mu 672, 48 = = 0,13644m = 136, 44mm Pu 4928, 47   '  As 280 11080.1300.28  ⇒ 4928470 = 0, 75  +  136, 44 3.1300.136, 44   + 0,5 + 1,18 12502  1250 − 50  ' ⇒ As = As = −258665608, 07 mm Ta bố trí thép theo cấu tạo Ta chọn Ø 20a150  Phương ngang cầu Ta nhận thấy theo phương ngang cầu trường hợp đặt xe kết cấu nhòp cho mômen Mx lớn nên ta lấy tổ hợp xe mặt cắt 2-2 tính cốt thép theo phương ngang cầu Kiểm tra độ mảnh cột: Diện tích tiết diện: F = b.h = 1300.11080 = 14, 4.10 mm b.h3 1300.110803 = = 1, 47.1014 mm 12 12 14 J 1, 47.10 = = 3198,52mm F 14, 4.106 Mômen quán tính theo phương y: J = Bán kính quán tính: r =  K L   1, 2.3000   ÷=  ÷ = 1,13 < 22  r   3198,52  MSSV : CD02087 286 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Trong đó: K : hệ số phụ thuộc vào điều kiện liên kết đầu cột ( K = 1, ) L : chiều dài thân trụ Thiết kế cột không xét đến ảnh hưởng độ mảnh Thiết kế toán cột ngắn có : Pu = 4227, 67 KN , M u = 4003,35 KN m Chiều cao có hiệu tiết diện d = 11080 − 50 = 11030mm Chiều cao vùng nén trạng thái phá hoại cân : ab = 0, 003.Es 0, 003.200000 β1.d = 0,85.11030 = 1654,5mm f y + 0, 003.Es 2800 + 0, 003.200000 Cường độ nén thép trạng thái phá hoại cân : ab − β1.d ' 1654,5 − 0,85.50 ' f s = 0, 003 ab Es = 0, 003 1654,5 200000 = 584,59 > 280 MPa Do f s = f y = 280MPa Sức kháng thiết kế trạng thái phá hoại cân : Pb = φ Pn = φ ( 0,85 f c' ab b ) = 0, 75 ( 0,85.28.1654,5.1300 ) = 38392, 67 KN > Pu = 4227, 67 KN ' cấu kiện phá hoại dẻo, xác đònh lượng cốt thép thông qua phương trình Whitney    As' f y b.h f c'  Pu = φ  +  e 3.h.e   + 0,5 + 1,18 d2  d − d'  Trong e= M u 4003,35 = = 946,94mm Pu 4227, 67   '  As 280 11030.1300.28  ⇒ 4227670 = 0, 75  +  946,94 3.6700.946,94   + 0,5 + 1,18 110302  11030 − 50  ' ⇒ As = As = −274689701,86mm Ta bố trí thép theo cấu tạo Ta chọn Ø 20a150 XIII Thiết kế cốt đai cho thân Mố Khả chòu cắt dầm phải thoả mãn: Vu ≥ φ.Vn Trong Vu lực cắt ngoại lực tác dụng φ hệ số sức kháng Vn sức kháng cắt dầm Sức kháng cắt dầm MSSV : CD02087 287 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Vn = Vc + Vs Trong Vc sức kháng cắt bêtông Vc = 0,083.β f `c b w d v (5.8.3.3-3) Trong β hệ số khả bêtông bò nứt chéo f c' cường độ chòu nén bêtông b w bề rộng bụng hữu hiệu lấy bề rộng bụng nhỏ chiều cao d v d v chiều cao chòu cắt hữu hiệu • Vs khả chòu cắt cốt đai A v f vy d v Vs = (5.8.3.3-4) S Trong A v diện tích cốt thép đai chòu cắt cự ly S f vy cường độ chòu cắt cốt đai d v chiều cao chòu cắt hữu hiệu S cự ly cốt thép đai Khả chòu cắt thép đai xem nhỏ góc nghiêng vết nứt θ = 450 β = , để đơn giản thiết kế lực cắt, bước thép đai tính trường hợp Thép chòu mômen M y = 672, 48 KN m , H x = 878, 61KN M 672, 48 = 747, KN m = 747, 2.106 N mm 0.9 d s = h − 50mm = 1300 − 50 = 1250mm u Sức kháng danh đònh M n = φ = Chiều cao vùng nén: a = ds − ds2 − 2.M n 2.747, 2.106 = 1250 − 1250 − = 2, 27 mm 0,85 f c' b 0,85.28.11080 Kiểm tra điều kiện amax = 0, 75.ab = 0, 75.0,85 0, 003.2.105 1250 = 543,32mm > a = 2, 27 mm 0, 003.2.105 + 280 Xác đònh chiều cao chòu cắt hữu hiệu d v a 2,27    d ps − 1250 −   d v = max 0,9.d ps = max 0,9.1250 = 1248,86mm  0, 72.1300 0, 72.h    MSSV : CD02087 288 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Khả chòu cắt bê tông: Vc = 0,083.β f 'c bw d v (5.8.3.3-3) Trong β hệ số khả bêtông bò nứt chéo f ' c cường độ chòu nén bêtông b w bề rộng bụng hữu hiệu lấy bề rộng bụng nhỏ chiều cao dv d v chiều cao chòu cắt hữu hiệu Vc = 0, 083.2 f c' b.d v = 0, 083.2 28.11080.1248,86 = 12154598,57 N Yêu cầu khả chòu cắt thép đai: Vs = Vn − Vc = Vu 878, 61.103 − Vc = − 12154598,57 = −11178365, 24 N φ 0,9 Vậy ta bố trí cốt đai theo cấu tạo Ø14a150 Kiểm tra theo điều kiện cấu tạo  A v fvy   0,083 fc' b w  Vu  S ≤ min ( 0,8.d v ;600 mm ) < 0,1 ' fc b w d v   Vu min ( 0,4.d v ;300 mm ) ≥ 0,1  fc' b w d v Trong ta có Av f vy ' c 0, 083 f bw = 14.153,9.240 = 205, 26mm 0, 083 28.11080 Vu 878610 = = 0, 0023 < 0,1 f bw d v 28.11080.1248,86 ' c Vậy 106, 26mm S ≤  = 106, 26mm min ( 0,8.d v ;600mm ) = ( 0,8.1248,86;600mm ) Ta chọn bước cốt đai S = 150mm XIV Tính toán cốt thép cho mặt cắt lại Tính toán tương tự tính cốt thép cho độ a) Mặt cắt 1-1 MẶT CẮT 1-1 MSSV : CD02087 289 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU b(mm) 11080.00 h(mm) 500.00 Mu(KN.m) Ms(KN.m) 726.34 353.22 ρ ρmin 0.11 0.32 c/ds 0.02 As(mm2) 6106.91 x(mm) Icr(mm3) fs(MPa) 81.33 21198937429.75 45.92 ds(mm) 475.00 a(mm) 6.05 As(mm2) 16916.79 As chọn(mm2) 17709.60 f'sa(MPa) 0,6*fy(MPa) NX 168.00 thỏa ds(mm) 475.00 a(mm) 25.84 As(mm2) 10152.34 As chọn(mm2) 11307.01 293.48 c(mm) 7.24 Cốt thép tính φ 20a150 b) Mặt cắt 3-3 MẶT CẮT 3-3 b(mm) 4314.00 h(mm) 500.00 Mu(KN.m) Ms(KN.m) 1182.18 788.12 ρ ρmin 0.47 0.32 c/ds 0.07 As(mm2) 10152.34 x(mm) Icr(mm3) fs(MPa) 96.60 12629416588.26 165.30 f'sa(MPa) 0,6*fy(MPa) 318.74 168.00 c(mm) 30.92 NX thỏa Cốt thép tính theo phương ngang cầu φ 22a150 MẶT CẮT 3-3 b(mm) 500.00 h(mm) 4314.00 c/ds 0.01 As(mm2) 1132.04 x(mm) Icr(mm3) 597.26 439920578100.33 Mu(KN.m) Ms(KN.m) 1219.99 975.99 ρ ρmin 0.05 0.32 fs(MPa) 57.33 ds(mm) 4289.00 a(mm) 24.86 As(mm2) 6893.04 As chọn(mm2) 6952.00 f'sa(MPa) 0,6*fy(MPa) 357.33 168.00 c(mm) 29.75 NX thỏa Cốt thép tính theo phương dọc cầu φ 30a100 c) Mặt cắt 4-4 MSSV : CD02087 290 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU MẶT CẮT 4-4 b(mm) 3500.00 h(mm) 500.00 Mu(KN.m) Ms(KN.m) 45.74 30.49 ρ ρmin 0.02 0.32 c/ds 0.00 As(mm2) 382.61 x(mm) Icr(mm3) fs(MPa) 96.84 10314312927.64 7.83 ds(mm) 475.00 a(mm) 1.20 As(mm2) 5343.75 As chọn(mm2) 9245.21 f'sa(MPa) 0,6*fy(MPa) 319.57 c(mm) 1.44 NX 168.00 thỏa ds(mm) 575.00 a(mm) 0.75 As(mm2) 18630.00 As chọn(mm2) 19528.92 Cốt thép tính φ 22a150 d) Mặt cắt 6-6 MẶT CẮT 6-6 b(mm) 10080.00 h(mm) 600.00 Mu(KN.m) Ms(KN.m) 100.00 98.75 ρ ρmin 0.01 0.32 c/ds 0.00 As(mm2) 690.58 x(mm) Icr(mm3) fs(MPa) 98.49 34249819116.33 9.62 f'sa(MPa) 0,6*fy(MPa) 288.19 c(mm) 0.90 NX 168.00 thỏa ds(mm) 475.00 a(mm) 26.66 As(mm2) 8498.58 As chọn(mm2) 9817.21 Cốt thép tính φ 22a 200 e) Mặt cắt 7-7 MẶT CẮT 7-7 b(mm) 3500.00 h(mm) 500.00 Mu(KN.m) Ms(KN.m) 988.73 659.16 ρ ρmin 0.49 0.32 c/ds 0.07 As(mm2) 8498.58 x(mm) Icr(mm3) fs(MPa) 98.71 10852510965.39 159.99 f'sa(MPa) 0,6*fy(MPa) 281.34 168.00 NX thỏa Cốt thép tính φ 26a 200 MSSV : CD02087 291 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN c(mm) 31.90 [...]... 2-2 ÁP LỰC ĐẤT V(KN) Hx(KN) Hy(KN) Mx(KN.m) My(KN.m) 0.000 367.149 0.000 0.000 516.065 MẶT CẮT 3-3 ÁP LỰC ĐẤT V(KN) Hx(KN) Hy(KN) Mz(KN.m) My(KN.m) 0.000 0.000 286.589 788.121 0.000 MẶT CẮT 4-4 ÁP LỰC ĐẤT V(KN) Hx(KN) Hy(KN) Mz(KN.m) My(KN.m) 0.000 0.000 30.433 30.494 0.000 MẶT CẮT 5-5 ÁP LỰC ĐẤT V(KN) Hx(KN) Hy(KN) Mx(KN.m) My(KN.m) MSSV : CD02087 275 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI)... CD02087 Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) 277 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU DC (KCPD) DC 1786.377 0.000 -1389.438 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 29.005 30.019 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 367.149 0.000 0.000 516.065 c) Mặt cắt 3-3 MẶT CẮT 3-3 Tên tải trọng K hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mz(KN.m) DC (KCPT) DC 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DW (KCPT) DW... 2633.045 904.009 82.600 66.070 -326.540 MẶT CẮT 7-7 ÁP LỰC ĐẤT V(KN) Hx(KN) Hy(KN) Mx(KN.m) My(KN.m) 0.000 0.000 286.589 659.156 0.000 X Tổng hợp nội lực tại các mặt cắt a) Mặt cắt 1-1 MẶT CẮT 1-1 TRƯỜNG HP ĐẶT 2 LÀN XE TRÊN K T CẤU NHỊP Tên tải trọng K hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 555.72 0.00 125.04 0.00 0.00 DW (KCPT) DW 62.41 0.00 14.04 0.00 0.00 HT (2 làn) LL 1089.85 0.00... 37.475 93.311 0.000 0.000 p lực đất EH -326.540 82.600 66.070 MSSV : CD02087 Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) 2633.045 904.009 279 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU f) Mặt cắt 6-6 MẶT CẮT 6-6 Tên tải trọng K hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DW (KCPT) DW 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 HT LL 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000... 13,3.10, 08 = 134, 064 KN / m Trọng lượng bản thân BQĐ : pTLBT = 10, 08.0,3.24,5 = 74, 088 KN / m p=134,064 KN/m Phản lực gối R : R = ( 134, 064 + 74, 088 ) 4.0,5 = 416,304 KN p =74,088 KN/m TLBT 4000 R=416,304KN MSSV : CD02087 R=416,304KN 271 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Trọng lượng bản thân dầm k BQĐ : pdamke = 0,5.0,5.10, 08.24,5 = 61, 74 KN Ta quy phản lực gối... : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Gió ngang WL 0.00 0.00 0.00 341.03 499.61 DC (KCPD) DC 387.957 0.000 -612.553 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 b) Mặt cắt 2-2 MẶT CẮT 2-2 TRƯỜNG HP ĐẶT 2 LÀN XE TRÊN K T CẤU NHỊP Tên tải trọng K hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 555.72 0.00 125.04 0.00 0.00 DW (KCPT)... 0.000 0.000 0.000 DC (KCPD) DC -115.391 0.000 0.000 MSSV : CD02087 111.489 0.000 278 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THIỆN ĐATN : TKKT MỐ M1 (PAI) GVHD : Th.S MAI LỰU Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 30.433 30.494 e) Mặt cắt 5-5 MẶT CẮT 5-5 TRƯỜNG HP ĐẶT 2 LÀN XE TRÊN K T CẤU NHỊP Tên tải trọng K hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 555.72 0.00... KCPT V(KN) Hx(KN) Hy(KN) Mx(KN.m) My(KN.m) DC (KCPT) 555.72 0.00 0.00 0.00 125.04 DW (KCPT) 62.41 0.00 0.00 0.00 14.04 HT (2 làn) 1089.85 0.00 0.00 0.00 245.22 Lực hãm BR 0.00 162.50 0.00 0.00 506.03 p lực đẩy nổi 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Gió dọc 0.00 24.23 0.00 0.00 75.45 Gió ngang 0.00 0.00 341.03 499.61 0.00 1707.980 186.730 341.030 499.609 965.773 Tổng MẶT CẮT 1-1 DO HOẠT TẢI VÀ KCPT V(KN) Hx(KN)... VÀ KCPT V(KN) Hx(KN) Hy(KN) Mx(KN.m) My(KN.m) DC (KCPT) 555.72 0.00 0.00 0.00 125.04 DW (KCPT) 62.41 0.00 0.00 0.00 14.04 HT (1 làn) 689.39 0.00 0.00 1845.29 155.11 Lực hãm BR 0.00 162.50 0.00 0.00 993.53 p lực đẩy nổi 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Gió dọc 0.00 24.23 0.00 0.00 148.14 Gió ngang 0.00 0.00 341.03 1494.76 0.00 Tổng 1307.520 186.730 341.030 3340.050 1435.859 MẶT CẮT 5-5 DO HOẠT TẢI VÀ KCPT V(KN)... 0.00 Gió ngang WL 0.00 0.00 0.00 341.03 499.61 DC (KCPD) DC -612.553 0.000 0.000 Hoạt tải chất thêm LSh 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 p lực đất EH 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 387.957 0.000 MẶT CẮT 1-1 TRƯỜNG HP ĐẶT 1 LÀN XE TRÊN K T CẤU NHỊP Tên tải trọng K hiệu V(KN) Hx(KN) My(KN.m) Hy(KN) Mx(KN.m) DC (KCPT) DC 555.72 0.00 125.04 0.00 0.00 DW (KCPT) DW 62.41 0.00 14.04 0.00 0.00 HT (1 làn) LL 689.39