Đang tải... (xem toàn văn)
Việc xây dựng công trình thường xuyên xảy ra những sự cố đáng tiếc. Trên đây là một số sự cố đã xảy ra tại một số dự án xây dựng để mọi người có nhu cầu tham khảo Việc xây dựng công trình thường xuyên xảy ra những sự cố đáng tiếc. Trên đây là một số sự cố đã xảy ra tại một số dự án xây dựng để mọi người có nhu cầu tham khảo
THỰC TRẠNG VÀ GIẢI PHÁP TĂNG CƯỜNG QUẢN LÝ CHẤT LƯỢNG CÁC CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG II Những biện pháp tăng cường quản lý chất lượng Cầu Bãi Cháy Thay đổi số liệu đầu vào: Cầu Bãi Cháy cơng trình trọng điểm Quốc gia, cơng trình có nhịp dài giới so với cầu dây văng mặt phẳng, cơng trình có cơng nghệ phức tạp (móng giếng chìm ép, dầm có cánh hẫng lớn, BTDƯL, đúc hẫng cân bằng) Khi tiến hành kiểm tra hồ sơ thiết kế kỹ thuật phần cầu phát thấy ý kiến thẩm định thiết kế Hội cầu đường phản biện, chưa đáp ứng đầy đủ phản hồi Có người cho rằng: ta q tin tưởng vào chất lượng thiết kế Tư vấn Nhật bản, chưa coi trọng nhiều ý kiến chun gia cầu Việt nam Cầu Bãi Cháy treo dàn phẳng dây văng tháp cao 90m mà có tiết diện ngang thiết kế kỹ thuật chưa đảm bảo mặt ổn định, vỡ so với cầu loại, giữ kỷ lục giới thời gian 1977, 1987, 1994, cầu Brotonne (Pháp), cầu Sunshine Skyway (Mỹ) cầu Iroise (Pháp), có nhịp dài 320m, 366m 400m, (Cầu Bãi Cháy nhịp dài 435m); kích thước trụ tháp cầu vừa thấp hơn, vừa có tiết diện tương đối đủ, bảo đảm ổn định với điều kiện tải trọng tác dụng Mơmen qn tính trụ tháp cầu Bãi Cháy lại tương đối nhỏ, đặc biệt theo chiều ngang cầu Hơn nữa, vật liệu xây dựng tháp trụ cầu Bãi Cháy lại thiết kế với bê tơng cấp độ bền 45 MPa (trong cầu Iroise tháp trụ cầu sử dụng loại bê tơng cấp độ lên đến 80 MPa) Về cấu tạo chung kết cấu nhịp, cánh hẫng hai bên cầu lớn, dài gần 5,0m bên (mặt cầu rộng 25, 30m, cầu khác cầu Brotone rộng 19,20m Còn cầu Iroise rộng 23.10m, hẹp cầu Bãi Cháy chút, lại bố trí thêm chống, nên mút hẫng dài 2,50m bên), thấy cần kiểm tra khơng cường độ mà vấn đề ổn định dao động cánh hẫng trạng thái chịu lực cơng trình Về vấn đề truyền tải từ dây văng xuống mặt cầu, kiểm tra cho thấy chi tiết cấu tạo cục chỗ bố trí neo chưa thật ổn, cần tăng cường thêm dầm dọc liên tục trục tim cầu Các hệ giằng ngang, vị trí neo dây văng, cần ý thêm cấu tạo, cho bảo đảm an tồn Sau nhiều họp với Tư vấn thiết kế, trực tiếp "đối thoại-giải trình" đến u cầu cần thẩm tra lại hồ sơ thiết kế kỹ thuật cầu Ban quản lý Các Dự án 18 (PMU18) u cầu Tư vấn Thiết kế Nhật Bản thẩm tra lại hồ sơ Cầu Bãi Cháy Kết sau Tư vấn Thẩm tra Tư vấn Thiết kế tính tốn lại cách chi tiết thống số điều chỉnh cần thiết sau: - Tăng thêm thép cho móng giếng chìm ép 76 bố trí xếp lại vị trí cốt thép cho hợp lý hơn, dựa kết tính tốn theo phương pháp phần tử hữu hạn - Cáp DƯL căng ngang mặt cầu theo thiết kế cũ 1523 tao, cần thêm 193 tao (khoảng 18,8 tấn) có điều chỉnh khoảng cách tao cáp cục vị trí neo, cho phù hợp với ứng suất phát sinh - Bố trí dầm dọc liên tục suốt chiều dài cầu Ụ chống chéo đáy nối liền với tạo khung ngang đủ truyền lực hợp lý, từ dây văng xuống dầm cầu - DƯL dọc cánh dầm cầu, giảm 10 bó cáp 12 tao T13 khối Ko đúc đà giáo, phải tăng thêm 52 DƯL φ32 khối đúc khác, đúc hẫng - Để giảm bớt lực gió tác dụng lên dàn dây, đường kính ống ghen bó cáp chọn giảm bớt kích thước từ 250-180mm 200-150mm - Thân trụ cầu chính, thép bố trí tăng thêm từ 770 lên 778,2 (thêm 8,2 thép) - Bê tơng khối dầm Ko đỉnh trụ với tháp cầu phải thiết kế loại bê tơng với cấp độ bền 55MPa thay cho cấp 45 MPa thiết kế cũ - Các chống chéo lòng dầm, 224 vị trí neo dây văng, cần thay ống thép tròn ống thép hình vng, có thành dày 16mm, diện tích gần gấp đơi; đồng thời thay DƯL φ32 cáp 12 tao T15, với lực nén trước gấp hai lần thiết kế cũ (1200-1700kN thay cho 666,4kN) - Riêng hai tháp, cần tăng thêm 165 thép đặc chủng φ51 bố trí thêm hai lớp cáp 12 tao T13 (hơn 50 cáp DƯL) Đồng thời bố trí thêm hệ thống giảm chấn loại TLD (tuned liquid damper) lòng tháp - Về chiều dày lớp bê tơng bảo vệ cốt thép Vì u cầu thiết kế lại với liệu đầu vào (sau có kết thí nghiệm mẫu thử Viện Khoa học Cơng nghệ XD cơng trường), lấy sau: + Đối với tháp: lớp bảo vệ tăng tới 44mm; + Đối với Dầm: từ 35 lên 45mm (bản đáy sườn dầm), Nếu khơng đủ, phải qt lớp sơn êpơxy bảo vệ + Đối với trụ để lớp bảo vệ dày 75mm + Đối với cánh trên, lớp cốt thép cùng, có lớp áo đường bảo vệ để lớp dày 35mm thiết kế cũ Kết luận: Qua Dự án cầu Bãi Cháy chúng tơi thấy cần rút học sau: 1) Tư vấn Thiết kế họ có kinh nghiệm lâu năm có bề dày lịch sử thiết kế cơng trình đặc biệt Nhưng thực chất “tư vấn” tính tốn đánh giá người cụ thể, thời gian cụ thể, có tiềm lực mạnh khác Vì Chủ đầu tư (Ban quản lý Dự án) phải tn thủ quy định pháp luật xây dựng Đó phải tổ chức lấy phản biện độc lập Nhưng cơng trình đặc biệt, cần tổ chức bảo đảm thực lấy ý kiến khách quan có chất lượng chun gia đầu ngành lĩnh vực khoa học kỹ thuật cụ thể Tránh tượng kiểu phản biện kiểm tra thiết kế liên danh, vừa đá bóng vừa thổi còi, với nhận xét phản biện xi chiều liên danh, khơng nên lấy ý kiến chớp nhống, chiếu lệ thời gian q ngắn Hoặc dừng giai đoạn lấy ý kiến người làm cơng tác quản lý cao cấp 2) Nếu xét thấy cần thiết phải tổ chức hội thảo vấn đề gây tranh cãi, chưa đến thống Hội thảo hình thức hội nghị thẩm kế mở rộng, phản biện độc lập chun gia, nhà khoa học chun sâu số lĩnh vực tồn tại, vướng mắc 3) Thơng số đầu vào cần khảo sát kỹ lưỡng hơn, xác tốt, đặc biệt trọng đến số liệu địa chất, điều kiện thời tiết thuỷ văn địa bàn cơng trình Nếu khơng đủ số liệu dẫn đến nghi ngờ độ xác kết tính tốn - thiết kế cần thiết phải u cầu Chủ đầu tư thể hợp đồng với tư vấn thiết kế khảo sát bổ sung I Đặc điểm cơng trình thuỷ điện Bn Kuốp: - Địa điểm xây dựng: Trên sơng Srêpơk, thuộc địa phận huyện Krơng Ana, thành phố Bn Ma Thuột, tỉnh Đăk Lăk huyện Krơng Nơ, tỉnh Đăk Nơng - Các thơng số chính: + Cơng suất lắp máy: Nlm = 280MW, số tổ máy n = 2, điện lượng trung bình nhiều năm E = 1.458,6Triệu KWh; + Hồ chứa: Mực nước dâng bình thường: MNDBT = 412,00m; dung tích tồn hồ chứa W = 63,24.106 m3, dung tích hữu ích: Wh = 14,7.10 m3, hồ điều tiết ngày đêm; + Đập chính: đập đất đồng chất, chiều dài đập L = 1.828 m (kể tràn xả lũ), cao trình đỉnh đập 415.5 m, chiều cao đập lớn 34.5 m khu vực lòng sơng cao từ -:- 14m khu vực vai trái, chiều rộng đỉnh đập: 8m + Đập tràn: bố trí bờ phải, mặt cắt thực dụng, cao trình ngưỡng tràn 396.0 m, chiều dài ngưỡng tràn L = 5x15 = 75 m Tràn có cửa van cung, kích thước cửa (15x16)m Lưu lượng Qxả max = 11.180 m3/s (ứng p=0,1%) + Cửa lấy nước: Bố trí bên bờ phải hồ chứa cách Đập khoảng 600m Cửa lấy nước có khoang kích thước (11x7,5)m Cao độ ngưỡng 394m, cao độ đỉnh 415,5m Lưu lượng lớn qua cửa: 316 m3/s + Đường hầm dẫn nước đường ống áp lực: gồm 02 đường hầm dẫn nước, đường kính D=7,0 - 6,0 - 5,0m Đoạn từ Tháp điều áp đến Nhà máy lót thép dày 20-28mm Tổng chiều dài hầm 4.359m, có 93,5m giếng đứng + Tháp điều áp: gồm tháp điều áp BTCT, bố trí cách nhà máy phía thượng lưu khoảng 300m Chiều cao tháp L=132m Trong đó, đoạn từ cao độ 303,5m đến 383m có đường kính Dt2=4,2m; đoạn từ cao độ 383m đến 435,5m có đường kính Dt1= 19m Cao độ đỉnh 433,5m - Các đơn vị tham gia thực hiện: + Chủ đầu tư: Tập đồn điện lực Việt Nam; + Đại diện chủ đầu tư: Ban QLDA thuỷ án điện 5; + Nhà thầu tư vấn thiết kế: Cơng ty Cổ phần tư vấn xây dựng điện 2; + Tổng thầu xây lắp: Tổng cơng ty xuất nhập xây dựng Việt Nam (Vinaconex) Các nhà thầu thành viên: Tổng cơng ty xây dựng Trường Sơn, Tổng cơng ty Đầu tư xây dựng xuất nhập Việt Nam (Constrexim Holdings), Tổng cơng ty Xây dựng số 1, Tổng cơng ty Lắp máy Việt Nam (Lilama); + Thiết kế, chế tạo, vận chuyển thiết bị khí cho tồn cơng trình : Liên danh MIE – Vinaincon - Narime; + Cung cấp vật tư thiết bị điện cho nhà máy: Cơng ty Sumitomo Corporation (Nhật Bản) - Các mốc tiến độ thực : + Khởi cơng: ngày 21/12/2003; + Tích nước hồ chứa: ngày 09/03/2009; + Chạy thử nghiệm khơng tải TM1: 23/03/2009; + Chạy thử nghiệm phát điện TM1 lên lưới quốc gia: ngày 29/03/2009 II Những học kinh nghiệm: Cơng tác đào gia cố hố móng hở: Do đặc điểm địa chất móng hạng mục Cửa lấy nước, Đập tràn, Nhà máy đá bột kết, cát kết phân phiến từ 0,1 -:- 2m, có cường độ thấp từ 200 -:- 300kG/cm2, dỡ tải gặp ánh nắng mặt trời, nước tác động trực tiếp gây phong hố mạnh nên mái dốc phần khơng đổ bê tơng nên thoải góc nghiêng đá phân phiến bề mặt sau đào xong cần gia cố trồng cỏ lắp đặt bê tơng Với phần đổ bê tơng kết cấu cần bê tơng hố khối đá hệ thống anke có l =3,5 -:11,7m, a=1,5-:-2m, mặt mái dùng bê tơng phun dày 10cm có lưới thép thi cơng cho đào bước 3m/tầng đào phải gia cố trước đào bước THẾ NẰM CỦA ĐÁ BỘT KẾT PHÂN PHIẾN BÊ TÔNG PHUN PHẦN ĐỔ BÊ TÔNG PHẦN KHÔNG ĐỔ BÊ TÔNG MÁI HỐ MÓNG SƠ HOẠ XỬ LÝ ĐÀO VÀ GIA CỐ HỐ MĨNG HỞ Cơng tác đào gia cố ngầm: THẾ NẰM CỦA ĐÁ BỘT KẾT PHÂN PHIẾN HẦM NGHIÊNG GIẾNG ĐỨNG SƠ HỌA XỬ LÝ CHUYỂN HẦM NGHIÊNG THÀNH GIẾNG ĐỨNG Tại tuyến đường hầm đá bột kết phân phiến với góc nghiêng 70 o gặp nhiều đứt gãy, nên có kinh nghiệm sau: - Khơng nên đào hầm nghiêng mà chuyển thành đào giếng đứng để dễ thi cơng đảm bảo an tồn; - Tại vị trí đứt gãy theo dự báo thiết kế vị trí đá yếu qua kết mơ tả đánh giá địa chất thực tế: sử dụng neo anke vượt trước dạng dù kết hợp với khung chống để đào bước 1,5 -:- 2m/ lần khoan nổ; Xử lý thấm Đập chính: Do đặc điểm địa chất phức tạp Đập sau: - Phần lòng sơng nằm đá bazan đặc sít pha bazan với hệ số thấm Ktb= 0,5 m/ngàyđêm (~ 45Lu); Bazan lỗ rỗng : Ktb= 241m/ngày (~21.500Lu) Bazan bột xốp: Ktb= 2951m/ngày (~263.000Lu) Bazan lỗ rỗng: Ktb= 241m/ngày (~21.500Lu) Lớp e(β ) Ktb= 241m/ngày (~21.500Lu) LÒNG SÔNG Bazan phong hóa: Ktb= 1,1m/ngày (~100Lu) Pha bazan dưới: Ktb= 0,5m/ngày (~9Lu) e(J): Ktb= [...]... đang tham gia trong hoạt động của cả nhóm (4) Sai sót trong đánh giá vấn đề Sự hiểu biết khơng hợp lý về tình huống, hay sự đánh giá sai dẫn tới rủi ro thậm chí nếu các tình huống đã được hiểu đúng Trong một số trường hợp, nền tảng của một đánh giá hay q trình đạt tới sự quyết định có thể có 20 sai lầm và có thể dẫn tới sự cố rủi ro Đây có thể được gọi là rủi ro vì “ sự thiếu suy nghĩ” hay “ sự sơ xuất”... độ đắp đập trong thời gian này đã trở nên q cao (khoảng 13.463 m 3/ngày đêm) Sự cố vỡ đoạn đập dẫn dòng thi cơng và việc đắp đập với cường độ cao sau sự cố chắc chắn cũng ảnh hưởng ít nhiều đến chất lượng đắp đập II Một số bài học từ sự cố xói trơi phần đập dẫn dòng Cửa Đạt mùa lũ 2007 (1) Về lựa chọn tần suất dẫn dòng thi cơng mùa lũ qua cơng trình chính bằng vật liệu địa phương đang xây dựng dở -... cụ thể các sự cố đã xảy ra là kho tư liệu q giá để người kỹ sư hồn thành tốt dự án cơng trình của mình, là tài liệu thực tế quan trọng để chúng ta xây dựng biện pháp quản lý rủi ro kỹ thuật cơng trình cầu một cách có hiệu quả NHỮNG CHỈ TIÊU KỸ THUẬT ĐÁNH GIÁ ĐỘ BỀN CỦA BÊ TƠNG TRONG CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG PGS.TS Nguyễn Văn Chánh Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Các chỉ tiêu kỹ thuật nêu trong bài này nhằm... theo đúng qui trình thiết kế, thiếu nhân viên kỹ thuật thi cơng có chức danh, phối hợp thi cơng giữa các đơn vị thi cơng kém, xẩy ra sự cố, che dấu sự cố 10/ Các sự cố có tính thiên tai vượt q sự tính tốn của con người: như sự tổn thất do động đất, bão, lũ, nổ, hỏa hoạn gây nên 1.1 PHÂN TÍCH RỦI RO LIÊN QUAN ĐẾN CHỌN SỐ LIỆU BAN ĐẦU ĐÊ THIẾT KẾ CẦU BÃI-CHÁY - 2006 1.1.1 Giới thiệu tóm tắt sự viêc: 23... kiểm sốt hợp lý tương ứng Nói chung khơng có sự cố cơng trình Cầu nào là hồn tồn giống như nhau Mặc dù vậy, người kỹ sư có khả năng kiểm sốt và dự đốn các rủi ro có thể dẫn đến sự cố Hầu hết rủi ro kỹ thuật xây dựng cơng trình Cầu đều có ngun nhân chủ quan từ con người, vì vậy việc phân tích, phòng tránh, xử lý rủi ro kịp thời là hồn tồn có thể thực hiện được Cơng tác nghiên cứu, phân tích cụ thể các sự. .. nứt nhỏ (dưới 0,2mm) vuông góc với cốt thép thì có thể không ảnh hưởng đáng kể đến sự ăn mòn cốt thép Quá trình carbonat hóa của bê tông có chất lượng tốt thường là một quá trình xảy ra chậm và không thực sự đáng lo ngại nếu lớp bảo vệ bê tông đủ đảm bảo yêu cầu 5 Xâm thực sunphat Các ion sunphat được tìm thấy trong nước ngầm và đất õ Trong hầu hết các trường hợp, một số muối sulphat cũng phản ứng với... là phải kiểm tra kỹ các căn cứ của số liệu đầu vào dùng trong thiết kế, đặc biệt khi dự án do Tư vấn nước ngồi thiết kế cần xét kỹ đến các điều kiện vị trí của dự án (điều kiện địa phương) của VN 6- KẾT LUẬN Rủi ro kỹ thuật là một trong các Nhóm ngun nhân dẫn đến sự cố cơng trình, chúng có phần nào mang tính chất ngẫu nhiên Khơng phải là rủi ro nào cũng dẫn đến sự cố nghiêm trọng Vì vậy khi phân tích... ta nên kiểm sốt các vấn đề kỹ lưỡng, nêu ra tất cả các trường hợp sự cố tiềm ẩn và kết quả phỏng đốn (5) Thiếu sót trong nghiên cứu và điều tra Cho trường hợp này, rủi ro là do một người đưa ra sự đánh giá sai khi thiếu sự điều tra đầy đủ và cụ thể Một nhà lãnh đạo tốt thường cho rằng trường hợp lỗi đánh giá là do họ và lập các kế hoạch triệt để đối phó trong các tình huống như vậy Như một kế hoạch... động Sự việc xấu là tổ chức đứng đầu khơng nhận ra rủi ro như một là vết thương bị mở rộng xa hơn Người đứng đầu tổ chức có sai lầm trong đánh giá tình hình của họ và bỏ qua các quyết định đúng để sửa chữa cơng tác quản lý của tổ chức (10) Sự khơng hiểu biết Một vài rủi ro xẩy ra mà khơng ai trên thế giới biết về hiện tượng và ngun nhân dẫn đến nó Nếu xét theo riêng trong lĩnh vực xây dựng cơng trình. .. Yêu cầu về bê tông phát triển nhanh cường độ ở giai đoạn đầu có thể thích hợp với những công trình xây dựng đòi hỏi tiến độ nhanh, tuy nhiên điều này có thể làm cho độ bền của bê tông giảm Nếu công trình thiết kế chòu tải trọng động về sau thì chỉ tiêu đánh giá cường độ nén của bê tông cần thiết phải đề cập đến cường độ ở 56 và 90 ngày 2 Độ bền Khi đề cập đến độ bền của bê tông, người kỹ sư xây dựng không