TIỂU LUẬN CƠ LƯU CHẤT, NHÓM 2

GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Bài 1.1 Một chất khí có khối lượng phân tử 44 điều kiện áp suất 0,9 Mpa, nhiệt độ C xác định khối lượng riêng chất khí Bài làm: Khối lượng riêng chất khí tính bặng công thức: G 12.103 = = 0,46m π D π 1,82 ρ g 1025.10 4 ρ= P RT R0 8314 = = 188.91 mN Kg K MA 44 P = 0.9MPa = 0.9 × 10 Pa Trong R= T = 200 C = 293K P 0.9 × 106 ⇒ρ= = = 16.26 Kg m3 RT 188.91× 293 Vậy điều kiện áp suất 0.9 MPa nhiệt độ G 12.103 = = 0,46m π D π 1,82 ρ g 1025.10 4 C không khí có khối lượng riêng 16.26 Kg m 3m3 không khí áp suất tăng từ 100Kpa đến 500Kpa Không khí nhiệt độ 23o C (xem không khí khí lý Bài 1.7 Xác định thay đổi thể tích tưởng) Bài làm: Không khí xem khí lý tưởng nhiệt độ 23o C nên ta xem trình nén đẳng nhiệt thể tích sau nén tính công thức: P2 V = P1 V2 Với: P1 = 100 KPa P2 = 500 KPa V1 = 3m3 Nên ta có: V2 = PV 100 × 1 = = 0.6m3 P2 500 23o C áp suất tăng từ 100KPa đến 500KPa thể tích thay đổi lượng là: ∆V = V1 − V2 = 0.6 − = 2.4m Vậy nhiệt độ Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Bài 2-13: Tính độ sâu Z trạm khảo sát mặt biển, cho biết áp kế trạm có độ cao 84cm ; áp kế đo độ sâu có mực Hg hình vẽ ; áp suất mặt nước biển 76cm Hg Trọng lượng riêng nước biển γab = 11200 N/m3 Bài làm: - Áp suất trạm khảo sát: Pks = γHg 0,84 = PB - Áp suất A: PA = PB + γHg hAB = γHg (0,84 + hAB) Mà A thông với nước biển bên nên: PA = Pa + γab (z + 0,4) => z = PA − Pa - 0,4 γ ab Với PA = 133400(0,84 + 0,8) = 218776 Pa Pa = 133400 0,76 = 101384 Pa γab = 11200 N/m3 => z = 218776 − 101384 − 0,4 = 10,08 m 11200 Vậy độ sâu trạm khảo sát 10,08m Bài 2-22: Một cửa van hình chữ nhật ABCD đáy nằm ngang quay xung quanh trục AB Cửa van đóng lại đối trọng gắn van Trọng lượng đối trọng van 9810 N, đặt G Cửa van dài 120cm, cao 90cm Xác định chiều cao cột nước để mở van Bài làm: - Áp suất A: P1 = PA = γ hA = γ.(h – AC.sin600) - Áp suất C: P2 = PC = γ.h Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất - Biểu đồ phân bố áp suất cửa van hình vẽ - Áp lực tác dụng lên van: P +P γ h + γ ( h − AC sin 60 ) P = AC AB = 0,9 1,2 = 2 γ h − 98100.0,9 0,9 1,2 P = (γ.h – 22072,5 ) 1,08 Áp lực P ngang qua trọng tâm biểu đồ phân bố suất cách đáy lớn hình thang đoạn l: P1 + P2 AC γ h + 2.γ (h − AC sin 60 ) AC = l= P1 + P2 γ h + γ (h − AC sin 60 ) 3h − AC AC = 3 2h − AC Điểm đặt P cách A đoạn x:     3h − AC   x = AC – l = AC −  3  2h − AC    Điều kiện để van mở: MP/A > MW/A (γ.h – 22072,5 ).1,08 AC     1 − 3h − AC  > 9810 0,3  3  2h − AC    (h – 0.225      3h − AC  25  > ) 1 − 3  81  2h − AC    (h – 0,39) 1 −  3h − 1,56  25  > 6h − 2,34  81 (h – 0,39) (3h – 0,78)> 25 (6h – 2,34) 81 3h2 – 3,8h + 1,03 > h0,87 Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Ta chọn h > 0,87m Vậy chiều cao tối thiểu cột nước để mở van h = 0,87m Bài 2.29 Một phao hình lăng trụ đáy tam giác, rỗng, bên chứa nước Trọng tâm phao đặt A 1) Khi Z=30cm y = phao trạng thái cân Tìm trọng lượng tren 1m dài phao 2) Xác định y để Z = 45 phao vị trí cân Nước Bài làm: Khi y = phao không chứa nước bên lúc phao chịu tác dụng lực sau: Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng • • Tiểu luận lưu chất Trọng lượng phao ( P hướng xuống đặt A) Áp lực nước tác dụng lên mặt thẳng đứng phao ( Fx ) • Áp lực nước tác dụng lên mặt nằm ngang phao ( Fy ) Để phao cân tổng mô men ngoại lực b Thành phần thẳng đứng Fx Fx = PCX A1 Với: A1 ,là diện tích phần mặt đứng phao tiếp xúc với nước z 0.3 Nên: FX = × γ × z × = × 9810 × 0.3 × = 441.45 N 2 Điểm đặt lực: yD = yC − JX yc × A1 bh3 JX × 0.33 JX = ⇒ yD = yC − = 0.15 − = 0.1m 12 yc × A1 0.15 × 0.3 × 12 Thành phần nằm ngang Fy Fy = γ × z × A2 Với A2 diện tích đáy phao nên ta có Fy = γ × z × A2 = 9810 × 0.3 × 1.33 × = 3914.2 N Đặt tâm đáy phao 1.33 − P × (1.33 − 0.3) = 441.45 × 0.1 + 3914.2 × 0.665 ⇒P= = 2569,86 ; 2570 KN 1.03 ∑ mB =F X × 0.1 + Fy × Vậy để phao trạng thái cân phao phải có trọng lượng 2570KN Tương tự câu có thêm trọng lượng nước phao trọng lượng nước phao chia làm phần: phần nằm hình vuông phần nằm hình chử nhật Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Thành phần áp lực tác dụng lên mặt đứng FX ' = Fx ' z 0.45 × γ × z ×1 = × 9810 × 0.45 × = 993.3 N 2 Điểm đặt lực: yD ' = yC ' − JX ' yc ' × A1 ' bh3 JX ' × 0.453 JX ' = ⇒ yD ' = yC ' − = 0.225 − = 0.15m 12 yc ' × A1 ' 0.225 × 0.45 × 12 Thành phần nằm ngang Fy Fy ' = γ × z × A2 = 9810 × 0.45 × 1.33 × = 5871.3 N Đặt tâm đáy phao 1.33 − P × (1.33 − 0.3) − Gn × X G = 1.33 ⇒ Gn × X g = FX '× 0.15 + Fy '× − P × (1.33 − 0.3) 1.33 = 993.3 × 0.15 + 5871.3 × − 2570 × (1.33 − 0.3) = 1046.3 Nm y.x x 9810 ⇒ Gn × X g = 1046.3 = 9810 + y.(1.33 − x)(1.33 + x) ∑ mB =FX '× 0.15 + Fy '× Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Từ tam giác BMN ta có: MN = NB 1.33 Y ⇒X= = 1.33 y tgα ⇒ Gn × X g = 5780.3 y + 4905(1.332 − (1.33 y ) ) y = 1406.3 tgα = ⇔ 2896 y − 8767 y + 1406 =  y = 1.65m  ⇒  y = −1.8m  y = 0.16m  Ta thấy 1.65>1 loại 1.8 Px = 0,8 9,81 103 0,3 0,6= 1412,64 KN = 0,144 Tf Phản lực A có điểm đặt A, phương song song với P x, ngược chiều Px, có độ lớn RA = Px = 0,144 Tf - Thành phần thẳng đứng hướng theo chiều dương trục z: PZ = γ W W = SCB d = 0,6 π = 0,1413 m3 => PZ = 0,8 9,81 1000 0,1413= 1109 KN = 0,112 Tf Phản lực B có phương song song với P Z, chiều hướng theo chiều dương trục z có độ lớn là: RB = G – PZ = 1,2 – 0,112 = 1,088 Tf Bài 2.40: Phao hình trụ đường kính D = 1,8m; cao 1,2m; trọng lượng 10KN mặt nước biển (ρ = 1025kg/m3) Trọng tâm C1 cách đáy khoảng z1 = 0,45m Người ta đặt mặt phao tải trọng G = 2KN Tìm chiều cao tối đa z trọng tâm G2 để hệ thống vị trí cân ổn định Bài làm - Trọng lượng hệ thống: G = G1 + G2 = 12KN - Ta có: trọng lượng vật trọng lượng khối chất lỏng mà vật choán chỗ πD => G = ρ Z g Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng G => z = πD = ρ g Tiểu luận lưu chất 12.10 = 0,46m π 1,8 1025.10 - Gọi A vị trí tâm đẩy lực đẩy Archimede - Mặt hệ hình tròn đường kính D Vị trí tâm định khuynh M xác định sau: πD I yy D2 1,8 = 642 = = = 0,44m MA= W 16.z 16.0,46 πD z => zM = MA + z 0,46 = 0,44 + = 0,67 m 2 - Trọng tâm hệ xác định sau: z1 G1 + z G 0,45.10000 + z 2000 = zc = G1 + G 12000 Để hệ cân ổn định thì: zM > zC 0,45.10000 + z 2000 0,67 > 12000 => z2 < 1,77 m Vậy để hệ thống vị trí cân ổn định chiều cao tối đa trọng tâm z 1,77m Bài 3.7: Các thành phần vận tốc phần tử lưu chất u x = x ; u y = y ; uz = z Xác định phương trình đường dòng qua A ( 2, 4, -6 ) Bài làm Phương trình vi phân đường dòng dx dy dz dx dy dz = = ⇒ = = ux u y uz x y z Lấy tích phân ta được: 1 1 1 = − + c1 ⇒ c1 = − + = − + = − x y x y 4 4( y − x) 1 ⇒ − =− ⇔ =1 y x xy − Tương tự ta tính theo Y Z ta có − 1 1 1 = − + c2 ⇒ c2 = − + = − + =− y z y z −6 12 Trang: GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng ⇒− Tiểu luận lưu chất 1 12( z − y ) + =− ⇔ =1 y z 12 yz Với c1 c2 số tích phân Vậy phương trình đường dòng qua A ( 2, 4, -6 ) 4( y − x) = xy 12( z − y ) =1 yz Bài 3.14 Lưu chất chuyển động tầng ống tròn có bán kính r Vận tốc ống phân bố  r u = umax 1 −  ÷   r0  sau   Xác định lưu  lượng vận tốc trung bình mặt cắt ống Bài làm: Lưu lượng mặt cắt ống Theo phương trình liên tục tao có r0   r 2   r3   r02 r04  r02 Q = ∫ udA = ∫ umax 1 −  ÷  2π rdr = 2π umax ∫  r − dr = 2π umax  −  = π umax r0    r0    4r0  A 0  Q π r02umax umax = Vận tốc trung bình mặt cắt ống V = = A 2π r02 ro Trang: 10 GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Bài 4.24) Lưu chất chuyển động rối ống tròn bán kính R 0, có vận tốc phân bố sau: y tính từ thành ống < y < r0 Xác định hệ số điều chỉnh động lượng u umax  y =    r0  Bài làm: Từ u umax  y y =   ta có u = u max  r   r0      Lưu lượng lưu chát ống tròn là: r0 r0 y y Q = ∫ udω = ∫ u max   2π ydy = 2πu max ∫ y  dy = r  r0  ω 0   10 19 ( y ) dy = 2πu ( y ) = 2πumax ∫ max 19 ( r ) 19 (r )9 0 r0 r0 =2πu max r0 (m / s ) 19 Vận tốc lưu chất ống là: V = Q = ω r0 18 (m/s) 19 = u max 19 πr0 2πu max Hệ số điều chỉnh động :   u  y    max  r0   r0 r0   u   2πydy =  19  2π  y  ydy = α = ∫ dω = ∫    ∫0  r0  ω ωV πr0  πr0  18  18  u max 19   19  = 2π   πr0  18  ( y ) dy = 2π  19  3 ( y ) ∫0 πr0  18  ( r0 ) ( r0 ) 3 r0 Trang: 11 r0  19  =  = 1,008  18  GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Hệ số điều chỉnh động lượng:     u  y    max  r0   r0  u  β = ∫ dω = ∫  π ydy = 2 ω ωV πr0  πr0 18  u max 19     19  = π   πr0  18  11 20 ( y ) dy = 2π  19  ( y )   2 ∫0 π r  18  20 ( r ) ( r0 ) r0 r0 y  19    2π ∫   ydy = r  18  0  r0  19  18 =  = 1,003  18  20 Bài 4.24) Xác định độ cao H tối thiểu để vòi phun dòng nước vượt qua tường chắn tính lưu lượng nước chảy khỏi vòi Biết d = 2cm bỏ qua tổn thất 1 10 m H 3m d Bài làm: Ta xét mặt cắt 2-2 gần sát miệng vòi Áp suất tâm mặt cắt 2-2là áp suất khí trời Pa diện tích mặt cắt ướt diện tích vòi Viết phương trình lượng cho đoạn dòng giới hạn hai mặt cắt 1-1 2-2 mặt chuẩn qua trục vòi.( α , α = ) bỏ qua tổn thất ta có 2 P P V V z1 + a + α 1 = z + a + α 2 + hw1− γ 2g γ 2g V ⇔ H = ( *) 2g Để dòng nước vượt qua tường chắn cần thỏa mãn phương trình ném ngang: y= g 2V2 x (với x =10 m, y = 3m) Trang: 12 GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất gx = 12,7( m / s ) 2y ⇒ V2 = V2 vận tốc tia nước khỏi vòi Ta V2 vào phương trình (*) ta có H= 12,79 = 8,33(m) × 9,81 Lưu lượng nước chảy qua vòi: πd 3,14 × 0,02 Q = V2 × ω = V2 × = 12,79 × = 4,01(l / s ) 4 Bài 4.31: Bơm ly tâm hút nước từ giếng lên Lưu lượng bơm Q = 25 lít/s Đường kính ống hút d = 150 mm Tổn thất đường ống hút hf hút = v2/2g (v vận tốc ống hút) Xác định đặt bơm cho phép áp suất chân không đường ống hút không vượt 7m nước B zB pa Bài làm: Q = 25 lít/s = 25.10-3 m3/s ⇒ Vận tốc ống hút: v= Q 25.10−3.4 m = = 1, 415  ÷ A π 0.15 s B d = 150 mm = 0,15 m hf hút = 4v ( v: vận tốc ống hút) 2g pck = (m nước) = 68670 (Pa) → Pdư ống = 68670 (N/m2) Phương trình lượng cho mặt cắt 1–1 2–2 qua máy bơm: (chọn đường chuẩn trùng mặt cắt 1–1) H b + z1 + zB 1 P1 v12 P v2 + = z2 + + + hf hút γ 2g γ 2g Ta có: Hb = (trước máy bơm) z1 = → z2 = − P1 =0 γ v12 =0 2g P2 v22 P v 4v − − hf hút = z2 + + + γ 2g γ 2g 2g Trang: 13 pa 2 GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng ↔ z2 = Tiểu luận lưu chất 68670 1, 4152 4.1, 4152 − − = 6, 49 ( m ) 9810 2.9,81 2.9,81 Bài 4.38: Một đường ống dẫn dầu (0,86) thẳng đứng có đoạn thu hẹp từ D đường kính D1 = 450mm sang D2 = 300mm, áp suất dư trước đoạn thu hẹp 200 kPa N Lưu lượng Q = 0,5 m3/s Bỏ qua 1) Tính độ lệch cột thủy ngân h M ống đo áp Biết L = 450mm Hg 2) Xác định lực tác dụng lên đoạn thu hẹp (không tính đến khối lượng dầu) D Bài làm: 1) Chọn mặt cắt 1–1 2–2 hình vẽ Phương trình lượng qua mặt cắt 1–1 2–2: z1 + L p = 200 kPa P1 v12 P v2 + = z2 + + γ d 2g γ d 2g Ta có: v2 > v1 (vì lưu lượng Q mà tiết diện A giảm (D1 > D2)) → v22 v12  P − =  z1 + 2g 2g  γd   P2  ÷−  z + ÷ γd    Mà:  z N = zM + h  P γ P1 P = zM + M = z N − h + N + Hg h  ÷ γd γd γd γd  PM = PN + γ Hg h  P P z2 + = z N + N γd γd z1 +  P ⇒  z1 + γd  Q2  ⇒  g  A22 ⇔ γ Hg   γ  P2  h = h  Hg − 1÷ ÷−  z + ÷ = − h + γd  γd    γd  γ   − ÷ = h  Hg − 1÷ A2   γd   0,52  42 42  13,  − = h − 1÷  2 2 ÷ 2.9,81  π 0,3 π 0, 45   0,86  ⇔ h = 0,138 ( m ) 2) PT Động Lượng: ur uur uuur uu r ur ∑ F = ρ Q vra − vvào = ρ Q v2 − v1 ( ) ( ) Chiếu xuống: ∑ F =ρQ ( v2 − v1 ) Ta có: Trang: 14 GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Q 0,5.4 = = 7, 07 ( m / s ) A2 π 0,32 Q 0,5.4 v1 = = = 3,145 ( m / s ) A1 π 0, 452 0,86.9810 ⇒ ∑F = 0,5.(7, 07 − 3,145) = 1687, 75 ( N ) 9,81 v2 = Mặturkhác ta có: r uu r uur uu ∑F = F + F + F3 ∑F = F −F + F3 Chiếu xuống: 2 P1 v P2 v22 z1 + + = z2 + + γ d 2g γ d 2g P2 P1 v12 v22 200.103 3,1452 7, 07 = + − z2 − = + − 0, 045 − γ d γ d 2g g 9810.0,86 2.9,81 2.9,81 ⇒ P2 = 18,9 ( kPa ) π 0, 452 = 31, 7925 ( kN ) π 0,32 ⇒ F2 = P2 A2 = 178,9x = 12, 64 ( kN ) Bài 4.45: Quạt hút không khí ngoài, chỗ tiết diện có đường kính 150 mm, vận tốc 20 m/s Vận tốc không khí vào v0 = Bỏ qua năng, p = p xem không khí không nén có ρ = 1,225 kg/m3 1) Tính lực tác dụng quạt v = hút lên giá đỡ 2) Tính lực tác dụng lên ống gió ⇒ F1 = P1 A1 = 200x 0 a Bài Làm 1) Áp dụng PT động lượng: ur Chọn chiều R hình vẽ ur ur uu r F = ρ Q v − ρ Q v ∑ 1 0 Mà: v0 = (m/s) ⇒ Lực tác dụng quạt hút lên giá đỡ: 0,152 F = ρ Q1v1 = 1, 225.20 π = 8, 659 ( N ) = R 2) Tính lực tác dụng lên ống gió: Trang: 15 Ø = 350 mm Ø = 150 mm R v = 20 R' m/s Ong Gió GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất uu r Chọn chiều R ' hình vẽ PT động lượng từ 2→1: Tổngur lực tácuurdụng:ur ρ Q1 v1 − ρ Q2 v2 = ∑ F Chiếu xuống: ρ Q1v1 − ρ Q2v2 = R '+ P2 A2 Tính P2: v1 A1 = v2 A2 ⇒ v2 = v1 A1 D2 0,152 = v1 12 = 20 = 3, 67 ( m / s ) A2 D2 0,352 v22 P2 P v2 + + z2 = z1 + + 2g γ γ 2g 2 v − v2 202 − 3, 67 ⇒ P2 = ρ = 1, 225 = 236, ( atm ) 2 0,152 0,352 0,352 ⇒ R ' = 1, 225.π 202 − 1, 225.π 3, 67 − 236, 7.π = −15, 7( N ) 4 Ngược chiều hình vẽ Bài 8.14 Nước chảy từ hồ thượng lưu xuống hồ hạ lưu qua ống xả thân dập có chiều dài L=38m , đường kính d=1,2m Lấy hệ số dọc đường λ= 0,022, hệ số tổn thất cột áp cục miệng vào ống k1=0,5 miệng k2= 1,0 biết độ chênh mực nước hồ H=45 , hỏi lưu lượng nước qua ống ? Tóm tắt : L = 38m d=1,2m λ=0,022 kv= 0,5 kr= 1,0 H =45m Q= ? Bài làm : Chọn mặt cắt 1-1 mặt thoáng bể , mặt cắt 2-2 mặt thoáng bể ; chọn mặt chuẩn trùng với mặt thoáng bể Viết phương trình bernoulli cho dòng chảy từ mặt cắt 1-1 đến mặt cắt 2-2: p1 αV1 p2 αV22 z1 + + = z2 + + hf γ 2g γ 2g Với : z1=H , z2 =0 Trang: 16 GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất p = p2 = V1≈ V2 ≈  l V ∆H =  λ + k v + k r   d  2g Trong : kv=0,5 ; kr= 1,0 – hệ số tổn thất cục miệng vào miệng ; V- vân tốc dòng chảy ống  l V H =  λ + kv + k r   d  2g Hay : gH V= λ l + kv + k r d = 2.9,81.45 20,05 38 0,022 + 1,5 12 Lưu lượng chất lỏng : πD 1,2 Q =V = 20,05.π = 22,67 4 Bài 8.21 Hai hồ nước nối với hai ống gang mắc song song Biết L1/2 1/2 1=2500m ,D11,2m, C1=68m , L2=2500m, D2 =1,0m , C2= 60m /s Nếu mặt thoáng hồ nước chênh 3,6m Tính tổng lưu lượng nước chảy L1=2500m D11,2m C1=68m1/2 L2=2500m D2 =1,0m C2= 60m1/2/s Bài làm : Tổn thất cột áp ống tính theo công thức sau : hd1 = hd = 3,6 ⇔ suy : Q2 = C A2 Q12 Q22 L = L2 = 3,6 K12 K 22 Q1 = K1 3,6 3,6 1,2 = C1 A1 R1 = 68π × L1 L1 3,6 R2 = 60π × L2 2 1,2.3,6 = 1,6 4.2500 3,6 = 0,891 4.2500 Vì ống mắc song song nên tổng lưu lương Q : Q = Q1 + Q2 = 2,491 Bài 8.28 Nước chảy tự khỏi bể chứa qua vòi Vận tốc tia nước miệng vòi đo V=2,56m/s xác định độ sâu vòi 0,82 Bài làm : Dòng chảy qua vòi – ta có công thức tính sau : Trang: 17 GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất 2  V   2,56  V = C gh ⇒ h =   = = 0,5m   C  g  0,82  2.9,81 Bài 8.34 Trên đáy bể nước hình hộp chữ nhật đáy 1,0m 1,6m ,sâu 0,8m có lỗ nhỏ cạnh mỏng đường kính D=0,32cm Nếu nước đổ thêm vào bể , sau nước bể can ? Lấy hệ số lưu lượng lỗ 0,63 Giải : Xét dòng chảy qua vòi thời điểm t , mực nước bể cao vòi H (xem hình ) Vì diện tích mặt thoáng bể lớn so với diện tích mặt cắt ngang vòi nên tốc độ thay đổi mực nước bể chậm ta bỏ qua lực quán tính cục chuyển động , lưu lượng qua vòi tính : Q = µA gH Trong thời gian dt vô nhỏ , có thể tích nước dV chảy khỏi bể : dV = Qdt = µA gH dt (1) Thể tích nước chảy khỏi bể làm mực nước bể hạ xuống khoảng dH ta có : dV = − A0 dH (2) Với A0 diện tích mặt thoáng bể (1) (2)cho : A0 dH = −dt µA g H Tích phân phương trình vi phân từ H0 tới H ,trong khoảng thời gian từ tới T: A0 µA g H Được : T= T dH ∫H H = −∫0 dt A0 µA g ( H0 − H ) Thời gian mực nước hạ tới H=0 : A0 T= µA g ×1×1,6 ×1×1,6 H0 0,8 = 127530 s H0 = πD πD = 0,63 × × 9,81 0,63 × × 9,81 4 Trang: 18 GVHD: Th.S Nguyễn Sĩ Dũng Tiểu luận lưu chất Trang: 19