NGHIÊN CỨU CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG KHI MÀI THÉP SUJ BẰNG ĐÁ MÀI CBN TRÊN MÁY MÀI PHẲNG

ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP - ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP - LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGUYỄN THỊ LINH CHUYÊN NGÀNH: CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY NGHIÊN CỨU CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG KHI MÀI THÉP SUJ2 BẰNG ĐÁ MÀI CBN TRÊN MÁY MÀI PHẲNG NGHIÊN CỨU CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG KHI MÀI THÉP SUJ2 BẰNG ĐÁ MÀI CBN TRÊN MÁY MÀI PHẲNG CHUYÊN NGÀNH: CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGUYỄN THỊ LINH NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC TS NGÔ CƯỜNG THÁI NGUYÊN, 2009 KHOA SAU ĐẠI HỌC TS NGUYỄN VĂN HÙNG Thái nguyên, 2009 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn LỜI CẢM ƠN Tác giả xin chân thành cảm ơn Thầy giáo - TS Ngô Cường, người hướng dẫn giúp đỡ tận tình từ định hướng đề tài, tổ chức thực nghiệm đến LỜI CAM ĐOAN q trình viết hồn chỉnh Luận văn Tác giả bày tỏ lòng biết ơn Ban lãnh đạo Khoa Sau đại học Tôi xin cam đoan số liệu kết nêu Luận văn trung thực chƣa đƣợc công bố cơng trình khác Trừ phần tham khảo đƣợc nêu rõ Luận văn Trường Đại học Kỹ thuật Công nghiệp tạo điều kiện thuận lợi để hoàn thành Luận văn Tác giả chân thành cảm ơn Ban lãnh đạo Trường Cao đẳng Kinh tế - Kỹ thuật Thái Nguyên giúp đỡ tác giả thực thí nghiệm Xưởng thực tập trường Tác giả Tác giả bày tỏ lòng biết ơn nhà khoa học Viện Khoa học vật liệu Hà Nội, Viện Vật lý kỹ thuật - Trường Đại học Bách khoa Hà Nội tận tình giúp đỡ trình xử lý kết thí nghiệm Do lực thân cịn nhiều hạn chế nên Luận văn khơng tránh Nguyễn Thị Linh khỏi sai sót, tác giả mong nhận đóng góp ý kiến Thầy, Cơ giáo, nhà khoa học bạn đồng nghiệp Tác giả Nguyễn Thị Linh MỤC LỤC Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn 2.1.4 Độ bền nén 34 2.1.5 Lực cắt 34 Tính cấp thiết đề tài 2.1.6 Rung động 36 Ý nghĩa đề tài 2.2 Một số nghiên cứu ảnh hưởng yếu tố đến chất lượng bề mặt Đối tượng, mục đích, phương pháp nội dung nghiên cứu Trang PHẦN MỞ ĐẦU gia công mài đá mài CBN 37 2.2.1 Ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt mài 37 2.2.1.1 Ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội công nghệ tưới nguội 37 1.1 Đặc điểm trình mài 2.2.1.2 Ảnh hưởng vận tốc đá mài 39 1.2 Chất lượng bề mặt gia công phương pháp mài 2.2.1.3 Ảnh hưởng lượng chạy dao 40 2.2.1.4 Ảnh hưởng độ hạt đá mài 41 2.2.2 Ảnh hưởng đến cấu trúc lớp bề mặt mài 42 1.2.1.1 Độ nhám bề mặt yếu tố ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt 2.2.3 Ảnh hưởng đến ứng suất dư lớp bề mặt mài 43 1.2.1.2 Độ sóng bề mặt yếu tố ảnh hưởng tới độ sóng bề mặt 2.3 Kết luận Chương 45 2.4 Xác định hướng nghiên cứu luận văn 45 Chƣơng 1: CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG BẰNG PHƢƠNG PHÁP MÀI 1.2.1 Các yếu tố đặc trưng chất lượng bề mặt gia công phương pháp mài 1.2.1.3 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt yếu tố ảnh hưởng tới cấu trúc lớp kim loại bề mặt Chƣơng 3: THỰC NGHIỆM NGHIÊN CỨU CHẤT LƢỢNG BỀ 1.2.1.4 Ứng suất dư bề mặt yếu tố ảnh hưởng tới ứng suất dư bề mặt 10 MẶT GIA CÔNG KHI MÀI THÉP SUJ2 BẰNG ĐÁ 1.2.2 Các phương pháp đánh giá chất lượng bề mặt gia công 11 Al2O3 VÀ CBN 1.2.2.1 Các phương pháp đánh giá độ nhám bề mặt gia công 11 3.1 Mục đích nghiên cứu thực nghiệm 48 1.2.2.2 Phương pháp đánh giá độ cứng lớp bề mặt vật liệu gia công 11 3.2 Xây dựng quy hoạch thực nghiệm 48 1.2.2.3 Phương pháp đánh giá cấu trúc lớp kim loại bề mặt gia công 12 3.2.1 Chọn loại quy hoạch thực nghiệm dạng mơ hình hồi quy thực nghiệm 48 1.2.2.4 Các phương pháp đánh giá ứng suất dư bề mặt gia cơng 12 3.2.2.Xây dựng mơ hình hồi quy thực nghiệm 50 1.3 Kết luận Chương 29 3.2.3 Kiểm tra mơ hình hồi quy thực nghiệm 51 Chƣơng 2: CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG KHI MÀI 48 3.2.3.1 Kiểm tra độ tương thích mơ hình theo chuẩn Fisher 51 BẰNG ĐÁ CBN 30 3.2.3.2 Kiểm tra mức ý nghĩa hệ số hồi quy 52 2.1 Đặc tính đá mài CBN 30 2.1.1 Độ cứng 3.2.3.3 Kiểm tra khả làm việc mơ hình 54 30 2.1.2 Tính chống mài mịn 3.3 Mơ tả hệ thống thí nghiệm 56 31 2.1.3 Tính dẫn nhiệt 3.3.1 Vật liệu thí nghiệm 56 32 3.3.2 Đá mài 56 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn 3.3.3 Sửa đá mài 57 3.3.4 Tưới nguội 57 Ký hiệu 3.3.5 Máy thí nghiệm 57 Ra Sai lệch prơfin trung bình cộng m 3.3.6 Thiết bị đo 57 Rz Chiều cao nhấp nhô tế vi m 3.4 Số liệu thí nghiệm kết xử lý số liệu thí nghiệm 58 Vct Tốc độ chi tiết gia công m/ph 3.4.1 Ảnh hưởng chế độ cắt đến độ nhám bề mặt 58 Vđ Tốc độ đá mài m/ph 3.4.2 Hình thái bề mặt gia cơng 59 t Chiều sâ mài mm 3.4.3 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt gia cơng 60 De Đường kính tương đương đá mài mm 3.4.4 Ứng suất dư bề mặt gia công 61 az Chiều sâu cắt hạt mài mm 3.5 Thảo luận kết 65 Sd Lượng chạy dao dọc m/ph 3.5.1 Ảnh hưởng chế độ cắt đến độ nhám bề mặt gia công 65 Ssđ Lượng chạy dao dọc sửa đá m/ph 3.5.2 Hình thái bề mặt gia công 66 tsđ Chiều sâu cắt sửa đá mm 3.5.3 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt gia công 66  Ứng suất dư MPa 3.5.4 Ứng suất dư bề mặt 67 3.6 Kết luận Chương 68 KẾT LUẬN CHUNG 69 TÀI LIỆU THAM KHẢO 70 DANH MỤC CÁC KÍ HIỆU CHÍNH Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Ý nghĩa Đơn vị DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn TT Bảng số Nội dung Trang 2.1 Một vài số liệu hệ số dẫn nhiệt đá mài CBN 32 Al203 2.2 Hệ số dẫn nhiệt lý thuyết thực nghiệm đá CBN 33 Al203 2.3 Nhiệt độ mài khô đá mài Al203 CBN 33 2.4 Nhiệt độ mài ướt đá mài Al203 CBN 33 2.5 Giá trị Rw mài đá mài CBN Al 203 43 3.1 Ma trận kế hoạch tựa D tối ưu đối xứng với thông số 49 ảnh hưởng 3.2 Tỷ lệ nguyên tố thép SUJ2 56 3.3 Kí hiệu tương đương mác thép SUJ2 nước 56 3.4 Kết thực nghiệm ảnh hưởng chế độ cắt đến 58 độ nhám bề mặt mài thép SUJ2 đá CBN 10 3.5 Độ nhám bề mặt thép SUJ2 mài đá Al2O3 3.6 Các giá trị d tương ứng với sin2 Hình số 1.1 Sự hình thành độ nhám bề mặt mài 1.2 Ảnh SEM bề mặt mài 1.3 Sự tán xạ quán từ electron đến điểm P 17 1.4 Nhiễu xạ tia X với tinh thể 18 1.5 Nhiễu xạ từ mặt phẳng 20 1.6 Hệ tọa độ mẫu hệ tọa độ thí nghiệm 1.7a Trạng thái tuyến tính d sin  1.7b Sự tách đơi góc  trạng thái d sin  23 1.7c Trạng thái dao động d sin  23 10 1.8 Các trục tinh thể hướng chúng hệ tọa độ 26 Nội dung Trang 22 23 2 thí nghiệm hệ tọa độ mẫu 11 2.1 Độ cứng loại hạt mài 31 12 2.2 So sánh tính chống mài mịn CBN với vật liệu 31 hạt mài khác 59 CBN 11 TT 62 13 2.3 Lực cắt mài thép ổ lăn AISI 52100 đá CBN 34 14 2.4 Lực cắt mài loại đá khác 35 15 2.5 Ảnh hưởng vận tốc đá đến lực cắt mài đá CBN 36 16 2.6 Ảnh hưởng loại dung dịch trơn nguội công nghệ 38 17 2.7 tưới nguội đến độ nhám bề mặt mài Độ nhám bề mặt mài đá CBN với loại 39 dung dịch trơn nguội khác 18 2.8 Ảnh SEM trạng thái bề mặt mài đá mài CBN 39 với vận tốc đá khác 19 2.9 Ảnh hưởng vận tốc đá đến độ nhám bề mặt mài 40 đá mài CBN 20 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên 2.10 Ảnh hưởng lượng chạy dao đến độ nhám bề mặt 40 mài đá CBN http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn -1- 21 2.11 Ảnh hưởng độ hạt đá mài CBN đến độ nhám bề 22 2.12 Ảnh hưởng lưu lượng tưới nguội tới nhiệt độ mài PHẦN MỞ ĐẦU 41 mặt mài Tính cấp thiết đề tài 42 Các chi tiết máy có độ xác, chất lượng bề mặt độ bền cao sở mài đá CBN 23 2.13 Ứng suất dư với loại dung dịch trơn nguội mài 43 độ tin cây, độ bền cao…) Phương pháp mài có vị trí quan trọng gia công đá CBN Al203 24 2.14 Ảnh hưởng vận tốc đá đến ứng suất dư mài 44 3.1 khí đại nhờ khả vượt trội so với phương pháp cắt gọt khác gia cơng vật liệu có độ bền học độ cứng cao cho độ xác chất đá CBN 25 cho đời loại máy móc, thiết bị đại, có chất lượng cao (độ xác, Sơ đồ khối chương trình xây dựng kiểm tra mơ hình 55 lượng bề mặt cao hồi quy thực nghiệm Gần có nhiều nghiên cứu phương pháp tiện cứng phay cứng 26 3.2 Ảnh SEM bề mặt thép SUJ2 mài đá mài Al203 59 mảnh dao CBN để gia cơng tinh vật liệu khó gia cơng qua Tuy 27 3.3 Ảnh SEM bề mặt thép SUJ2 mài đá mài CBN 60 nhiên, xét hiệu kinh tế - kỹ thuật, gia công chi tiết yêu cầu độ 28 3.4 Mẫu mài đá CBN, 100x, tổ chức lớp rìa gồm 60 xác chất lượng bề mặt cao chưa có phương pháp thay cho phương pháp mài bít phân bố mactenxit ram 29 3.5 Mẫu mài đá Al2O3, 100x, tổ chức lớp rìa gồm 30 3.6 carbide boron… Hiệu kinh tế - kỹ thuật mài đá mài sử dụng Kết phân tích ứng suất dư bề mặt thép SUJ2 61 mài đá CBN 31 3.7 3.8 62 Đồ thị quan hệ d sin2 mẫu mài đá 3.9 Đồ thị quan hệ d sin2 mẫu mài đá liệu hạt mài siêu cứng cubic boron nitride (CBN) góp phần cải thiện đáng kể hiệu kinh tế - kỹ thuật phương pháp mài Vật liệu hạt mài 63 CBN 33 loại vật liệu hạt mài bị hạn chế (đặc biệt mài vật liệu khó gia cơng) sau thời gian làm việc đá mòn phải sửa lại đá Việc phát minh loại vật Kết phân tích ứng suất dư bề mặt thép SUJ2 mài đá CBN 32 Các loại vật liệu hạt mài thông thường gồm oxide nhôm, silicon carbide, 61 bít phân bố mactenxit chưa ram nước công nghiệp tiên tiến ứng dụng nhiều vào việc gia cơng khí từ năm 70 kỷ 20 63 Al2O3 Vật liệu CBN có độ cứng cao gần gấp đôi oxide nhôm khả chịu nhiệt đến o 1371 C Do độ cứng cực cao, đá mài làm CBN có khả trì dung sai nhỏ, trình cắt ổn định tạo chất lượng bề mặt gia công cao ổn định Ngồi ra, đá mài CBN cịn có khả lấy lượng dư đặn bề mặt chi tiết gia cơng mà khơng cần bù độ mịn đá mài Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn -2- -3- Hiện nay, Việt Nam đá mài CBN chưa sử dụng nhiều nhà - Kết nghiên cứu ứng dụng mài chi tiết máy có độ máy khí chưa có cơng trình nghiên cứu mài đá mài CBN xác cao làm thép SUJ2 vịng bi, trục máy cơng cụ, trục vít me bi, công bố lăn, đĩa ma sát …và tham khảo mài mác thép ổ lăn khác Có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến chất lượng bề mặt gia công mài Do mài thường chọn nguyên công gia công tinh lần cuối nên chất lượng bề mặt mài ảnh hưởng trực tiếp đến độ bền chi tiết máy Đối tƣợng, mục đích, phƣơng pháp nội dung nghiên cứu 3.1 Đối tƣợng nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu đề tài là: Thép SUJ2 mác thép phổ biến nhóm thép ổ lăn chuyên dùng thường sử dụng để chế tạo chi tiết máy có độ xác cao vịng bi, trục máy cơng cụ, trục vít me bi, lăn, đĩa ma sát …Kết nghiên cứu - Các thông số chất lượng bề mặt gia công thép SUJ2 nhiệt luyện mài đá CBN máy mài phẳng - Ảnh hưởng chế độ cắt đến độ nhám bề mặt gia công mài thép SUJ2 với mác thép SUJ2 cho phép áp dụng trực tiếp để mài mác thép SUJ1 tham khảo nhiệt luyện đá CBN máy mài phẳng mài mác thép ổ lăn khác 3.2 Mục đích nghiên cứu Xuất phát từ đặc điểm tình hình trên, tác giả chọn đề tài: “ Nghiên cứu chất lượng bề mặt gia công mài thép SUJ2 đá mài CBN máy mài phẳng ” - Mục đích nghiên cứu là: đánh giá chất lượng bề mặt gia công mài thép SUJ2 nhiệt luyện đá mài CBN máy mài phẳng - Dùng làm tài liệu tham khảo cho sản xuất, giảng dạy học tập Ý nghĩa đề tài 3.3 Phƣơng pháp nghiên cứu 2.1 Ý nghĩa khoa học Đề tài thực phương pháp nghiên cứu lý thuyết kết hợp với Mài đá mài CBN nhiều quốc gia quan tâm nghiên cứu ứng thực nghiệm: dụng Việt Nam chưa có cơng trình nghiên cứu lĩnh vực - Nghiên cứu sở lý thuyết cơng bố, đề tài có ý nghĩa khoa học phù hợp với hướng nghiên cứu - Tiến hành thí nghiệm xử lý số liệu thí nghiệm khoa học cơng nghệ gia cơng vật liệu - Phân tích đánh giá kết 2.2 Ý nghĩa thực tiễn 3.4 Nội dung nghiên cứu - Kết nghiên cứu góp phần ứng dụng cơng nghệ mài đá mài Nội dung nghiên cứu gồm: nghiên cứu tổng quan chất lượng bề mặt gia CBN vào gia công khí Việt Nam nhằm nâng cao hiệu kinh tế - kỹ thuật công yếu tố ảnh hưởng đến thông số đặc trưng cho chất lượng bề mặt gia phương pháp mài công phương pháp mài; nghiên cứu tổng quan đặc tính cắt gọt đá mài CBN chất lượng bề mặt mài đá CBN; đánh giá chất lượng bề mặt mài đá CBN xây dựng mô hình thực nghiệm quan hệ độ nhám bề mặt gia công với chế độ cắt mài đá CBN Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn -4- -5- tồn diện Chƣơng 1: CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CƠNG BẰNG PHƢƠNG PHÁP MÀI 1.1 Đặc điểm trình mài Do đặc điểm trên, đặc biệt khả gia cơng vật liệu có độ cứng độ bền cao cho độ xác độ nhẵn bóng bề mặt cao nên phương pháp Q trình mài trình cắt gọt vật liệu hạt mài có độ cứng cao Mài có nhiều đặc điểm khác biệt so với phương pháp gia công cắt gọt khác: - Đá mài loại dụng cụ cắt có nhiều lưỡi cắt khơng liên tục đồng thời mài có vị trí quan trọng gia cơng khí đại Mặc dù sử dụng gia cơng thơ gia cơng tinh ưu phương pháp mài thực phát huy, mài thường chọn nguyên công gia tham gia cắt, lưỡi cắt tạo hạt mài có kích thứơc nhỏ, có hình cơng tinh lần cuối bề mặt quan trọng [1] dáng khác phân bố lộn xộn chất dính kết Đa số hạt mài có 1.2 Chất lƣợng bề mặt gia cơng phƣơng pháp mài nhiều lưỡi cắt, có góc lượn đỉnh có góc cắt khơng thuận lợi cho điều kiện cắt gọt: góc trước  thường âm góc cắt  thường lớn 900 Trong gia công tinh lần cuối nói chung gia cơng tinh lần cuối phương pháp mài nói riêng chất lượng bề mặt gia cơng quan tâm có ảnh hưởng - Tốc độ cắt mài cao (≥ 30 m/s, mài cao tốc độ lên tới 120 m/s cao hơn) lớn đến khả làm việc sau chi tiết máy Chất lượng bề mặt gia cơng kết q trình tương tác lý, hóa phức tạp vật liệu vùng gia - Do góc cắt khơng hợp lý, tốc độ cắt cao nên nhiệt độ vùng cắt mài lớn (1000 ÷ 1500 C) làm thay đổi cấu trúc tế vi lớp kim loại bề mặt - Khi mài, hạt mài tạo phoi riêng biệt có kích thước nhỏ, số lượng phoi tạo đơn vị thời gian lớn (hàng nghìn phoi phút), coi trình mài trình cào xước tế vi bề mặt gia cơng tạo độ nhẵn bóng độ xác cao cơng 1.2.1 Các yếu tố đặc trƣng chất lƣợng bề mặt gia công phƣơng pháp mài 1.2.1.1 Độ nhám bề mặt yếu tố ảnh hƣởng đến độ nhám bề mặt Độ nhám bề mặt mài hình thành chủ yếu vết cào xước chồng lên điểm cắt có chiều cao khơng (hình 1.1) - Hạt mài có độ cứng cao, cắt gọt khơng liên tục nên gia cơng vật liệu cứng mà dụng cụ khác không cắt thép tôi, hợp kim cứng… lại không gia công vật liệu mềm - Trong trình cắt, đá mài có khả tự mài sắc: tác dụng tải trọng cơ, nhiệt hạt mài mòn bật khỏi bề mặt đá tạo điều kiện cho hạt mài tham gia vào trình cắt, ngồi số hạt mài vỡ tạo thành lưỡi cắt - Do tượng tự mài sắc chủ động thay đổi hình dáng vị trí hạt mài đá mài việc nghiên cứu điều khiển q trình mài gặp nhiều khó khăn, quy luật q trình mài chưa nghiên cứu Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Hình 1.1 Sự hình thành độ nhám bề mặt mài [7] Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn -6- -7- Khi mài đá mài thường độ nhám trung bình bề mặt mài Độ nhám bề mặt mài chịu ảnh hưởng nhiều yếu tố: Ra = (0,15÷ 2,5) m Với đá mài CBN, sau chuẩn bị đá ban đầu (điều chỉnh - Sự hình thành nhám bề mặt trước hết in dập quỹ đạo chuyển động sửa đá), độ nhám bề mặt mài ban đầu đạt mức tương đương với đá mài thơng hạt mài, vết hạt mài tạo biên dạng hình học tế vi bề mặt gia công thường sửa đá lần cuối [4] Chế độ cắt ảnh hưởng tới quỹ đạo chuyển động hạt mài ảnh hưởng Bằng cách chụp ảnh tế vi bề mặt mài, nghiên cứu cho thấy độ nhám lý tới độ nhám bề mặt mài: tăng Sd, vct làm tăng chiều sâu cắt az hạt mài, độ nhám bề mặt tăng; tăng tốc độ cắt Vđ làm tăng “xếp chồng” đường cắt thuyết bề mặt mài tăng lên tượng sau [1]: - Vật liệu bị nén giãn sang hai bên đường cắt hạt mài nên chiều sâu cắt az giảm dẫn đến độ nhám bề mặt mài giảm nhiều Ngồi - Kim loại dính vào hạt mài lại dính trở lại bề mặt phơi ảnh hưởng trực tiếp trên, chế độ cắt ảnh hưởng gián tiếp đến độ nhám bề - Các hạt mài bị vỡ làm cho trình cắt dừng đột ngột tạo vết lồi lõm mặt qua yếu tố: biến dạng đàn hồi đá, vật liệu gia cơng, nhiệt cắt rung động (vì nhiệt cắt, rung động tăng nhám bề mặt tăng) [1] bề mặt mài đồng thời tạo ứng suất tập trung - Độ hạt chế độ sửa đá (Ssđ, tsđ) có ảnh hưởng tương tự đến nhám bề - Các vết nứt bề mặt mài nhiệt mài mặt mài: hạt mài có kích thước lớn hơn, sửa đá thô dẫn đến độ nhám bề mặt tăng - Rung động làm tăng độ nhám bề mặt mài - Mức độ biến dạng dẻo vật liệu lớn độ nhám bề mặt cao: mài vật liệu dẻo, dai cho độ nhám bề mặt cao so với mài vật liệu cứng, giịn - Nhiệt độ vùng mài cao vật liệu gia công lớp bề mặt biến dạng dẻo mạnh đồng thời cịn gây cháy, nứt bề mặt: công nghệ tưới nguội, hệ số truyền nhiệt vật liệu gia công đá mài ảnh hưởng tới nhiệt độ vùng mài qua ảnh hưởng tới độ nhám bề mặt mài 1.2.1.2 Độ sóng bề mặt yếu tố ảnh hƣởng tới độ sóng bề mặt Rung động q trình mài nguyên nhân chủ yếu gây độ sóng bề mặt mài Nếu hệ thống cơng nghệ có rung động bề mặt mài hình thành Hình 1.2 Ảnh SEM bề mặt mài [14] sóng dọc sóng ngang với bước sóng khác (từ vài phần mười milimet đến Các nguyên nhân làm giảm độ nhám bề mặt mài gồm: vài milimet) Rung động trình mài chủ yếu phụ thuộc vào độ cứng vững - Biến dạng đàn hồi theo phương hướng kính đá mài việc chà sát đỉnh mòn hạt mài mài sắc đá mài - Sử dụng thành phần dung dịch trơn nguội phù hợp Độ sóng dọc tăng lực cắt tăng Bước sóng dọc theo phương mài - Có cơng nghệ tưới nguội hợp lý Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên hệ thống công nghệ, ngồi cịn phụ thuộc vào độ cân tượng tự xác định theo công thức: http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn -8-  -9- Vct f (1.1) Trong đó: Nch = u0BVctt + bBDe1/4t1/4Vct1/2 (1.2) Trong đó: u0, b - hệ số thực nghiệm; Vct - tốc độ chi tiết gia công; B - bề rộng mài; f - tần số rung động De - đường kính tương đương đá mài; Các nghiên cứu [14] cho thấy bước sóng dọc theo phương mài thường lớn Vct, t - vận tốc chi tiết chiều sâu mài; nhiều so với bước sóng ngang Cháy bề mặt mài làm giảm tuổi thọ chi tiết gia công Cũng q trình gia cơng cắt gọt khác, rung động trình mài gồm rung động cưỡng tự rung, nhiên có khác chỗ tự rung trình mài lớn nhiều so với rung động cưỡng [1] Vì có ảnh hưởng lớn đến chất lượng bề mặt gia công nên biện pháp giảm nhiệt căt mài đặc biệt quan tâm Nhiệt cắt mài xác định theo công thức [6]: 1.2.1.3 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt yếu tố ảnh hƣởng tới cấu trúc lớp T kim loại bề mặt Lực cắt mài không lớn so với phương pháp cắt gọt khác tốc k f p(l.V ) 0,5 ( C) (. c) 0,5 (1.3) Trong đó: độ cắt cao, góc cắt hạt mài không thuận lợi cho điều kiện cắt gọt, tham k - hệ số thực nghiệm; gia cắt gọt nhiều hạt mài ma sát, cào miết hạt mài không cắt gọt f - hệ số ma sát đá mài chi tiết gia công; làm cho nhiệt phát sinh vùng tiếp xúc đá mài chi tiết gia công lớn p - áp lực vùng tiếp xúc (kg/m2); (1000 ÷ 1500oC) Nhiệt căt mài lớn làm biến dạng mạng tinh thể vật liệu l - chiều dài cung tiếp xúc (cm); Kiểm tra kim tương bề mặt mài loại thép tơi cho thấy có thay đổi cấu Vđ - vận tốc đá (m/ph); trúc, lượng ôstenit dư tăng lên chứng tỏ trình mài có tơi lại lần hai Sự  - hệ số truyền nhiệt kim loại gia công (kcal/cm.h.độ); thay đổi cấu trúc lớp bề mặt xảy với loại thép tơi cứng cịn với  - trọng lượng riêng vật liệu gia công; loại thép chưa tôi, cấu trúc lớp bề mặt không thay đổi Với bề mặt mài thép c - nhiệt dung vật liệu gia công lớp ngồi lớp tơi lại có độ cứng giảm có cấu trúc ơstenit Cơng thức cho thấy có nhiều yếu tố ảnh hưởng tới nhiệt cắt mài qua mactenxit tôi, lớp lớp ram lại có cấu trúc trustit mactenxit, lớp - Loại vật liệu gia công vật liệu hạt mài ảnh hưởng thông qua hệ số ma sát có cấu trúc lớp kim loại ban đầu [7] Trong trường hợp mài với chế độ cắt lớn, đá bị cùn cháy xuất bề mặt mài làm giảm độ cứng lớp kim loại bề mặt (từ 60 ÷ 65 HRC xuống cịn 45 ÷ 55 HRC) đồng thời xuất vết nứt bề mặt mài [7] Công suất mài ngưỡng cháy bề mặt xác định theo cơng thức thực nghiệm [1]: Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên ảnh hưởng tới cấu trúc lớp bề mặt mài: http://www.lrc-tnu.edu.vn đá mài chi tiết gia cơng Có thể giảm hệ số ma sát cách sử dụng công nghệ tưới nguội (loại nồng độ dung dịch, áp suất tưới, lưu lượng tưới) hợp lý - Chiều sâu cắt lượng chạy dao ảnh hưởng thông qua áp lực tiếp xúc: tăng chiều sâu cắt lượng chạy dao làm tăng nhiệt cắt mài Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 44 - - 45 - Khi nghiên cứu ảnh hưởng loại đá mài loại dung dịch trơn nguội đến ứng CBN, kết quả: vận tốc đá nhỏ 180 m/s ứng suất dư ứng suất nén; suất dư bề mặt, E.J da Silva đồng nghiệp [23] tiến hành thí nghiệm với hai vận tốc đá lớn 180 m/s ứng suất dư chuyển thành ứng suất kéo mà nguyên loại đá mài (Al203 CBN) bốn loại dung dịch trơn nguội, kết (hình 2.13): - Trong chu kỳ mài đầu tiên, tất loại dung dịch trơn nguội với hai loại đá mài cho ứng suất dư nén (trừ dầu tổng hợp mài đá Al 203) Riêng nhân dung dịch trơn nguội khó vào vùng mài (hình 2.14) 2.3 Kết luận Chƣơng Chất lượng bề mặt gia công mài đá CBN chịu ảnh hưởng nhiều yếu tố Một số kết nghiên cứu vấn đề cho ta định hướng để nâng với đá mài Al203, lượng bóc tách vật liệu tăng ứng suất dư thay đổi thành cao chất lượng bề mặt gia công sở để nhận định: vài thông số lớp ứng suất dư kéo, nguyên nhân khả dẫn nhiệt Al 203 làm tăng ma bề mặt mài đá CBN tốt so với mài đá mài thường Các nghiên cứu chất lượng bề mặt mài đá CBN sử dụng sát cạnh sắc đá mài - Khi mài đá mài Al203 với dung dịch trơn nguội dầu ứng suất dư bề mặt ứng suất dư nén, ngun nhân dầu có khả bơi trơn tốt làm giảm nhiệt độ mài hư hại nhiệt phương pháp thực nghiệm kết phù hợp với điều kiện công nghệ cụ thể lại dễ dàng áp dụng vào sản xuất Các nghiên cứu cho thấy đá mài CBN có nhiều đặc tính ưu việt hẳn đá mài thơng thường, nhiên số trường hợp lại sử dụng không hiệu - Với đá mài CBN: khả trì độ sắc tính chất nhiệt tốt nên ứng suất dư nén hình thành tất chu kỳ mài không phụ thuộc vào loại dung dịch trơn nguội, lượng vật liệu bóc tách vật liệu chi tiết gia công đá mài thông thường (mài thô, mài với tốc độ cắt cao ) Hiện nay, nghiên cứu trình mài đá mài CBN chưa nhiều, riêng Việt Nam chưa có cơng trình cơng bố Để sử dụng đá mài CBN hiệu tương xứng với tính ưu việt cần có nhiều nghiên cứu vấn đề Công nghệ mài sử dụng rộng rãi công nghiệp chế tạo vòng bi Những nghiên cứu mài thép ổ lăn SUJ2 đá mài CBN có nhiều ý nghĩa mặt khoa học thực tiễn 2.4 Xác định hƣớng nghiên cứu luận văn - Phương pháp mài có vị trí quan trọng gia cơng khí đại nhờ khả vượt trội so với phương pháp cắt gọt khác gia cơng vật liệu có độ bền học độ cứng cao cho độ xác độ chất lượng bề mặt cao Gần có nhiều nghiên cứu phương pháp tiện cứng phay cứng mảnh dao CBN để gia công tinh vật liệu khó gia cơng qua tơi Tuy Hình 2.14 Ảnh hưởng vận tốc đá đến ứng suất dư mài đá CBN [11] nhiên, xét hiệu kinh tế - kỹ thuật, gia công chi tiết yêu cầu độ xác chất lượng bề mặt cao chưa có phương pháp thay cho phương pháp mài Nghiên cứu ảnh hưởng tốc độ đá mài đến ứng suất dư bề mặt, Brahim Các loại vật liệu hạt mài thông thường gồm oxide nhôm, silicon carbide, Ben Fathallah tác giả [11] thí nghiệm mài thép AISI D2 đá mài carbide boron… Hiệu kinh tế - kỹ thuật mài đá mài sử dụng Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn http://www.lrc-tnu.edu.vn - 46 - - 47 - loại vật liệu hạt mài bị hạn chế (đặc biệt mài vật liệu khó gia cơng) mài CBN chất lượng bề mặt mài đá CBN; đánh giá chất lượng bề mặt mài sau thời gian làm việc đá mòn phải sửa lại đá Việc phát minh loại vật đá CBN xây dựng mơ hình thực nghiệm quan hệ độ nhám bề mặt liệu hạt mài siêu cứng cubic boron nitride (CBN) góp phần cải thiện đáng kể gia công với chế độ cắt mài đá CBN hiệu kinh tế - kỹ thuật phương pháp mài Vật liệu CBN có độ cứng cao gần o gấp đôi oxide nhôm khả chịu nhiệt đến 1371 C Do độ cứng cực cao, đá - Đề tài thực phương pháp nghiên cứu lý thuyết kết hợp với thực nghiệm mài làm CBN có khả trì dung sai nhỏ, trình cắt ổn định tạo chất lượng bề mặt gia công cao ổn định Ngồi ra, đá mài CBN cịn có khả lấy lượng dư đặn bề mặt chi tiết gia cơng mà khơng cần bù độ mịn đá mài Có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến chất lượng bề mặt gia công mài Do mài thường chọn nguyên công gia công tinh lần cuối nên chất lượng bề mặt mài ảnh hưởng trực tiếp đến độ bền chi tiết máy Thép SUJ2 mác thép phổ biến nhóm thép ổ lăn chuyên dùng thường sử dụng để chế tạo chi tiết máy có độ xác cao vịng bi, trục máy cơng cụ, trục vít me bi, lăn, đĩa ma sát …Kết nghiên cứu với mác thép SUJ2 cho phép áp dụng trực tiếp để mài mác thép SUJ1 tham khảo mài mác thép ổ lăn khác Hiện nay, Việt Nam đá mài CBN chưa sử dụng nhiều nhà máy khí chưa có cơng trình nghiên cứu mài đá mài CBN công bố Xuất phát từ đặc điểm tình hình trên, tác giả chọn đề tài: “ Nghiên cứu chất lượng bề mặt gia công mài thép SUJ2 đá mài CBN máy mài phẳng ” - Đối tượng nghiên cứu đề tài vài thông số đặc trưng cho chất lượng bề mặt gia công mài thép SUJ2 đá mài CBN máy mài phẳng - Mục đích nghiên cứu là: đánh giá chất lượng bề mặt gia công mài thép SUJ2 đá mài CBN máy mài phẳng; dùng làm tài liệu tham khảo cho sản xuất, giảng dạy học tập - Nội dung nghiên cứu gồm: nghiên cứu tổng quan chất lượng bề mặt gia công yếu tố ảnh hưởng đến thông số đặc trưng cho chất lượng bề mặt gia công phương pháp mài; nghiên cứu tổng quan đặc tính cắt gọt đá Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 48 - - 49 - Bảng 3.1: Ma trận kế hoạch tựa D tối ưu đối xứng với thông số ảnh hưởng [5] Chƣơng 3: THỰC NGHIỆM NGHIÊN CỨU CHẤT LƢỢNG BỀ MẶT GIA CÔNG Giá trị mã hóa thơng số ảnh hưởng KHI MÀI THÉP SUJ2 BẰNG ĐÁ Al2O3 CBN TTTN Giá trị thực thông số ảnh hưởng z1 z2 z3 t (mm) Sd (m/ph) Vđ (m/ph) -1 -1 0.005 1700 +1 -1 0.005 20,5 1700 - Xây dựng mơ hình thực nghiệm phản ánh mối quan hệ độ nhám bề -1 +1 0.005 1905 mặt gia công với thông số chế độ cắt mài thép SUJ2 đá mài CBN +1 +1 0.005 20,5 1905 Đây sở để phân tích, lựa chọn chế độ cắt hợp lý tối ưu theo tiêu độ -1 -1 0.002 12 1700 nhám bề mặt gia công +1 -1 0.012 12 1700 3.2 Xây dựng quy hoạch thực nghiệm -1 +1 0.002 12 1905 3.2.1 Chọn loại quy hoạch thực nghiệm dạng mơ hình hồi quy thực nghiệm +1 +1 0.012 12 1905 -1 -1 0.002 1800 ảnh hưởng ba thông số chế độ cắt: 10 +1 -1 0.012 1800 - Vận tốc cắt: Vđ (m/ph) 11 -1 +1 0.002 20,5 1800 - Chiều sâu cắt: t (mm) 12 +1 +1 0.012 20,5 1800 - Lượng chạy dao dọc: Sd (m/ph) 13 0 0.005 12 1800 3.1 Mục đích nghiên cứu thực nghiệm - So sánh chất lượng bề mặt gia công thép SUJ2 mài đá mài CBN với mài đá mài thường Thực nghiệm trình mài, nghiên cứu chất lượng bề mặt gia công Chỉ tiêu đánh giá chất lượng bề mặt gia công gồm: độ nhám Ra, Rz; cấu trúc Mơ hình hồi quy mơ tả phụ thuộc tiêu Y vào thông số ảnh lớp bề mặt; ứng suất dư lớp bề mặt Kết nhiều cơng trình nghiên cứu thực nghiệm mài [1], [14] cho hưởng (t, Sd, Vđ) có dạng: lgY = y = ao + a1x1 + a2x2 + a3x3 + a11x12 + a22x22 + a33x32 + thấy quan hệ tiêu đánh giá Y (Py, Pz, Ra, Rz ) với chế độ cắt (t, Sd,Vđ, ) + a12x1x2 + a13x1x3 + a23x2x3 có dạng hàm mũ: Y  C.t  Sd Vđ (3.1) Các số mũ , ,  hệ số C phương trình (3.1) xác định thực nghiệm Để nhận phương trình dạng (3.1), chọn loại kế hoạch thực nghiệm tựa D tối ưu đối xứng với mô hình hồi quy dạng hàm mũ bậc Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn (3.2) Trong đó: x1 = lgt; x2 = lgSd; x3 = lgVđ Để thuận tiện cho việc tính tốn ta chuyển mơ hình dạng mã hóa thông số ảnh hưởng : y = bo + b1z1 + b2z2 + b3z3 + b11z12 + b22z22 + b33z32 + + b12z1z2 + b13z1z3 + b23z2z3 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên (3.3) http://www.lrc-tnu.edu.vn - 50 - - 51 - với z1, z2, z3 giá trị mã hóa thơng số x1, x2, x3 : k1  lg t  lg t lg t z1    6,64 lg t  lg t D 0,301 (3.4) k2  lg S d  lg( S d ) lg S d z2    4,611 lg( S d )  lg( S d ) D 0,234 z3  (n  1)22  N [( n  1)22  4 ]  n22 2 (n  1)22  4 (3.11) k1 (3.12) (3.5) k3  lgVđ  lg(Vđ ) lgVđ   130,2 lg(Vđ )  lg(Vđ ) D 0,025 (3.6) k4  Trong đó: t0 , (Sd)0, (Vđ)0 - mức sở t, Sd, Vđ ; k5  tD, (Sd)D, (Vđ)D - mức t, Sd, Vđ 3.2.2 Xây dựng mơ hình hồi quy thực nghiệm Để xây dựng mơ hình hồi quy thực nghiệm (3.3) cần tính hệ số hồi quy theo công thức : k6  (3.13) 2 (3.14) 22 (3.15) 4  22 22  N22 k2 2 (4  22 ) (3.16) với 2 , 22 , 4 số ma trận thông tin Fisher [5]: N n N b0  k1  yu  k  x yu u 1 N iu i 1 u 1 (3.7) N N (3.8) u 1 N (3.18) N (3.9) u 1 4   xiu4 (3.19) u 1 n N N bii  k  xiu2 yu  k  x 2ju yu  k  yu j 1 u 1 u 1 (3.10) Trong đó: 3.2.3 Kiểm tra mơ hình hồi quy thực nghiệm 3.2.3.1 Kiểm tra độ tƣơng thích mơ hình theo chuẩn Fisher Giá trị tính tốn chuẩn Fisher tính theo cơng thức: N - số điểm thí nghiệm : N = 13; Ftt  n - số thông số ảnh hưởng : n = 3; y u - giá trị trung bình lần lặp tiêu đánh giá điểm thí m.S S e2 ki - số bổ trợ, với kế hoạch tựa D tối ưu đối xứng có [5]: http://www.lrc-tnu.edu.vn (3.20) Bậc tự tử số: 1  N  K nghiệm; Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên 22   xiu2 x 2ju u 1 bij  k4  xiu x ju yu u 1 (3.17) u 1 bi  k3  xiu2 yu N 2   xiu2 (3.21) Bậc tự mẫu số: Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 52 - - 53 -   N m 1 (3.22) q 0,05  0,025 ; 2 nghĩa    Số lần lặp điểm thí nghiệm: m = 3; số hệ số hồi quy mơ hình: K = 10 S b2 - ước lượng phương sai theo hệ số hồi quy: Phương sai tuyển chọn: S2  N K N   ( yu  yu ) (3.23) u 1 Trong đó:  y giá trị đối số y  f  x1 , x , x3  tính theo mơ hình hồi quy ứng với điểm u Phương sai nhiễu: N S u2  m  yui  yu m 1 i 1 u 1 (3.30) S b2i  k S e2 (3.31) S b2ij  k S e2 (3.32) S b2ii  k S e2 (3.33) k - số kế hoạch tựa D tối ưu, k = 0.4375 N S e2  S S b2o  k1 S e2 u (3.24)   (3.25) So sánh hệ số với giá trị biên tương ứng Các hệ số đủ mức ý nghĩa nếu:  b0   bi   bij  bii  Giá trị tra bảng chuẩn Fisher F1 , , tra bảng theo  ,  mức ý nghĩa  = 0,05 So sánh Ftt với F1 ,  , , Ftt < F1 , , mơ hình tương thích  bo  bi  bij (3.34)  bii Loại bỏ hệ số không đủ mức ý nghĩa Sau loại bỏ hệ số không 3.2.3.2 Kiểm tra mức ý nghĩa hệ số hồi quy Tính giá trị biên khoảng tin cậy (cho loại hệ số) theo công đủ mức ý nghĩa cần tính lại hệ số hồi quy có liên hệ phụ thuộc với hệ số bị loại bỏ: thức: - Khi loại bỏ hệ số b0 cần tính lại hệ số bii theo công thức: bo   t S b2o bi   t S (3.26) bii*  bii  bi bij   t Sb2 bii   t Sb2 (3.27) k2 b0 ; i 1, 2, 3 , n k1 (3.35) - Kiểm tra lại mức ý nghĩa hệ số theo trình tự trên, ước ij ii (3.28) (3.29) k1*  k 2*  0; k 6*  0,1625, k 7*  0,4125; k5*  0,25 Khi loại bỏ hệ số btt cần tính lại hệ số b0 hệ số bii lại (i # t): Trong đó: t  ,  - giá trị tra bảng chuẩn Student theo bậc tự   N (m 1) mức ý Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên lượng phương sai S b (công thức (2.30) đến (2.33)) tính với số bổ trợ mới: http://www.lrc-tnu.edu.vn b0*  b0  k2 btt k7 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên (3.36) http://www.lrc-tnu.edu.vn - 54 - bii*  bii  - 55 - k6 btt ; i 1, 2,, n k7 (3.37) Bắt đầu Kiểm tra lại mức ý nghĩa hệ số theo trình tự trên, ước lượng Nhập liệu t, Sd, Vđ, Ra phương sai S b (cơng thức (2.30) đến (2.33)) tính với số bổ trợ mới: k1*  0,075; k 2*  0,02857; k 6*  0,10714; k 7*  0,35714; k5*  0,25 Tính hệ số hồi quy b0, bi, bij, bii 3.2.3.3 Kiểm tra khả làm việc mơ hình Khả làm việc mơ hình kiểm tra theo hệ số đơn định R2 tính theo công thức: R 1  m( N  k * ) S  N (m 1) S e2 k * hệ số phương trình; N y u 1 Ftt  F , , Thỏa mãn Trong đó: N Kiểm tra độ tương thích mơ hình theo chuẩn Fisher (3.38) N m ( y u  y )  N (m 1) S e2 u 1 y Ftt  F , , (3.39) u Nếu R  0,75 mơ hình có khả làm việc Sử dụng chương trình máy tính từ tài liệu tham khảo [1] với sơ đồ khối Kiểm tra mức ý nghĩa hệ số hồi quy Không thỏa mãn Loại hệ số khơng thỏa mãn Tính lại hệ số Kiểm tra mức ý nghĩa hệ số (hình 3.1) để xây dựng kiểm tra mơ hình hồi quy thực nghiệm Thỏa mãn Kiểm tra khả làm việc mơ hình R  0,75 R  0,75 In kết Kết thúc Hình 3.1 Sơ đồ khối chương trình xây dựng kiểm tra mơ hình hồi qui thực nghiệm Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 56 - - 57 - Đá mài CBN hãng EHWA (Korea) có kí hiệu : 3.3 Mơ tả hệ thống thí nghiệm 3.3.1 Vật liệu thí nghiệm RB- 1A1, 250D-20T-2X-75H, SL80N100BI Vật liệu mẫu thí nghiệm thép SUJ2 nhiệt luyện đạt độ cứng HRC = 58 ÷ 60 Các thơng số đá là: Bảng 3.2 3.3 tỷ lệ nguyên tố (theo %) thép SUJ2 kí hiệu mác thép RB - vật liệu hạt mài CBN tương đương với thép SUJ2 nước 1A1 - kiểu đá mài 250D - đường kính ngồi đá mài Bảng 3.2 Tỷ lệ nguyên tố thép SUJ2 20T - bề rộng đá mài Tỷ lệ nguyên tố (%) C Mn 0,95÷1,05 0,2÷0,4 Si Cr 0,17÷0,37 1,30÷1,65 Ni Cu S P 2X - chiều dày lớp hạt mài CBN 0,3 0,25 0,2 0,27 75H - đường kính lỗ đá mài SL - kí hiệu riêng nhà sản xuất Bảng 3.3 Kí hiệu tương đương mác thép SUJ2 nước Việt Nam Nga Mỹ Nhật (TC VN) (TC OCT) (TC SAE) ( TC JIS) OL 100Cr 1,5 ШX15 52100 SUJ2 Thép SUJ2 sử dụng phổ biến để chế tạo chi tiết xác chịu mài mịn vịng bi, vít me bi, bạc, đĩa ma sát… N - độ cứng đá mài 100 - nồng độ hạt mài (trong 1mm3 đá mài CBN có 0,878 mg 0.00439 cara hạt mài CBN) BI - chất dính kết nhựa tổng hợp 3.3.3 Sửa đá mài Đá mài sau lắp cân sửa bút kim cương kí hiệu C5 (TC 3.3.2 Đá mài Các thơng số đá mài chọn tương đối phù hợp với điều kiện mài tinh thép SUJ2 nhiệt luyện Đá mài thí nghiệm gồm loại sau: OCT – LB Nga) với chế độ sửa đá: Ssđ = 0,4 (m/ph), tsđ = 0,01(mm) 3.3.4 Tƣới nguội Dùng phương pháp tưới tràn với dung dịch trơn nguội nhũ tương hãng Đá mài Nhà máy Đá mài Hải Dương có kí hiệu: TOTAN pha với nước đạt nồng độ 10% Cn80 MV1.G.V1.2502075.50 m/s 3.3.5 Máy thí nghiệm Các thơng số đá là: Thí nghiệm máy mài phẳng 3Б725, đặc tính kỹ thuật máy: Cn - vật liệu hạt mài ôxit nhơm điện thường - Cơng suất động trục : 2,8 kw 80 - độ hạt (số mắt sàng có tấc Anh) - Số vịng quay trục đá mài : 2860 vòng/ph MV1 - độ cứng đá - Tốc độ chuyển động dọc bàn máy : ÷ 22 (m/ph) G - chất dính kết gốm - Chạy dao ngang bàn máy/1 hành trình dọc bàn máy: 0,2 ÷ (mm) V1- kiểu đá trụ, cạnh vng 2502075 - kích thước (mm) đường kính ngồi, bề rộng đường kính lỗ đá 3.3.6 Thiết bị đo - Đo độ nhám bề mặt gia công (Ra, Rz) máy đo biên dạng kiểu đầu dò tiếp xúc SJ-201 (Hãng MITUTOYO – JAPAN) 50 m/s - giới hạn tốc độ đá theo độ bền đá Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên 80 - độ hạt ( số mắt sàng có tấc Anh) http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 58 - - 59 - - Khảo sát hình thái bề mặt gia cơng máy hiển vi điện tử quét: JSM 6490 (Hãng JEOL – JAPAN) Xây dựng kiểm tra mơ hình hồi qui thực nghiệm chương trình máy tính với sơ đồ khối trình bày hình 3.1 kết sau: - Phân tích cấu trúc tế vi lớp bề mặt gia công máy hiển vi quang học Axiovert 40MAT (Hãng CARL ZEISS – GERMAN - Khảo sát ứng suất dư bề mặt gia công phương pháp nhiễu xạ tia X máy X’PERT PRO (Hãng PANALYTICAL – PHILIP) 3.4.1 Ảnh hƣởng chế độ cắt đến độ nhám bề mặt Tiến hành thực nghiệm theo kế hoạch tựa D tối ưu đối xứng với thông số ảnh hưởng chế độ cắt t, Sd, Vđ (bảng 3.1) Kết thực nghiệm ảnh hưởng chế độ cắt (t, Sd, Vđ) đến độ nhám bề mặt gia công Ra cho (bảng 3.4) Chế độ cắt Sd (m/ph) 20,5 20,5 12 12 Vđ (m/ph) 1700 1905 1905 1700 Độ nhám Ra (μm) Đá Al2O3 Đá CBN 0,41 0,63 0,37 0,57 0,32 0,49 0,51 0,64 Tiến hành thí nghiệm với hai loại đá mài hai mẫu thép SUJ2 có kích độ nhám bề mặt mài thép SUJ2 đá CBN t (mm) t (mm) 0,005 0,005 0,002 0,012 3.4.2 Hình thái bề mặt gia công Bảng 3.4 Kết thực nghiệm ảnh hưởng chế độ cắt đến TTTN (3.40) Bảng 3.5 Độ nhám bề mặt thép SUJ2 mài đá Al2O3 CBN TTTN 3.4 Số liệu thí nghiệm kết xử lý số liệu thí nghiệm Thông số vào Ra  260.t 0,08 S d0,19 Vđ0,82 thước: dài x rộng x cao = 100 x 15 x 15 (mm) Chế độ cắt: t = 0,005 mm; Sd = 12 Ra (m) m/ph; Vđ = 1905 m/ph Các điều kiện gia cơng cịn lại Sd (m/ph) Vđ (m/ph) Ra1 Ra2 Ra3 Ra Với loại đá sau sửa, tiến hành mài với 10 lần ăn chiều sâu (để 0,57 0,47 0,45 0,50 topography đá mài đạt tới trạng thái ổn định) dừng lại Chụp ảnh tế vi bề mặt gia công máy hiển vi điện tử quét JSM 6490, kết cho hình 3.2 hình 3.3 0.005 1700 0.005 20,5 1700 0,64 0,56 0,68 0,63 0.005 1905 0,39 0,46 0,52 0,46 0.005 20,5 1905 0,57 0,60 0,53 0,57 0.002 12 1700 0,50 0,56 0,48 0,52 0.012 12 1700 0,73 0,69 0,51 0,64 0.002 12 1905 0,49 0,56 0,43 0,49 0.012 12 1905 0,52 0,63 0,57 0,56 0.002 1800 0,57 0,47 0,65 0,56 10 0.012 1800 0,65 0,76 0,57 0,66 11 0.002 20,5 1800 0,71 0,68 0,74 0,71 12 0.012 20,5 1800 0,70 0,72 0,79 0,74 13 0.005 12 1800 0,58 0,79 0,68 0,68 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Hình 3.2 Ảnh SEM bề mặt thép SUJ2 mài đá mài Al203 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 60 - - 61 - Hình 3.3 Ảnh SEM bề mặt thép SUJ2 mài đá mài CBN Hình 3.5 Mẫu mài đá Al2O3, 100x, tổ chức lớp rìa gồm bít phân bố mactenxit chưa ram 3.4.3 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt gia cơng Tiến hành thí nghiệm với điều kiện gia công Với mẫu 3.4.4 Ứng suất dƣ bề mặt gia công loại đá sau sửa, tiến hành mài với 20 lần ăn chiều sâu dừng lại Cắt mẫu, Tiến hành thí nghiệm với điều kiện gia công Với mẫu đem mài bóng cho xâm thực hóa học phân tích máy hiển vi quang học loại đá sau sửa, tiến hành mài với 20 lần ăn chiều sâu dừng lại Sử dụng Axiovert 40 MAT Viện Khoa học vật liệu Hà Nội Hình 3.4 hình 3.5 ảnh chụp cấu trúc lớp bề mặt hai mẫu phương pháp nhiễu xạ tia X để xác định ứng suất dư bề mặt gia công máy X'PERT PRO Đại học Bách khoa Hà Nội Dùng nhiễu xạ tia X tác động vào hai mẫu với góc  khác cho kết hình 3.6 hình 3.7 Hình 3.4 Mẫu mài đá CBN, 100x, tổ chức lớp rìa gồm bít phân bố mactenxit ram Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Ngun http://www.lrc-tnu.edu.vn Hình 3.6 Kết phân tích ứng suất dư bề mặt thép SUJ2 mài đá CBN Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 62 - - 63 - Sử dụng phần mềm Origin 6.0 để vẽ đồ thị biểu diễn mối quan hệ d sin  ứng với kết phân tích mẫu Hình 3.7 Kết phân tích ứng suất dư bề mặt thép SUJ2 mài đá CBN Từ kết phân tích ứng suất dư ta nhận số liệu giá trị thông số d tương ứng với giá trị sin2 Bảng 3.6 Các giá trị d tương ứng với sin2 Mẫu mài đá CBN Hình 3.8 Đồ thị quan hệ d sin2 mẫu mài đá CBN Mẫu mài đá Al2O3 sin  d sin2 d 2.03384 2.05387 0.1 2.02961 0.1 2.05838 0.2 2.02876 0.2 2.05564 0.3 2.02952 0.3 2.05118 0.4 2.02753 0.4 2.05043 0.5 2.02977 0.5 2.04628 0.6 2.03074 0.6 2.04716 0.7 2.03081 0.7 2.04893 0.8 2.03338 0.8 2.05473 0.9 2.03838 0.9 2.06035 Hình 3.9 Đồ thị quan hệ d sin2 mẫu mài đá Al2O3 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 64 - - 65 - Áp dụng cơng thức(1.37) để tính ứng suất dư trạng thái ứng suất Với trị số xác định ứng suất dư lớp bề mặt gia cơng mài thép SUJ2 nhiệt luyện đá mài CBN ứng suất dư nén, ứng suất dư lớp bề mặt gia phẳng: d  d o   d  d o công mài thép SUJ2 nhiệt luyện đá mài Al203 ứng suất dư kéo 1 v v   sin    11   22  E E 3.5 Thảo luận kết 1 v v   sin   d o  11   22   d o E E 3.5.1 Ảnh hƣởng chế độ cắt đến độ nhám bề mặt gia công (3.41) cắt mài thép SUJ2 nhiệt luyện đá mài CBN máy mài phẳng: Độ dốc m phương trình (3.41) là: m  Ra  260.t 0,08 S d0,19 Vđ0,82 1 v  E m    Kết hồi qui cho biết quan hệ độ nhám bề mặt gia công chế độ (3.42) Như qui luật ảnh hưởng chế độ cắt đến độ nhám bề mặt gia công  E    1 v  mài đá mài thường đá mài CBN giống Các thông số t, Sd, Vđ ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt gia công mức độ khác nhau: tốc độ cắt Trong đó: Vđ có ảnh hưởng nhiều nhất, cịn chiều sâu cắt t có ảnh hưởng không đáng kể m - độ dốc đường thẳng quan hệ d sin2; - Nhám bề mặt mài hình thành chủ yếu vết cào xước chồng lên - khoảng cách mạng không chịu ứng suất; điểm cắt hạt mài có chiều cao khơng [1], [7] Về mặt lý E - modul đàn hồi thép SUJ2, E = 210 GPa; thuyết, chiều sâu mài t lớn chiều cao nhô lên mặt đá hạt mài việc v - hệ số pốt xơng, v = 0.28 thay đổi chiều sâu mài không làm thay đổi chiều sâu cắt hạt mài az độ - Trường hợp mài thép SUJ2 đá CBN: nhám bề mặt mài Ra, Rz không thay đổi Tuy nhiên công thức (3.42) lại cho thấy Độ dốc m = -0.00103 chiều sau mài t có ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt mài (mặc dù ít), = 2.05264 Å chiều sâu mài ảnh hưởng đến rung động, nhiệt cắt lực cắt mà lại  0.00103 210      10 ( Pa )   82.32 ( MPa ) 2.05264   0.28  yếu tố ảnh hưởng trực tiếp đến độ nhám bề mặt gia công Tăng chiều sâu mài rung động, lực cắt, nhiệt cắt tăng đồng thời việc tưới dung dịch trơn nguội vào - Trường hợp mài thép SUJ2 đá Al2O3: vùng cắt khó khăn làm cho nhiệt cắt tăng, tăng mức độ biến dạng dẻo lớp Độ dốc m = 0.00505 kim loại bề mặt kết độ nhám bề mặt gia công tăng Đá mài mịn = 2.03149 Å chiều cao nhơ lên mặt đá hạt mài mức độ ảnh hưởng 0.00505  210      10 ( Pa )  407.87 ( MPa ) 2.03149   0.28  - Vì  = nên  = 11 ta có: Ứng suất dư bề mặt mẫu mài đá CBN:  = 11 = -82.32 (Mpa) Ứng suất dư bề mặt mẫu mài đá Al2O3:  = 11 = 407.87 (Mpa) Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn chiều sâu mài đến độ nhám bề mặt gia công nhỏ - Tăng lượng chạy dao dọc Sd mặt làm giảm “xếp chồng” đường cắt hạt mài làm chiều sâu cắt a z hạt mài tăng nên độ nhám Ra tăng, mặt khác lại làm giảm nhiệt cắt cải thiện điều kiện tưới nguội vào vùng cắt nên độ nhám bề mặt Ra giảm Vì thép SUJ2 nhiệt luyện có mức độ biến dạng dẻo khơng Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 66 - - 67 - lớn nên ảnh hưởng thứ trội Mặt khác nhiệt cắt mài đá CBN không lớn với đá mài thường nên tăng Sd Ra tăng Kết kiểm tra kim tương lớp bề mặt gia công thép SUJ2 nhiệt luyện Viện Khoa học vật liệu Hà Nội cho thấy: - Tăng tốc độ cắt Vđ mặt làm tăng “xếp chồng” đường cắt hạt - Lớp bề mặt mài đá Cn80.MV1.G.V1.250x20x75.50m/s bị lại mài nên độ nhám bề mặt mài Ra giảm, mặt khác lại làm tăng nhiệt cắt qua làm Điều chứng tỏ nhiệt cắt trường hợp cao lớp bề mặt gia cơng tăng mức độ biến dạng dẻo độ nhám bề mặt Vì nhiệt cắt mài đá CBN nung nóng tới nhiệt độ điểm AC3 Lớp bề mặt gia công bị lại bị không cao nên ảnh hưởng thứ trội tức tăng Vđ Ra giảm giảm độ cứng so với ban đầu [7] làm giảm khả chịu mài mịn làm Mơ hình (3.42) sở để lựa chọn chế độ cắt hợp lý tối ưu mài tinh thép SUJ2 đá CBN máy mài phẳng việc bề mặt chi tiết - Lớp bề mặt mài đá RB-1A1, 250D-20T-2X-75H bị ram lại Điều Kết đo độ nhám bề mặt gia công bảng 3.5 cho thấy: điều chứng tỏ nhiệt cắt trường hợp thấp nên lớp bề mặt gia công bị kiện mài có cấp độ hạt 80 độ nhám bề mặt mài đá CBN nung nóng tới nhiệt độ điểm AC1 Lớp bề mặt gia công bị ram lại nên thấp so với mài đá Al2O3 khoảng cấp Có thể giải thích điều tính thay đổi khơng đáng kể so với ban đầu, khơng làm ảnh hưởng xấu tới khả sau: hạt mài CBN có độ cứng độ bền nén cao nên không bị làm việc sau chi tiết máy Khả cắt tốt tính dẫn vỡ sửa đá, mật độ lưỡi cắt đá CBN phụ thuộc chủ yếu vào việc chế nhiệt cao đá mài CBN làm giảm đáng kể nhiệt độ mài tạo đá mài hạt mài; ngược lại, hạt mài Al2O3 có độ cứng độ bền nén thấp 3.5.4 Ứng suât dƣ bề mặt nên dễ bị vỡ sửa đá để hình thành lưỡi cắt mới, mật độ lưỡi cắt đá Ứng suất dư bề mặt có ảnh hưởng đến khả làm việc sau chi tiết Al2O3 phụ thuộc nhiều vào việc sửa đá [14]; kết thí nghiệm chứng tỏ máy: ứng suất dư nén có tác dụng nâng cao độ bền mỏi, ngược lại ứng suất dư kéo việc sửa đá làm cho mật độ lưỡi cắt đá Al2O3 cao so với đá CBN lại làm giảm độ bền mỏi chi tiết máy [3], ứng suất dư kéo với trị số lớn cịn 3.5.2 Hình thái bề mặt gia công nguyên nhân gây vết nứt tế vi bề mặt qua làm giảm mạnh độ bền mỏi Ảnh SEM cho thấy: mài đá Al2O3 tượng vật liệu bị nén chi tiết máy [14] Quá trình hình thành ứng suất dư bề mặt phụ thuộc vào giãn sang hai bên đường cắt xảy mạnh hơn, hạt mài bị vỡ làm cho trình biến dạng đàn hồi, biến dạng dẻo, biến đổi nhiệt tượng chuyển pha cắt dừng đột ngột tạo vết lồi lõm bề mặt mài đồng thời gây ứng suất tập cấu trúc lớp kim loại bề mặt Kết xác định ứng suất dư bề mặt gia công mài trung chi tiết làm việc sau (hình 3.2); mài đá CBN hạt thép SUJ2 nhiệt luyện cho thấy: mài đá Al2O3 ứng suất dư kéo có trị số mài CBN có độ sắc cao nên đường cắt hạt mài gọn sắc nét hơn, vật liệu bị σ = 407,87 MPa, mài đá CBN ứng suất dư nén có trị số σ = - 82,32 MPa, nén giãn sang hai bên đường cắt, hạt mài không bị vỡ trình mài chênh lệch hai giá trị ứng suất lớn Nguyên nhân khác biệt đá CBN có độ sắc hơn, hệ số truyền (hình 3.3) nhiệt cao cho phép trì nhiệt cắt thấp nên mức độ biến dạng đàn hồi, biến 3.5.3 Cấu trúc lớp kim loại bề mặt gia công Nhiệt cắt mài cao lại truyền phần lớn vào chi tiết gia cơng (65 ÷ 84%) [2] dạng dẻo, tượng chuyển pha cấu trúc lớp kim loại bề mặt Nói làm cho lớp bề mặt gia cơng bị nung nóng sau làm nguội nhanh, cách khác, cấu trúc lớp kim loại bề mặt mài đá mài CBN bị thay đổi nguyên nhân làm thay đổi cấu trúc lớp bề mặt gia cơng trị số ứng suất dư bề mặt nhỏ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 68 - - 69 - KẾT LUẬN CHUNG 3.6 Kết luận Chƣơng Đã xây dựng mơ hình quan hệ độ nhám bề mặt gia công với chế Ảnh hưởng chế độ cắt đến độ nhám bề mặt gia công mài tinh thép độ cắt mài thép SUJ2 nhiệt luyện đá CBN RB-1A1,250D-20T-2X-75H ổ lăn SUJ2 nhiệt luyện đá CBN RB-1A1,250D-20T-2X-75H máy mài máy mài phẳng Mơ hình cho phép đánh giá mức độ ảnh hưởng chế độ cắt phẳng xác định theo công thức thực nghiệm: tới độ nhám bề mặt gia công ứng với điều kiện công nghệ cụ thể sở để lựa chọn chế độ cắt hợp lý tối ưu Ra  260.t 0,08 S d0,19 Vđ0,82 Đây sở để lựa chọn chế độ cắt hợp lý tối ưu Đã đánh giá chất lượng bề mặt gia công mài thép SUJ2 nhiệt luyện Các thông số chế độ cắt ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt gia công đá Al2O3 đá CBN qua thông số như: độ nhám bề mặt, hình thái bề mặt, với mức độ khác nhau: vận tốc cắt có ảnh hưởng lớn nhất, chiều sâu cắt ảnh cấu trúc lớp kim loại bề mặt, ứng suất dư bề mặt Kết cho phép khẳng định: hưởng không đáng kể Như vậy, điều khiển trình mài tinh theo tiêu độ chất lượng bề mặt gia công mài đá CBN tốt hẳn so với mài đá nhám bề mặt gia cơng cần ưu tiên điều khiển thông số vận tốc cắt lượng chạy dao Al2O3 Đá Al2O3 CBN có cấp độ hạt 80 bề mặt thép SUJ2 mài đá CBN thô khoảng cấp Như vậy, để đảm bảo yêu cầu độ nhám bề mặt gia cơng cần chọn đá CBN có cấp độ hạt mịn đá Al2O3 cấp Chất lượng bề mặt thép SUJ2 mài đá Al2O3: mức độ đồng hình thái bề mặt thấp, bề mặt có vết lồi lõm hạt mài bị vỡ làm cho trình cắt dừng đột ngột, lớp bề mặt bị lại bị giảm độ cứng, ứng suất dư bề mặt ứng suất kéo với trị số lớn Chất lượng bề mặt thép SUJ2 mài đá CBN: mức độ đồng hình thái bề mặt cao, lớp bề mặt bị ram lại độ cứng thay đổi, ứng suất dư bề mặt ứng suất nén Đánh giá chung chất lượng bề mặt thép ổ lăn SUJ2 mài đá CBN cao hẳn so với mài đá Al2O3 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 70 - - 71 - TÀI LIỆU THAM KHẢO 12 Ichida Y., Sato R., Morimoto Y., Ohsawa Y., Fredj N.B (2006), Formation Ngô Cƣờng (2007), Nghiên cứu ảnh hưởng chế độ cắt đến vài thông số đặc mechanism of finished surface in ultrahigh - speed grinding with cubic boron nitride (CBN) trưng cho trình cắt mài tinh thép ШХ15 X12M đá mài Hải Dương wheels, JSME International Journal, Mechanical Systems, Machine Elements and máy mài trịn ngồi, Luận án Tiến sỹ, Hà Nội Manufacturing 49(1), pp 100-105 Trần Văn Địch (2003), Nghiên cứu độ xác gia cơng thực nghiệm, 13 Liu C., Chen X., Gindy N (2007), Assessment of Al2O3 and superabrasive wheels NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội in nickel-based alloy grinding, International journal of advanced manufacturing technology Trần Văn Địch, Nguyễn Trọng Bình tác giả (2003), Công nghệ chế tạo máy, 33(9-10), pp 940-951 NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội 14 Malkin S (1989), Grinding Technology: Theory and Applications of Machining Nguyễn Thế Hùng, Trần Thế San, Hồng Trí (2002), Thực hành khí tiện, With Abrasives, Ellis Horwood, Chichester, West Sussex, London phay, bào, mài, NXB Đà Nẵng 15 Malkin S.(1985), Current Trends in CBN Grinding Technology, CIRP Annals - Phạm Văn Lang, Bạch Quốc Khang (1998), Cơ sở lý thuyết quy hoạch thực Manufacturing Technology, 34(1), pp 557-560 nghiệm ứng dụng kỹ thuật nông nghiệp, NXB Nông nghiệp, Hà Nội 16 Malkin S., Guo C (2007), Thermal analysis of grinding, CIRP Annals - Bành Tiến Long, Trần Thế Lục, Trần Sỹ Túy (2001), Nguyên lý gia công vật Manufacturing Technology 56(2), pp 760-782 liệu, NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội 17 Malkin S and Shi Z (2006), Wear of electroplated CBN grinding wheel, Journal Nguyễn Văn Tính (1978), Kỹ thuật mài, NXB Cơng nhân kỹ thuật, Hà Nội of manufacturing science and engineering 128 (1), pp 110-118 Brinksmeier E., Cammett J.T., König W., Leskovar P, Peters J., Tönshoff 18 Malkin S and Upadhyaya R P (2004), Thermal Aspect of Grinding With H.K.(1982), Residual Stresses - Measurement and Causes in Machining Processes, CIRP Electroplated CBN Wheels, Journal of manufacturing science and engineering Annals - Manufacturing Technology 31(2), pp 491-510 126(1), pp 107–114 Chen X., Rowe W.B., Cai R (2002), Precision grinding using CBN wheels, 19 Monici R.D., Bianchi E.C., Catai R.E., Aguiar P.R (2006), Analysis of the International Journal of Machine Tools and Manufacture 42(5), pp 585–593 different forms of application and types of cutting fluid used in plunge cylindrical 10 EHWA Diamond Industrial Co.,Ltd (2006), Diamond And CBN Wheels, grinding using conventional and superabrasive CBN grinding wheels, International Osan city, Kyungki Do, Korea Journal of Machine Tools and Manufacture 46(2), pp 122-131 11 Fathallah B.B., Fredj N.B., Sidhom H, Braham C., Ichida Y (2009), Effects of 20 Morgan M.N., Rowe W.B., Black S.C.E and Allanson D.R (1998), Effective abrasive type cooling mode and peripheral grinding wheel speed on the AISI D2 steel thermal propertier of grinding wheel and grains, Proceeding of the institute of mechanical ground surface integrity International, Journal of Machine Tools and Manufacture 49(3-4), pp engineers, Part B, Journal of engineering manufacture 212, pp 661-669 261-272 21 Pavel R., Srivastava A (2007), An experimental investigation of temperatures during conventional and CBN grinding, The International Journal of Advanced Manufacturing Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn - 72 - Technology 33(3), pp 412-418 22 Silva E.J da, Alves S.M., Oliveira J.F.G de The influence of grinding fluids in the wear of vitrified CBN wheel 23 Silva E.J da., Bianchi E.C., Oliveira J.F.G de., Aguir P.R de.(2003) Evaluation of grinding fluids in the grinding of a mastensitic valve steel with CBN and alumina abrasives, Proceeding of the institute of mechanical engineers, Part B, Journal of engineering manufacture 217, pp 1047-1055 24 Stephenson D.J., Veselovac D., Manley S., Corbett J (2001), Ultra-precision grinding of hard steels, Precision Engineering 25(4), pp 336-345 25 Tönshoff H.K., Wobker H G., Brunner G (1995), CBN Grinding with Small Wheels, CIRP Annals - Manufacturing Technology 44(1), pp 311-316 26 Osman Anderoglu (2004), “Residual stress measurement using X-ray diffraction”, Master of science, Texas A&M University, USA 27 P J.Withers and H.K.D.H.Bhadeshia (2001), “Residual Stress Part Measurement Techniques”, Materials Science and Technology, 17, pp 355-365 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn