TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TP. HỒ CHÍ MINH VIỆN KHOA HỌC CÔNG NGHỆ QUẢN LÝ MÔI TRƯỜNG MÔN: XỬ LÝ Ô NHIỄM THOÁI HÓA MÔI TRƯỜNG ĐẤT TIỂU LUẬN CUỐI KỲ: MỤC LỤC Trang MỞ ĐẦU 01 NỘI DUNG 02 1 Khái niệm 02 1.1 Khái niệm về nền đất yếu 02 1.2 Sự hình thành tài nguyên MT đất nền yếu 02 1.3 Một số đặc điểm đất nền yếu dùng trong xây dựng 04 1.4 Các loại đất nền yếu thường gặp 06 1.5 Các vấn đề đặt ra đối với đất nền yếu 06 2. Nền đất yếu ở Việt Nam 07 2.1 Đất yếu khu vực tây – nam Hà Nội 07 2.2 Đất yếu khu vực TP. Hồ Chí Minh 07 2.3 Đất yếu khu vực Bà Rịa – Vũng Tàu 08 3. Biện pháp xử lý nền đất yếu và phạm vi ứng dụng 08 3.1 Xử lý nền đất yếu 08 3.2 Phạm vi ứng dụng 09 4. Biện pháp kết cấu công trình 11 4.1 Dùng vật liệu nhẹ và kết cấu nhẹ 11 4.2 Làm tăng độ mềm của kết cấu công trình 11 4.3 Tăng thêm cường độ kết cấu công trình 11 5. Các biện pháp xử lý về móng 12 5.1 Thay đổi chiều sâu chôn móng 13 5.2 Thay đổi kích thước móng 13 5.3 Thay đổi loại móng và độ cứng móng 14 6. Gia cố nhân tạo nền đất yếu 14 6.1 Biện pháp xử lý bằng đệm cát 15 6.2 Phương pháp đầm chặt lớp đất mặt 18 6.3 Biện pháp xử lý nền bằng cọc cát 18 6.4 Biện pháp xử lý nền bằng cọc vôi và cọc đất – vôi 22 6.5 Biện pháp xử lý nền bằng cọc đất – xi măng 23 6.6 Phương pháp gia tải nén trước 28 6.7 Biện pháp xử lý nền bằng cọc tre và cọc tràm 32 6.8 Biện pháp xử lý nền bằng cọc đá và cọc cát đầm chặt 33 6.9 Cố kết đóng 34 6.10 Gia cường nền yếu bằng cọc tiết diện nhỏ 34 7. Một số ví dụ tính toán thực tế 34 KẾT LUẬN 37 SUMMARY Handling soft soil intended to increase bearing capacity of soil, improve some physical properties of soft soil, such as reduction coefficients empty, compress reduce subsidence, increasing tightness increase the number of processing modules form, increasing shear strength of soil ... For irrigation, the disposal of the soil also reduces the soil permeability, ensuring stable block embankments. The treatment methods include different types of soft soil, based on geological conditions, causes and technologies required to overcome. Technical renovation of soft soil in the field of geotechnical, to make the basis of theoretical and practical methods to improve the ability of the soil load to match the requirements of each different type of work. With the characteristics of the soil as above, want the foundation construction work on this ground there must be measures to improve the technical strength of its features. Soil after the treatment is called artificial. The handling of the construction on soft soil depends on conditions such as work characteristics, characteristics of the soil ... Conditions specific to each design that people make rational treatment measures. There are many treatment measures to meet specific soft ground such as: the treatment measures on the structure, the measures of disease process , the treatment measures background. MỞ ĐẦU Nền móng của các công trình xây dựng nhà ở, đường sá, đê điều, đập chắn nước và một số công trình khác trên nền đất yếu thường đặt ra hàng loạt các vấn đề phải giải quyết như sức chịu tải của nền thấp, độ lún lớn và độ ổn định của cả diện tích lớn. Việt Nam được biết đến là nơi có nhiều đất yếu, đặc biệt lưu vực sông Hồng và sông Mê Kông. Nhiều thành phố và thị trấn quan trọng được hình thành và phát triển trên nền đất yếu với những điều kiện hết sức phức tạp của đất nền, dọc theo các dòng sông và bờ biển. Thực tế này đã đòi hỏi phải hình thành và phát triển các công nghệ thích hợp và tiên tiến để xử lý nền đất yếu. Bài tiểu luận này trình bày một số đặc tính tiêu biểu của nền đất yếu, các vấn đề do nền đất đặt ra và một số công nghệ xử lý nền. Đồng thời trình bày và đề cập đến các giải pháp xử lý nền đất đã được dùng ở Việt Nam. Một số công nghệ xử lý nền mới được trình bày và thảo luận. Một số giải pháp xử lý nền móng trên nền đất yếu thích hợp với điều kiện Việt Nam và hướng phát triển NỘI DUNG 1. Khái niệm: 1.1 Khái niệm về nền đất yếu: Nền đất yếu là nền đất không đủ sức chịu tải, không đủ độ bền và biến dạng nhiều, do vậy không thể làm nền thiên nhiên cho công trình xây dựng. Khi xây dựng các công trình dân dụng, cầu đường, thường gặp các loại nền đất yếu, tùy thuộc vào tính chất của lớp đất yếu, đặc điểm cấu tạo của công trình mà người ta dùng phương pháp xử lý nền móng cho phù hợp để tăng sức chịu tải của nền đất, giảm độ lún, đảm bảo điều kiện khai thác bình thường cho công trình. Trong thực tế xây dựng, có rất nhiều công trình bị lún, sập hư hỏng khi xây dựng trên nền đất yếu do không có những biện pháp xử lý phù hợp, không đánh giá chính xác được các tính chất cơ lý của nền đất. Do vậy việc đánh giá chính xác và chặt chẽ các tính chất cơ lý của nền đất yếu (chủ yếu bằng các thí nghiệm trong phòng và hiện trường) để làm cơ sở và đề ra các giải pháp xử lý nền móng phù hợp là một vấn đề hết sức khó khăn, nó đòi hỏi sự kết hợp chặt chẽ giữa kiến thức khoa học và kinh nghiệm thực tế để giải quyết, giảm được tối đa các sự cố, hư hỏng công trình khi xây dựng trên nền đất yếu. 1.2. Sự hình thành tài nguyên môi trường đất nền yếu: Nếu như đối với đất có nền cứng – chắc thường xuất hiện vùng đồi núi, trung du, mà tài nguyên đất là sản phẩm của quá trình phong hóa tại chỗ từ các đá gốc khác nhau; do đó, tài nguyên đất chủ yếu dựa vào chiều dày, mức độ phân bố, thành phần trạng thái và các tính chất vật lí, cơ học của các loại đất hình thành từ các đá gốc khác nhau. Còn đối với các vùng đất có nền yếu hoặc rất yếu thường xuất hiện trên các sản phẩm trầm tích sông biển ở các đồng bằng châu thổ. Vì vậy, tài nguyên đất là quá trình di chuyển các hạt vật liệu đất vơi khoảng cách di chuyển khác nhau và được sắp xếp lại theo quy luật nhất định. Quá trình này rất phức tạp, phụ thuộc vào nhiều yếu tố, do đó đánh giá tài nguyên đất ở đây cần dựa vào cấu trúc nền, bởi vì cấu trúc nền chính là sự sắp xếp không gian các lớp đất được trầm tích qua các năm khác nhau, cấu tạo nên từng tầng, lớp nền đất. Hơn thế, thường dưới các nền đất trầm tích mới này, là những tàn tích hữu cơ bán phân giải các đầm lầy xưa kia bị vùi lấp. Lẫn trong chúng là hỗn hợp bùn nhão với mùn thô và sét hoặc sét cát. 1.2.1. Khu vực vùng trũng thuộc đồng bằng Bắc Bộ (ĐBBB): Đây là khu vực địa chất rất phức tạp, cho đến nay đã có nhiều nhà khoa học nghiên cứu về cấu trúc nền ĐBBB, các kết quả tuy còn khác nhau nhưng nét tổng quan như sau: Tính từ dưới lên lên thì cột địa tầng trầm tích Đệ tứ có các tầng trầm tích: Lệ Chi, Hà Nội, Vĩnh Phúc, Hải Hưng và Thái Bình. Tầng Lệ Chi: có chiều dày thay đổi khoảng 45 – 70m, gồm có: cuội sỏi thạch anh, bột sét cát. Tầng Hà Nội: gồm nhiều nguồn gốc khác nhau, chiều dày khoảng 17 – 45m, chủ yếu gồm cuội, sỏi lẫn cát với hàm lượng cuội với đường kính lớn hơn 10mm giảm dần theo chiều sâu. Tầng Vĩnh Phúc: gồm 2 tập: + Tập dưới: gồm cát lẫn sỏi nhỏ, cát vừa và nhỏ. + Tập trên: gồm sét pha, cát pha sét. Tầng Hải Hưng: gồm 3 phụ tầng: + Phụ tầng dưới: phổ biến là trầm tích kiểu hồ đầm lầy vùng đồng bằng ven biển, gồm có than bùn và bùn chứa hữu cơ, chiều dày phổ biến 2 12m. + Phụ tầng giữa: trầm tích có nguồn gốc đầm lầy sau biển tiến, chiều dày 3 – 6m. + Phụ tầng trên: trầm tích đầm lầy sau biển tiến, chiều dày biến đổi lớn, gồm các trầm tích nền yếu. Tầng Thái Bình: gồm 2 phụ tầng: + Phụ tầng dưới: phân bố rộng rãi, trầm tích nguồn gốc sông là chủ yếu, chiều dày thay đổi nhiều, gồm các loại: sét pha, cát pha, đất sét phân bố hẹp. + Phụ tầng trên: là trầm tích ngoài đê sông Hồng gồm sỏi nhỏ, cát lẫn bột sét, bột sét. Các loại đất nền yếu ở đây xuất hiện kiểu da báo do: Tầng phụ giữa của tầng Hải Hưng. Tầng phụ trên và tầng phụ dưới của tầng Thái Bình lộ trên mặt đất. Các tầng này do sản phẩm tích tụ đầm lầy, trong phẫu diện hầu như đều có các lớp bùn nhão và đất chảy, độ lún cao, lực nén thấp. 1.2.2. Đối với đồng bằng Nam Bộ: Ngoại trừ trầm tích Đệ tứ khu vực, vùng cao phía đông bắc, bắc có nền tầng đất cứng vì chúng là hệ trầm tích phù sa Pleistocen gồm có: các tầng sét, sét cát, cát bột sét. Ví dụ như Mộc Hóa, Đức Hòa, Đức Huệ (Long An), một phần Tây Ninh và quận 1, 3, 10, 12, Phú Nhuận, Tân Bình, Gò Vấp, . . .(TP. Hồ Chí Minh); còn lại, hầu hết đất có độ cao 0 1m so mặt biển là đất nền hơi yếu, yếu, thậm chí rất yếu. Vì chúng nằm hầu hết trên vùng đầm lầy biển cũ, chiều sâu phẫu diện xuống 30 – 40m vẫn là lớp bùn nhão lẫn hữu cơ rừng lầy ngọt. Vùng tháp phía Nam Sài Gòn là hệ trầm tích phù sa sông biển gồm các tầng bùn, bùn sét, . . . Về tổng thể chia ra như sau: Trầm tích trẻ Halogen, phổ biến rất rộng rãi, chiều dày thay đổi lớn, từ 8 – 40m, gồm: + Trầm tích sông và đầm lầy cục bộ gồm bùn sét, bùn hữu cơ, bùn á sét hữu cơ. + Trầm tích đầm lầy gồm bùn sét hữu cơ thân cây cỏ chưa phân hũy hoàn toàn. + Trầm tích sông biển, vũng vịnh hổn hợp gồm có sét màu xám đen. Một đặc điểm đáng chú ý là không thấy dấu hiệu lớp cát mịn hoặc cát trung. Trầm tích cổ Pleistocen. Cấu trúc phổ biến của các tầng đất phù sa cổ nguồn gốc như sau: Sét dày 3 – 5m, có nơi 8 – 10m. Sét cát dày 3 – 12m. Cát từ cát mịn đến cát thô dày 5 – 20m. Cấu trúc phổ biến của các tầng đất phù sa cổ nguồn gốc biển gồm: Sét xám đen. Sét lẫn bột. Cát trung đến thô lẫn sỏi, cuội. 1.3. Một số đặc điểm của đất nền yếu dùng xây dựng: Thuộc loại nền đất yếu thường là đất sét có lẫn nhiều hữu cơ; Sức chịu tải bé (0,5 – 1kGcm2); Đất có tính nén lún lớn (a> 0,1 cm2kG); Hệ sô rỗng e lớn (e > 1,0); Độ sệt lớn ( B > 1); Mo đun biến dạng bé (E< 50kGcm2); Khả năng chống cắt bé (ϕ, c bé), khả năng thấm nước bé; Hàm lượng nước trong đất cao, độ bão hòa nước G> 0,8, dung trọng bé; 1.3.1. Vùng đồng bằng Bắc Bộ: Đất phù sa nền yếu thuộc đồng bằng Bắc Bộ (ĐBBB): Từ 0cm đến độ sâu 50 – 60cm là đất sét pha màu nâu đến vàng nhạt. Từ 90 – 100cm mới xuất hiện cát hạt to màu xám. Từ > 150cm là cát màu vàng. Xuống sâu hơn, tùy thuộc vị trí của nó, có thể là nền yếu hay không. Về thành phần cơ giới: Tỷ lệ hạt sét trung bình (20 – 25%) cùng với tỉ lệ limon hợp lý (hạt 0,05 – 0,001mm) chiếm khoảng 50% nên đất có thành phần cơ giới trung bình, ở các vùng thấp phổ biến là sét pha trung bình có nơi là sét pha nặng. Độ giữ nước tối đa đạt 32 – 35%, trong khi đó độ ẩm thông thường vẫn > 18%, do đó ở giai đoạn nào của cây trồng cạn, chế độ nước đều thích hợp. Độ pH khoảng 6,5 – 7,5. Tỉ lệ hữu cơ trong đất phổ biến từ 1,3 – 25, trung bình là 1,56 là loại đất tương đối giàu hữu cơ. Với đặc điểm đất như trên, đất vùng đồng bằng sông Hồng có thể dùng xây dựng và công trình giao thông đường bộ từ trung bình đến khá. 1.3.2. Vùng đồng bằng sông Cửu Long: ĐBSCL tạo do phù sa mới bồi trên vùng vịnh biển cũ. Phù sa mới đã vùi lấp rừng lầy hỗn hợp ở đây, nhất là ở 3 bồn trũng: Đồng Tháp Mười, Tứ giác Long Xuyên và bán đảo Cà Mau. Trừ vùng đất phù sa do đê sông bồi đắp theo sông Tiền và sông Hậu, tùy lớp phù sa mới dày mỏng khác nhau mà nền đất yếu này có dạng hơi yếu, yếu và rất yếu. Căn cứ vào sự lắng đọng phù sa, tính chất và sự phân bố chất hữu cơ, thành hạt, . . .có thể phân ra như sau: Với vùng đất phù sa giữa châu thổ, phân ra các khu vực khác nhau như: Đất phù sa ở ven sông Hậu và sông Tiền; thành phần cơ giới chủ yếu là limon và cát, ít sét, lượng hữu cơ không nhiều (1 – 2%) đạm tổng số 0,08 – 0,1%; pH = 5,5 – 6,5; đất ở đây thuộc dạng trung bình đến hơi yếu. Đất phù sa sông hơi thấp, bị ngập lụt nhiều: thành phần cơ giới chủ yếu là sét (>50%) và limon (30 – 40%), rất ít cát, . . .thuộc diện đất nền yếu, khó khăn trong xử lý nền. Khi xây nhà cao tầng dễ bị nghiêng lún. Đất phù sa bị địa hình thấp, ngập lụt rất nhiều, phân bố ở các vùng thấp hơn và rất khó khăn cho xây dựng nh2 cao tầng, đường sá dễ bị lún, nghiêng, lở. 1.4. Các loại nền đất yếu thường gặp: + Đất sét mềm: gồm các loại đất sét hoặc á sét tương đối chặt, ở trạng thái bão hòa nước, có cường độ thấp; + Bùn: Các loại đất tạo thành trong môi trường nước, thành phần hạt rất mịn (15m là dải trũng phía bắc đảo Long Sơn, dọc thung lũng sông Thị Vải, sông Cỏ May. 3. Biện pháp xử lý nền đất yếu và phạm vi áp dụng: 3.1 Xử lý nền đất yếu: Với các đặc điểm của đất yếu như trên, muốn đặt móng xây dựng công trình trên nền đất này thì phải có các biện pháp kỹ thuật để cải tạo tính năng xây dựng của nó. Nền đất sau khi xử lý gọi là nền nhân tạo. Việc xử lý khi xây dựng công trình trên nền đất yếu phụ thuộc vào nhiều điều kiện như: đặc điểm công trình, đặc điểm của nền đất.v.v. Với từng điều kiện cụ thể mà người thiết kế đưa ra biện pháp xử lý hợp lý. + Xử lý bằng cọc tràm và cọc tre. + Xủ lý bằng bệ phản áp để tăng độ ổn định và chống trượt lở công trình đường giao thông và đê điều. + Gia tải trước với mục đích tăng cường độ và giảm độ lún của nền. + Gia tải trước đất nền với thoát nước thẳng đứng: công nghệ cho phép tăng nhanh quá trình cố kết, rút ngắn quãng đường và thời gian dịch chuyển của nước trong đất dưới tác dụng của tải trọng có thể là lớp đất đắp hoặc hút chân không. + Cọc đất vôi và cọc đất xi măng: trộn vôi hoặc xi măng với đất bằng hình thức bơm phun và quấy trộn tại chỗ. Công nghệ cho phép tạo được các cọc đất vôi, đất xi măng với cường độ thấp hơn các loại cọc thông thường. Đây là giải pháp thích hợp để xử lý sâu nền đất yếu, phục vụ cho việc xây dựng đường, cảng, khu công nghiệp, sửa chữa và cải tạo đê điều, đập chắn nước... + Cọc cát xi măng: sử dụng công nghệ thi công cọc cát để tạo lỗ, cát trộn xi măng được đầm với hệ thống máy rung và ống chống tạo lỗ. + Cọc đá và cọc cát đầm chặt: Công nghệ cho phép làm tăng cường độ, sức chịu tải của đất nền và giảm độ lún của công trình. Đây là giải pháp gia cố nền sâu. Thích hợp cho những công trình có diện tích xây dựng lớn, đường quốc lộ, bến cảng, đất mới san lấp và lấn biển. + Cố kết động: Quả tạ bê tông có trọng lượng từ 10 15 tấn, rơi ở độ cao 1015m bằng cẩu, cho phép đầm chặt đất nền và bổ sung thêm cát thông qua các hố đầm. Công nghệ thích hợp để xử lý nền cho cùng đất mới san lấp. + Công nghệ xử lý nền bằng cọc nhỏ: Cọc có đường kính từ 100200mm được thi công bằng công nghệ đóng, ép hoặc khoan phun. Công nghệ cho phép truyền tải trọng xuống công trình sâu hơn với chi phí vật liệu bê tông cốt thép tối ưu. Đây là giải pháp công nghệ thích hợp để xử lý nền đất yếu phục vụ cho việc xây dựng nhà, đường, công trình đất và cưú chữa công trình bị hư hỏng do nền móng. 3.2. Phạm vi áp dụng: 1. Xử lý nền bằng cọc tre và cọc cừ tràm: xử lý nơi nền đất yếu có chiều nhỏ. 2. Chất tải nén trước (gia tải trước): dùng để xử lý lớp đất yếu, có thể sử dụng đơn độc hoặc có thể kết hợp với thoát nước cố kết, sử dụng liên hợp một cách phức hợp. 3. Tầng đệm cát: sử dụng nhiều ở lớp mặt nền đất yếu, thường kết hợp với thoát nước theo chiều thẳng đứng. 4. Gia cố nền đường: dùng cho các dạng đất yếu để nâng cao độ ổn định, giảm bớt biến dạng không đều. 5. Bệ phản áp: dùng để tăng độ ổn định và chống trượt lở công trình. 6. Gia cố nền đường bằng chất vô cơ (vôi, sợi tổng hợp): sử dụng khi hàm lượng nước lớn, cường độ chịu cắt thấp. 7. Nền đường chất dẻo (sử dụng bọt khí FPS gia cố nền đất, trọng lượng FPS ở đất là 150 ¸ 1100): làm giảm tải trọng nền đường, giảm độ lún thích hợp lớp đất có hàm lượng nước lớn, lớp đất yếu có độ dày lớn. 8. Nền đường gia cố bằng hoá chất: khi phun hoá chất, nước và bọt khí qua hỗn hợp trộn xong hình thành vật liệu sợi, trọng lượng có thể đạt 14 trọng lượng đất, thích hợp với lớp đất có hàm lượng nước lớn, độ dày đất yếu lớn. 9. Thay thế lớp đất yếu: dùng xử lý tầng nông, dùng ở lớp đất mỏng, độ dày không lớn và thuộc đất bùn. 10. Bấc thấm, giếng bao cát: sử dụng xử lý lớp bùn đất, bùn sét, độ sâu xử lý không vượt quá 25m. 11. Cột cát, giếng cát, cọc đá dăm: sử dụng ở lớp bùn, bùn đất sét, nhưng dễ sản sinh co ngót. 12. Dự ép chân không: sử dụng với bùn đất, nền móng thuộc lớp bùn đất dính. 13. Chân không chất tải dự ép liên hợp: liên kết chân không và chất tải dự ép sử dụng với đoạn đường đắp cao và đường đầu cầu, sử dụng chân không chất tải dự ép nên sử dụng trong nền móng có bố trí giếng cát hoặc bấc thấm và bản thoát nước, ép chân không có độ chân không nhỏ hơn 70 Kpa. 14. Ép cọc bê tông: sử dụng trường hợp không thoát nước, chống cắt lớn hơn 10 Kpa. 15. Hạ cọc bằng chấn động: sử dụng không thoát nước, cường độ chống cắt lớn hơn 15 Kpa. 16. Cọc xi mămg (cọc xi măng đất): bao gồm cọc phun vữa xi măng sử dụng để gia cố nền đất yếu có cường độ chống cắt không nhỏ hơn 10 Kpa, sử dụng cọc phun bột xi măng (khô hoặc ướt) để gia cố nền đất yếu có độ sâu không vượt quá 15m. 17. Cọc CFG (cọc bê tông có lẫn bột than): thích hợp với lớp đất có cường độ chịu tải lớn hơn 50 Kpa. 18. Cọc cứng: thích hợp với khu vực đất yếu ở độ sâu lớn hơn nền đường cũ được mở rộng. 19. Tường cách ly: thông thường chỉ sử dụng với nền đường cũ được cải tạo mở rộng. 20. Làm ngăn cách và hạ mực nước ngầm: nền đá nứt nẻ, đường miền núi. 21. Làm công trình cầu cạn … 4. Biện pháp kết cấu công trình: Kết cấu công trình có thể bị phá hỏng cục bộ hoặc toàn bộ do các điều kiện biến dạng không thõa mãn: Lún hoặc lún lệch quá lớn làm cho công trình bị nghiêng, lệch, đổ…hoặc do áp lực tác dụng lên mặt nền quá lớn trong khi nền đất yếu, sức chịu tải bé. Các biện pháp về Kết cấu công trình nhằm làm giảm áp lực tác dụng lên mặt nền hặc làm tăng khả năng chịu lực của kết cấu công trình. Người ta thường dùng các biện pháp sau: + Dùng vật liệu nhẹ và kết cấu nhẹ; + Làm tăng độ mềm của kết cấu công trình; + Làm tăng cường độ cho kết cấu công trình. 4.1. Dùng vật liệu nhẹ và kết cấu nhẹ Mục đích: Làm giảm trọng lượng bản thân công trình, giảm được tĩnh tải tác dụng lên móng. Khe luïn Biện pháp: Có thể sử dụng các loại vật liệu nhẹ, kết cấu thanh mảnh, nhưng phải đảm bảo cường độ công trình. 4.2. Làm tăng độ mềm của kết cấu công trình Mục đích: Làm tăng độ mềm của kết cấu công trình kể cả móng để khử được ứng suất phụ thêm phát sinh trong kết cấu khi xảy ra lún lệch hoặc lún không đều. Biện pháp: Dùng kết cấu tĩnh định hoặc phân cắt các bộ phận của công trình bằng các khe lún. 4.3. Tăng thêm cường độ cho kết cấu công trình Mục đích: Làm tăng cường độ cho kết cấu công trình để đủ sức chịu các ứng lực sinh ra do lún lệch và lún không đều. Biện pháp: Người ta dùng các đai bê tông cốt thép để tăng khả năng chịu ứng suất kéo khi chịu uốn, đồng thời có thể gia cố tại các vị trí dự đoán xuất hiện ứng suất cục bộ lớn. 5.Các biện pháp xử lý về móng: Khi xây dựng công trình trên nền đất yếu, ta có thể sử dụng một số phương pháp xử lý về móng thường dùng như: Thay đổi chiều sâu chôn móng nhằm giải quyết sự lún và khả năng chịu tải của nền; Khi tăng chiều sâu chôn móng sẽ làm tăng trị số sức chịu tải của nền đồng thời làm giảm ứng suất gây lún cho móng nên giảm được độ lún của móng; Đồng thời tăng độ sâu chôn móng, có thể đặt móng xuống các tầng đất phía dưới chặt hơn, ổn định hơn. Tuy nhiên việc tăng chiều sâu chôn móng phải cân nhắc giữa 2 yếu tố kinh tế và kỹ thuật. Thay đổi kích thước và hình dáng móng sẽ có tác dụng thay đổi trực tiếp áp lực tác dụng lên mặt nền, và do đó cũng cải thiện được điều kiện chịu tải cũng như điều kiện biến dạng của nền. Khi tăng diện tích đáy móng thường làm giảm được áp lực tác dụng lên mặt nền và làm giảm độ lún của công trình. Tuy nhiên đất có tính nén lún tăng dần theo chiều sâu thì biện pháp này không hoàn toàn phù hợp. Thay đổi loại móng và độ cứng của móng cho phù hợp với điều kiện địa chất công trình: Có thể thay móng đơn bằng móng băng, móng băng giao thoa, móng bè hoặc móng hộp; trường hợp sử dụng móng băng mà biến dạng vẫn lớn thì cần tăng thêm khả năng chịu lực cho móng; Độ cứng của móng bản, móng băng càng lớn thì biến dạng bé và độ lún sẽ bé. Có thể sử dụng biện pháp tăng chiều dày móng, tăng cốt thép dọc chịu lực, tăng độ cứng kết cấu bên trên, bố trí các sườn tăng cường khi móng bản có kích thước lớn. 5.1. Thay đổi chiều sâu chôn móng Dùng biện pháp thay đổi chiều sâu chôn móng có thể giải quyết về mặt lún và khả năng chịu tải của nền. Khi tăng chiều sâu chôn móng sẽ làm tăng trị số sức chịu tải của nền. Trị số tăng của áp lực tiêu chuẩn ΔR khi tăng chiều sâu chôn móng có thể tính theo công thức: : dung trọng của đất nền : độ tăng thêm chiều sâu chôn móng tra bảng Ngoài ra khi tăng độ sâu chôn móng thì sẽ giảm được ứng suất gây lún cho móng nên giảm được độ lún của móng; Đồng thời tăng độ sâu chôn móng có thể đặt móng xuống các tầng đất phía dưới chặt hơn, ổn định hơn. Tuy nhiên việc tăng chiều sâu chôn móng phải cân nhắc giữa hai yếu tố kinh tế và kỹ thuật. Một số trường hợp để giảm bớt độ chênh lệch lún giữa cao trình đặt móng thiết kế với cao trình đáy móng sau khi lún ổnlên một trị số dự phòng. S: độ lún ổn định tính toán Stc: độ lún xảy ra khi thi công (với công trình dân dụng Stc= 0,7S) Trường hợp nền đất yếu có chiều dày thay đổi nhiều, để giảm chênh lệch lún có thể đặt móng ở nhiều cao trình khác nhau. 5.2. Biện pháp thay đổi kích thước móng: Thay đổi kích thước và hình dáng móng sẽ có tác dụng thay đổi trực tiếp áp lực tác dụng lên mặt nền, và do đó cũng cải thiện được điều kiện chịu tải cũng như điều kiện biến dạng của nền. Khi tăng diện tích đáy móng thường làm giảm được áp lực tác dụng lên mặt nền và làm giảm độ lún của công trình. Tuy nhiên với đất có tính nén lún tăng dần theo chiều sâu thì biện pháp này không tốt. Nếu tầng đất yếu chịu nén có chiều dày khác nhau, có thể dùng biện pháp thay đổi chiều rộng móng để cân bằng ứng suất cho toàn bộ công trình. 5.3. Thay đổi loại móng và độ cứng của móng: Khi thiết kế tùy sự phân bố tải trọng tác dụng lên móng và điều kiện địa chất mà chọn kết cấu móng cho phù hợp. Với nền đất yếu, khi dùng móng đơn, độ lún chênh lệch sẽ lớn, do vậy để giảm ảnh hưởng của lún lệch ta có thể thay thế bằng móng băng, móng băng giao thoa, móng bè hoặc móng hộp. Trường hợp sử dụng móng băng mà biến dạng vẫn lớn thì cần tăng thêm cường độ cho móng. Độ cứng của móng bản, móng băng càng lớn thì biến dạng bé và độ lún lệch sẽ bé. Ta có thể sử dụng các biện pháp như: tăng chiều dày móng, tăng cốt thép dọc chịu lực, tăng độ cứng kết cấu bên trên, bố trí khi các sườn tăng cường khi móng bản có kích thước lớn. 6. Gia cố nhân tạo nền đất yếu: Những phương pháp xử lý nền nhân tạo: Các phương pháp xử lý nền nhân tạo Dạng nền và các khả năng xây dựng chúng Điều kiện địa chất công trình Thay thề nền mới Đệm cát hoặc đất Đắp nền bằng đá hoặc cát sỏi Đất yếu, lún nhiều (than bùn, bùn, đất đắp xốp yếu) Tầng bùn nằm dưới nước Đầm chặt đất Đầm chặt trên mặt đất: đầm bàng các khối nặng đầm rung Làm chặt dưới sâu: cọc đất cọc cát nén chặt bằng rung cơ học hay phương pháp thủy lực. làm chặt bằng phương pháp nổ Các loại đất lỗ rỗng lớn, cát tơi xốp, đất dính chưa nén chặt. Cát rời xốp Các loại đất lỗ rỗng lớn Đất yếu thấm nước (bùn, á sét, á cát nhão yếu) Đất cát rời xốp Đất loại cát rời xốp Phun vữa Silicat hóa Hắc ín tổng hợp Xi măng hóa Cát xốp, các loại đất có lỗ rỗng lớn Phương pháp điện Điện hóa Điện thấm Dùng tia lửa điện Đất sét yếu, hệ số thấm k 2b; + Với móng bản: lc ≥ 4b; Khi b>= 10m thì: lc ≥ 9m + 0,15b (nền sét) lc ≥ 6m + 0,10b (nền cát); Theo kinh nghiệm chiều dài của cọc cát thường lấy đến độ sâu của nền dưới đáy móng được xem là hết lún (tại độ sâu có ) 6.3.3. Thi công và kiểm tra nền cọc cát: Việc thi công đóng cọc cát bằng các máy chuyên dụng. Nếu là móng công trình cần phải đào thì đào chừa lại 1m để sau khi thi công thì vét đi vì đất ở vị trí này không được chặt. Việc thi công đóng cọc nhờ bộ phận chấn động, máy rung ấn ống thép (đường kính 4060cm) vào lòng đất đến độ cao thiết kế. Sau khi đóng xuống đất, ống thép có đàu đóng lại. Sau đó người ta nhấc bộ phận chấn động ra. Nhồi cát vào rồi đặt máy chấn động vào rung khoảng 15 – 20s. Tiếp theo bỏ máy chấn động ra rồi rút ống lên chừng 0,5m rồi đặt máy rung vào rung 10 – 15 giây cho đầu cọc mở ra để cát tụt xuống. Sau đ ó rút ống lên dần đều, vừa rút ống vừa rung cho cát được chặt. • Kiểm tra nền cọc cát: sau khi thi công cần kiểm tra lại nền cọc cát bằng các phương pháp sau: Khoan lấy mẫu đất giữa các cọc để xác định γnc, enc, c, ϕ sau khi nén chặt từ đó tính ra cường độ đất sau nén chặt. Dùng xuyên tiêu chuẩn để kiểm tra độ chặt của cát trong cọc và đất giữa các cọc. Thí nghiệm bàn nén tĩnh tải tại hiện trường trên mặt nền cọc cát. Diện tích bàn nén yêu cầu phải lớn (≥ 4m2) để chùm ít nhất là 3 cọc để thí nghiệm. 6.4. Xử lý nền bằng cọc vôi và cọc đất – vôi: 6.4.1. Đặc điểm và phạm vi áp dụng: Cọc vôi thường được dùng để xử lý, nén chặt các lớp đất yếu như: than bùn, bùn, sét và sét pha ở trạng thái dẻo nhão. Vệc sử dụng cọc vôi có những tác dụng sau: Sau khi cọc vôi được đầm chặt, đường kính cọc vôi sẽ tăng lên 20% làm cho đất xung quanh nén chặt lại. Khi vôi được tôi trong lỗ khoan thì nó tỏa ra một nhiệt lượng lớn làm cho nước lỗ rỗng bốc hơi làm giảm độ ẩm và tăng nhanh quá trình nén chặt. Sau khi xử lý bằng cọc vôi nền đất được cải thiện đáng kể: + Độ ẩm của đất giảm 5 – 8%. + Lực dính tăng lên khoảng 1,5 –3 lần; + Modun biến dạng tăng lên 34 lần; + Cường độ của đất giữa các cọc vôi có thể tăng lên đến 2 lần; Với những ưu điểm như trên cho thấy rằng xử lý nền đất yếu bằng cọc vôi có hiệu quả đáng kể. Tuy nhiên khi gặp các nền đất quá nhão, yếu (đất có B> 1) thì hiệu quả nén chặt của cọc vôi bị hạn chế. Với các loại bùn gốc sét nhão yếu thì hiệu quả nén chặt càng ít vì vôi tôi và đất sét đều thấm nước yếu nên việc ép thoát nước lỗ rỗng khó, kém hiệu quả. 6.4.2. Thiết kế và thi công cọc vôi: Việc tính toán và thiết kế cọc vôi tương tự như cọc cát, tuy nhiên cần chú ý khả năng thoát nước của chúng khác nhau. Với cọc cát thì khả năng thoát nước đều và trong thời gian dài còn với cọc vôi thì khả năng thoát nước nhanh trong thời gian đầu và sau đó giảm đi nhiều. Thi công cọc vôi : Để thi công cọc vôi trước hết phải khoan tạo lỗ, lỗ khoan từ 240400mm, nếu thành lỗ khoan bị sạt lở thì hạ ống thép, sau đó cho từng lớp vôi sống dày khoảng 1m xuống lỗ khoan và đầm chặt từng lớp cho đến hết chiều sâu. Kết hợp vừa đầm vừa rút ống lên. Hiệu quả nén chặt của cột vôi phụ thuộc vào chất lượng đầm chặt và thành phần hóa học của vôi. Độ chặt và cường độ của nền cọc vôi có thể kiểm tra như đối với nền cọc cát. 6.4.3. Cọc đất – vôi: a Chế tạo cọc đất – vôi: Việc chế tạo cọc đất – vôi khá phức tạp và phải sử dụng các máy chuyên dụng. Cấu tạo máy gồm hai bộ phận: Phần máy điều khiển và xi lô đựng vôi bột. (máy Alimak của Thụy Điển sản suất). Hoạt động của máy như sau: Lưỡi khoan có đường kính khoảng 500mm có tác dụng tạo lỗ và làm cho đất tơi ra tại chỗ, chiều sâu khoan có thể đạt tới 20m, khi khoan đến độ sâu thiết kế thì bắt đầu quá trình phun vôi. Vôi bột được chứa trong xi lô dung tích 2,5m3. Khi máy vận hành, một bộ phận máy nén khí tạo nên một áp lực trong xilô và áp lực đó đẩy vôi φ=30mm ở dưới lưỡi khoan và phun vào đất vôi bột tác dụng với nước lỗ rỗng tạo nên liên kết ximăng và các liên kết này gắn kết các hạt khoáng vật trong đất lại và làm cho đất cứng hơn. b Hiệu quả và ứng dụng: Khi tạo cọc vôi đất thì cường độ của cọc này phụ thuộc vào lượng vôi và thời gian. Kết quả nghiên cứu cho thấy lượng vôi càng nhiều thì độ cứng của cọc càng tăng nhanh. Ở nước ta với đất yếu có độ ẩm tự nhiên từ 4070% thì dùng hàm lựợng vôi từ 6 12% là hợp lý. Với tỷ lệ đó thì cường độ cọc đạt 50% sau 1 tháng và 70 – 80% sau 3 tháng. Cọc đất – vôi xử lý làm tăng cường độ chống cắt của đất lên hàng 10 lần, có thể sử dụng cọc đất vôi này làm tường cừ hoặc làm nền cho công trình. Khoảng cách giữa các cọc vôi tùy thuộc đặc điểm nền và tải trọng, theo kinh nghiệm lấy bằng 0,75m, chiều dài cọc phải vượt chiều sâu chịu nén của đất, lưới cọc trùm ra diện tích đáy móng là b4 với b là bề rộng móng. Việc kiểm tra sức chịu tải của nền khi xử lý cần xác định bằng thí nghiệm nén tĩnh tại hiện trường, với kích thước bàn nén là 100x100cm. 6.5. Biện pháp xử lý nền bằng cọc đất – xi măng: 6.5.1. Giới thiệu: Một số công trình cầu đường trong quá trình khai thác đã và đang tồn tại hiện tượng khá phổ biến là lún lệch hai bên đầu cầu, hai bên cống hộp, … Sự lún lệch này là trở ngại lớn trong lưu thông, gây nên hiện tượng nảy, xốc đột ngột rất dễ xảy ra tai nạn. Mức độ nguy hiểm tùy thuộc vào độ lún lệch tại mỗi công trình. Đồng thời phát sinh hàng loạt các vấn đề khác như làm giảm năng lực khai thác của công trình do phải giảm tốc độ khi đi qua những vị trí lún lệch, làm tăng mức độ hao phí (xăng dầu, hao mòn máy móc, …) của các phương tiện giao thông. Những biện pháp đối phó thông thường để giảm thiểu sự lún lệch chỉ mang tính chất là một loại giải pháp tình thế (như bù lún bằng bê tông nhựa), đòi hỏi chi phí cao làm tăng tổng vốn đầu tư xây dựng và mất thời gian lâu dài. Mặt khác vấn đề mỹ quan của công trình cũng không thể nào đảm bảo yêu cầu. Trong xây dựng tầng hầm các công trình nhà cao tầng, nhất là các tầng hầm có chiều sâu lớn việc chống ổn định thấm bằng các phương pháp cọc bares hoặc tường cừ lá sen thường không đạt hiệu quả, nhiều công trình dẫn đến sự cố do xói ngầm (điển hình như công trình tòa nhà cao tầng Pacific 4547 Nguyễn Thị Minh Khai thành phố Hồ Chí Minh) và một số công trình khác. Để giải quyết những vấn đề trên, hiện nay trên thế giới và ở nước ta đã ứng dụng công nghệ đất trộn xi măng bằng phương pháp trộn sâu. Phương pháp này có nhiều ưu điểm: Phạm vi áp dụng rộng, thích hợp mọi loại đất từ bùn sét đến sỏi cuội. Có thể xử lý lớp đất yếu một cách cục bộ, không ảnh hưởng đến lớp đất tốt. Thi công được trong nước. Mặt bằng thi công nhỏ, ít chấn động, ít tiếng ồn, hạn chế tối đa ảnh hưởng đến các công trình lân cận. Rất sạch sẽ và giảm thiểu vấn đề ô nhiễm môi trường. Thiết bị nhỏ gọn, có thể thi công trong không gian có chiều cao hạn chế. Và đặc biệt là thi công nhanh, thời gian đất đạt yâu cầu kỹ thuật xử lý ngắn, đẩy nhanh được tiến độ cải tạo đất nền. Phương pháp trộn khô dưới sâu Phương pháp trộn dưới sâu là một kỹ thuật cải tạo đất để gia tăng cường độ, kiểm soát biến dạng, và giảm thấm nhờ đất được trộn với xi măng và các vật liệu khác. Những vật liệu này có liên quan đến chất kết dính và dưới dang lỏng hoặc khô. Điều đó được thực hiện bằng các cọc đấtximăng. Các cọc đấtximăng được thực hiện bởi các mũi khoan; các mũi khoan được gắn với cần khoan. Các cần khoan được đưa vào trong đất, vữa hoặc xi măng khô được bơm qua các lỗ ở mũi khoan và được phụt vào đất nhờ hệ thống áp lực lớn (có khi tới hàng trăm atmôtfe). Nhóm các mũi khoan và lưỡi trộn trên cần pha trộn đất với vữaxi măng khô giống hình thức máy trộn đất sét. Phương pháp này nhờ một loạt các phản ứng hóa học – vật lý xảy ra giữa chất đóng rắn với đất, làm cho đất sét yếu đóng rắn lại thành một thể cọc có tính chỉnh thể, tính ổn định và có cường độ nhất định. Phương pháp mà bột xi măng khô được sử dụng như là tác nhân chính làm ổn định được gọi là phương pháp trộn khô dưới sâu; Còn tác nhân làm ổn định là hình thức vữa được gọi là phương pháp trộn ướt dưới sâu. Đường kính cọc xi măng – đất thường từ 0.6 – 1.5m và có thể đạt đến 40m chiều sâu. Các ứng dụng của đất trộn xi măng: Cải tạo nền đất yếu dưới nền đường vào cầu: việc thi công công trình trên nền đất sét mềm hoặc hữu cơ có những khó khăn và phức tạp rất lớn. Nhất là sự cố do biến dạng thẳng đứng và biến dạng ngang lớn. Bằng cách sử dụng cọc xi măng đất thì các đặc trưng độ bền và biến dạng của đất có thể được cải thiện một cách rất đáng kể và nhanh chóng. Làm chặt lại nền đất yếu phục vụ các công trình giao thông, các bãi congtenner,các nên công trình thủy lợi… Gia cố mái taluys công trình: khi mái dốc công trình có độ ổn định kém, đất chịu ứng suất cắt lớn, hệ số an toàn về phá hoại có thể được cải thiện bằng cách gia cố các lớp đất có sự chịu tải phù hợp thông qua các cọc xi măng đất. Làm móng vững chắc cho công trình nhà cao tầng, công trình công nghiệp, làm tường chắn đất, làm bờ kè. Gia cố thành hố đào, đặc biệt là nhưng hố đào sâu, yêu cầu chống thấm cao. Thí dụ bố trí cọc trộn khô: 1 Dải; 2 Nhóm, 3 Lưới tam giác, 4 Lưới vuông Thí dụ bố trí cọc trộn ướt trên biển:1 Kiểu khối , 2 Kiểu tường, 3 Kiểu kẻ ô, 4 Kiểu cột, 5 Cột tiếp xúc, 6 Tường tiếp xúc, 7 Kẻ ô tiếp xúc, 8 Khối tiếp xúc 6.5.2. Các phương pháp tính toán cọc xi măng – đất: a Phương pháp tính toán theo quan điểm cọc xi măng – đất làm việc như cọc: Đánh giá ổn định cọc xi măng – đất theo trạng thái giới hạn 1 Để móng cọc đảm bảo an toàn cần thỏa mãn các điều kiện sau: Nội lực lớn nhất trong một cọc: Nmax < QultFs Moment lớn nhất trong một cọc: Mmax < M của vật liệu làm cọc. Chuyển vị của khối móng: Δy < Δy Trong đó: Qult – Sức chịu tải giới hạn của cọc xi măng – đất. M – Moment giới hạn của cọc xi măng – đất. Fs – Hệ số an toàn. Đánh giá ổn định cọc xi măng – đất theo trạng thái giới hạn 2 Tính toán theo trạng thái giới hạn 2, đảm bảo cho móng cọc không phát sinh biến dạng và lún quá lớn: ΣSi < S Trong đó: S – Độ lún giới hạn cho phép. ΣSi – Độ lún tổng cộng của móng cọc. Nói chung, trong thực tế quan điểm này có nhiều hạn chế và có nhiều điểm chưa rõ ràng. Chính vì những lý do đó nên ít được dùng trong tính toán. Phương pháp tính toán theo quan điểm như nền tương đương Nền cọc và đất dưới đáy móng được xem như nền đồng nhất với các số liệu cường độ ϕtđ, Ctđ, Etđ được nâng cao. Gọi as là tỉ lệ giữa diện tích cọc xi măng – đất thay thế trên diện tích đất nền. As = ϕtđ = asϕcọc + (1as)ϕnền Ctđ = asCcọc + (1as)Cnền Etđ = asEcọc + (1as)Enền Trong đó: ap – Diện tích đất nền thay thế bằng cọc xi măng đất. as – Diện tích đất nền cần thay thế. Theo phương pháp tính toán này, bài toán gia cố đất có 2 tiêu chuẩn cần kiểm tra: tiêu chuẩn về cường độ và tiêu chuẩn về biến dạng. b Phương pháp tính toán theo quan điểm hỗn hợp của Viện Kỹ Thuật Châu Á Khả năng chịu tải của cọc đơn Khả năng chịu tải giới hạn ngắn hạn của cọc đơn trong đất sét yếu được quyết định bởi sức kháng của đất sét yếu bao quanh (đất phá hoại) hay sức kháng cắt của vật liệu cọc (cọc phá hoại): Qult.soil = (πdLcol + 2.25πd2) Cu.soil Trong đó: d: đường kính cọc. Lcol: chiều dài cọc. Cu.soil: độ bền cắt không thoát nước trung bình của đất sét bao quanh, được xác định bằng thí nghiệm ngoài trời như thí nghiệm cắt cánh hoặc thí nghiệm xuyên côn. Khả năng chịu tải giới hạn ngắn ngày do cọc bị phá hoại ở độ sâu z, theo Bergado: Qult.col = Acol (3.5Cu.col + Kbσh) Trong đó: Kb: hệ số áp lực bị động; Kb =
TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TP HỒ CHÍ MINH VIỆN KHOA HỌC CÔNG NGHỆ & QUẢN LÝ MÔI TRƯỜNG MÔN: XỬ LÝ Ô NHIỄM & THOÁI HÓA MÔI TRƯỜNG ĐẤT & TIỂU LUẬN CUỐI KỲ: MỤC LỤC Trang MỞ ĐẦU 01 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 2.1 2.2 2.3 3.1 3.2 4.1 4.2 4.3 5.1 5.2 5.3 6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9 6.1 NỘI DUNG Khái niệm Khái niệm đất yếu Sự hình thành tài nguyên MT đất yếu Một số đặc điểm đất yếu dùng xây dựng Các loại đất yếu thường gặp Các vấn đề đặt đất yếu Nền đất yếu Việt Nam Đất yếu khu vực tây – nam Hà Nội Đất yếu khu vực TP Hồ Chí Minh Đất yếu khu vực Bà Rịa – Vũng Tàu Biện pháp xử lý đất yếu phạm vi ứng dụng Xử lý đất yếu Phạm vi ứng dụng Biện pháp kết cấu công trình Dùng vật liệu nhẹ kết cấu nhẹ Làm tăng độ mềm kết cấu công trình Tăng thêm cường độ kết cấu công trình Các biện pháp xử lý móng Thay đổi chiều sâu chôn móng Thay đổi kích thước móng Thay đổi loại móng độ cứng móng Gia cố nhân tạo đất yếu Biện pháp xử lý đệm cát Phương pháp đầm chặt lớp đất mặt Biện pháp xử lý cọc cát Biện pháp xử lý cọc vôi cọc đất – vôi Biện pháp xử lý cọc đất – xi măng Phương pháp gia tải nén trước Biện pháp xử lý cọc tre cọc tràm Biện pháp xử lý cọc đá cọc cát đầm chặt Cố kết đóng Gia cường yếu cọc tiết diện nhỏ 02 02 02 02 04 06 06 07 07 07 08 08 08 09 11 11 11 11 12 13 13 14 14 15 18 18 22 23 28 32 33 34 34 Một số ví dụ tính toán thực tế KẾT LUẬN 34 37 SUMMARY Handling soft soil intended to increase bearing capacity of soil, improve some physical properties of soft soil, such as reduction coefficients empty, compress reduce subsidence, increasing tightness increase the number of processing modules form, increasing shear strength of soil For irrigation, the disposal of the soil also reduces the soil permeability, ensuring stable block embankments The treatment methods include different types of soft soil, based on geological conditions, causes and technologies required to overcome Technical renovation of soft soil in the field of geotechnical, to make the basis of theoretical and practical methods to improve the ability of the soil load to match the requirements of each different type of work With the characteristics of the soil as above, want the foundation construction work on this ground there must be measures to improve the technical strength of its features Soil after the treatment is called artificial The handling of the construction on soft soil depends on conditions such as work characteristics, characteristics of the soil Conditions specific to each design that people make rational treatment measures There are many treatment measures to meet specific soft ground such as: the treatment measures on the structure, the measures of disease process , the treatment measures background MỞ ĐẦU Nền móng công trình xây dựng nhà ở, đường sá, đê điều, đập chắn nước số công trình khác đất yếu thường đặt hàng loạt vấn đề phải giải sức chịu tải thấp, độ lún lớn độ ổn định diện tích lớn Việt Nam biết đến nơi có nhiều đất yếu, đặc biệt lưu vực sông Hồng sông Mê Kông Nhiều thành phố thị trấn quan trọng hình thành phát triển đất yếu với điều kiện phức tạp đất nền, dọc theo dòng sông bờ biển Thực tế đòi hỏi phải hình thành phát triển công nghệ thích hợp tiên tiến để xử lý đất yếu Bài tiểu luận trình bày số đặc tính tiêu biểu đất yếu, vấn đề đất đặt số công nghệ xử lý Đồng thời trình bày đề cập đến giải pháp xử lý đất dùng Việt Nam Một số công nghệ xử lý trình bày thảo luận Một số giải pháp xử lý móng đất yếu thích hợp với điều kiện Việt Nam hướng phát triển NỘI DUNG Khái niệm: 1.1 Khái niệm đất yếu: Nền đất yếu đất không đủ sức chịu tải, không đủ độ bền biến dạng nhiều, làm thiên nhiên cho công trình xây dựng Khi xây dựng công trình dân dụng, cầu đường, thường gặp loại đất yếu, tùy thuộc vào tính chất lớp đất yếu, đặc điểm cấu tạo công trình mà người ta dùng phương pháp xử lý móng cho phù hợp để tăng sức chịu tải đất, giảm độ lún, đảm bảo điều kiện khai thác bình thường cho công trình Trong thực tế xây dựng, có nhiều công trình bị lún, sập hư hỏng xây dựng đất yếu biện pháp xử lý phù hợp, không đánh giá xác tính chất lý đất Do việc đánh giá xác chặt chẽ tính chất lý đất yếu (chủ yếu thí nghiệm phòng trường) để làm sở đề giải pháp xử lý móng phù hợp vấn đề khó khăn, đòi hỏi kết hợp chặt chẽ kiến thức khoa học kinh nghiệm thực tế để giải quyết, giảm tối đa cố, hư hỏng công trình xây dựng đất yếu 1.2 Sự hình thành tài nguyên môi trường đất yếu: Nếu đất có cứng – thường xuất vùng đồi núi, trung du, mà tài nguyên đất sản phẩm trình phong hóa chỗ từ đá gốc khác nhau; đó, tài nguyên đất chủ yếu dựa vào chiều dày, mức độ phân bố, thành phần trạng thái tính chất vật lí, học loại đất hình thành từ đá gốc khác Còn vùng đất có yếu yếu thường xuất sản phẩm trầm tích sông biển đồng châu thổ Vì vậy, tài nguyên đất trình di chuyển hạt vật liệu đất vơi khoảng cách di chuyển khác xếp lại theo quy luật định Quá trình phức tạp, phụ thuộc vào nhiều yếu tố, đánh giá tài nguyên đất cần dựa vào cấu trúc nền, cấu trúc xếp không gian lớp đất trầm tích qua năm khác nhau, cấu tạo nên tầng, lớp đất Hơn thế, thường đất trầm tích này, tàn tích hữu bán phân giải đầm lầy xưa bị vùi lấp Lẫn chúng hỗn hợp bùn nhão với mùn thô sét sét cát 1.2.1 Khu vực vùng trũng thuộc đồng Bắc Bộ (ĐBBB): Đây khu vực địa chất phức tạp, có nhiều nhà khoa học nghiên cứu cấu trúc ĐBBB, kết khác nét tổng quan sau: Tính từ lên lên cột địa tầng trầm tích Đệ tứ có tầng trầm tích: Lệ Chi, Hà Nội, Vĩnh Phúc, Hải Hưng Thái Bình - Tầng Lệ Chi: có chiều dày thay đổi khoảng 45 – 70m, gồm có: cuội sỏi thạch anh, bột sét cát - Tầng Hà Nội: gồm nhiều nguồn gốc khác nhau, chiều dày khoảng 17 – 45m, chủ yếu gồm cuội, sỏi lẫn cát với hàm lượng cuội với đường kính lớn 10mm giảm dần theo chiều sâu - Tầng Vĩnh Phúc: gồm tập: + Tập dưới: gồm cát lẫn sỏi nhỏ, cát vừa nhỏ + Tập trên: gồm sét pha, cát pha sét - Tầng Hải Hưng: gồm phụ tầng: + Phụ tầng dưới: phổ biến trầm tích kiểu hồ đầm lầy vùng đồng ven biển, gồm có than bùn bùn chứa hữu cơ, chiều dày phổ biến -12m + Phụ tầng giữa: trầm tích có nguồn gốc đầm lầy sau biển tiến, chiều dày – 6m + Phụ tầng trên: trầm tích đầm lầy sau biển tiến, chiều dày biến đổi lớn, gồm trầm tích yếu - Tầng Thái Bình: gồm phụ tầng: + Phụ tầng dưới: phân bố rộng rãi, trầm tích nguồn gốc sông chủ yếu, chiều dày thay đổi nhiều, gồm loại: sét pha, cát pha, đất sét phân bố hẹp + Phụ tầng trên: trầm tích đê sông Hồng gồm sỏi nhỏ, cát lẫn bột sét, bột sét Các loại đất yếu xuất kiểu da báo do: - Tầng phụ tầng Hải Hưng - Tầng phụ tầng phụ tầng Thái Bình lộ mặt đất Các tầng sản phẩm tích tụ đầm lầy, phẫu diện có lớp bùn nhão đất chảy, độ lún cao, lực nén thấp 1.2.2 Đối với đồng Nam Bộ: Ngoại trừ trầm tích Đệ tứ khu vực, vùng cao phía đông bắc, bắc có tầng đất cứng chúng hệ trầm tích phù sa Pleistocen gồm có: tầng sét, sét cát, cát bột sét Ví dụ Mộc Hóa, Đức Hòa, Đức Huệ (Long An), phần Tây Ninh quận 1, 3, 10, 12, Phú Nhuận, Tân Bình, Gò Vấp, (TP Hồ Chí Minh); lại, hầu hết đất có độ cao - 1m so mặt biển đất yếu, yếu, chí yếu Vì chúng nằm hầu hết vùng đầm lầy biển cũ, chiều sâu phẫu diện xuống 30 – 40m lớp bùn nhão lẫn hữu rừng lầy Vùng tháp phía Nam Sài Gòn hệ trầm tích phù sa sông biển gồm tầng bùn, bùn sét, Về tổng thể chia sau: - Trầm tích trẻ Halogen, phổ biến rộng rãi, chiều dày thay đổi lớn, từ – 40m, gồm: + Trầm tích sông đầm lầy cục gồm bùn sét, bùn hữu cơ, bùn sét hữu + Trầm tích đầm lầy gồm bùn sét hữu thân cỏ chưa phân hũy hoàn toàn + Trầm tích sông biển, vũng vịnh hổn hợp gồm có sét màu xám đen Một đặc điểm đáng ý không thấy dấu hiệu lớp cát mịn cát trung - Trầm tích cổ Pleistocen Cấu trúc phổ biến tầng đất phù sa cổ nguồn gốc sau: - Sét dày – 5m, có nơi – 10m - Sét cát dày – 12m - Cát từ cát mịn đến cát thô dày – 20m Cấu trúc phổ biến tầng đất phù sa cổ nguồn gốc biển gồm: - Sét xám đen - Sét lẫn bột - Cát trung đến thô lẫn sỏi, cuội 1.3 Một số đặc điểm đất yếu dùng xây dựng: Thuộc loại đất yếu thường đất sét có lẫn nhiều hữu cơ; Sức chịu tải bé (0,5 – 1kG/cm2); Đất có tính nén lún lớn (a> 0,1 cm2/kG); Hệ sô rỗng e lớn (e > 1,0); Độ sệt lớn ( B > 1); Mo đun biến dạng bé (E< 50kG/cm2); Khả chống cắt bé (ϕ, c bé), khả thấm nước bé; Hàm lượng nước đất cao, độ bão hòa nước G> 0,8, dung trọng bé; 1.3.1 Vùng đồng Bắc Bộ: Đất phù sa yếu thuộc đồng Bắc Bộ (ĐBBB): - Từ 0cm đến độ sâu 50 – 60cm đất sét pha màu nâu đến vàng nhạt - Từ 90 – 100cm xuất cát hạt to màu xám - Từ > 150cm cát màu vàng Xuống sâu hơn, tùy thuộc vị trí nó, yếu hay không Về thành phần giới: - Tỷ lệ hạt sét trung bình (20 – 25%) với tỉ lệ limon hợp lý (hạt 0,05 – 0,001mm) chiếm khoảng 50% nên đất có thành phần giới trung Độ lún tổng cộng gồm thành phần độ lún cục khối gia cố (Δh1) độ lún đất không ổn định nằm khối gia cố (Δh2) Có trường hợp xảy ra: Trường hợp A: tải trọng tác dụng tương đối nhỏ cọc chưa bị rão Trường hợp B: tải trọng tương đối cao tải trọng dục trục tương ứng với giới hạn rão cọc 6.5.3 Nhận xét: Trong năm gần công nghệ cải tạo đất cọc ximăng đất ứng dụng nhiều nước ta Như đại lộ Đông Tây Thành phố Hồ Chí Minh, dự án cải tạo môi trường thành phố Hồ Chí Minh, tầng hầm công trình cao tầng Tamsquaer Đồng Khởi Tp Hồ Chí minh nhà máy điện Ô môn Cần Thơ số công trình cảng Bà Rịa –Vũng Tàu, v.v Nhưng nhà thầu phần lớn Nhật, Trung Quốc, Đài loan Vì chưa có kinh nghiệm, qui trình thiết kế thi công nước ta giai đoạn soạn thảo sơ lược, chưa cụ thể đầy đủ 6.6 Phương pháp gia tải nén trước: 6.6.1 Đặc điểm phạm vi áp dụng: Phương pháp sử dụng để xử lý gặp đất yếu than bùn, bùn sét sét pha dẻo nhão, cát pha bão hòa nước Dùng phương pháp có ưu điểm sau: - Tăng sức chịu tải đất; - Tăng nhanh thời gian cố kết, tăng nhanh độ lún ổn định theo thời gian Các biện pháp thực hiện: - Chất tải trọng (cát, sỏi, gạch, đá…) lớn tải trọng công trình dự kiến thiết kế đất yếu, chịu tải trước lún trước xây dựng công trình - Dùng giếng cát bấc thấm để thoát nước khỏi lỗ rỗng, tăng nhanh trình cố kết đất nền, tăng nhanh tốc độ lún theo thời gian Tùy yêu cầu cụ thể công trình, điều kiện địa chất công trình, địa chất thủy văn nơi xây dựng mà dùng biện pháp xử lý thích hợp, dùng đơn lẻ kết hợp biện pháp 6.6.2 Phương pháp nén trước không dùng giếng thoát nước: a/ Điều kiện địa chất công trình: Để đạt mục đích làm cho đất chặt, ép thoát nước khỏi lỗ rỗng trường hợp sau thích hợp cho phương pháp gia tải nén trước - Trên lớp đất trồng trọt, lớp đất yếu cần gia cố, lớp cát tự nhiên Khi chịu tải trọng nén trước nước lỗ rỗng đất yếu bị ép thoát vào lớp cát tự nhiên - Trên lớp cát tự nhiên, lớp đất yếu cần xử lý Dưới lớp cát tự nhiên Khi chịu tải trọng nén trước, nước lỗ rỗng rỗng lớp bị ép thoát theo hai chiều lên xuống vào hai lớp cát tự nhiên - Trường hợp chịu tải trọng nén, nước thoát theo chiều lên vào tầng cát, trường hợp lớp cát tự 1nhiên làm lớp đệm cát nhân tạo sau tác dụng tải trọng nén trước b/ Tính toán tải trọng nén trước: Độ lớn áp lực nén trước lựa chọn sau: - Dùng tải trọng nén trước tải trọng công trình xây dựng Dùng tải trọng nén trước lớn tải trọng công trình xây dựng (lớn khoảng 20%) để tăng nhanh trình cố kết rút ngắn thời gian gia tải, nhiên không lớn dễ gây ph1 hoại đất yếu Độ lún dự kiến xác định theo công thức kinh nghiệm sau: St = S − t α +t Trong đó: St – Độ lún dự tính thời gian t, với t thời gian nén trước α – Hệ số kinh nghiệm; α= S t1 − t1 S t1 Với: S – Độ lún ổn định trình nén trước, xác định theo tài liệu quan trắc thực tế t − t1 t2 t − S t S t1 St1, St2: độ lún quan trắc ứng với thời gian t1, t2 c/ Biện pháp thi công: để thi công gia tải nén trước ta dùng hai cách sau: - Cách 1: Chất tải trọng nén trước lên mặt đất vị trí xây móng, đợi thời gian theo yêu cầu thiết kế để độ lún đạt ổn định để đạt độ lún ổn định dỡ tải để đào hố móng thi công móng (với chiều sâu chôn móng h ≤ 1m) Nếu chiều sâu chôn móng lớn đào hố móng đến độ sâu bé cốt đáy móng 50cm chất tải trọng nén - Cách 2: Có thể xây dựng móng trước, sau chất tải lên móng để móng lún đến trị số ổn định, sau dỡ tải xây dựng kết cấu bên Trong hai biện pháp trên, tùy theo điều kiện cụ thể mà chọn biện pháp thích hợp Tải trọng nén trước phải tăng dần cấp, cấp tương đương tải trọng tầng nhà khoảng 15 – 20% tổng tải trọng công trình Cần bố trí mốc để quan trắc lún suốt thời gian gia tải 6.6.3 Phương pháp nén trước có đường thấm thẳng đứng: a/ Điều kiện địa chất công trình: Khi chiều dày đất yếu dày độ thấm đất nhỏ bố trí đường thấm thẳng đứng để tăng tốc độ cố kết Phương pháp thường dùng để xử lý đường đắp đất yếu Có hai loại đường thấm thẳng đứng: Giếng cát (SW) bấc thấm (PVD) Tác dụng đường thấm thẳng đứng để tăng nhanh trình thoát nước lỗ rỗng đất yếu, làm giảm độ rỗng, độ ẩm, tăng dung trọng Kết làm tăng nhanh trình cố kết đất yếu, tăng sức chịu tải làm cho đất đạt độ lún quy định thời gian cho phép Để tăng nhanh tốc độ cố kết, ta thường kết hợp biện pháp xử lý bấc thấm, giếng cát với biện pháp gia tải tạm thời, tức đắp cao thêm đường so với chiều dày thiết kế 2-3m vài tháng lấy phần gia tải thời điểm t mà đường đạt độ lún cuối trường hợp đắp không gia tải *Cấu tạo chung đường đắp đất yếu có sử dụng thiết bị thoát nước thẳng đứng (bấc thấm giếng cát) b/ Tính toán thiết kế: Nội dung thiết kế hệ thống giếng cát, bấc thấm gồm có việc xác định đường kính giếng cát đường kính tương đương bấc thấm biết đặc trưng đất yếu thời gian cần thiết để đạt độ cố kết cho trước (tức tính toán độ lún theo thời gian trường hợp có bố trí đường thấm thẳng đứng Trình tự tính toán sau: + Chọn hình thức bố trí hệ thống giếng cát bấc thấm theo mạng lưới tam giác chữ nhật, xác định đường kính d khoảng cách giếng cát bấc thấm L - Đối với giếng cát, d đường kính giếng cát; - Đối với bấc thấm PVD d tính sau: Theo Hansbo (1979) d = a+b π Theo Hansbo (1987) d = a+b Với : a – Chiều dày PVD, từ 3-5mm (cá biệt a=10mm);l b – Chiều rộng PVD, him; + Tính bán kính ảnh hưởng D SW PVD D = α L Với: L - Khoảng cách từ tâm đến tâm PVD SW, tà chiều dài cạnh taếu bố trí theo lưới tam giác chiều dài cạnh hình vuông bố trí theo lưới hình vuông: α = 1,05 - Nếu bố trí PVD SW theo lưới tam giác đều; α = 1,13 - Nếu bố trí PVD SW theo lưới hình vuông + Tính nhân tố thời gian Nr = C r t D2 Với: Cr - Là hệ số cố kết hướng tâm, t – thời gian cố kết; +Tra toán đồ để xác định độ cố kết hướng tâm U r theo Nr n; +Tính nhân tố thời gian Nz độ cố kết thẳng đứng Uz (tra toán đồ) Nz = C z t h2 + Tính độ cố kết chung theo công thức: − U = (1 − U r )(1 − U v ) c/ Trình tự bước thi công: Ở giới thiệu trình tự bước thi công trường hợp xử lý bấc thấm: - Định vị trí chân ta luy đường; - Đào bỏ phần đất yếu theo thiết kế, thường từ 0,5-0,8m; - Rải vải địa kỹ thuật, nên rải vuông góc với tim đường, mép vải chồng lên 15 - 20cm; - Đặt thiết bị quan trắc lún thẳng đứng; - Đắp lớp đệm cát đến cao độ thiết kế tạo phẳng; - Đặt thiết bị quan trắc chuyển vị ngang để quan trắc chuyển vị ngang đường; - Tiến hành cắm bấc thấm (cắm PVD – Phabricatied Vertical Drainage), việc cắm bấc thấm thực máy cắm bấc chuyên dụng Sau cắm, bấc phải cao bề mặt lớp cát đệm từ 15-20cm - Đắp đất: Đất đắp thành lớp với chiều dày lớp 15, 20, 25cm Tốc độ đắp tuân thủ theo thiết kế, kết hợp quan trắc lún để xử lý kịp thời trường hợp lún nhanh tốc độ thiết kế 6.7 Cọc tre cọc tràm : INCLUDEPICTURE "http://images2.wikia.nocookie.net/ cb20090503125328/ketcau/vi/image s/5/54/27_2.jpg" \* MERGEFORMAT Cọc tre cọc tràm giải pháp công nghệ mang tính truyền thống để xử lý cho công trình có tải trọng nhỏ đất yếu Cọc tràm tre có chiều dài từ - 6m đóng để gia cường đất với mực đích làm tăng khả chịu tải giảm độ lún Theo kinh nghiệm, thường 25 cọc tre cọc tràm đóng cho 1m2 Tuy nên dự tính sức chịu tải độ lún móng cọc tre cọc tràm phương pháp tính toán theo thông lệ Việc sử dụng cọc tràm điều kiện đất tải trọng không hợp lý đòi hỏi phải chống lún cọc tiết diện nhỏ 6.7 Bệ phản áp: Bệ phản áp thường dùng để tăng độ ổn định khối đất đắp đường đê đất yếu Phương pháp đơn giản song có giới hạn phát sinh độ lún phụ bệ phản áp diện tích chiếm đất để xây dựng bệ phản áp Chiều cao chiều rộng bệ phản áp thiết kế từ tiêu sức kháng cắt đất yếu, chiều dày, chiều sâu lớp đất yếu trọng lượng bệ phản áp Bệ phản áp sử dụng để bảo vệ đê điều, chống mạch sủi cát sủi 6.8 Cọc đá cọc cát đầm chặt: Nhằm giảm độ lún tăng cường độ đất yếu, cọc cát cọc đầm chặt sử dụng.Cát đá đầm hệ thống đầm rung sử dụng công nghệ đầm ống chống Đã sử dụng công nghệ cọc cát cọc đá để xây dựng số công trình Tp, Hồ Chí Minh, Hà Nội, Hải Phòng Vũng Tàu Sức chịu tải cọc cát phụ thuộc vào áp lực bên đất yếu tác dụng lên cọc Theo Broms (1987) áp lực tới hạn 25 Cu với Cu = 20kPa, cọc cát Ф 40cm có sức chịu tải tới hạn 60KN Hệ số an toàn 1,5 sử dụng 6.9 Cố kết đóng Cố kết đóng cho phép tăng cường độ sức chịu tải giảm độ lún Công nghệ dùng để gia cố đất yếu Hà Nội, Hải Phòng TP HCM Quả đấm khối bê tông đúc sẵn có trọng lượng từ 10 - 15 nhấc lên cẩu rơi xuống bề mặt từ độ cao 10-15m để đầm chặt Khoảng cách hố đầm 3x3, 4x4 5x5m Độ sâu ảnh hưởng đầm chặt cố kết động tính bằng: D = 0,5 WH Trong đó: D - độ sâu hữu hiệu đầm chặt W - Trọng lượng đấm, H - Chiều cao rơi đấm, m Sau đầm chặt điểm vài lần cát đá đổ đầy hố đầm Phương phá cố kết động để gia cố đất yếu đơn giản kinh tế, thích hợp với tượng san lấp đất đắp cần thiết kiểm tra hiệu công tác đầm chặt trước sau đầm thiết bị xuyên nén ngang hố khoan 6.10 Gia cường đất yếu cọc tiết diện nhỏ Cọc tiết diện nhỏ hiểu loại cọc có đường kính cạnh từ 10 đến 25cm Cọc nhỏ thi công công nghệ đóng, ép, khoan phun Cọc nhỏ dùng để gia cố móng cho công trình nhà, đường sá, đất đắp dạng kết cấu khác Cọc nhỏ giải pháp tốt để xử lý đất yếu mang lại hiệu kinh tế kỹ thuật Công nghệ cọc nhỏ cho phép giảm chi phí vật liệu, thi công đơn giản, đồng thời truyền tải trọng công trình xuống lớp đất yếu hơn, giảm độ lún tổng cộng độ lún lệch công trình * Lựa chọn giải pháp xử lý đất yếu trường hợp gia cố phải thoả mãn điều kiện sức chịu tải, độ lún cho phép, ổn định Cần thiết quan trắc địa kỹ thuật so sánh kết dự báo, thí nghiệm phòng, thí nghiệm trường Một số ví dụ tính toán thiết kế: VD1: Tính toán bố trí cọc cát móng có kích thước Fm= 3,0 x 4,0m Đất có hệ số rỗng tự nhiên ε = 0,9 ; hệ số rỗng tính toán lèn chặt ε tk = 0,6 Giải: Diện tích tính toán cọc cát: Fn = (b + 2c)(l +2c) = (3 + 2.0,5)(4 + 2.0,5) = 20 (m2) Diện tích lỗ cọc 1m2 nền: Ω= ε − ε tk 0,9 − 0,6 = = 0,158m 1+ ε0 + 0,9 Khi đường kính tính toán cọc cát d = 0,4m số cọc cần dùng: N= 4ΩFn 4.0,158.20 = = 27,1 0,16π πd Khoảng cách tính toán cọc: L = 0,952d 1+ ε0 + 0,9 = 0,952.0,4 = 0,96m ε − ε tk 0,9 − 0,6 Lấy khoảng cách cọc L = 98cm hàng cọc Lh = 84cm Nếu bố trí hàng, hàng cọc hàng, hàng cọc tổng số cọc là: 4.5 + 3.4 = 32 cọc Hoặc bố trí hàng, hàng cọc hàng, hàng cọc tổng số cọc là: 4.4 + 3.5 = 31 cọc Bố trí theo cách cho cọc, tính đồng đất lèn chặt quanh móng xấu Do đó, chọn khoảng cách cọc 98cm cần 32 cọc (cách 2) VD2: đất yếu chiều dày 5m, với tính chất lý chủ yếu sau −6 −6 đây: ε = 1,5; ε pl = 1,3; K z = 0,1.10 cm / s; K r = 0,2.10 cm / s Dưới lớp đất sét nhão yếu đất sét trạng thái nửa cứng Thiết kế cho công trình có tải trọng phân bố móng q = 100kPa Giải: Độ lún đất yếu trước gia cố: S= ε 1d − ε d 1,5 − 1,3 h= 500 = 40cm + ε 1d + 1,5 Độ lún lớn, cần phải gia cố giếng cát Dùng giếng cát đường kính dc = 30cm, dài 5m cách L = 1,5m Độ lún sau có giếng cát: (ε − ε p ) d c2 (1,5 − 1,3) 30 S gc = − h = − 500 = 20cm L 150 + 1,5 1+ ε0 Như vậy, dùng giếng cát độ lún giảm 50% Sau đây, xác định độ cố kết thời gian cố kết K z = 0,1.10 −6 cm / s = 3cm / nam K r = 0,2.10 −6 cm / s = 6cm / nam Ta có: mv = ε − ε = 1,5 − 1,3 = 0,002kPa −1 p − p1 ε tb = 100 ε + ε 1,5 + 1,3 = = 1,4 2 Giả thiết thời gian phải nén chặt để kịp thi công tháng: nam K (1 + ε tb ) 3(1 + 1,4) Cz = z = = 3,6m / nam mv γ n 0,002.10 t = 2thang = C z t 36000.1 = = 0,0024 h2 500 2.6 K (1 + ε tb ) 6(1 + 1,4) Cz = r = = 7,2m / nam mv γ n 0,002.10 Tz = Tr = 7,2.1 = 0,053 4.7,5 2.6 Tra biểu đồ: Tz = 0,024 Mz = 0,82 Tr= 0,053 Mr = 0,6 Độ cố kết sau tháng là: Ut = – Mz.Mr = – 0,82.0,6 = 0,5 Độ lún đất có giếng cát sau tháng là: St = S.Ut = 20.0,5 = 10cm Như muốn độ lún ổn định tháng - Nén trước, chờ năm xây dựng (S