Thiết kế trạm xử lý nước thải cho thành phố với 130000 người

Thiết kế trạm xử lý nước thải cho thành phố với 130000 người

Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang LỜI MỞ ĐẦU Quá trình công nghiệp hóa, đại hóa đất nước tạo nên sức ép lớn môi trường Trong giai đoạn nay, mà kinh tế nước ta có bước phát triển mạnh mẽ vững chắc,đời sống người dân ngày nâng cao vấn đề môi trường điều kiện vệ sinh môi trường lại trở nên cấp thiết hết Trong vấn đề nước quan tâm nhiều Một biện pháp để bảo vệ môi trường sống, bảo vệ nguồn nước mặt, nước ngầm không bị ô nhiễm hoạt động sinh hoạt sản xuất người thu gom xử lý nước thải Nước thải sau xử lý đáp ứng tiêu chuẩn thải vào môi trường khả tái sử dụng nước sau xử lý Với đề tài thiết kế trạm xử lí nước thải sinh hoạt, thể vẽ thiết kế, sau thời gian hướng dẫn thầy cô môn, đồ án hoàn thành Dưới thuyết minh trạm xử lí nước thải Trong trình hoàn thành đồ án chưa hoàn thiện kiến thức thiếu kinh nghiệm thực tế,nên trình thực đồ án kết cuối sai sót định Kính xin thầy cô thông cảm giúp em thiếu sót để kiến thức kinh nghiệm em ngày nâng cao Sinh viên thực Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang I Nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế trạm xử lý nước thải cho thành phố với số liệu sở sau:  Nước thải sinh hoạt: • Dân số : 130000 người • Tiêu chuẩn cấp nước trung bình : 120 l/ng.ngđ  Nước thải sản xuất dịch vụ: Số liệu nước thải Tên nhà máy, dịch vụ Bệnh viện Bia Thủy sản I Thời gian hoạt động, 24 giờ/ngđ 24 16 Lưu lượng, m3/ngđ 2500 4000 Chất lơ lửng, mg/l 380 4500 BOD5, mg/l 250 850 COD, mg/l 350 1500 450l/giường Nhiệt độ, 0C pH  Các số liệu thời tiết, địa chất thuỷ văn : • Nhiệt độ trung bình năm không khí : 19oC • Nhiệt độ trung bình hỗn hợp nước thải sinh hoạt công nghiệp mùa đông : 18oC • Hướng gió chủ đạo năm: Đông Bắc • Mực nước ngầm : + Mùa khô sâu mặt đất : m + Mùa mưa sâu mặt đất : m  Nguồn tiếp nhận : Sông loại B  Yêu cầu chất lượng nước thải sau xử lý xả vào sông không dùng cho mục đích sinh hoạt theo cột B Quy Chuẩn Kỹ Thuật Quốc Gia Về Nước Thải Sinh Hoạt (QCVN 14:2008/BTNMT) sau : • Nhu cầu oxy sinh hoá BOD5 (20oC): 50 mg/l • Hàm lượng chất lơ lửng SS: 100 mg/l Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang II Xác định thông số tính toán Xác định lưu lượng tính toán nước thải 1.1 Lưu lượng nước thải sinh hoạt • Tiêu chuẩn thoát nước trung bình lấy 80% tiêu chuẩn cấp: qtb = 0.8 × qc = 0.8 × 120 = 96 (m3/ngđ) • Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình ngày đêm tính theo công thức: Qtbsh− ngd 96 × 130000 qtb × N = =12480 (m3/ngđ) 1000 1000 = • Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình tính theo công thức: qtbsh− h = 96 × 130000 qtb × N = = 520 (m3/h) 1000 × 24 1000 × 24 • Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình giây tính theo công thức: qtbsh− s = 520 qtbsh− h × 1000 = 144,44 (l/s) × 1000 = 3600 3600 sh Có qtb − s = 144,44 (l/s) Kch = 1,5 • Lưu lượng nước thải sinh hoạt lớn sh sh × Kch = 520 × 1,5 = 780 (m3/h) q mzx − h = q tb − h • Lưu lượng nước thải sinh hoạt giây lớn nhất: sh sh q max − s = q tb − s × Kch = 144,44 × 1,5 =216,66 (l/s) 1.2 Lưu lượng nước thải bệnh viện:  Bệnh viện có 300 giường bệnh tương ứng có 300 người phục vụ • Lưu lượng nước thải trung bình ngày đêm bệnh viện: Qtbphvu − ngđ = qtb × n 450 × 300 = = 135 (m3/ngđ) 1000 1000 Trong đó: n = 300: số giường bệnh • Lưu lượng nước thải trung bình bệnh viện: q bv tb − h = Qtbbv− ngd 24 = 135 = 5,625 (m3/h) 24 • Lưu lượng nước thải trung bình giây bệnh viện: Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải qtbbv− s = GVHD: TS Trần Văn Quang 5,625 × 1000 qtbbv− h × 1000 = = 1,56 (l/s) 3600 3600 1.3 Lưu lượng nước thải nhà máy bia: • Lưu lượng nước thải trung bình ngày đêm nhà máy bia: Qtbbia− ngd = 2500 (m3/ngđ) • Lưu lượng nước thải trung bình nhà máy bia: qtbbia− h = Qtbbia− ngd = 24 2500 = 104,17 (m3/h) 24 • Lưu lượng nước thải trung bình giây nhà máy bia: qtbbia− s = 104,17 × 1000 qtbbia−h × 1000 = = 28,94 (l/s) 3600 3600 1.4 Lưu lượng nước thải nhà máy thủy sản 1: • Lưu lượng nước thải trung bình ngày đêm nhà máy Thủy sản 1: Qtbts− ngd = 4000 (m3/ngđ) • Lưu lượng nước thải trung bình nhà máy Thủy sản 1: q ts tb − h = Qtbts − ngd 16 = 4000 = 250 (m3/h) 16 • Lưu lượng nước thải trung bình giây nhà máy Thủy sản 1: qtbts − s = 250 × 1000 qtbts − h × 1000 = = 69,44 (l/s) 3600 3600 Bảng Bảng phân bố lưu lượng tổng cộng nước thải sinh hoạt nước thải công nghiệp theo ngày đêm Các Nước thải sinh hoạt Nước thải Nước thải nhà máy bia bệnh viện Nước thải Thủy sản Lưu lượng tổng cộng %Qsh m3 m3 m3 m3 m3 %Qtc 0-1 1.5 187.2 104.17 5.625 297 1.55 1-2 1.6 199.68 104.17 5.625 309.48 1.62 2-3 1.6 199.68 104.17 5.625 309.48 1.62 Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang 3-4 1.6 199.68 104.17 5.625 309.48 1.62 4-5 1.6 199.68 104.17 5.625 309.48 1.62 5-6 1.6 199.68 104.17 5.625 309.48 1.62 6-7 4.28 534.14 104.17 5.625 250 893.94 4.68 7-8 5.87 732.58 104.17 5.625 250 1092.4 5.71 8-9 5.8 723.84 104.17 5.625 250 1083.6 5.67 9-10 6.27 782.5 104.17 5.625 250 1142.3 5.98 10-11 6.27 782.5 104.17 5.625 250 1142.3 5.98 11-12 6.27 782.5 104.17 5.625 250 1142.3 5.98 12-13 4.93 615.26 104.17 5.625 250 975.06 5.10 13-14 4.07 507.94 104.17 5.625 250 867.73 4.54 14-15 5.67 707.62 104.17 5.625 250 1067.4 5.58 15-16 5.92 738.82 104.17 5.625 250 1098.6 5.75 16-17 5.92 738.82 104.17 5.625 250 1098.6 5.75 17-18 5.7 711.36 104.17 5.625 250 1071.2 5.60 18-19 5.68 708.86 104.17 5.625 250 1068.7 5.59 19-20 4.25 530.4 104.17 5.625 250 890.2 4.66 20-21 4.55 567.84 104.17 5.625 250 927.64 4.85 21-22 4.23 527.9 104.17 5.625 250 887.7 4.64 22-23 2.6 324.48 104.17 5.625 434.28 2.27 23-24 1.6 199.68 104.17 5.625 309.48 1.62 Tổng 100 12480 2500 135 4000 19115 100 Từ bảng thống kê ta có:  Lưu lượng tổng cộng trung bình ngày đêm Qtbtc− ngd = ΣQi = Qtbsh− ngd + Qtbbv− ngd + Qtbb − ngd + Qtbts−ngd = 12480 + 135 + 2500 + 4000 = 19115 ( m3/ngđ) Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang  Lưu lượng tổng cộng trung bình : Qtbtc− ngd Qtbtc− h = 24 = 19115 = 796,46 ( m3/h) 24  Lưu lượng tổng cộng trung bình giây : Qtbtc− s = 796,46.1000 qtbtc− h 1000 = = 221,24 (l/s) 3600 3600  Lưu lượng tổng cộng lớn : tc Qmax − h = 1142,3 ( m /h)  Lưu lượng tổng cộng lớn giây : tc Qmax −s = tc 1142,3.1000 Qmax − h 1000 = = 317,31 (l/s) 3600 3600  Lưu lượng tổng cộng nhỏ giờ: tc Qmin − h = 297 ( m /h)  Lưu lượng tổng cộng nhỏ giây: tc Qmin −s = tc 297.1000 Qmin − h 1000 = = 82,5 (l/s) 3600 3600 Xác định nồng độ chất bẩn nước thải theo chất lơ lửng (SS) theo BOD 2.1 Xác định nồng độ chất bẩn theo chất lơ lửng (CSS):  Hàm lượng chất lơ lửng 65% hộ dân có sử dụng bể tự hoại: n SS × h 65 × 55 × 1000 = × 1000 = 372,4 (mg/l) 100 × qtb 100 × 96 CSS1 =  Hàm lượng chất lơ lửng 35% hộ dân sử dụng bể tự hoại: CSS2 = n SS 65 × 1000 = × 1000 = 677,08 (mg/l) qtb 96  Hàm lượng chất lơ lửng nước thải sinh hoạt: => Csh = 372,4 × 84500 + 677,08 × 45500 = 479,04 (mg/l) 130000 Trong đó: • % số người sử dung bể tự hoại 65% • nSS : hàm lượng chất lơ lửng nước thải sinh hoạt tính cho người ngày đêm, nSS = 60 - 65 g/ng.ngđ (theo bảng 25-TCVN 7957:2008), chọn nSS =65 (g/ng.ngđ) • h: Hiệu suất giảm SS dùng bể tự hoại h=55-65% (theo thích bảng 25-TCVN 7957:2008) chọn h=55%  Hàm lượng chất lơ lửng nước thải sản xuất: • Nhà máy bia: Cbia= 380 (mg/l) Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải • GVHD: TS Trần Văn Quang Nhà máy thủy sản 1: Cthủy sản = 450 (mg/l) Nước thải từ nhà máy muốn thải hệ thống xử lý chung thành phố theo tiêu chuẩn tối thiều phải xử lý sơ đạt yêu cầu chất lượng nước loại C-TCVN 59452005 Hàm lượng chất lơ lửng tối đa 200mg/l  Hàm lượng chất lơ lửng nước thải bệnh viện: Cbv = n SS ×1000 65 × 1000 ×N = × 600 = 289 (mg/l) qtb 135.10 Trong đó: • qtb: lưu lượng thải nước trung bình bệnh viện qtb = 135 m3/ngđ = 135.103 (l/ngđ) • N: số người bệnh viện (người bệnh nhân viên), quy ước giường bệnh có phục vụ: N = 300 + 300 = 600 người  Hàm lượng chất lơ lửng hỗn hợp nước thải tính: Css = = C sh Qsh + CThs QThs + C bia Qbia + C bv Qbv Qsh + QThs + Qbia + Qbv 479,04 × 12480 + 200 × 4000 + 200 × 2500 + 289 × 135 12480 + 4000 + 2500 + 135 = 356,79(mg/l) 2.2 Xác định nồng độ chất bẩn theo BOD5:  Nước thải sinh hoạt: L sh = ĐL CL (a × n BOD + b × n BOD ) × 1000 qtb (mg/l) Trong đó: • a % số người sử dung bể tự hoại, a = 65% • b % số người không sử dụng bể tự hoại, b = 35% • ĐL n BOD : tải lượng chất bẩn theo BOD lắng nước thải sinh hoạt tính ĐL cho người ngày đêm lấy theo bảng 25 TCVN 7957-2008, n BOD = ĐL 30-35 (g/ng.ngđ), chọn n BOD = 35 (g/ng.ngđ) • CL n BOD : tải lượng chất bẩn theo BOD chưa lắng nước thải sinh hoạt tính CL cho người ngày đêm lấy theo bảng 25 TCVN 7957-2008, n BOD = 65(g/ng.ngđ) Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải  L sh =  GVHD: TS Trần Văn Quang (0,35 × 65 + 0,65 × 35) × 1000 = 473,96 (mg/l) 96 Nước thải bệnh viện: Lbv = CL n BOD 65 × 1000 ×1000 ×N = × 600 = 288,89 (mg/l) qtb 135 × 10 Trong đó: • qtb: lưu lượng thải nước trung bình bệnh viện qtb = 135 m3/ngđ = 135.103 l/ngđ • N: số người bệnh viện (người bệnh nhân viên) N = 300 + 300= 600 người  Nước thải sản xuất: • •  Nhà máy bia: 250 mg/l Nhà máy thủy sản 1: 850 mg/l Hàm lượng BOD5 hỗn hợp nước thải: LBOD5 = = Lsh Qsh + LThs QThs + Lbia Qbia + Lbv Qbv Qsh + QThs + Qbia + Qbv 473,96 × 12480 + 850 × 4000 + 250 × 2500 + 288,89 × 135 12480 + 4000 + 2500 + 135 = 522,05 (mg/l)  Hàm lượng BOD20 hỗn hợp nước thải LBOD20= LBOD5 522,05 = =614,18 (mg/l) 0,85 0,85 Xác định dân số tính toán:  Dân số tương đương theo chất lơ lửng: N tdss = =  C ths.Qths + C bia.Qbia n ss 450 × 4000 + 380 × 135 = 28482 (người) 65 Dân số tính toán theo chất lơ lửng: Nss = N + N tdss + Nbv = 130000 + 28482 + 600 = 159082 (người)  Dân số tương đương theo BOD5: Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải N tdBOD = =  GVHD: TS Trần Văn Quang Lbia Qbia + Lths Qths n BOD 250 × 2500 + 4000 × 850 = 61923 (người) 65 Dân số tính toán theo BOD5 : NNOS = N + N tdBOD + Nbv= 130000+61923 + 600 = 192523 (người) Mức độ làm nước thải cần thiết:  Nước thải sau xử lý thải sông loại B, theo quy chuẩn 14:2008/BTNMT phải đáp ứng yêu cầu sau: • Hàm lượng chất lơ lửng SS ≤ 100 mg/l • Nhu cầu oxy sinh học BOD5 ≤ 50 mg/l  Mức độ cần thiết xử lý nước thải thường xác định theo: • Hiệu suất xử lý theo SS: ESS = C ss − C t C SS 100% Trong đó: Ct : Hàm lượng tối đa chất lơ lửng nước thải sau xử lý cho phép xả vào sông, Ct = 100 mg/l C ss : Hàm lượng chất lơ lửng hỗn hợp nước thải C SS = 458,67 mg/l ESS = 458,67 − 100 × 100% =78,2 % 458,67 • Hiệu suất xử lý theo BOD5: E BOD20 = Lhh − LT × 100% Lhh Trong đó: • LT: Hàm lượng BOD5 tối đa nước thải sau xử lý cho phép xả vào sông, LT = 50 (mg/l) LT.BOD20= 50 = 58,82 (mg/l) 0,85 • Lhh: Hàm lượng BOD20 hỗn hợp nước thải Lhh = 1267,18 (mg/l) E BOD 20 = 614,18 − 58,82 × 100% =90,42 % 614,18 Kết tính toán mức độ cần thiết xử lý nước thải cho thấy cần thiết phải xử lý sinh học không hoàn toàn III Lựa chọn công nghệ trạm xử lý Trang Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang Dựa vào: - Công suất trạm xử lý Thành phần đặc tính nước thải Mức độ cần thiết xử lý nước thải Tiêu chuẩn xả nước thải vào nguồn tiếp nhận tương ứng Phương pháp sử dụng cặn Điều kiện mặt đặc điểm địa chất thủy văn khu vực xây dựng trạm xử lý nước thải - Các tiêu kinh tế kỹ thuật khác Chọn công nghệ xử lý sau: • Xử lý học: - Ngăn tiếp nhận - Song chắn rác + máy nghiền rác - Bể lắng cát + sân phơi cát - Bể lắng ngang đợt I • Xử lý sinh học - Aeroten (vi sinh vật lơ lửng – bùn hoạt tính) - Bể lắng ngang đợt II • Xử lý cặn: - Bể nén bùn đứng - Bể mêtan - Sân phơi bùn Sơ đồ dây chuyền công nghệ Nước bơm lên ngăn tiếp nhận để tự chảy qua công trình xử lý Nước thải qua song chắn rác bể lắng cát nhằm loại bỏ loại bỏ cát sỏi rác Tiếp theo nước qua bể lắng ngang đợt I để loại bỏ bớt chất lơ lửng có nước Sau xử lý học, nước thải đưa sang công trình xử lý sinh học tiếp theo, mà cụ thể Aeroten đẩy có tái sinh bùn hoạt tính Nước thải khỏi bể Aeroten đưa sang bể lắng ngang đợt II nhằm lắng bớt bùn hoạt tính, phần bùn đưa tuần hoàn bể aeroten, phần bùn dư lại đưa sang bể nén bùn Cuối nước thải xả vào nguồn tiếp nhận sông loại B Nước sau xử lý đạt Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia môi trường 8:2008/BTNMT Phần bùn dư bể lắng II đưa vào bể nén bùn nhằm giảm thể tích bùn độ ẩm Sau lượng bùn đưa qua bể mêtan để phân huỷ ổn định Cặn sau phân hủy xả vào sân phơi bùn đến đạt độ ẩm khoảng 80% vận chuyển chôn lấp Trang 10 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang Trong đó: n2 : Số ống phân phối hệ thống tưới phản lực, n2 = v : Tốc độ nước chảy đầu ống, chọn v = 1m Q1: Lưu lượng tính toán, Q1 = 224,36 l/s = 0,22436 m3/s D0 = 270 mm = 0,27 m Khi vận tốc nước thực tế đầu ống là: vth = × Q1 × 0,22436 = 0,98 m/s = n2 × π × D0 × 3,14 × (0,27) Giá trị đảm bảo: 0,6 ≤ 0,98 ≤ 1m/s; thỏa mãn - Số lỗ ống nhánh phân phối xác định: m=  80   − 1 − D t   = 80  = 166 lỗ  − 1 −   26500  - Khoảng cách lỗ Li cách tâm trục hệ thông tưới xác định sau: Li = Dt × i m Trong đó: Số thứ tự lỗ cách tâm trục hệ thống tưới - Chẳng hạn với lỗ thứ nhất, ta có: L1 = 26500 × = 1028,4 mm 166 - Với lỗ số thứ tự thứ 2, ta có: L2 = 26500 × = 1454,4 mm 166 Tính toán tương tự cho lỗ - Số vòng quay hệ thống tưới phút xác định theo công thức: 34,8.106 × Q2 34,8.106 × 56 r= = = 37 vòng/phút m × d × Dt 166 × 12 × 26500 Trong đó: r : Số vòng quay phút d: Đường kính lỗ, lấy không nhỏ 10mm; chọn 12mm Q2: Lưu lượng bình quân cho ống tưới Có tất ống tưới: Trang 31 Đồ án môn học: Xử lý nước thải Q2 = GVHD: TS Trần Văn Quang 224,36 = 56 l/s - Áp lực cần thiết hệ thống tưới (với ống ly tâm) xác định theo công thức thực nghiệm:  256.106 81.106 294 × Dt   Q × − + h =  D04 K m × 103   d ×m Trong đó: Km: Mô đun lưu lượng(l/s), lấy theo bảng 4-4/[2]; Ứng với D = 270 mm, có Km = 360 l/s  256.10 81.10 294 × 26500   = 1138 mm = 1,138 m − + 270 360 × 103   12 × 166  h = 56 ×  Bể lắng ly tâm đợt II: - Thể tích tổng cộng bể: W = qmax,h × t = (3230,75+743,07) × = 7947,65 m3 Trong : qmax,h : lưu lượng trung bình t – thời gian lắng bể, thường lấy 2h - Chọn bể công tác, bể dự phòng, thể tích bể là: Wb = W 7947,65 = = 2649,22 m3 3 - Diện tích bể mặt : F= Wb 2649,22 = = 883,07 (m2) H Trong đó: H – chiều sâu vùng lắng bể lắng ly tâm (1,5 – 5m) Tỷ lệ đường kính D chiều sâu vùng lắng lấy khoảng từ đến 12, chọn H = m - Đường kính bể : D= 4× F = π × 883,07 ≈ 33,5 (m) 3,14 - Chiều cao tổng cộng bể lắng ly tâm: HXD = H1 + hTH + hc + hbv = + 0,3 + 0,5 + 0,5 = 4,3 m Trong đó: H1: Chiều cao công tác bể, H1 = m hTH: Chiều cao lớp nước trung hoà, hTH = 0,3 m hc: Chiều cao bảo vệ, hc = 0,5 m h1: Chiều cao phần chứa cặn bể, h1 = 0,5 m Trang 32 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang - Lượng cặn tích lũy qua ngày bể lắng ly tâm đợt xác định theo công thức: W= G × N tt × 100 × T 28 × 401250 × 100 × = = 561,75 (m3) (100 − P ) × 1000 × 1000 (100 − 96) × 1000 × 1000 Sơ đồ cấu tạo bể lắng ly tâm đợt II: Ghi chú: Ống dẫn nước thải vào bể Tấm phân phối Máng thu nước Ống dẫn nước Hố thu cặn Máng thu chất Sàn công tác Tấm gạt cặn Tấm gạt chất Bể mêtan:  Xác định lượng cặn đưa đến bể mêtan:  Lượng cặn tươi từ bể lắng đứng đợt đưa đến bể mêtan là: Wc = Ca × Qtb × E × K 327,98 × 62725 × 51 × 1,1 = 230,82 m3/ngđ = (100 − Pc ) × 10 × γ c (100 − 95) × 106 × Trong đó: Ca = 327,98 mg/l : hàm lượng chất lơ lửng ban đầu Qtb = 62725 m3/ng.đ: lưu lượng trung bình ngày đêm nước thải E = 51%: hiệu suất bể lắng đứng đợt I P = 95%: độ ẩm cặn γ c : trọng lượng thể tích cặn tươi, lấy K: hệ số kể đến tăng lượng cặn cỡ hạt lơ lửng lớn, K=1,1-1,2 Chọn K =1,1  Màng vi sinh vật dư từ bể lắng II: W= G × N tt × 100 × T 28 × 401250 × 100 × = = 561,75 m3 (100 − P) × 1000 × 1000 (100 − 96) × 1000 × 1000 Trong đó: G: Lượng màng vi sinh vật bể lắng đợt II sau bể lọc sinh học cao tải lấy 28g/ng.ngđ với độ ẩm P = 96% (Điều 6.14.19/[1]) Ntt: Dân số tính toán theo chất lơ lửng, Ntt = 401250 người Trang 33 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang T: Thời gian tích lũy cặn, T = ngày đêm P = 96%: Độ ẩm cặn bể ly tâm đợt II  Lượng rác nghiền từ song chắn rác sang : - Rác lại song chắn rác nghiền nhỏ qua máy nghiền rác với độ ẩm ban đầu rác P1 = 80%, độ ẩm sau nghiền rác 95% Wr = W1 × 100 − P1 100 − 80 = 6,6 × = 26,4 (m3/ngđ) 100 − P2 100 − 95 Trong đó: W1 = 1,94(tấn/ngđ): lượng rác tính ngày đêm P1 = 80% : đổ ẩm rác trước đem nghiền P2 = 94% : độ ẩm rác sau nghiền nhỏ  Lượng cặn tổng cộng đưa đến bể mêtan là: W = Wc + Wmsv + Wr = 230,82 + 561,75 + 26,4 = 818,97 (m3)  Độ ẩm trung bình hỗn hợp cặn là:   Phh = 100 × 1 − Ck + Bk + Rk   11,54 + 22,47 + 1,32   = 95,7%  = 100 × 1 − W 818,97    Trong đó: Ck: lượng chất khô cặn tươi ngày đêm, P = 95% Ck = Wc × (100 − P ) 230,82 × (100 − 95) = = 11,54 (m3/ngđ) 100 100 Bk: lượng chất khô màng vi sinh vật, P = 96% Bk = Wmsv × (100 − P) 561,75 × (100 − 96) = = 22,47 (m3/ngđ) 100 100 Rk: lượng chất khô rác sau nghiền, P = 95% Rk =  Wr × (100 − P ) 26,4 × (100 − 95) = = 1,32 (m3/ngđ) 100 100 Tính toán kích thước bể mêtan: Ta có độ ẩm hỗn hợp cặn P hh = 95,7% > 94% nên chọn chế độ lên men ấm với nhiệt độ t = 33oC  Dung tích bể mêtan tính theo công thức: Wm = W × 100 818,97 × 100 = = 8530,94 m3 d 9,6 Trong đó: W = 818,97 m3/ngđ: lượng cặn tổng cộng dẫn đến bể mêtan Trang 34 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang d = 9,6%: liều lượng cặn ngày đêm dẫn đến bể mêtan, phụ thuộc vào chế độ lên men ẩm độ ẩm cặn (TCVN 51-84 điều 6.18.3) Bảng 3-4 Xử lý nước thải - Chọn xây dựng bể Mêtan hoạt động, dung tích bể w= 8530,94 = 2132,74m3 ≈ 2133 m3 - Kích thước xây dựng bể Mêtan (lấy theo kích thước thiết kế mẫu – loại dung tích 2500 m3)  D = 17,5 m h1 = 2,5 m H = 8,5 m h2 = 3,03 m Tính lượng khí đốt: - Trong trình xử lý sinh học kỵ khí bể mêtan có sản sinh lượng khí đốt chủ yếu khí CH4 CO2 Lượng khí đốt xác định theo công thức: y = a − n×d Trong đó: y: Khả phân hủy chất hữu cơ, % d: Liều lượng cặn ngày đêm dẫn vào bể mêtan (Bảng 7-32/[1]), d = 9,6%) n: Hệ số phụ thuộc vào độ ẩm cặn chế độ lên men lấy theo bảng 733/[1] Trong trường hợp xét, với độ ẩm hỗn hợp cặn bùn 95,7% chế độ lên men ấm, n = 0,26 a: Khả lên men lớn chất không tro hỗn hợp cặn dẫn vào bể mêtan, % Giá trị a phụ thuộc vào thành phần hóa học cặn: chất béo, hydrat cocbon, protein… a = (0,92 × m + 0,62 × c + 0,34 × A) × 100% Trong đó: m: Hàm lượng chất béo c : Hàm lượng hydrat cacbon A: Hàm lượng protein Vì số liệu thành phần nói nên lấy giá trị a sau: + Cặn bể lắng đợt 1, a = 53% + Bùn hoạt tính dư, a = 44%  y = a − n × d = 53 − 0,26 × 9,6 = 50,5% = 0.505 10 Sân phơi bùn: - Tính toán sân phơi bùn theo chu kỳ xả bùn vào sân phơi Chọn chu kỳ xả 20 ngày xả lần, sau lần xả bùn vào sân phơi vận chuyển bùn Trang 35 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang - Lượng cặn tổng cộng dẫn đến sân phơi bùn bao gồm cặn từ bể mê tan cặn từ bể tiếp xúc (khử trùng sau lắng bể lắng đợt II): Wtc = W + Wtx = 818,97 + 32,1 = 851,07 (m3/ngđ) Trong đó: Wtx - lượng bùn bể tiếp xúc xác định sau: Wtx = a × N ll 0,08 × 401250 = = 32,1 (m3/ngđ) 1000 1000 Với: a - tiêu chuẩn bùn lắng bể tiếp xúc (khi dùng clo để khử trùng) tính cho người ngày đêm Khi xử lý sinh học biophin lấy a = 0,05 – 0,1 l/người.ngđ, chọn a = 0,08 l/người.ngđ Nll - dân số tính toán theo chất lơ lửng, Nll = 401250 người - Diện tích hữu ích sân phơi bùn tính theo công thức: F1 = Wtc × 365 851,07 × 365 = = 47066,75 m2 q0 × n × 3,3 Trong đó: q0 – Tải trọng cặn lên sân phơi bùn n – Hệ số phụ thuộc vào điều kiện khí hậu - Sân phơi bùn chia làm nhiều ô Chọn kích thước ô 58 × 68 = 3944 m2 Số ô là: n = 47066,75 = 12 ô 3944 - Diện tích phụ sân phơi bùn: đường sá, mương, máng tính theo công thức: F2 = k × F1 = 0,25 × 47066,75 = 11766,69 (m2) Trong đó: k – hệ số tính đến diện tích phụ, k = 0,2 ÷ 0,4, chọn k = 0,25 - Diện tích tổng cộng sân phơi bùn: Fb = F1 + F2 = 47066,75 + 11766,69 = 58833,44 (m2) - Lượng bùn phơi từ độ ẩm 95% đến độ ẩm 75% năm là: Wb = Wtc × 365 × 100 − P1 100 − 95 = 851,07 × 365 × = 62128,11 m3 100 − P2 100 − 75 - Lượng nước tách từ sân phơi bùn: Qb = Wtc × P1 − P2 95 − 75 = 851,07 × = 680,86 m3/ngđ 100 − P2 100 − 75 Trong đó: P1 - độ ẩm trung bình cặn sau lên men bể mêtan, P1 = 95% P2 - độ ẩm sau phơi, P2 = 75% Trang 36 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang - Chu kỳ xả bùn vào sân phơi bùn dao động từ 20 ÷ 30 ngày tùy thuộc nhiều yếu tố: tính chất bùn dẫn vào sân phơi bùn, khả thấm đất mùa nắng mưa năm Nước từ sân phơi bùn thu gom hệ thống ống (D = 200mm) có đục lổ đặt dọc theo chiều dài sân phơi, ống thu nước đặt ngăn bùn Các ống dẫn nước hố thu gom bơm trở lại trước lắng II Bùn xả vào sân phơi nhờ hệ thống ống dẫn bùn đặt thành sân phơi bùn 11 Khử trùng nước thải – Tính toán bể tiếp xúc: - Lượng clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải tính theo công thức: a×Q 1000 Ya = Trong đó: Q - lưu lượng tính toán nước thải: qmax,h = 3230,75 m3/h qmin,h = 1289,55 m3/h qtb,h = 2613,54 m3/h a - liều lượng clo hoạt tính Đối với nước thải sau xử lý sinh học không hoàn toàn a = 5g/m3 ⇒ Ứng với lưu lượng tính toán, xác định lượng clo hoạt tính tương ứng cần thiết để khử trùng: Ya-max,h = a × qmax, h × 3230,75 = = 16,15 kg/h 1000 1000 Ya-min,h = a × qmin, h × 1289,55 = = 6,45 kg/h 1000 1000 Ya-tb,h = a × qtb , h × 2613,54 = = 13,07 kg/h 1000 1000 - Để định lượng clo, xáo trộn clo với nước công tác điều chế clo nước thường ứng dụng thiết bị khử trùng - gọi clorator chân không Để đưa lượng clo vào nước thải giới hạn: 6,45 ÷ 16,15 kg/h ta chọn clorator nước với công suất clorator: 3,28 ÷ 20,5 kg/h (1 clorator công tác clorator dự phòng) [lấy theo bảng 3-18 sách XLNT đô thị công nghiệp) - Để phục vụ cho clorator cần trang bị bình chứa trung gian thép để tiếp nhận Clo nước Từ clo nước chuyển thành clo dẫn vào clorator - Ở trạm khử trùng, sử dụng thùng chứa clo có đặc tính kỹ thuật sau (theo bảng 3-19 sách XLNT đô thị công nghiệp) + Dung tích 800l chứa 1000 kg clo + Đường kính thùng : D = 816 mm + Chiều dài thùng : L = 1870 mm Trang 37 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang + Chiều dày thùng chứa : δ = 10 mm - Lượng clo lấy từ 1m2 diện tích mặt bên thùng chứa: kg/h - Diện tích mặt bên thùng chứa theo kích thước chọn: S = (π.D) × 0,8.L = 3,14×0,816×0,8×1,87 = 3,83 m2 - Lượng clo lấy thùng chứa chọn: q = 3,83×3 = 11,5 kg/h - Số lượng thùng chứa clo cần thiết: n= Ya ,tb , h 13,07 = = 1,14 ≈ thùng q 11,5 * Việc kiểm tra lượng clo thùng chứa trình khử trùng có ý nghĩa quan trọng thực loại cân chuyên dùng Khi đó, thùng chứa clo đặt cân thay đổi lượng clo thùng chứa clo phản ánh qua mặt cân chữ số - Số thùng chứa clo cần dự trữ cho nhu cầu sử dụng thời gian tháng: N= Ya −tb ,h 24.30 q = 19,6.24.30 = 14 thùng 1000 Trong đó: q - trọng lượng clo thùng chứa, q = 1000 kg - Lưu lượng nước clo lớn giờ: qmax = a.q max,h 100 b.1000.1000 = 9.4756,2.100 = 35,7 m3/h 0,12.1000.1000 Trong đó: a - liều lượng clo hoạt tính, a = g/m3 b - nồng độ clo hoạt tính nước clo, phụ thuộc vào nhiệt độ t = 20 ÷ 25 C; b = 0,15 ÷ 0,12% Chọn b = 0,12% - Lượng nước tổng cộng cần thiết cho nhu cầu trạm clorator: Qn = Ya −max,h (1000 p + q ) 1000 = 23,8.(1000.1,1 + 350) = 34,51 m3/h 1000 Trong đó: p - lượng nước cần thiết để hòa tan 1g clo (l/g) phụ thuộc vào nhiệt độ nước thải Với t = 210C, p = 0,73 l/g q - lưu lượng nước cần thiết để làm bốc clo Khi tính toán sơ bộ, lấy 300 ÷ 400 l/kg Chọn q = 350 l/kg Trang 38 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang - Nước clo từ clorator dẫn đến mương xáo trộn loại đường ống cao su mềm nhiều lớp, đường kính ống 60 - 70 mm với vận tốc 1,5 m/s b) Tính toán máng trộn - chọn kiểu máng trộn vách ngăn có lỗ: - Để xáo trộn nước thải với clo sử dụng loại máng trộn (điều 6.20.4 TCN- 51-84) Nhiệm vụ máng trộn xáo trộn nước thải clo Chọn máng trộn vách ngăn có lỗ - Số lỗ ngăn tính theo công thức: n= × Qmax, s × 0,89743 = ≈ 150 (lỗ) π × d × v 3,14 × 0,082 × 1,2 Trong đó: Qmax,s - lưu lượng nước thải lớn giây d – đường kính lỗ, d = 80 mm v – tốc độ chuyển động nước qua lỗ, v = 1,2m/s - Chọn số hàng lỗ theo chiều đứng n đ = 10 hàng số lỗ theo chiều ngang n n = 15 hàng Khoảng cách tâm lỗ theo chiều ngang lấy 2d = × 0,08 = 0,16m - Khoảng cách lỗ đến thành máng trộn theo chiều ngang lấy d = 0,08m - Chiều ngang máng trộn là: B = 2d(nn – 1) + 2d = × 0,08 × (15 – 1) + × 0,08 = 2,4 m - Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ nhất: H1 = 2d(nđ – 1) + d = × 0,08 × (10 – 1) + 0,08 = 1,52 m - Chiều cao lớp nước trước vách ngăn hai: H2 = H1 + h = 1,52 + 0,19 = 1,71 m Trong đó: h tổn thất áp lực qua lỗ vách ngăn thứ hai, tính theo công thức : h= v2 1,22 = = 0,19 m µ × g 0,622 × × 9,81 µ = 0,62 : hệ số lưu lượng - Khoảng cách a tâm lỗ theo chiều đứng vách ngăn thứ hai tính theo công thức: H = a × (nđ − 1) + b ⇒ a = H − b 1,71 − 0,14 = = 0,17 m nđ − 10 − Trang 39 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang Trong đó: b – khoảng cách từ tâm lỗ hàng ngang vách ngăn thứ đến đáy máng trộn, chọn b = 1,75 × d = 1,75 × 0,08 = 0,14 m - Khoảng cách vách ngăn: l = 1,5B = 1,5 × 2,4 = 3,6 m - Chiều dài tổng cộng máng trộn với vách ngăn có đục lỗ: L = × l + × δ = × 3,6 + × 0,2 = 11,2 m - Chiều cao xây dựng máng trộn: H = H2 + Hdp = 1,71 + 0,35 = 2,06 m Trong đó: Hdp – chiều cao dự phòng tính từ tâm dãy lỗ ngang vách ngăn thứ hai đến mép máng trộn, Hdp = 0,35m - Thời gian nước lưu lại máng trộn: t= H1 × B × L 1,52 × 2,4 × 11,2 = = 46 giây Qmax, s 0,89743 c) Tính toán bể tiếp xúc ngang: - Thời gian tiếp xúc riêng bể tiếp xúc: t = 30 - L 180 = 30 − = 24 phút v × 60 0,5 × 60 Trong đó: L - chiều dài mương dẫn từ bể tiếp xúc nguồn tiếp nhận, L = 180m v - tốc độ chuyển động nước mương dẫn nước thải từ bể tiếp xúc đến bờ biển, v = 0,5 m/s - Thể tích hữu ích bể tiếp xúc: W = qmax,h × t = 3230,75 × 24 = 1292,3 m3 60 - Diện tích bể tiếp xúc mặt bằng: F= W 1292,3 = = 517 m2 H 2,5 Trong đó: H – chiều cao công tác bể tiếp xúc - kiểu bể lắng ngang Lấy theo điều 6.5.9 TCN- 51-84, H = 1,5 ÷ m.Chọn H = 2,5m - Tỉ lệ chiều chiều sâu bể L L = ÷ 12, chọn = 10 H H =>L = 10 × H = 10 × 2,5 ≈ 25 (m) - Chiều rộng tổng cộng bể: Trang 40 Đồ án môn học: Xử lý nước thải B= GVHD: TS Trần Văn Quang F 517 = = 20,68 m2 L 25 - Chọn bề rộng ngăn bể lắng m (quy phạm ÷ 9m) - Số ngăn bể: n = B 20,68 = ≈ (ngăn) b - Thể tích cặn vùng chứa cặn bể tiếp xúc: - Chiều cao hố thu cặn chọn 0,2m - Bể lắng xây dựng có độ dốc 0,01 phía hố thu cặn, chiều cao từ mép hố thu cặn đến lớp nước trung hoà là: H2 = (L - B) × 0,01= (25 – 6) × 0,01= 0,19 m - Chiều cao xây dựng bể: HXD = Hbv + H + Hth + H1 + H2 Trong đó: Hbv: chiều cao bảo vệ Hbv = 0,4 m H: chiều cao công tác bể H = (m) Hth: chiều cao lớp nước trung hoà bể Hth = 0,5 (m) Vậy HXD = 0,4 +2,5 + 0,5 + 0,2 + 0,19 = 3,79 m c , Tính toán bể tiếp xúc li tâm : Bể tiếp xúc li tâm thiết kề giống bể lắng đợt I thiết bị vét bùn Nước thải sau xử lý bể tiếp xúc dẫn tới giếng bờ sông theo mương dẫn dài 300 m với tốc độ dòng chảy 0,7 m/s Thời gian tiếp xúc Clo với nước thải bể tiếp xúc máng dẫn sông 30 phút - Thời gian tiếp xúc riêng bể tiếp xúc : t = 30 - l 300 = 30 − = 7,14 phút v.60 0,7.60 l : chiều dài máng dẫn từ bể tiếp xúc tới giếng xả, l = 300 m v : vận tốc dòng chảy máng dẫn , v = 0,7 m/s - Thể tích hữu ích bể tiếp xúc : W = qmax,h × t = 3230,75 × 24 = 1292,3 m3 60 - Chọn bể, thể tích bể : Trang 41 Đồ án môn học: Xử lý nước thải W1 = GVHD: TS Trần Văn Quang 1292,3 = 323,08 ( m3 ) - Diện tích bể tiếp xúc mặt : F1 = W1 323,08 = = 92,31 m2 H1 3,5 H1 : chiều cao công tác bể , H1= 3,5 m - Đường kính bể tiếp xúc : D= × F1 = π × 92,31 = 11 m 3,14 - Độ ẩm cặn bể tiếp xúc 96 %, cặn từ bể tiếp xúc dẫn đến sân phơi bùn để làm nước bùn 12 Tính toán công trình xả nước nguồn tiếp nhận: Nguồn tiếp nhận nước thải sau xử lý biển loại B Ta chọn công trình xả nước bờ Mặc dù khả xáo trộn pha loãng nước thải với nguồn tiếp nhận công trình xả bờ so với công trình xả nước thải công tác lắp đặt thi công đơn giản quản lý dễ dàng IV BỐ TRÍ MẶT BẰNG TRẠM XỬ LÝ : Chọn vị trí xây dựng trạm xử lý nước thải Việc chọn vị trí xây dựng trạm xử lý nước thải dựa vào điều kiện địa hình, thủy văn, so sánh tiêu kinh tế - kỹ thuật đảm bảo yêu cầu sau: - Đặt cuối hướng gió đạo - Đảm bảo khoảng cách cách ly vệ sinh (theo điều 1.16 TCN- 51-84) - Kết hợp với qui hoạch chung khu vực tính tới khả mở rộng tương lai khu vực - Tiện lợi vận chuyển Mặt tổng thể kích thước công trình phụ: Việc qui hoạch mặt thực cho đạt tiêu qui hoạch mặt Các công trình ưu tiên xây dựng cho thuận tiện nhất, công trình phụ công trình phục vụ bố trí diện tích đất lại cho hợp lý * Công trình Công trình bao gồm: ngăn tiếp nhận nước thải, song chắn rác, máng đo lưu lượng, bể lắng cát, bể lắng ngang đợt I, bể làm thoáng sơ bộ, bể aeroten, bể lắng ngang đợt II, bể nén bùn, bể mêtan, hồ khử trùng, sân phơi cát, sân phơi bùn Trang 42 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang * Công trình phụ phụ trợ Bao gồm: nhà điều hành (30×10)m, đường bao quanh đường nội (rộng 7m), trạm sửa chữa điện máy (20×10)m, trạm biến áp (10×6)m, trạm khí nén (12x10)m, nhà thu xử lý gas (12×8), phòng thí nghiệm (14×10), nhà để xe (15×7)m, trạm clo (12×8)m, kho (12 x 10)m, nhà bảo vệ (4×4)m Xung quanh trạm xử lý nước thải có trồng xanh hàng rào bảo vệ Cao trình theo nước Mặt cắt theo nước tính ngăn tiếp nhận nước thải qua công trình thải biển Tổn thất áp lực qua công trình sơ lấy sau: - Song chắn rác 0,2m - Bể lắng cát ngang 0,2m - Máng đo lưu lượng 0,3m - Bể lắng ly tâm đợt I 0,5m - Bể aeroten 0,3m - Bể lắng ly tâm II 0,5m - Bể tiếp xúc 0,2m Tổn thất áp lực mương máng tính theo tổn thát dọc đường: H dd = i.l Trong đó: i - độ dốc mương l - chiều dài mương (m) Ta có bảng tổn thất dọc đường sau: TT Tên đoạn mương I Ngăn tiếp nhận - song chắn rác Công thức Kết (m) 0,001 H = 0,001 × 0,08 Song chắn rác - bể lắng cát 0,001 10,4 H = 0,001 × 10,4 0,104 Bể lắng cát - máng đo lưu lượng 0,001 H = 0,001.5 0,04 Máng đo lưu lượng – bể lắng radian đợt 0,001 17 H = 0,001.17 0,136 Bể lắng radian đợt – bể biophin 0,001 15 H = 0,001.15 0,12 Biophin – bể lắng radian đợt 0,001 15 H = 0,001.15 0,12 Bể lắng radian đợt – máng trộn 0,001 15 H = 0,001.15 0,12 Trang 43 l Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang Máng trộn – bể tiếp xúc 0,001 H = 0,001.6 0,048 Tổn thất qua máng tràn (bể lắng cát, bể tiếp xúc) lấy 0,1m Cao trình theo bùn: Cao trình theo bùn cắt theo sơ đồ: - Từ bể lắng ly tâm I đến bể mêtan - Từ bể lắng II tới bể nén bùn, sau tới bể mêtan sân phơi bùn - Từ bể lắng ly tâm II hồi lưu Aeroten - Từ bể lắng tiếp xúc đến sân phơi bùn V KẾT LUẬN: Trên số liệu tính toán công trình liên quan đến trạm xử lý nước thải Dựa vào số liệu thiết kế sơ trạm xử lý nước thải yêu cầu đề Do lượng tính toán nhiều nên tránh khỏi sai nhầm, kính mong thầy giáo – TS Trần Quang Quang bỏ qua Trang 44 Đồ án môn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang Trang 45 [...]... mơn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang Nước thải Ngăn tiếp nhận Làm ráo nước, rắc vơi, vận chuyển Song chắn rác Bể lắng cát ngang Cấp khí Cát Vận chuyển Cặn Bể lắng ly tâm Đợt I Aeroten Bùn tuần hồn Bể lắng ly tâm Đợt II Bể nén cặn Bể mêtan Bùn dư Sân phơi bùn Sơng loại C Vận chuyển Trang 11 Đồ án mơn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang IV TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ XỬ LÝ NƯỚC THẢI: 1 Ngăn... LÝ NƯỚC THẢI: 1 Ngăn tiếp nhận nước thải: - Nước thải được bơm theo đường ống áp lực đến ngăn tiếp nhận của trạm xử lý Ngăn tiếp nhận được đặt ở vị trí cao để nước thải từ đó có thể tự chảy qua từng cơng trình đơn vị của trạm xử lý tc 3 - Dựa vào lưu lượng tính tốn đã được xác định, Qmax −h =1139.8 m /h, chọn ngăn tiếp nhận với thơng số mỗi ngăn như sau: Lưu lượng nước thải Q Đường kính ống áp lực,... gồm 2 ngăn với diện tích mỗi ngăn: 95,19/2 = 47,6 m2 + Kích thước mỗi ngăn trên mặt bằng: L x B = 6x 8 = 48 m2 50% lưu lượng nước thải được dẫn vào bể đơng tụ sinh học, 50% lưu lượng nước thải còn lại được dẫn vào 2 bể lắng ngang đợt I + Chất lượng nước thải sau xử lý qua bể đơng tụ sinh học và lắng đạt hiệu quả như sau: * Hàm lượng chất lơ lửng của nước thải sau xử lý ở bể đơng tụ sinh học với hiệu... sinh học cao tải Nước thải sau khi xử lý ở bể lắng đợt I được dẫn vào bể lọc sinh học cao tải bằng máy bơm Tính tốn bể lọc sinh học cao tải dựa theo các thơng số tính tốn ghi ở điều 7.117/[1] - Hàm lượng BOD20 của nước thải (chưa xử lý) và nước tuần hồn: Lthhh = K × Lt Trong đó: K: Hệ số phụ thuộc nhiệt độ của nước thải T0C (200C), chiều cao bể lọc H, B, q Lt: Hàm lượng BOD20 sau xử lý, Lt = 35,3 (mg/l)... từ mực nước đến thành bể, m * Kiểm tra lại tính tốn với điều kiện vmin ≥ 0,15 m/s vmin = Qmin 0,0825 = = 0,29 ≥ 0,15 m/s 2 × b × hmin 2 × 0,62 × 0,23 Cát ở bể lắng cát được gom về hố tập trung ở đầu bể lắng bằng thiết bị cào cơ giới, từ đó thiết bị nâng thuỷ lực sẽ đưa hỗn hợp cát - nước đến sân phơi cát Để dẫn cát đến sân phơi cát bằng thiết bị nâng thủy lực cần pha lỗng cát với nước sau xử lý với tỷ... Trong đó: A: Lượng khơng khí cần thiết cung cấp cho bể lọc sinh học cao tải, m3/h Q: Lưu lượng nước thải vào bể, Q = 62725 m3/ngđ K1: Hệ số dự trữ, K1 = 2 – 3; lấy K1 = 2 Từ kết quả tính tốn ta chọn loại quạt gió với các đặc tính: + Áp lực cơng tác của máy bơm: H = 100 mm cột nước Trang 29 Đồ án mơn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang + Lượng khơng khí cần thiết: A = 52089,13 m3/h Tính tốn... = 10 ÷ 20 phút, lấy t = 15 phút Qmax.h – Lưu lượng lớn nhất giờ, Qmax.h = 1142,3 m3/h + Lượng khơng khí cần cấp cho bể được tính theo cơng thức: V = Qmaxh × D = 1142,3 × 0,5 = 571,15 m3 Với: D – Lưu lượng nước thải cần cho 1m3 nước thải, D = 0,5 m3/m3nt.h Trang 25 Đồ án mơn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang + Diện tích ngăn đơng tụ sinh học tính theo cơng thức: F= Våïi: V 571,15 = = 95,19(m2)... 2500 mm - Chất lượng nước thải sau khi xử lý qua bể làm thống và lắng đạt hiệu suất khoảng 65%: C2 = C SS × (100 − E 2 ) 320 × (100 − 65) = 112(mg / l ) = 100 100 - Hàm lượng BOD20 của nước thải sau bể làm thống giảm 35% tức là : Trang 21 Đồ án mơn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang L1 = Lhh – (Lhh x 25%) = 225 – (225 x 25% ) = 168,75 (mg/l) Tính hệ thống máng vòng thu nước xung quanh bể lắng... nổi lên mặt nước và sẽ được thiết bị gạt cặn tập trung đến hố ga đặt ở bên ngồi bể Hàm lượng chất lơ lửng sau bể lắng I cần đạt ≤ 150 mg/l Cơng suất trạm xử lý Q = 19115 m3/ngđ nên ta chọn bể lắng ngang làm bể lắng đợt I Diện tích ướt trong bể lắng: A= Q max v Trong đó: v: Tốc độ tính tốn trung bình của nước thải, v= 0,005÷0,01 m/s, chọn v= 0,007 m/s Qmax: Lưu lượng lớn nhất của trạm xử lý, Qmax= 0,221... t × (KH / h ) n Với: Trang 23 Đồ án mơn học: Xử lý nước thải GVHD: TS Trần Văn Quang t: Thời gian lắng xác định bằng thực nghiệm Khi thiếu số liệu thực nghiệm, t có thể lấy theo Bảng 33 (TCVN 7957-2008) Với n= 0,25, hiệu quả lắng 60% và nồng độ chất lơ lửng 418,3 mg/l, t= 798,5 s α: Hệ số tính đến ảnh hưởng của nhiệt độ nước thải đối với độ nhớt lấy theo Bảng 31 (TCVN 7957-2008) Ứng với t= 250C, ta