Phương pháp nền móng hợp lý cho sự bền vững của công trình

Sự lựa chọn giải pháp xử lý đất yếu theo như trong các tiêu chuẩn thực hành xây dựng được hướng dẫn chỉ xét đến yếu tố kinh tế ngắn hạn. Về sau đó, nhu cầu xây dựng công trình bền vững gia tăng, đề cao các giải pháp kỹ thuật xanh và bảo vệ môi trường tốt hơn. Cọc CMC đáp ứng nhu cầu này và coi như là công nghệ ít cacbon và thân thiện môi trường. Cọc CMC được thi công mà không cần rung trên bề mặt. Phương pháp thi công không bao gồm các việc bơm áp lực hay nén khí.

PHƯƠNG PHÁP NỀN MÓNG HỢP LÝ CHO SỰ BỀN VỮNG CỦA CÔNG TRÌNH Tác giả: Kenny Yee Tóm tắt: Xây dựng cao ốc sở hạ tầng tập trung mở rộng để đáp ứng nhu cầu phát triển kinh tế Trong tiêu chuẩn hướng dẫn thực hành chủ yếu xem xét cho giai đoạn kinh tế ngắn, phát triển bền vững xây dựng cần có điều kiện lâu dài, chất lượng hiệu Sự xây dựng bền vững với mục đích làm giảm tác động môi trường dự án toàn tuổi thọ Tối ưu hóa khả sinh lợi kinh tế, tiện nghi cho người sử dụng kêu gọi cho mở rộng giải pháp công nghệ xanh thân thiện môi trường dẫn đến nghiên cứu phát triển CMC Sự phát triển CMC tạo kết phương pháp xử lý xây dựng việc giảm thiểu sử dụng cacbon giảm thiểu tác động môi trường xây dựng Các giải pháp thiết kế tinh lọc đáp ứng yêu cầu ngày tăng xử lý cải tạo đất để chịu tải trọng đặt vào cao tiêu chuẩn độ lún nghiệm ngặt Về nguyên tắc CMC cọc nửa cứng thiết kế để thu khối vật liệu hỗn hợp cải tạo đất cột đưa xuống đất Cọc làm từ vật liệu vữa xi măng có cường độ thấp bơm áp lực thấp qua cần khoan có lỗ ũi khoan đ với m ất lan tỏa xung quanh, hỏng hóc nhỏ diễn suốt trình thi công cọc Cọc CMC thi công mà không cần rung bề mặt Phương pháp thi công không bao gồm việc bơm áp lực hay nén khí Do cọc CMC hầu hết phù hợp ứng dụng khu đô thị mặt môi trường Tiềm phát triển cọc tương lai nghiên cứu phục vụ cọc lượng Cọc lượng sử dụng nóng, lạnh, công trình sử dụng lượng địa nhiệt từ xung quanh lòng đất, hoạt động hệ móng Bài báo trình bày chi tiết biện pháp thi công, sở thiết kế trường hợp thực tế I LỜI GIỚI THIỆU Sự phát triển nhanh chóng nhà ở, sở hạ tầng & công trình hạ tầng kỹ thuật, kỹ sư phải đối diện với vấn đề thiếu mặt thích hợp thiếu vật liệu đắp, đất ven bờ bờ biển thấp, đầm lầy, đất phải san lấp,…tất phát triển đất sức sống kinh tế, thực đư mặt kỹ thuật công trình ợc xây dựng theo phương pháp truyền thống cho đất tốt Với công trình lớn, việc cần thiết phải tìm sáng kiến cách không dùng biện pháp truyền thống điều kiện đất yếu làm giảm tính nguyên vẹn khả sửa chữa kết cấu Trong tình huống, điều kiện tự nhiên đất yếu cần phải cải tạo để đáp ứng yêu cầu, mục đích xây dựng Cải tạo đất dùng để (i) kiểm soát biến dạng làm tăng nhanh trình cố kết, (ii) gia tăng sức chịu tải, ổn định ngang, gia tăng sức kháng hóa lỏng Khi tải trọng đặt vào công trình mức vừa phải tiêu chuẩn độ lún không nghiêm ngặt kỹ thuật cải tạo đất sử dụng bấc thấm thoát nước thẳng đứng hay cọc đá để sử dụng giải pháp tốt mối quan hệ giữ giá thành hiệu Tuy nhiên gặp phải đất yếu tải trọng đặt vào lớn với yêu cầu độ lún nghiêm ngặt, giải pháp cải tạo đất cần xem xét cho phù hợp điều kiện yêu cầu kế hoạch xây dựng chặt chẽ.Thông thường giải pháp móng cọc chọn, CMC đặt biệt phát triển để lấp đầy khoảng cách giải pháp cải tạo đất truyền thống cọc đá (cọc không cứng) cọc BTCT ( cọc cứng) Cọc CMC cứng chứng thực cho hiệu cao cọc không cứng điều kiện đất yếu giảm giá thành so với cọc cứng BTCT Thuật ngữ: “cọc đàn hồi” có nghĩa cung cấp ứng suất tổng hợp cần thiết đất yếu với cọc CMC cứng hơn, cọc thiết kế để đạt yêu cầu độ cứng tổng hợp cho mục đích công trình Cọc nửa cứng CMC bị phình cọc đá chịu tải trọng đất yếu Với cọc BTCT tải trọng công trình chuyển từ đầu cọc hay đài cọc qua thân cọc tới lớp đất chịu lực phía Với khối tổng hợp đất cọc CMC, tải trọng phân bố lớp đệm cát phía (hoạt động lớp phân bố tải trọng), cọc CMC không thiết phải có gối tựa theo hình Không cần đầu cọc, đài cọc chiều dài cọc ngắn Cọc CMC chứng minh rẻ so với móng cọc sâu Sự lựa chọn giải pháp xử lý đất yếu theo tiêu chuẩn thực hành xây dựng hướng dẫn xét đến yếu tố kinh tế ngắn hạn Về sau đó, nhu cầu xây dựng công trình bền vững gia tăng, đề cao giải pháp kỹ thuật xanh bảo vệ môi trường tốt Cọc CMC đáp ứng nhu cầu coi công nghệ cac-bon thân thiện môi trường Cọc CMC thi công mà không cần rung bề mặt Phương pháp thi công không bao gồm việc bơm áp lực hay nén khí Do cọc CMC hầu hết phù hợp ứng dụng khu đô thị mặt môi trường Sự hỏng hóc nhỏ diễn suốt trình thi công cọc Cọc dùng môi trường nhạy cảm Ngoài cọc CMC cọc lượng cho mục đích tiết kiệm lượng cải thiện môi trường./ CỌC 2.1 Thi ĐÀN HỒI CMC công Cọc thi công cách sử dụng cần khoan có lổ rỗng với mũi ũi khoan choán chỗ với lực xoắn lớn tạo từ máy thi công kéo hạ M khoan choán ch ỗ bao gồm phần: Phần m ũi khoan khay nâng không thay đổi thể tích có nhiệm vụ đ tản đất trình khoan vào ất ũi khoan ph Phần m ần choán chỗ có đường kính với lổ khoan Bộ phận có nhiệm vụ ngăn cản đất từ bán kính ảnh hưởng lổ khoan ìv đến bề mặt làm choán chỗ đất theo phương ngang v ậy đất đầm chặt theo phương ngang Phần mũi khoan có khay nâng nằm chiều đối diện phần mũi khoan Theo kết thực tế, phận mang mùn đất tạo sạt lở hố khoan xuống khu vực choán chỗ Do đó, cải tạo hiệu quả, tổng thể, chất lượng liên tục cọc CMC Hình thể trình thi công cọc CMC với chiều cao Moment xoắn lực đẩy lớn mũi khoan xuyên vào đất lực xoắn, bơm vữa giai đoạn Khi độ sâu đạt yêu cầu, vữa bơm xuống thông qua cần khoan có lổ hổng với áp lực thấp áp lực đủ để ngăn cản sụt áp ũi khoan sau đư lực ngang xung quanh đất M ợc rút lên trình quay xoắn liên tục theo chiều Công tác để ngăn chặn thất thoát vữa dọc theo thân hố khoan dọc theo cần chủ lực Vữa dùng cho cọc CMC có cường độ khoảng 10-20 MPa độ sụt khoảng 20 đư để thuận tiện cho công tác bơm Trong suốt trình thi công thông tin ợc quan sát ghi chép máy tính (Hình 3) - Tốc độ quay di chuyển m ũi khoa n; - Momen xoắn & lực đẩy xuống, lượng m trình xuyên; Áp lực thể tích vữa bơm ũi khoan su ốt Với thông số máy tính tính toán đường kính cọc CMC theo chiều dài thi công Với thông số vữa bơm tốc độ rút ũi khoan tính toàn v m ẹn cọc kiểm soát đảm bảo Phương pháp chiếm chỗ đất mùn trình thi công không tạo rung động bề mặt Phương pháp không cần đòi hỏi ì bơm áp lực nước hay khí nén cho trình xuyên thi công cọc đá V v ậy phương pháp thân thiện với môi trường hầu hết phù họp với môi trường xây dựng đô thị 2.2 Thiết kế Thiết kế cọc CMC xem xét yếu tố dịch vụ tiện lợi tính bền vững Về kết cấu cọc CMC yếu tố biến dạng (lún), với đắp cọc CMC yếu tố dịch vụ tiện lợi tính bền vững tổng thể kiểm tra trình thi công 2.2.1 Phân tích tính biến dạng Biến dạng phân tích theo chế phân chia tải trọng cọc CMC đất xung quanh cọc Nó thêm vào lớp đệm cát đầm chặt cọc CMC hoạt động lớp tải trọng phân bố coi đối kháng 100% tải trọng truyền đến cọc cứng móng cọc với phân bố tải trọng đất ( Hình 4) Cơ chế phân bố tải trọng thể Hình Từ tỷ số độ cứng điển hình cọc CMC đất 1,000 đến 5,000, Nó cần thiết để xem xét biến dạng thẳng đứng độc lập cho cọc đất Quá trình biến dạng điểm bên cọc CMC độ sâu cho trước khác với điểm độ sâu đất Nói cách khác có tồn biến dạng khác cọc CMC đất xung quanh Sự phân bố tải trọng hệ thống giải thích sau: - - - Giai đoạn 1: Do có truyền ứng suất đất thông qua lớp đệm cát phân bố lực, biến dạng thẳng đứng (lún) xảy trình cố kết Giai đoạn 2: Theo kết lún cố kết, ứng suất chuyển từ đất xung quanh cọc đến cọc CMC Biến dạng độ sâu ( ngoại trừ mặt phẳng trung lập) đất khác cọc CMC khác độ cứng ma sát âm phát triển cọc CMC Giai đoạn 3: Ở độ sâu lớn biến dạng điểm Cọc CMC lớn hớn đất kết thể ứng suất chuyển từ cọc CMC ngược vào đất chịu nén Biến dạng điểm gây ma sát dương sức kháng cắt sở Giai đoạn 4: Tổng thể, có cân trạng thái phân bố tải ũi trọng đạt nơi mà sức kháng cắt m , sức kháng cắt ma sát sức khángơcắt ch đất cân với tổng tải trọng Hình 5: C ế phân bố tải trọng hệ thống cọc CMC Hình mô tả vị trí mặt phẳng trung gian nơi xảy biến dạng điểm ình 6: S cọc CMC đất (Đính kèm H ự phân bố ứng suất khối cọc CMC đất) Phương pháp phần tử hữu hạn thường dùng phân tích biến dạng Nó coi tác dụng xuyên thủng cọc CMC vào lớp đệm cát (lớp phân bố lực) tác dụng neo vào đáy lớp đất chịu nén Cũng xem trạng thái ứng xuất biến dạng cọc vữa CMC đất xung quanh cọc với chế truyền tải trọng cọc CMC đất Phân tích thực giai đoạn Một mô hình đối xứng trục với cọc CMC đơn phân tích trước tiên dựa tải trọng đặt vào dựa thiết kế cọc CMC với mạng lưới cọc, đường kính chiều dài cọc, đặc tính học vữa xi măng đệm cát trường hợp có gia cường cốt chịu kéo Ứng suất biến dạng phân tích Nếu kết không thỏa đáng, cải tiến thực thông số thiết kế Đính kèm h ình 7: Mô hình đ ối xứng trục cọc CMC Thông số thiết kế kiểm nhận để chấp thuận soi cấp đ “kính hiển vi” với mô hình ối xứng trục, mô hình tổng thể mắt thường, đàn d mô hình ẻo thể có xét đến thể mô hình hình học thật điều kiện biên sau: - Độ cao đất đắp khác hay điều kiện tải trọng không đối xứng; Các giai đoạn thi công khác theo thời gian; Các điều kiện đất khác nhau; Khoảng cách chiều dài cọc CMC khác Giai đoạn phân tích thứ cung cấp xác nhận … với tiêu chuẩn biến dạng ũng xác đ yêu cầu độ ổn định Nó c ịnh sức chịu tải cho phép cọc CMC đất xung quanh Tùy theo phức tạp vấn đề trình phân tích giai đoạn sử dụng mô hình 2D (hình 8) hay 3D (hình 9) 2.2.2 Phân tích ổn định Khi cọc CMC thi công đất để đở tải trọng đắp, phân tích ổn ình định thực chương tr ổn định mái dốc có khả kết hợp chặt chẽ cọc CMC thể hình 10 Hình 11 mô tả phản lực thẳng đứng Ri lực nằm ngang phụ Ti Lực Ri đỡ phần lớn tải trọng đắp, chiếm khoảng 70-90% tổng tải trọng đặt vào tùy thuộc vào phân bố lưới cọc, bề dày đất đắp loại đất Phần tải trọng lại truyền xuống đất yếu từ gia tăng độ ổn định Phản lực phụ ngang Ti phát triển sức kháng cắt trực tiếp ngược với bề mặt phá hủy cắt tiềm ẩn Sức kháng cắt phát triển khác biến dạng cọc ã trình bày CMC đất phương diện bề mặt phá hủy cắt tiềm ẩn đ Sự biến dạng khác đất phía phía bề mặt trượt tiềm ẩn mang lại lực cắt ngược lại cọc CMC Để phân tích ổn định, bước sau cần thực hiện: - - Đánh giá phản lực thẳng đứng Ri cọc CMC, phụ thuộc vào chiều cao đắp, khoảng cách đường kính cọc CMC; Tính toán moment xoắn lớn Mi cọc CMC giới hạn ứng suất cho phép vật liệu vữa cho công thức (đính kèm) - Các Trong D đường kính cọc CMC Tính toán sức kháng cắt Ti cọc CMC biến dạng xác định moment xoắn lớn cọc CMC, sức kháng cắt tính: (đính kèm công thức) trường họp thực tế 3.1 Sân bay quốc tế SoeKarno Hatta 3.1.1 Mô tả sơ lược: Dự án bao gồm xây dựng thềm đế sân bay rộng 65,000 m Thềm đế xây dựng phần mở rộng sân bay quốc tế hữu JakartaIndonesia Thềm đế sân bay mở rộng để làm chổ đậu cho máy bay Boeing 747, mặt lát sàn có cấu tạo BTCT dày 60cm với hạ vật liệu đá nghiền 45cm tổng tải tọng thiết kế máy bay mặt lát sàn có tải trọng 70kN/m2 Tổng tải trọng thiết kế cho thềm đế sân bay xem xét nghiệm ngặt cho tốc độ máy bay chậm chổ đổ máy bay Yêu cầu CBR 6% 3.1.2 Điều kiện đất Điều kiện đất hoàn toàn không đồng với lớp đất chịu nén tìm độ sâu khác từ 3-12m Hình 12- thể biểu đồ sức kháng xuyên đầu ũi c m lớp đất Tổng thể có lớp bùn sét bên trạng thái mềm đến nửa cứng đặt lớp cát chặt hay lớp sét dẻo cứng Trong vài khu vực có lớp bùn sét trạng thái mềm đến nửa cứng nằm lớp cát chặt hay lớp sét dẻo cứng Hữu tìm thấy cách gián đoạn lớp bùn sét bên Nước đất tìm thấy độ sâu khoảng 2-3m kể từ bề mặt đất Kết thí nghiệm bàn nén thí nghiệm CBR xác định không thỏa đáng giá trị CBR để đạt yêu cầu khả sửa chữa thềm đế sân bay Do đó, cải tạo đất cần xem xét để cần thiết để cải tạo điều kiện đất hữu để đáp ứng yêu cầu CBR 6% 3.1.3 Cải tạo đất Kể từ thềm đế sân bay đặt khu vận hành sân bay hạn chế môi trường như: tối thiểu hóa tiếng ồn, giảm thiểu rung đất thi công, tối thiểu hóa đất mùn thải lúc thi công… Từ hạn chế khác môi trường, phương pháp CMC lựa chọn, nữa, CMC cung cấp uyển chuyển để thích nghi công trường khác chiều dài cọc, khoảng cách cường độ vữa theo chiếm ưu điều kiện đất để đạt yêu cầu hiệu Do điều kiện đất không đồng thiết kế cho cọc CMC thỏa mãn hệ thống lưới kép sau: Hình 13 Cọc CMC có đường kính 32cm cường độ vữa xi măng 10MPa Lớp bao gồm hệ thống cọc CMC sơ cọc CMC thứ Khoảng cách lưới cột 3m2 Mục đích để gia tăng giá trị CBR giảm độ lún khác trước xây dựng Lớp thấp bao gồm cọc CMC sơ bộ, khoảng cách lưới cột 3m Mục đích để giảm độ lún dư trước xây dựng Chiều dài cọc CMC 6.5 - 12m độ dài hệ thống cọc thứ là 19m Do điều kiện địa tầng khác để giảm chi phí hiệu nhất, Khu vực xây dựng chia khu xử lý khác khu có loại độ dài cọc CMC cho hệ thống cọc Mô hình 3D thực để phân tích độ lún giá trị CBR phức tạp hệ thống lưới kép Kết phân tích thể bảng Độ lún tính toán thay đổi từ 3-6cm, trung bình 4.5 cm Độ lún khác khoảng 1.3-1.5cm Giá trị CBR từ 6-11% Ứng suất cực đại 2.3 MPa Hình 15 mô tả trình thi công cọc CMC 3.1.4 Thí nghiệm trước xây dựng thí nghiệm bàn nén thực sau 28 ngày chọn cọc CMC Thí nghiệm tải trọng 150% tải trọng làm việc để đạt cường độ 3.3 MPa cọc CMC Thí nghiệm bàn nén cho kết 9-18mm với cấp tải trọng 100% tải trọng làm việc, 13-18mm với 150% tải trọng làm việc tất giá trị kiểm tra chéo phương pháp phần tử hữu hạn Kết phân tích với tải trọng 100% tải trọng thiết kế độ lún TB 44mm Do độ lún đo nhỏ độ lún độ lún tính toán sử dụng mô hình phân tích 3.2 Nhà máy sản xuất Johor 3.2.1 Tóm lượt Dự án bao gồm xây dựng xưởng in với diện tích khối móng 2,500m , kết cấu nhà bao gồm khối chức năng: khu sản xuất trời (khu làm sạch), khu sản xuất nhà (khu lên men) khu hỗ trợ sản xuất & PTN Khu làm sàn chứa kho sắt Khu lên men khu xây với nhà 2-3 tầng Khu hỗ trợ sản xuất tòa nhà tầng Hoạt tải tổng thể 5tấn/m cho khu sàn nhà nhà đa tầng với tải trọng 0.5 đến 2tấn/m tải trọng cột tử 80-100 cho khu làm sạch, 80-704 cho khu lên men 190 đến 401 cho khu hỗ trợ sản xuất Tiêu chuẩn cho phép cho phép lún từ 3-5cm móng bè, độ lún độc lập từ 2.5 đến 3.5cm cho móng đơn Hệ số an toàn 2.5 3.2.2 Điều kiện đất Nước đất nằm độ sâu 3-4m kể từ mặt đất Lớp đất bên trạng thái mềm đến dẻo SPT= 10 búa đặt lớp bụi cát cứng đến cứng Chiều dài lớp đất yếu từ 8-15m 3.2.3 Cải tạo đất Sự lựa chọn móng cọc sử dụng phương pháp CMC xem xét chọn cho hệ thống móng Kết cấu khối nhà đặt hệ móng nông Móng bè thiết kế sàn với bề dày lớn vị trí cọc chịu tải trọng nặng.Cọc CMC đường kính 42cm thi công với tải trọng lớn Số lượng cọc CMC từ 2-10 cọc bố trí Sử dụng cọc đường kính 32cm để đỡ tải trọng tổng thể cho tải trọng nhẹ Phía cọc CMC bố trí lớp đệm cát 50cm đầm chặt cẩn thận Hình 16 dẫn vị trí cọc CMC cho sàn tổng thể với cột chịu tải trọng nhẹ Khoảng cách lưới cột trường hợp 3m chiều dài cọc 9m, đường kính 32cm Hình 17- Mặt cắt ngang cọc CMC Hình 18 – Thi công cọc CMC 3.2.4 Thí nghiệm trước xây dựng thí nghiệm bàn nén thực sau 28 ngày chọ cọc CMC đường kính 42cm Thí nghiệm tải trọng 150% tải trọng làm việc, đường kính bàn nén 0.5m Kết thí nghiệm thể bảng Thí nghiệm bàn nén cho kết 15.5 mm với 150% tải trọng làm việc 740kPa Tất giá trị kiểm tra chéo phương pháp phần tử hữu hạn Độ lún đo nhỏ độ lún độ lún tính toán sử dụng mô hình phân tích Kinh tế CO cho việc sử dụng CMC CMC xen kẽ với móng cọc ghi nhận với lượng thảy CO thấp Theo Spaulding 2008 kiểm toán cacbon cho 68 nhà tầng tháo Điều kiện địa chất phía lớp đất đắp cứng đặt lớp sét, bụi dày 23m với hàm lượng hữu cao Một lớp cát chặt độ sâu trung bình 23m với đá gốc độ sau 13-39m Cọc H thi công độ sau 33m với kết cấu sản, cọc CMC với độ sau 23m tạo thành hệ thống móng cọc Với giải pháp cọc CMC, toàn thể móng tối ưu cho việc giảm đáng kể sắt xi măng kể từ đầu cọc lớn, dầm thép gia cường không cần dùng để đở trọng công trình Sau thải khí CO với vật liệu (bê tông sắt) trình thi công tác động lên tổng thể cacbon thoát Với hệ thống cọc H, khối lượng vật liệu xác định 164 sắt 6.725 cọc H, 4.358 m3 bê tông, kết thải 3.697 CO Trong cọc CMC cần 7.908 m3 vữa, 4.925m3 cho sàn, tổng CO thải 1.857 khoảng ½ cọc H Hạn chế thải khí CO 1.836 môi trường Qui đổi tác động môi trường đến 125 người 2.5 năm CMC chọn cho hệ thống móng ã có báo c Yee and Ooi đ áo 2010 khối lượng cacbon cho công tác thi công cọc CMC khoảng 2 4.5 kg/m CO với độ sâu thi công 10m lưới cọc 4m không xét đến lượng CO thải vật liệu sản xuất vữa xi măng Kiểm toán CO KẾT cho Jakarta Johor xuất lần sau LUẬN CMC có ghi nhận thành công châu Âu Bắc Mỹ từ thập niên 90 Thông ĩnh v qua nghiên cứu phát triển với thành công nhiều l ực ã đư Phương pháp đ ợc công nhận chấp thuận để thiết lập nên phương pháp xử lý cải tạo đất Ở Việt Nam, Indonesia Malaysia sử dụng để chịu tải cho đắp ũng móng nhà công nghiệp bãi container Tiềm ứng dụng c tương t ự nước với tiềm thay cọc BTCT truyền thống (cọc cứng) cọc đá (cọc nửa cứng) Chức CMC chất xâm nhập bán cứng để lấp đầy khoảng cách chất xâm nhập cứng không cứng CMC chứng cho hiệu giá thành so sánh với cọc BTCT lún với tải trọng lớn công trình so với cọc đá Bài báo trình bày chi tiết biện pháp thi công, sở thiết kế trường hợp thực tế CMC mà dùng hệ thống móng Phạm vi đất thấy phù hợp cho CMC nhiều, phương pháp xử lý đất yếu từ vật liệu đắp đến cát rời, từ đất đầm chặt đến đất hữu Cùng với khả thích ứng tốt với điều kiện đất nền, tải trọng công trình, biện pháp thi công thân thiện môi trường gọi công nghệ xanh CMC ĩa móng cọc có ý ngh ứng dụng Tương lai ứng dụng CMC dẫn đến nhiều tính bền vững việc hình thành nên cọc lượng [...]... CO 5 KẾT 2 cho Jakarta và Johor sẽ được xuất bản lần sau LUẬN CMC có ghi nhận thành công ở châu Âu và Bắc Mỹ từ thập niên 90 Thông ĩnh v qua sự nghiên cứu và phát triển với sự thành công trong nhiều l ực ã đư Phương pháp này đ ợc công nhận và chấp thuận để thiết lập nên phương pháp xử lý cải tạo đất Ở Việt Nam, Indonesia và Malaysia đã được sử dụng để chịu tải cho nền đắp ũng móng của nhà công nghiệp... năng của CMC như chất xâm nhập bán cứng để lấp đầy khoảng cách giữa chất xâm nhập cứng và không cứng CMC là bằng chứng cho hiệu quả giá thành khi so sánh với cọc BTCT và ít lún hơn với tải trọng lớn của công trình khi so với cọc đá Bài báo này trình bày chi tiết biện pháp thi công, cơ sở thiết kế và các trường hợp thực tế của CMC mà nó được dùng như hệ thống nền móng Phạm vi của đất thấy rằng phù hợp cho. .. cho CMC là nhiều, một trong những phương pháp xử lý đất yếu từ vật liệu đắp đến cát rời, từ đất đầm chặt đến đất hữu cơ Cùng với khả năng thích ứng tốt với điều kiện đất nền, tải trọng công trình, biện pháp thi công thân thiện môi trường và được gọi là công nghệ xanh CMC sẽ là ĩa móng cọc có ý ngh ứng dụng của nó Tương lai ứng dụng của CMC có thể dẫn đến nhiều tính bền vững trong việc hình thành nên cọc... độ sau 13-39m Cọc H được thi công ở độ sau 33m với kết cấu bản sản, cọc CMC với độ sau 23m tạo thành 2 hệ thống móng cọc Với giải pháp cọc CMC, toàn thể nền móng có thể tối ưu cho việc giảm đáng kể sắt và xi măng kể từ đầu cọc lớn, dầm và thép gia cường không cần dùng để đở tại trọng công trình Sau đó sự thải khí CO cùng với vật liệu (bê tông 2 và sắt) và quá trình thi công sẽ tác động lên tổng thể... đó cọc 2 CMC cần 7.908 m3 vữa, 4.925m3 cho sàn, tổng CO thải ra là 1.857 tấn 2 khoảng ½ của cọc H Hạn chế thải khí CO là 1.836 tấn ra môi trường Qui 2 đổi tác động môi trường đến 125 người trong 2.5 năm CMC được chọn cho hệ thống nền móng ã có báo c Yee and Ooi đ áo 2010 về khối lượng cacbon cho công tác thi công cọc CMC là khoảng 2 2 4.5 kg/m CO với độ sâu thi công là 10m lưới cọc là 4m không xét đến... Thí nghiệm bàn nén cho kết quả 15.5 mm với 150% tải trọng làm việc tại 740kPa Tất cả các giá trị này được kiểm tra chéo bằng phương pháp phần tử hữu hạn Độ lún đo được nhỏ hơn độ lún độ lún tính toán khi sử dụng cùng mô hình phân tích 4 Kinh tế CO 2 cho việc sử dụng CMC CMC như sự xen kẽ với móng cọc và được ghi nhận với lượng thảy CO 2 thấp Theo Spaulding 2008 kiểm toán cacbon cho 68 nhà 3 tầng được... chỉ dẫn vị trí các cọc CMC cho bản sàn tổng thể với các cột chịu tải trọng nhẹ Khoảng 2 cách lưới cột trong trường hợp này là 3m và chiều dài cọc là 9m, đường kính 32cm Hình 17- Mặt cắt ngang của cọc CMC Hình 18 – Thi công cọc CMC 3.2.4 Thí nghiệm trước khi xây dựng 5 thí nghiệm bàn nén được thực hiện sau 28 ngày chọ cọc CMC đường kính 42cm Thí nghiệm trên tải trọng 150% của tải trọng làm việc, đường