2.Đề xuất phương án xử lý nước thải dệt nhuộm Việc lựa chọn sơ đồ công nghệ phụ thuộc vào nhiều yếu tố: Công suất trạm xử lý Thành phần và đặc tính nước thải Tiêu chuẩn xả thải vào nguồn tiếp nhận Chi phí đầu tư,vận hành STT Nước thải chưa xử lý Nước sau xử lý 1 BOD5 = 1350mgl BOD5 = 50mgl 2 COD = 1570mgl COD = 150 mgl 3 TSS = 650 mgl TSS = 100 mgl 4 pH = 11 pH = 5,5 9 5 Nhiệt độ 250C Nhiệt độ < 400C 6 Coliform = 2.106 MPN100ml Coliform = 5000 MPN100ml 3.Tính toán các công trình xử lý Xác định mức độ cần thiết xử lý nước thải Mức độ cần thiết theo chất rắn lơ lửng E=(CoCr)Co100= (650100)650100=84.62% Trong đó: Co: Hàm lượn chất lơ lửng trong hỗn hợp nước thải vào,mgl Cr: Hàm lượng chất lơ lửng đi ra sau xử lý,mgl Mức độ cần thiết xử lý theo BOD5 E=(BOD5BOD5r)BOD5100=(153050)1530100=96.73% Trong đó: BOD5: Hàm lượng BOD5 trong hỗn hợp nước thải vào,mgl BOD5r: Hàm lượng BOD5 đi ra sau xử lý,mgl Mức độ cần thiết xử lý theo COD E=(CODoCODr)CODo100 (1570150)1570100=90.45% Trong đó: CODo: Hàm lượng COD trong hỗn hợp nước thải vào ,mgl CODr: Hàm lượng COD ra sau xử lý,mgl Nhận thấy,nước thải dệt nhuộm này có mức độ xử lý cần thiết rất cao theo COD,BOD5 vì vậy cần xử lý theo phương pháp sinh học kết hợp cơ học. Thông số thiết kế Qngàytb=16000m3ngày đêm=666.67m3h Lưu lượng theo giờ lớn nhất: Qmaxh=kh Qngàytb=2,5666.67=1666.67 m3h Với kh : Hệ số vượt tải theo giờ lớn nhất k=(1,53,5).Chọn kh=2,5 (Bài giảng kĩ thuật xử lý nước thải – Thạc sĩ Lâm Vĩnh Sơn) Qsmax=0,186 m3s BOD5=1350 mgl COD=1570 mgl SS=650mgl pH=11 Nhiệt độ 25°c Coliform=2.106MNP100ml Yêu cầu sau xử lý: Nước thải sau xử lý phải đạt (TCVN 59451995) BOD5=50mgl COD=150mgl SS=100mgl Ph=5,59 Nhiệt độ Nhận xét:Tuy phương án hiệu cao chi phí cáo gặp khó khăn nên chọn phương án xử lý nước thải dệt nhuộm có kết hợp phương pháp hóa lý phương pháp sinh học cụ thể 2.Đề xuất phương án xử lý nước thải dệt nhuộm Việc lựa chọn sơ đồ công nghệ phụ thuộc vào nhiều yếu tố: • • Công suất trạm xử lý Thành phần đặc tính nước thải • • Tiêu chuẩn xả thải vào nguồn tiếp nhận Chi phí đầu tư,vận hành STT Nước thải chưa xử lý Nước sau xử lý BOD5 = 1350mg/l BOD5 = 50mg/l COD = 1570mg/l COD = 150 mg/l TSS = 650 mg/l TSS = 100 mg/l pH = 11 pH = 5,5 - Nhiệt độ 250C Nhiệt độ < 400C Coliform = 2.106 MPN/100ml Coliform = 5000 MPN/100ml 3.Tính toán công trình xử lý Xác định mức độ cần thiết xử lý nước thải Mức độ cần thiết theo chất rắn lơ lửng E==84.62% Trong đó: Co: Hàm lượn chất lơ lửng hỗn hợp nước thải vào,mg/l Cr: Hàm lượng chất lơ lửng sau xử lý,mg/l Mức độ cần thiết xử lý theo BOD5 E==96.73% Trong đó: BOD5: Hàm lượng BOD5 hỗn hợp nước thải vào,mg/l BOD5r: Hàm lượng BOD5 sau xử lý,mg/l Mức độ cần thiết xử lý theo COD E=*100=90.45% Trong đó: CODo: Hàm lượng COD hỗn hợp nước thải vào ,mg/l CODr: Hàm lượng COD sau xử lý,mg/l Nhận thấy,nước thải dệt nhuộm có mức độ xử lý cần thiết cao theo COD,BOD5 cần xử lý theo phương pháp sinh học kết hợp học Thông số thiết kế Qngàytb=16000m3/ngày đêm=666.67m3/h Lưu lượng theo lớn nhất: Qmaxh=kh* Qngàytb=2,5*666.67=1666.67 m3/h Với kh : Hệ số vượt tải theo lớn k=(1,5-3,5).Chọn k h=2,5 (Bài giảng kĩ thuật xử lý nước thải – Thạc sĩ Lâm Vĩnh Sơn) Qsmax=0,186 m3/s BOD5=1350 mg/l COD=1570 mg/l SS=650mg/l pH=11 Nhiệt độ 25°c Coliform=2.106MNP/100ml Yêu cầu sau xử lý: Nước thải sau xử lý phải đạt (TCVN 5945-1995) BOD5=50mg/l COD=150mg/l SS=100mg/l Ph=5,5-9 Nhiệt độ số song chắn 32 Trong : n: số khe hở Qmax: lưu lượng lớn nước thải (m3/s) v: tốc độ nước qua khe chọn v=0,6 m/s h1 : độ sâu song chắn rác chọn h1 =0,5m kz : hệ số kể đến thu hẹp kz =1,05 Bề rộng song chắn rác Bs =S(n-1) + bn=0,008*(33-1)+0,05*33=1.96m Chọn Bs =2m Trong đó: S:bề dày song chắn rác lấy s=0,008m Chiều dài đoạn mở rộng l1==1,37(Bs-Bk)=1,37(2-1)=1.37m Chọn l1 =1.4m Trong đó: l1 : chiều dài đoạn mở rộng trước song chắn Bk :chiều rộng mương dẫn nước vào chọn bk = 1m Chiều dài phần mở rộng sau song chắn rác l2 = 0,5l1 = 0,5*1.4=0.7m Tổn thất áp lực qua song chắn rác hs= 4/3 ( sin K = 2,42 4/3 sin 60° 3= 0,034m = 3,4 cm Trong đó: vmax : vận tốc nước thải trước song chắn ứng với qmax vmax =0,6m/s k : hệ số tính đến tăng áp lực rác bán (k=2-3) chọn k=3 :hệ số tính tổn thất áp lực cục bộ,được xác định theo công thức: =*()4/3 *sin o : góc nghiêng đặt song chắn rác =60 o hệ số phụ thuộc hình dạng thành đan,=2,42 Chiều sâu xây dựng mương đặt song chắn rác H=hmax + hs +0,5= 0.5+0.034+0.5=1.034m Trong đó: hmax = h1 : độ dày ứng với chế độ qmax hs : tổn thất áp lực qua song chắn rác 0,5 : khoảng cách cột sàn nhà đặt song chắn rác mực nước cao Chiều dài xây dựng mương đặt song chắn rác L=l1 + l2 +ls =1.4+0.7+1,5=3.6m Trong đó: Ls : chiều dài phần mương đặt song chắn rác ls=1,5m Tổng lượng TSS qua song chắn rác giảm 10% TSScòn lại=650-10%*650=585 mg/l Tóm tắt thông số thiết kế mương song chắn rác St t Thông số Đơn vị Số khe (n) Số song chắn Chiều rộng mương (B) Chiều dài mương (L) Chiều sâu mương(H) Kích thước khe(b) Bề rộng thanh(s) Chiều dài thanh(l) Khe Thanh m m m mm mm mm Số lượng 33 32 1,8 1.1 20 50 4.2.Hố thu gom Nước thải qua hệ thống ống dẫn hệ thống xử lý nước thải,trước tiên qua song chắn rác đến hố thu gom.Hố thu gom có nhiệm vụ tập trung toàn nước thải công ty Thể tích hố thu gom V=Qhmax *t=1666.67*= 416.67 m3 Trong đó: t: thời gian lưu nước bể chọn t=15 phút Diện tích bề mặt hố thu gom F= ==166.67 m2 Chọn F=167 m2 Trong đó: h: chiều cao làm việc h=2m hbv: chiều cao bảo hbv=0,5m Kích thước hố thu gom Chiều dài L=10 m Chiều rộng B=6.4m Vậy kích thước hố thu gom L*B*H=10*6.4*2,5 m3 d.Tính bơm chìm để bơm nước thải N===22.7 (Kw) Trong đó: : khối lượng riếng nước (kg/m3) : cột áp,H=10 mH2O : hiệu suất bơm (%) Thông số thiết kế hố thu gom nước thải St t Thông số Chiều rộng hố (B) Chiều dài hố (L) Chiều cao hố(H) Thời gian lưu nước Công suất bơm chìm Đơn vị m m m phút kW Số liệu 6.4 10 2,5 15 22.7 4.3.Bể điều hòa Bể điều hòa có nhiệm vụ điều hòa lưu lượng nồng độ nước thải,tạo điều kiện làm việc ổn định cho công trình xử lý sau Thể tích bể điều hòa V=Qhtb *t =666.67*4=2666.68 m3 Trong : • Chiều cao buồng phân phối h=0,6htt=0,6*3,6=2,16m Tính toán máng thu nước đặt xung quanh bể • • • Bm=0,9B=0,9*20.17=18.153m L=4Bm=4*18.153=72.6m Tải trọng thu nước 1m dài máng A==27,8 m3/ngd (Nguồn: theo tài liệu PGS PTS Hoàng Huệ – Xử lý Nước Thải – Nhà Máy Xuất Xây Dựng) Nồng độ cặn lớn nguồn nước đưa vào bể lắng Cmax=Co+KP+0,25M=165,888+1*60+0,25*300=300,888 mg/l Với C0: Hàm lượng SS đầu vào,mg/l K=1 P=60g/m3 M: độ màu sau keo tụ Tải lượng bùn sinh ngày bể lắng M=n*Cmax*Q=0,8*300,88*300=72,21 kg/ngày Với n: hiệu suất bể lắng +Lưu lượng bùn sinh ngày: Vb==1,39 m3/ngày Với : Khối lượng riêng bùn : Tỷ trọng bùn ,03 : nồng độ tính theo trọng lượng phần trăm Hiệu xử lý bể lắng 1: + bể lắng hiệu xử lý đạt 50% SScòn lại=165,888-50%*165,888=82,94 mg/l +hiệu xử lý BOD5 đạt 30% BODcòn lại=836-30%*836=585,2 mg/l +hiệu xử lý COD đạt 30% CODcòn lại=1410,75-30%1410,75=987,525 mg/l Thông số tính toán bể lắng 1: Stt Thông số Chiều dài bể (L) Chiều rộng bể (B) Chiều dài máng thu nước Đường kính buồng phân phối ống trung tâm Chiều cao buồng phân phối ống trung tâm Thời gian lưu nước Tải lượng bùn sinh ngày Đơn vị M M M M M Giờ Kg/ngà y Số liệu 3 10,8 0,75 2,61 72,21 4.6.Bể aerotank Cung cấp oxi từ bên vào để khuấy trộn vào bùn hoạt tính, mục đích đưa vào hoạt động phân hủy vi sinh làm giảm chất hữu có nước thải, Để đảm bảo đủ oxi phải có hệ thống sục khí Thông số tính toán( Theo công nghệ xử lý tính toán nước thải : Trịnh xuân lai) Hàm lượng BOD5 nước thải dẫn vào bể aerotank : S0=585,2 mg/l Hàm lượng chất lơ lửng nước dẫn vào bể aerotank : SS=82,94 mg/l Yêu cầu hàm lương BOD SS sau xử lý S=50 mg/l (60% cặn có khả phân hủy sinh học) 50mg/l Hệ số chuyển đổi BOD5 BOD20 0,68 Lưu lượng trung bình nước thải Qtbngd=300 m3/ngd Nhiệt độ trung bình nước thải 25 độ Lượng bùn hoạt tính nước thải đầu vào bể ,X0=0 mg/l Nồng độ chất lơ lửng dễ bay bùn hoạt tính MLVSS , X=2500 mg/l Nồng độ cặn lắng đáy bể lắng II bể tuần hoàn , XT=10000 mg/l Thời gian lưu bùn hoạt tính c=0,75-10 ngày,chọn =5 ngày Hệ số suất sử dụng chất cực đại.Y=0,4-0,6.Chọn Y=0,6 Hệ số phân hủy nội bào.Kd=0,02-0,2 ngày-1 Chọn Kd=0,05 ngày-1 Độ tro của cặn lơ lửng khỏi bể lắng II,Z=0,2.Trong có 80% cặn bay Tải trọng cặn hữu làm đơn vị thể tích bể xử lý L=0,81,9kgBOD/m3.ngày.Chọn L=0,8 kgBOD/m3.ngày Tỷ số F/M=0,2 kgBOD5/kgVSS.ngày a.Xác định hàm lượng BOD5 đầu ra: BOD5đầu ra=BOD5hòa tan đầu +BOD5cặn lơ lửng • thành phần BOD hòa tan chất rắn có khả phân hủy sinh học =SS*60*1,42=50*60%*1,42=42,6 mg/l • BOD5 chất rắn lơ lửng đầu ra=42,6*0,68=28,968 mg/l BOD5 hòa tan đầu ra=50-28,968=21,032 mg/l Hiệu xử lý tính theo BOD5 hòa tan H==96,4 % Thể tích bể V===154,14 m3 Chọn V=155m3 Chọn chiều cao hữu ích bể=4m Chiều cao bảo vệ=0,5m Tổng chiều cao xây dựng bể=4+0,5=4,5m Diện tích mặt bể F= =38,75 m2 Chọn F=40 m2 Chiều dài bể L=8m Chiều rộng bể B=5m Thể tích thực bể V=L*B*H=8*5*4,5=180 m3 Thời gian lưu nước bể =5 ngày Tính lượng bùn tuần hoàn P=*100% Trong đó: Chh : nồng độ bùn hoạt tính hỗn hợp nước – bùn chảy từ bể aerotank đến bể lắng II, Chh=2000-3000 mg/l,chọn Chh=2200 mg/l Cth: nồng độ bùn hoạt tính tuần hoàn, Cth=5000-6000mg/l, chọn Cth=5800 mg/l Cll: nồng độ chất lơ lửng chảy vào bể aerotank :Cll=82,94 mg/l P=*100%=58,8% Lưu lượng trung bình hỗn hợp bùn hoạt tính tuần hoàn: Qtb=P*Qhtb/100=58,8*12,5/100=7,35 m3/h Vậy hệ số tuần hoàn =Qtb/Q=7,35/12,5=0,59 Tinh tổng lượng bùn sinh ngày • Tốc độ tăng trưởng bùn: Yb===0,48 • Lượng bùn hoạt tính sinh ngày khử BOD5: Px=Yb*Q*(S0-S)=0,48*300*(585,2-21,032)=81240g=81,24 kg • • • Tổng lượng cặn sinh theo độ tro Z=0,2 Px(SS)===101,55 kg Lượng bùn dư phải xả ngày (Nguồn : Giáo trình tính toán thiết kế xử lý nước thải-Trịnh xuân lai) Qxả===8,9 m3/ngày Trong : Qr=Qv=300 m3/ngd Xr : nồng độ bùn hoạt tính lắng Xr=0,7*50*60%=21 mg/l (0,7 :tỷ lệ lượng cặn hữu bay tổng số cặn hữu không tro) XT: Nồng độ cặn lắng đáy bể đợt II nồng độ cặn tuần hoàn: XT=0,8*10000=8000 mg/l Thời gian tích lũy cặn không xả cặn ban đầu T=V*X/Px=155*2500/101550=4 ngày • Sau hệ thống hoạt động ổn định lượng bùn hữu xả ngày B=Qxả*X=8,9*10000=89000 g/ngày =89kg/ngày • • Trong cặn bay hơi: B’=89*0,7=62,3 kg/ngày Cặn bay nước xử lý khỏi bể lắng B’’=Qr*Xr=300*21=6300 g/ngày=6,3 kg/ngày Tổng cặn bùn hữu sinh ra: B=B’+B’’=62,3+6,3=68,6 kg/ngày Lượng oxy cần thiết cung cấp cho bể • Lượng oxy cần thiết theo điều kiện chuẩn OC0=-1,42Px(VSS)=-1,42*81,24=133,54 kgO2/ngd f : hệ số chuyển đổi BOD5 BOD20 : f=0,68 • Lượng oxy cần thiết điều kiện thực OCt=OC0*** Trong đó: CS20: nồng độ oxy bão hòa nước 20oC , (mg/l) CL: lượng oxy hòa tan cần trì bể , mg/l Csh: nồng độ oxy bão hòa nước ứng với nhiệt độ 25oC , mg/l : hệ số điều chỉnh sức căng bề mặt theo hàm lượng muối.Đối với nước thải =1 : hệ số điều chỉnh lượng oxy ngấm vào nước thải ảnh hưởng hàm lượng cặn , chất hoạt động bề mặt , loại thiết bị làm thoáng , hình dáng kích thước bể có giá trị từ 0,62,4.chọn =0,6 T: nhiệt độ nước thải.t=25oC OCt=**=287,7 kgO2/ngd Lượng không khí cần thiết cung cấp cho bể Qkk=*f=*1,5=10788,75 m3/ngd=0,12 m3/s (Nguồn: tài liệu TS Trịnh Xuân Lai – Tính Toán Thiết Kế Các Công Trình Xử Lý Nước thải – Nhà Xuất Bản Xây Dựng) Trong đó: f: hệ số an toàn , chọn f=1,5 OCt: lượng oxy cần thiết điều kiện thực tế OU: công suất hòa tan oxy vào nước thải thiết bị phân phối OU=Ou*h Với : o o chiều sâu ngập nước thiết bị phân phối.h=5m Ou : lượng oxy hòa tan vào 1m3 nước thải thiết bị phân phối bọt khí nhỏ mịn độ sâu 1m,chọn Ou=8 (gO2/m3.m) => Ou=8*5=40 gO2/m3 (Nguồn: tài liệu TS Trịnh Xuân Lai – Tính Toán Thiết Kế Các Công Trình Xử Lý Nước thải – Nhà Xuất Bản Xây Dựng) Chọn đĩa phân phối khí dạng đĩa xốp đường kính 200mm.Lưu lượng riêng đĩa phân phối khí: =150-200 (l/phút),chọn Lượng đĩa thổi khí bể : N==*=37,46 đĩa Chọn N=38 đĩa thổi khí Tính toán máy thổi khí Áp lực cần thiết máy thổi khí : Hm=Hl+Hd+H Trong đó: Hl: tổn thất hệ thống ống vận chuyển,chọn hl=0,4m Hd: tổn thất qua đĩa phun( D=2*=2*=3,97m Chọn D=4m Đường kính ống trung tâm d=2*=2*=0,5m Chiều cao vùng lắng bể đứng: htt=v*t=0,0005*2*3600=3,6m Trong : o o o Htt: chiều cao tính toán vùng lắng,m v: vận tốc tính toán,v=0,5mm/s (bảng 7.14 TCXD51:2008) t: thời gian tính toán bể lắng sau bể aerotank,t=2h(bảng 7.14 TCXD51:2008) Chiều dài ống trung tâm:Lống lấy chiều cao vùng lắng (mục 7.6c TCXD51:2008) Lống=3,6m Đường kính chiều cao phễu :lấy 1,5 đường kính ống trung tâm(mục 7.6c TCXD51:2008) dphễu=hphễu=1,5*d=1,5*0,5=0,75m Trong đó: o o o dphễu: đường kính phễu,m hphếu : chiều cao phễu,m d: đường kính ống trung tâm Chi tiết hắt: Đường kính hắt: dhắt=1,3dphễu=1,3*0,75=0,975m Góc nghiêng bề mặt hắt với mặt phẳng ngang chọn 17 độ ( mục 7.6c TCXD51:2008) Chiều cao từ mặt hắt đến bề mặt lớp cặn 0,3m (( mục 7.6c TCXD51:2008) Chiều cao phần hình nón bể lắng đứng Hn=h2+h3=*tg=*tg50=2,08m Trong đó: o o o o o h2 : chiều cao lớp trung hòa h3 : chiều cao giả định lớp cặn lắng bể D: đường kính bể lắng,D=4m dn: đường kính đáy nhỏ hình nón cụt, lấy dn 0,5m : góc ngang đáy bể lắng so với phương ngang, không nhỏ 50 , lấy =50 Chiều cao tổng cộng bể lắng • Chọn hbv=0,3m H=hn+htt+hbv=2,08+3.6+0,3=3,16m Thiết kế máng thu nước: Để thu nước lắng,dùng hệ thống máng vòng chảy tràn xung quanh thành bể.Thiết kế máng thu nước đặt theo chu vi vành bể,đường kính máng đường kính bể.Máng cưa đặt vào máng thu nước để điều chỉnh cao độ mép máng thu đảm bảo thu nước toàn chiều dài máng tràn • Đường kính máng thu: Dmáng=80% đường kính bể Dmáng=80%*4=3,2m • Chiều dài máng thu nước L=*Dmáng=3,14*3,2=10,048m • Tải trọng thu nước 1m chiều dài máng aL===29,86 (m3/mdai.ngày) Chọn máng cưa xẻ khe thu nước chữ V, góc 90 độ để điều chỉnh cao độ mép máng: Chiều cao khe :5mm Bề rộng khe:100mm 1m chiều dài có khe chữ V Tổng số khe chữ V máng cưa: N=L*5=10,048*5=50 khe Lưu lượng nước qua khe chữ V: q==300/50=60m3/ngd Kiểm tra thời gian lắng nước • Thể tích phần lắng Vl=*(D2-d2)*htt=*(42-0,52)*3.6=44,5 m3 • Thời gian lắng T===2,03h Qr : lưu lượng bùn tuần hoàn : Qr=0,75*Q=0,75*300=225 m3/ngd Thể tích phần chứa bùn Vb=S*Hn=12,35*2,08=25,688 m3 Lượng bùn xả ngày từ đáy bể lắng theo dòng tuần hoàn Vb= =>M=Vb*Sb*Ps=25,688*1008*1,03*0,5=133,35kg/ngày Hiệu suất bể lắng II:80% => M=106,68 kg/ngày Tính toán ống dẫn nước thải khỏi bề • • Chọn vận tốc nước chảy ống là: v=0,7 m/s Đường kính ống: D===0,08m Chọn ống PVC có =80mm Thông số thiết kế bể lắng Stt Thông sô Diện tích tiết diện ướt ống trung tâm Diện tích tiết diện ướt ống bể lắng Đường kính ống trung tâm Đường kính bể Chiều cao Thời gian lắng Đường kính máng thu Đơn vị m2 m2 m m m Giờ m Số liệu 0,2 12,15 0,5 3,97 3,16 2.03 3,2 4.8.Bể nén bùn Làm giảm khối lượng hỗn hợp bùn cặn cách gạn phần lượng nước có hỗn hợp để giảm kích thước thiết bị xử lý giảm trọng lượng phải vận chuyển đến nơi tiếp Tải lượng bùn từ bể lắng chuyển tới bể nén bùn là: M=M1+M2=72,21+106,68=178,89 m3/ngày Với: • • M1: lượng bùn từ bể lắng M2: lượng bùn từ bể lắng a.Diện tích bể nén F===4,5m2 • Với m: tải trọng cặn bề mặt bể cô đặc cặn trọng lực hỗn hợp cặn từ bể lắng II,m=39-78 (kg/m2.ngày) Chọn m=40 kg/m2.ngày b.Đường kính bề nén bùn: D===2,39m Chọn D=2,4m c.Chiều cao phần lắng bể nén bùn: hlắng=v*t=0,05*10*10-3*3600=1,8m với : • • v: vận tốc nước bùn , v=0,005mm/s ( Giáo trình xử lý nước thải – ĐHKHTN) t: thời gian lưu bùn,chọn t=10 ( Giáo trình xử lý nước thải – ĐHKHTN) Chiều cao buồng phân phối trung tâm: h=0,6 hlắng=0,6*1,8=1,08m Đường kính ống trung tâm: d=0,25D=0,25*1,5=0,375m Đường kính máng thu nước: Dmáng=0,9D=0,9*1,5=1,35m L=D=3,14*1,5=4,17m Tải trọng thu nước 1m dài máng: A==71,94 m3/m.dài.ngày [...]... thuốc nhuộm trong nước < /b> thải < /b> Thể tích b Thời gian lưu nước < /b> t=5-20s.Chọn t=15s V=Qhtb * t=666.67*=166.67 m3 Kích thước b Chọn b hình chữ nhật Chọn chiều cao b : H=3m Tiết diện của b : F===55.55m2 Chiều rộng b B= 7m Chiều dài L=8 Chiều cao b o vệ b =0,5m Chiều cao xây dựng của b = 3+0,5=3.5m Thế tích xây dựng của b là : L *B* H=7x8x3.5=196 m3 Loại < /b> cánh khuấy Chọn loại < /b> cánh khuấy 4 b n , đối xứng qua... 1 2 3 4 5 6 7 8 Thông số Thể tích b Thời gian lưu nước < /b> Chiều rộng b Chiều dài b Chiều cao b Chiều rộng 1 b n cánh khuấy Chiều dài một b n cánh khuấy B n kính vòng khuấy Đơn vị m3 Phút m m m m mm M Số liệu xây dựng 166.67 30 7 8 3.5 0.025 0.125 1.75 4.4.2 .B tạo b ng B tạo b ng : b ng tụ các b ng lắng nhằm gia tăng tốc độ lắng của các hạt trong b lắng B tạo b ng được xây dựng gồm 3 ngăn có kích... phần trăm Hiệu quả xử < /b> lý < /b> của b lắng 1: + b lắng 1 hiệu quả xử < /b> lý < /b> căn đạt 50% SScòn lại=165,888-50%*165,888=82,94 mg/l +hiệu quả xử < /b> lý < /b> BOD5 đạt 30% BODcòn lại=836-30%*836=585,2 mg/l +hiệu quả xử < /b> lý < /b> COD đạt 30% CODcòn lại=1410,75-30%1410,75=987,525 mg/l Thông số tính toán b lắng 1: Stt 1 2 3 4 5 6 7 Thông số Chiều dài b (L) Chiều rộng b (B) Chiều dài máng thu nước < /b> Đường kính buồng phân phối ống... công < /b> nghệ xử < /b> lý < /b> và tính toán nước < /b> thải < /b> : Trịnh xuân lai) Hàm lượng BOD5 của nước < /b> thải < /b> dẫn vào b aerotank : S0=585,2 mg/l Hàm lượng chất lơ lửng trong nước < /b> dẫn vào b aerotank : SS=82,94 mg/l Yêu cầu hàm lương BOD và SS sau xử < /b> lý < /b> là S=50 mg/l (60% cặn có khả năng phân hủy sinh học) và 50mg/l Hệ số chuyển đổi BOD5 và BOD20 là 0,68 Lưu lượng trung b nh của nước < /b> thải < /b> Qtbngd=300... Chọn B= L=20.17m Tính toán buồng phân phối trung tâm • Đường kính buồng phân phối d=0,2 5B= 0,25*20.17=5.04m • Chiều cao buồng phân phối h=0,6htt=0,6*3,6=2,16m Tính toán máng thu nước < /b> đặt xung quanh b • • • Bm=0, 9B= 0,9*20.17=18.153m L=4Bm=4*18.153=72.6m Tải trọng thu nước < /b> trên 1m dài máng A==27,8 m3/ngd (Nguồn: theo tài liệu của PGS PTS Hoàng Huệ – Xử < /b> lý < /b> Nước < /b> Thải < /b> – Nhà Máy Xuất b n Xây Dựng) Nồng độ... cưa được đặt vào máng thu nước < /b> để điều chỉnh cao độ mép máng thu đảm b o thu nước < /b> đều trên toàn b chiều dài máng tràn • Đường kính máng thu: Dmáng=80% đường kính b Dmáng=80%*4=3,2m • Chiều dài máng thu nước < /b> L=*Dmáng=3,14*3,2=10,048m • Tải trọng thu nước < /b> trên 1m chiều dài của máng aL===29,86 (m3/mdai.ngày) Chọn máng răng cưa xẻ khe thu nước < /b> chữ V, góc 90 độ để điều chỉnh cao độ mép máng: Chiều... lượng b n từ b lắng 1 M2: lượng b n từ b lắng 2 a.Diện tích b nén F===4,5m2 • Với m: tải trọng cặn trên b mặt b cô đặc cặn trọng lực đối với hỗn hợp cặn từ b lắng II,m=39-78 (kg/m2.ngày) Chọn m=40 kg/m2.ngày b. Đường kính b nén b n: D===2,39m Chọn D=2,4m c.Chiều cao phần lắng của b nén b n: hlắng=v*t=0,05*10*10-3*3600=1,8m với : • • v: vận tốc của nước < /b> b n , v=0,005mm/s ( Giáo trình xử < /b> lý < /b> nước < /b> thải.< /b> .. tích b n cánh khuấy : (15-20)% Tiết diện ngang của b .Chọn fc=15%F Fc=15%*55.56=8.3m2 Diện tích một b n cánh khuấy f===2.075 m2 4.5 .B lắng 1 Khi nước < /b> thải < /b> chảy liên tục vào b lắng 1 thì dưới tác dụng của trọng lục các hạt phân tán nhỏ, các chất lơ lửng sẽ b lắng xuống đáy b và được tháo ra ngoài Chọn b lắng đứng hình vuông Thể tích b V=Qhtb*t=666.67*2=1333.34m3 Trong đó: Qhtb: lưu lượng nước < /b> thải.< /b> .. h2: chiều cao đặt hố b m,m hbv: chiều cao b o vệ,m e .Công < /b> suất b m hút b n N==0,12 kW Với: Q: lưu lượng b n nén,m3/s H: chiều cao b lắng n: hiệu suất b lắng :khối lượng riêng b n,kg/m3 Thông số thiết kế b nén b n Stt 1 2 3 4 5 6 Thông số Đường kính b Đường kính ống trung tâm Đường kính máng thu Chiều cao b Chiều cao buồng phân phối ống trung tâm Công < /b> suất máy hút b n Đơn vị m m m m m... trung b nh theo giờ (m3/h) t: thời gian lưu nước < /b> 2h (Theo tính toán thiết kế các công < /b> trình xử < /b> lý < /b> nước < /b> thải < /b> - Trịnh Xuân Lai) Chiều cao vùng b lắng Htt=v*t=0,0005*2*3600=3,6m Trong đó: v: tốc độ nước < /b> dâng trong b lắng ,v=0,5-0,8mm/s,chọn v=0,5mm/s Diện tích phần công < /b> tác b f==370 m2 Diện tích b nếu tính thêm phần buồng phân phối F=370*1,1=407 m2 Kích thước b Chiều rộng=chiều dai==20.17m Chọn B= L=20.17m