Thiết kế cầu qua sông cầu tỉnh bắc ninh

Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Phần I Thiết kế sở **************** GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp ch-ơng I: giới thiệu chung I.Nghiên cứu khả thi I.1 Giới thiệu chung: *Cầu A cầu bắc qua sông Cầu lối liền hai huyện C D thuộc tỉnh Bắc Ninh nằm tỉnh lộ X Đây tuyến đ-ờng huyết mạch hai huyện C D, nằm quy hoạch phát triển kinh tế tỉnh Bắc Ninh Hiện tại, ph-ơng tiện giao thông v-ợt sông qua phà A nằm tỉnh lộ X Để đáp ứng nhu cầu vận tải, giải toả ách tắc giao thông đ-ờng thuỷ khu vực cầu hoàn chỉnh mạng l-ới giao thông tỉnh, cần tiến hành khảo sát nghiên cứu xây dựng cầu A v-ợt qua sông B I.1.1 Các lập dự án Căn định số 1206/2004/QD - UB ngày11 tháng 12 năm 2004 UBND tỉnh Bắc Ninh việc phê duyệt qui hoạch phát triển mạng l-ới giao thông tỉnh Bắc Ninh giai đoạn 1999 - 2010 định h-ớng đến năm 2020 Căn văn số 215/UB - GTXD ngày 26 tháng năm 2005 UBND tỉnh Bắc Ninh cho phép Sở GTVT lập Dự án đầu t- cầu A nghiên cứu đầu t- xây dựng cầu A Căn văn số 260/UB - GTXD ngày 17 tháng năm 2005 UBND tỉnh Bắc Ninh việc cho phép mở rộng phạm vi nghiên cứu cầu E phía Tây sông B Căn văn số 1448/CĐS - QLĐS ngày 14 tháng năm 2001 Cục đ-ờng sông Việt Nam I.1.2 Phạm vi dự án: *Trên sở quy hoạch phát triển đến năm 2020 hai huyện C-D nói riêng tỉnh Bắc Ninh nói chung, phạm vi nghiên cứu dự án xây dựng tuyến nối hai huyện C-D I.2 Đặc điểm kinh tế xã hội mạng l-ới giao thông I.2.1 Hiện trạng kinh tế xã hội tỉnh Bắc Ninh I.2.1.1 Về nông, lâm, ng- nghiệp -Nông nghiệp tỉnh tăng với tốc độ 6% thời kỳ 1999-2000 Sản xuất nông nghiệp phụ thuộc chủ yếu vào trồng trọt, chiếm 70% giá trị sản l-ợng nông nghiệp, lại chăn nuôi chiếm khoảng 30% Tỉnh có diện tích đất lâm ngiệp lớn thuận lợi cho trông chăn nuôi gia súc, gia cầm Với đ-ờng bờ biển kéo dài, nghề nuôi trồng đánh bắt thuỷ hải sản mạnh đ-ợc tỉnh khai thác I.2.1.2 Về th-ơng mại, du lịch công nghiệp -Trong năm qua, hoạt động th-ơng mại du lịch bát đầu chuyển biến tích cực Tỉnh hoá có tiềm du lịch lớn với nhiều di tích, danh lam thắng cảnh Nếu đ-ợc đầu t- khai thác mức trở thành nguồn lợi lớn Công nghiệp tỉnh ch-a phát triển cao Thiết bị lạc hậu, trình độ quản lý không đủ sức cạnh tranh Những năm gần tỉnh đầu t- xây dựng số nhà máy GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp lớn vật liệu xây dựng, mía, đ-ờng làm đầu tàu thúc đẩy ngành công nghiệp khác phát triển I.2.2 Định h-ớng phát triển ngành kinh tế chủ yếu I.2.2.1 Về nông, lâm, ng- nghiệp -Về nông nghiệp: Đảm bảo tốc độ tăng tr-ởng ổn định, đặc biệt sản xuất l-ơng thực đủ để đáp ứng nhu cầu xã hội, tạo điều kiện tăng kim ngạch xuất Tốc độ tăng tr-ởng nông nghiệp giai đoạn 2006-2010 8% giai đoạn 2010-2020 10% Về lâm nghiệp: Đẩy mạnh công tác trồng gây rừng nhằm khôi phục bảo vệ môi tr-ờng sinh thái, cung cấp gỗ, củi -Về ng- nghiệp: Đặt trọng tâm phát triển vào nuôi trồng thuỷ sản, đặc biệt loại đặc sản khai thác biển xa I.2.2.2 Về th-ơng mại, du lịch công nghiệp Tập trung phát triển số ngành công nghiệp chủ yếu: -Công nghiệp chế biến l-ơng thực thực phẩm, mía đ-ờng -Công nghiệp khí: sửa chữa, chế tạo máy móc thiết bị phục vụ nông nghiệp, xây dựng, sửa chữa đóng tàu thuyền -Công nghiệp vật liệu xây dựng: sản xuất xi măng, sản phẩm bê tông đúc sẵn, gạch bông, lợp, khai thác cát sỏi Đẩy mạnh xuất khẩu, dự báo gái trị kim ngạch vùng triệu USD năm 2010 triệu USD năm 2020 Tốc độ tăng tr-ởng 7% giai đoạn 2006-2010 8% giai đoạn 2011-2020 I.2.3 Đặc điểm mạng l-ới giao thông: I.2.3.1 Đ-ờng bộ: -Năm 2000 đ-ờng có tổng chiều dài 1000km, có gồm đ-ờng nhựa chiếm 45%, đ-ờng đá đỏ chiếm 35%, lại đ-ờng đất 20% Các huyện tỉnh có đ-ờng ôtô tới trung tâm Mạng l-ới đ-ờng phân bố t-ơng đối Hệ thống đ-ờng vành đai biên giới, đ-ờng x-ơng cá đ-ờng vành đai tỉnh thiếu, ch-a liên hoàn I.2.3.2 Đ-ờng thuỷ: -Mạng l-ới đ-ờng thuỷ tỉnh Bắc Ninh khoảng 400 km (ph-ơng tiện trở lên đ-ợc) Hệ thống đ-ờng sông th-ờng ngắn dốc nên khả vận chuyển khó khăn I.2.3.3 Đ-ờng sắt: - Hiện tỉnh Bắc Ninh có hệ thống vấn tải đ-ờng sắt Bắc Nam chạy qua GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp I.2.3.4 Đ-ờng không: - Có sân bay V nh-ng sân bay nhỏ, thực số chuyến bay nội địa I.2.4 Quy hoạch phát triển sở hạ tầng: -Tỉnh lộ X nối từ huyện C qua sông B đến huyện D Hiện tuyến đ-ờng tuyến đ-ờng huyết mạch quan trộng tỉnh Tuy nhiên tuyến lại qua trung tâm thị xã C điều không hợp lý Do quy hoạch nắn đoạn qua thị xã C theo vành đai thị xã I.2.5 Các quy hoạch khác có liên quan -Trong định h-ớng phát triển không gian đến năm 2020, việc mở rộng thị xã Long Khánh tất yếu Mở rộng khu đô thị h-ớng vùng ngoại vi Dự báo nhu cầu giao thông vận tải Viện chiến l-ợc GTVT lập, tỷ lệ tăng tr-ởng xe nh- sau: Theo dự báo cao: Ô tô: 2005-2010: 10% 2010-2015: 9% 2015-2020: 7% Xe máy: 3% cho năm Xe thô sơ: 2% cho năm Theo dự báo thấp: Ô tô: 2005-2010: 8% 2010-2015: 7% 2015-2020: 5% Xe máy: 3% cho năm Xe thô sơ: 2% cho năm I.3 Đặc điểm điều kiện tự nhiên vị trí xây dựng cầu: I.3.1 Vị trí địa lý - Cầu A v-ợt qua sông B nằm tuyến X qua hai huyện C D thuộc tỉnh Bắc Ninh Dự án đ-ợc xây dựng sở nhu cầu thực tế cầu nối giao thông tỉnh với tỉnh lân cận nút giao thông trọng yếu việc phát triển kinh tế vùng Địa hình tỉnh đồng Nai hình thành vùng đặc thù: vùng đồng ven biển vùng núi phía Tây Địa hình khu vực tuyến tránh qua thuộc vùng đồng bằng, khu vực đ-ờng bao thị xã Long Khánh Tuyến cắt qua khu dân c- Lòng sông vị trí dự kiến xây dựng cầu t-ơng đối ổn định, t-ợng xói lở lòng sông I.3.2 Điều kiện khí hậu thuỷ văn I.3.2.1 Khí t-ợng Về khí hậu: Tỉnh Bắc Ninh nằm khu vực khí hậu nhiệt đới gió mùa nên có đặc điểm khí hậu nh- sau: - Nhiệt độ bình quân hàng năm: 290 - Nhiệt độ thấp : 120 - Nhiệt độ cao nhất: 380 Khí hậu chia làm mùa rõ rệt, mùa m-a từ tháng 10 đến tháng 12 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Về gió: Về mùa chịu ảnh h-ởng trực tiếp gió Tây Nam hanh khô Mùa đông chịu ảnh h-ởng gió mùa Đông Bắc kéo theo m-a rét I.3.2.2 Thuỷ văn Mực n-ớc cao Mực n-ớc thấp Mực n-ớc thông thuyền Khẩu độ thoát n-ớc MNCN = +9,80m MNTN = +2,0m MNTT = +4,0m L = 340m L-u l-ợng L-u tốc Q = v = 1.52m3/s I.3.3 Điều kiện địa chất Theo số liệu thiết kế có hố khoan với đặc điểm địa chất nh- sau: Đặc điểm địa chất Lớp 1: cát Lớp 2: sét Lớp : Cát mịn Lớp 4: Cuội sỏi Hố khoan Hố khoan Hố khoan Hố khoan 6,0 10,0 5,0 - 6,5 8,0 6,0 - 4,0 9,0 6,0 - 7,0 8,0 6,0 - GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trị số SPT N60 15 40 Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp ch-ơng II:thiết kế cầu tuyến II.Đề xuất ph-ơng án cầu II.1.Các thông số kỹ thuật bản: Quy mô tiêu chuẩn kỹ thuật: Cầu vĩnh cửu BTCT ƯST BTCT th-ờng Khổ thông thuyền ứng với sông cấp V là: B = 50m, H = 7m Khổ cầu: B= 11 + 2x0.5 =12m Tần suất lũ thiết kế: P=1% Quy phạm thiết kế: Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN272.05 Bộ GTVT Tải trọng: xe HL93 II.2.Các ph-ơng án kiến nghị II.2.1.Lựa chọn ph-ơng án móng Căn vào đặc điểm lớp địa chất đ-ợc nghiên cứu, ta đề ph-ơng án móng nh- sau: a.Ph-ơng án móng cọc chế tạo sẵn: Ưu điểm: - Cọc đ-ợc chế tạo sẵn nên thời gian chế tạo cọc đ-ợc rút ngắn, thời gian thi công công trình mà giảm xuống - Cọc đ-ợc thi công cạn, giảm độ phức tạp công tác thi công, giảm sức lao động mệt nhọc - Chất l-ợng chế tạo cọc đ-ợc đảm bảo tốt *Nh-ợc điểm: - Chiều dài cọc bị giới hạn khoản từ 5-10m, chiều sâu chôn cọc yêu cầu lớn phải ghép nối cọc với Tại vị trí mối nối chất l-ợng cọc không đảm bảo, dễ bị môi tr-ờng xâm nhập - Thời gian thi công mối nối lâu cần phải đảm bảo độ phức tạp cao - Vị trí cọc khó đảm bảo xác theo yêu cầu - Quá trình thi công gây chấn động ồn, ảnh h-ởng đến công trình xung quanh b.Ph-ơng án móng cọc khoan nhồi: Ưu điểm: - Rút bớt đ-ợc công đoạn đúc sẵn cọc, không cần phải xây dựng bãi đúc, lắp dựng ván khuôn Đặc biệt không cần đóng hạ cọc, vận chuyển cọc từ kho, x-ởng đến công tr-ờng - Có khả thay đổi kích th-ớc hình học cọc để phù hợp với điều kiện thực trạng đất mà đ-ợc phát trình thi công - Đ-ợc sử dụng loại địa tầng khác nhau, dễ dàng v-ợt qua ch-ớng ngại vật GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp - Tính toàn khối cao, khả chịu lực lớn với sơ đồ khác nhau: cọc ma sát, cọc chống, hỗn hợp - Tận dụng hết khả chịu lực theo vật liệu, giảm đ-ợc số l-ợng cọc Cốt thép bố trí theo yêu cầu chịu lực khai thác nên khong cần bố trí nhiều để phục vụ trình thi công - Không gây tiếng ồn chấn động mạnh làm ảnh h-ởng môi tr-ờng sinh hoạt chung quanh - Cho phép trực tiếp kiểm tra lớp địa tầng mẫu đất lấy lên từ hố đào Nh-ợc điểm: - Sản phẩm suốt trình thi công nằm sâu d-ới lòng đất, khuyết tật dễ xảy kiểm tra trực tiếp mắt th-ờng, khó kiểm tra chất l-ợng sản phẩm - Th-ờng đỉnh cọc phải kết thúc mặt đất, khó kéo dài thân cọc lên phía trên, buộc phải làm bệ móng ngập sâu d-ới mặt đất đáy sông, phải làm vòng vây cọc ván tốn - Quá trình thi công cọc phụ thuộc nhiều vào thời tiết, phải có ph-ơng án khắc phục - Hiện tr-ờng thi công cọc dễ bị lầy lội, đặc biệt sử dụng vữa sét Căn vào -u nh-ợc điểm ph-ơng án, ta thấy móng cọc khoan nhồi có nhiều đăc điểm phù hợp với công trình khả đơn vị thi công, định chọn cọc khoan nhồi cho tất ph-ơng án với yếu tố kỹ thuật nh- sau: Đ-ờng kính cọc: D=1000mm Chiều dài cọc mố 20m Chiều dài cọc vị trí trụ 30m Bảng tổng hợp bố trí ph-ơng án P.An Thông thuyền (m) Khổ cầu (m) Sơ đồ (m) I 50 (11 + 2x0,5) (3x40+48+70+48+2x40) 366 II III 50 50 (11 + 2x0,5) (11 + 2x0,5) 55+80+100+80+55 (6x63) 370 378 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh L ( m) Kết cấu nhịp Cầu dầm liên tục + đơn giản Cầu dầm liên tục Cầu dàn thép Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp II.2.2.Lựa chọn kích th-ớc sơ PA cầu II.2.2.1.Ph-ơng án cầu liên tục + đơn giản: Sơ đồ kết cấu: 3x40+48+70+48 + 2x40m - Nhịp giản đơn dài 40m: Lựa chọn kết cấu phần trên: Kêt cấu : Dầm giản đơn chữ I, BTCTDUL Mặt cắt ngang: gồm dầm chữ I Khảng cách dầm 2.0 m, dốc ngang 2% phía Tổng bề rộng cầu B=12m (mép lan can) Kết cấu phần d-ới Cấu tạo Trụ: Trụ đặc thân thu hẹp, BTCT, đặt móng cọc khoan nhồi đ-ờng kính D = 1m Thân trụ rộng 1.8m theo ph-ơng dọc cầu 7.2 m theo ph-ơng ngang cầu đ-ợc vuốt tròn theo đ-ờng tròn bán kính R = 0.75m TRụ sông T6 T7 có thân trụ rộng 1.8 m theo ph-ơng dọc cầu rộng 7.2 m theo ph-ơng ngang cầu, cao 15,5 m Bệ móng cao 2m, rộng 5.0m theo ph-ơng ngang cầu, 9.1m đến 11.2m theo ph-ơng dọc cầu đặt d-ới lớp đất phủ (dự đoán đ-ờng xói chung) Dùng cọc khoan nhồi D100cm, cọc đặt vào lớp cuội sỏi dự kiến dài 30 m Cấu tạo Mố: Dạng mố có t-ờng cánh ng-ợc bê tông cốt thép Bệ móng mố dày 2m, rộng m, dài 12 m đ-ợc đặt d-ới lớp đất phủ Dùng cọc khoan nhồi D100cm, cọc đặt vào lớp cuội sỏi dự kiến dài 20 m Mặt cầu công trình phụ khác Độ dốc ngang cầu 2% hai phía Bản mặt cầu đổ chỗ dy 15 cm, liên tục nhiệt đổ chỗ GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Lớp phủ mặt cầu gồm lớp: Lớp bê tông atfan : 5cm Lớp bảo vệ : 4cm Lớp phòng n-ớc : 1cm Đệm xi măng : 1cm Lớp tạo độ dốc ngang : 1.0 - 12 cm Khe co giãn cao su Gối cầu cao su Lan can cầu bê tông Vật liệu a) Bê tông Bê tông dầm chủ dùng Mac 500 Bê tông trụ dùng Mac300 Bê tông mố dùng Mac 300 Vữa xi măng phun ống gen Mark150 b) Cốt thép Lấy theo tiêu chuẩn VSL dùng cho dầm liên tục Thép c-ờng độ cao dùng loại tao thép đ-ờng kính 15.2mm Modul đàn hồi E = 195000 MPa Cốt thép th-ờng dùng thép tròn AI thép có gờ AIII.2 Chọn kích th-ớc hình học Chiều cao dầm nhịp :1750mm - Vật liệu dùng cho kết cấu + Bê tông M300 + Cốt thép c-ờng độ cao dùng loại S-31, S-32 hãng VSL-Thụy Sĩ thép cấu tạo dùng loại CT3 CT5 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 10 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp - Nhịp liên tục 48 + 70 + 48m: Chiều cao dầm: - Tại vị trí trụ đ-ợc chọn theo H =( 1/15 1/20 )lnhịp, = (4.6 3.5) m Vậy ta lấy H = 4m - Tại vị trí nhịp đ-ợc chọn theo công thức kinh nghiệm h=( 1 )lnhịp h 40 60 1.8m Chọn h = 2m - Phần đáy dầm có dạng đ-ờng cong parabol: y = ( H h) x L2 h với L chiều dài cánh hẫng cong - Phần mặt cầu cong theo đ-ờng tròn bán kính R = 4000m Lựa chọn mặt cắt ngang: - Dầm liên tục có mặt cắt ngang hộp đơn thành nghiêng so với ph-ơng thẳng đứng 1/5, tiết diện dầm thay đổi chiều dài nhịp - Chiều dày mặt cầu cuối cánh vút: 20 cm - Chiều dày mặt cầu đầu cánh vút: 60 cm - Chiều dày mặt cầu vị trí nhịp: 25 cm, có đoạn vát s-ờn 150 cm - Chiều dày s-ờn dầm: 45cm GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 11 - TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP Sơ đồ bố trí cọc ván nh- sau: b) Tính toán chiều dày lớp bê tông bịt đáy: *Điều kiện tính toán: GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 173 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP áp lực đẩy n-ớc phải nhỏ ma sát bê tông cọc + trọng l-ợng lớp bê tông bịt đáy n b hb u1 hb k u hb m hb ) n ( H hb n n u1 b H k u 1m m n Trong : H : Khoảng cách MNTC tới đáy đài = 6.5 m hb : Chiều dầy lớp bê tông bịt đáy m = 0,9 hệ số điều kiện làm việc n = 0,9 hệ số v-ợt tải b : Trọng l-ợng riêng bê tông bịt đáy b = 2,4T/m2 n : Trọng l-ợng riêng n-ớc n =1 T/m2 u2: Chu vi cọc = 3,14x1 = 3,14 m 2 : Lực ma sát bê tông bịt đáy cọc = 4T/m k: Số cọc móng k =6 (cọc) : Diện tích hố móng (Mở rộng thêm 1m hai bên thành để thuận lợi cho thicông) = 10 x = 70 m2 : Lực ma sát cọc ván với lớp bê tông: = 3T/m u1: Chu vi t-ờng cọc ván =(10 + 7) x = 34 m 1x6.5x70 hb 2,01m 1m (0,9 x70 x2, 34 x3 x3,14 x4).0,9 70 x1 Vậy ta chọn hb=2,1 m * Kiểm tra c-ờng độ lớp bê tông bịt đáy: - Xác định hb theo điều kiện lớp bê tông chịu uốn Ta cắt dải có bề rộng 1m theo chiều ngang hố móng để kiểm tra Coi nh- dầm đơn giản nhịp l = 7m Sử dụng bê tông mác 200 có Ru = 65 T/m2 Tải trọng tác dụng vào dầm q (t/m) q = Pn qbt = n.(H+hb ) hb bt q = 1.(6,5 + hb) - 2,4.hb = 6,5 - 1,4.hb + Mô men lớn tiết diện nhịp : q.l Mmax = + Mômen chống uốn : (6,5 1, 4.hb ).7 39.81 8.575.hb b.h 1.hb2 hb2 6 + Kiểm tra ứng suất : M max 6.(39.81 8.575hb ) max = W hb2 W= 65 T/m2 Ta có ph-ơng trình bậc hai: GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 174 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP 65.hb2 51.45hb 238.86 Giải ta có: hb = 1,56 m > 1m Vậy chọn chiều dày lớp bê tông bịt đáy hb = 2,1 m làm số liệu tính toán 5.4 Tính toán cọc ván thép: a Tính độ chôn sâu cọc ván: - Khi đổ bê tông bịt đáy xong, cọc ván đ-ợc tựa lên thành bê tông chống (có liên kết) nên cọc ván lật xoay quanh điểm O Đất d-ới đáy móng: cát : 0=1.6 (T/m2); tt=350 Hệ số v-ợt tải n1=1.2 áp lực chủ động Hệ số v-ợt tải n2=0.8 áp lực bị động Hệ số v-ợt tải n3=1.0 áp lực n-ớc Sơ đồ tính độ chôn sâu cọc ván: Hệ số áp lực đất chủ động bị động xác định theo công thức sau: Chủ động: Ka = tg2(450- /2) = tg2(450-350/2) = 0.27 Bị động: Kb = tg2(450+ /2) = tg2(450 + 350/2) = 1.92 - Trọng l-ợng đơn vị , , đất d-ới mực n-ớc tính toán nh- sau: n = 2-1.0 =1 (T/m2) - áp lực n-ớc: P1 = 0,5* n*H 2n =0,5*7.0 = 24.5 (T) P2 = n* Hn*t =7.0 *t (T) - áp lực đát chủ động: , P3 = Ka*n1.* 0,5*H2 P4 = (d+0.5)(t d) P5 = 0.5( t d )2 ' ' b = 0.27*1, 2* 0,5*4.622 *1 =3.458 (T) Ka n1 =( 1.6 + 0.5)( t 1.6)x 0.27x 1.2 = 0.68( t-1.6) ( T ) Ka n1 = 0.5 ( t 1.6)2x 0.27 x 1.2 = 0.162(t 1.6)2 (T) - áp lực đất bị động GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 175 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP P6=H.t ,.Kb.n2 = 4.62 x t x x 1.92 x 0.8 = 7.09 t (T) P7 = 0,5.t2 Kb.n2 = 0.5xt2x1x1.92x0.8 = 0.768 t2 (T) Ph-ơng trình ổn định lật : P1 Hn H 2t t d + 2t d = ( t + t + + P3 + P4 P5 P7 )x 0.95 P2 P6 3 2 (1) thay số liệu vào ph-ơng trình (1) ta có ph-ơng trình : 62.49-0.34*t2- 0.87+0.054(t2- 3.2t + 2.56)*(2t+1.6)=0.4864t3 +6.69t2 0.3784t3 + 6.6092t2 - 61.84 = Giải ph-ơng trình bậc ta có: t = 2.84 m Để an toàn chọn : t = m Chiều dài cọc ván chọn: LCọC VáN = 7.0 + + 0.5 = 10.5m Chọn L =10.5 m Chọn cọc ván thoả mãn yêu cầu c-ờng độ: Sơ đồ tính toán cọc ván coi nh- dầm giản đơn với gối điểm điểm neo chống: * Tính toán áp lực ngang: áp lực ngang n-ớc : Pn = n H1 = 1x7.0= 7.0(t/m) áp lực đất bị động : Pb = H1 tg2 (450 - /2) đn => Pd = 1,5x4.62xtg2(450 17.50) =1.88(t/m) Tại vị trí có Q=0 mômen M lớn nhất: Tìm Mmax : GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 176 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP Theo sơ đồ : MB 7.0RA RA MA ( Pd 7.0 RB 7.0 2*7.0 7.0 2*7.0 * Pd * * 3 Pn * 7.02 7.0 (1.88 7.0) 17.6(T ) 3 7.0 2*7.0 Pd )* * 7.0 Pn ) ( Pn 4.62 7.0 7.0 2*7.0 * * 7.0 8.81(T ) 7.0 Giả sử vị trí Q=0 nằm cách gối đoạn < x < 7.0m Ta có: RB MX RB ( H Với : q x (1) x) R A x q.( H x) ,q H1 RB ( H (q q x ) x 2 pn x ) R A x q pd q x (h x) 2.( H x) (1) 7.0 1.88 8.88(T / m) q ( H H1 x2 x) H1 q.( H x) ( H x) H1 (2) Thay số vào (2 )ta có ph-ơng trình bậc 3: M X =0.59x3+ 2.87x2 -8.49x + 35.24(1) d MX 1.77 x 5.74x 8.49 dx Giải ph-ơng trình ta có: x1= 1.1 ; x2= - 4.3 Chọn x = làm trị số để tính, ta có: MMax= 30.05Tm Kiểm tra: Công thức : M max W yc Ru = 2000 kG/cm2 + Với cọc ván thép laxsen IV dài L = 10.5 m, có W = 2200 cm3 30.105 1363.6(kG / cm ) Ru = 2000 (kG/cm2 ) 2200 5.5 Tính toán nẹp ngang : Nẹp ngang đ-ợc coi nh- dầm liên tục kê gối chịu tải trọng phân bố đều: Do GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 177 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP + Các gối chống với khoảng cách chống là: l = - 3m : Theo chiều ngang l1 = m : Theo chiều dọc + Tải trọng tác dụng lên nẹp phản lực gối RB tính cho 1m bề rộng RB = 8.8 T Sơ đồ tính : 2000 2000 3000 2000 q=R=8.8T 3000 3000 2000 2000 3000 3000 2000 3000 2000 2000 Mômen lớn Mmax đ-ợc tính theo công thức gần sau : q.l 88x32 7.92 (Tm) 10 10 Chọn tiết diện nẹp theo công thức : M max Ru = 2000 (kg/cm2 ) max W yc Mmax = W yc M max 7.92x105 = = 396 cm3 Ru 2000 Chọn nẹp ngang định thép chữ I có: Wx > Wyc = 396 cm3 5.6 Tính toán chống: Thanh chống chịu nén lực tập trung Lực phân bố tam giác: q pn pd 7.0 1.88 8.88 (T) + Phản lực A lấy mô men điểm B: H H MA R B L2 q (L2 = H =5.45m) qH H q.h 8.88*7.0 RB 10.36(T ) L2 2*3 2*3 RB= B = 10.36 (T) + Duyệt chịu nén: A Fng Với lo = 2.l1 = 6m (chiều dài chịu nén) GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 178 TRNG HDL HI PHềNG I Fng Ta có: i 7080 46,6 N TT NGHIP 12,34 Chọn nẹp đứng có: I =7080 cm4 Fng = 46,5 cm2 l0 600 48.62 i 12,34 0,8 100 A Fng Với : 48.62 0,8 100 8.8 *103 0.81* 46.5 233(kG / cm ) 0,81 233(kG / cm ) nen 1700(kG / cm ) Thanh chống đạt yêu cầu Bơm hút n-ớc: Do có cọc ván thép bê tông bịt đáy nên n-ớc không thấm vào hố móng trình thi công, cần bố trí máy bơm để hút hết n-ớc lại hố móng Dùng máy bơm loại C203 hút n-ớc từ giếng tụ tạo khô cho bề mặt hố móng Thi công đài cọc: - Tr-ớc thi công đài cọc cần thực công việc có tính bắt buộc nghiệm thu cọc, xem xét nhật ký chế tạo cọc, nghiệm thu vị trí cọc, chất l-ợng bê tông cốt thép cọc - Tiến hành đập đầu cọc - Dọn dẹp vệ sinh hố móng - Lắp dựng ván khuôn bố trí l-ới cốt thép - Tiến hành đổ bê tông ống đổ - Bảo dưỡng bê tông đủ fC tháo dỡ ván khuôn IV Thi công trụ: - Các kích th-ớc trụ đài nh- sau: GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 179 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP Yêu cầu thi công: - Theo thiết kế kỹ thuật trụ thiết kế trụ đặc bê tông toàn khối, công tác chủ yếu thi công trụ công tác bê tông cốt thép ván khuôn - Để thuận tiện cho việc lắp dựng ván khuôn ta dự kiến sử dụng ván khuôn lắp ghép Ván khuôn đ-ợc chế tạo khối nhỏ nhà máy đ-ợc vận chuyển vị trí thi công, tiến hành lắp dựng thành ván khuôn - Công tác bê tông đ-ợc thực máy trộn C284-A công suất 40 m3/h, sử dụng đầm dùi bê tông bán kính tác dụng R = 0.75m Trình tự thi công nh- sau: - Chuyển khối ván khuôn vị trí trụ,lắp dựng ván khuôn theo thiết kế - Đổ bê tông vào ống đổ, tr-ớc đổ bê tông phải kiểm tra ván khuôn lại lần nữa, bôi dầu lên thành ván khuôn tránh t-ợng dính kết bê tông vào thành ván khuôn sau - Đổ bê tông thành lớp dầy 40cm, đầm vị trí cách không 1.75R, thời gian đầm 50 giây vị trí, thấy n-ớc ximăng lên đ-ợc.Yêu cầu đầm phải cắm sâu vào lớp cũ -5cm, đổ đầm liên tục thời gian lớn 4h phải đảm bảo độ toàn khối cho bê tông tránh t-ợng phân tầng - Bảo d-ỡng bê tông :Sau 12h từ đổ bê tông t-ới n-ớc, trời mát t-ới 3-4 lần/ngày, trời nóng t-ới nhiều Khi thi công gặp trời m-a phải có biện pháp che chắn GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 180 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP - Khi cường độ đạt 55%fc cho phép tháo dỡ ván khuôn Quá trình tháo dỡ ngược với trình lắp dựng Tính ván khuôn trụ: 3.1 Tính ván khuôn đài trụ - Đài có kích th-ớc : a b h = x x (m) áp lực ngang tác dụng lên ván khuôn là: + Do áp lực ngang bê tông t-ơi: q1 = 400 (Kg/m ) = 0.4 (T/m ) ,n = 1.3 + Lực xung kích đầm bê tông: h > 0,75 m nên q2 2.4 0.75 103 1800Kg / m 400cm 75 q1 325 - áp lực tác dụng lên ván khuôn gồm có: + áp lực bê tông t-ơi + Lực xung kích đầm Chọn máy trộn bê tông loại C284-A có công suất đổ Q= 40m3/h Và đầm dùi có bán kính tác dụng 0,75m Diện tích đài: x = 40 m2 Sau 4h bê tông lên cao đ-ợc: z 4Q 40 h 4(m) 0.75(m) F 40 Giả sử dùng ống vòi voi để đổ lực xung kích 0,4T/m2 q2 Biểu đồ áp lực thay đổi theo chiều cao đài nh-ng để đơn giản hóa tính toán thi công ta coi áp lực phân bố đều: 1800 0.75 1800 2.45 400 1671.25(kg / m ) qtc= qtt =1.3 1671.25=2172.62 (kg/m2 ) Chọn ván khuôn trụ nh- sau: GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 181 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP q 1m 80 0.04m 3.2 Tính ván đứng: Tính toán với 1m bề rộng ván Sơ đồ tính toán: 80 Mômen uốn lớn nhất: ql 2172,62 0.8 139 kgm 10 10 Kiểm tra theo điều kiện nén uốn ván : M max Ru W Mmax= Với W b 0.042 =0,000267 (m3) 139 10 = 52.06 (kg/cm2) < Ru = 130 (kg/cm2) 0.000267 => Thoả mãn điều kiện chịu lực Kiểm tra độ võng : => f= = 5ql 384EJ l 250 Trong : - E : môđun đàn hồi gỗ Edh= 90.000 (kg/cm2) - l : chiều dài nhịp tính toán l = 80 cm - J : mômen quán tính 1m rộng ván khuôn b 0.043 = 5.33x10-6 (m4) = 533 (cm4) J 12 12 - q tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 182 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP q = 16.71 (kg/cm) 5x16.71 804 80 =0.185cm < = 0.32cm 250 384 x10 533 =>Vậy đảm bảo yêu cầu độ võng 3.3 Tính nẹp ngang: - Nẹp ngang đ-ợc tính toán nh- dầm liên tục kê gối nẹp đứng - Tải trọng tác dụng lên ván đứng truyền sang nẹp ngang - Với khoảng cách nẹp ngang lớn 1.5m ta quy đổi tải trọng từ ván đứng sang nẹp ngang qnẹp ngang = qtt l1 = 2172.62 x 0.8 = 1738.1 (Kg/m) Sơ đồ tính: => f = + Mômen lớn nẹp ngang: ql 1738.1 1.52 M max 391.07kgm 10 10 + Chọn nẹp ngang kích th-ớc (12 14cm) h 12 142 392cm 6 + Kiểm tra ứng suất: M 39107 99.76kg / cm W 392 + Duyệt độ võng: W f 130kg / cm q.l 23 48 E.J b.h 12 143 2744cm 12 12 qvong q tc l1 1671 0.8 1336.8kG / m J q.l 23 13.368 1503 150 f 0,0038cm 0,6cm 48 E.J 48 x10 2744 250 Kết luận : nẹp ngang đủ khả chịu lực 3.4 Tính nẹp đứng: - Nẹp đứng đ-ợc tính toán nh- dầm đơn giản kê gối, chịu lực tập trung đặt nhịp tải trọng từ nẹp ngang truyền xuống Ptt= q l 1738.1 1.5 2607.15 (kg) + Sơ đồ tính toán: 16 p 80 80 16 + Mômen: GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 183 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP P.l 2607.15 1.6 695.24Kgm 6 + Chọn nẹp đứng kích th-ớc (16x16) cm: M max 16 162 682.7cm 6 + Kiểm tra ứng suất: M 69524 101kg / cm 130kg / cm W 682.7 + Duyệt độ võng: W f h q.l 48.E.J b.h 16 163 J 5461cm 12 12 tc qvong q xl2 1336.8 x1.5 2005.2kG / m q.l 20.05 1603 160 0,00348cm 0,4cm 48.E.J 48 x10 5461 400 Kết luận : nẹp đứng đủ khả chịu lực 3.5 Tính căng: - Lực dây căng : R = ( p + q )l2 x l1 = (200+1800)x0.8x1.5 = 2400Kg - Khoảng cách thang căng: c = 1.5m - Dùng thăng căng thép CT3 có R = 1900kg/cm2 Diện tích yêu cầu S 2400 F 1.263cm R 1900 Dùng căng 14 có F = 1.54 cm2 3.6 Tính toán gỗ vành l-ợc: f - áp lực phân bố bê tông lên thành ván: pbt = 2.4 0.75=1.8(T/m2) - áp lực ngang đầm bê tông: pđ = 0.2T/m2 - Tải trọng tổng hợp tính toán tác dụng lên ván: q v ( ptx p d ) 1.3 0.5 (1.8 0.2) 1.3 0.5 1300 Kg/m2 qvtt D 1300 1950 (Kg) 2 - Tính toán vành l-ợc chịu lực kéo T: T + Kiểm tra theo công thức: Rk F Trong đó: F: diện tích giảm yếu tiết diện vành l-ợc Rk : c-ờng độ chịu kéo gỗ vành l-ợc Rk = 100kg/cm2 T 1950 19.50cm => F= b Rk 100 - Lực xé đầu tròn : T Từ chọn tiết diện gỗ vành l-ợc : GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH 4cm ,b=12cm Có F= 4x12=48cm2 Trang: 184 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP CHƯƠNG : THI CÔNG KếT CấU NHịP I Yêu cầu Chung: - Sơ đồ cầu gồm nhịp :(3 x 40 + 46 + 70 + 46 + 40 x 2)m - Chọn tổ hợp giá lao cầu để thi công lao lắp dầm -Với nội dung đồ án thi công nhịp 40m , mặt cắt ngang cầu gồm dầm I chiều cao dầm H = 1.9m, khoảng cách dầm S = 2.0m II Tính toán sơ giá lao nút thừa: Các tổ hợp tải trọng đ-ợc tính toán xem xét tới cho giá lao nút thừa đảm bảo ổn định, không bị lật trình di chuyển thi công lao lắp, đồng thời đảm bảo khả chiu lực - Tr-ờng hợp 1: Tổ hợp tải trọng bao gồm trọng l-ợng thân giá lao nút thừa.Trong trình di chuyển giá nút thừa bị hẫng vị trí bất lợi Phải kiểm tra tính toán ổn định tr-ờng hợp - Tr-ờng hợp 2: Tổ hợp tải trọng tác dụng bao gồm trọng l-ợng thân gía lao nút thừa trọng l-ợng phiến dầm Trong trình lao lắp cần tính toán ổn định biên dàn Xác định thông số giá lao nút thừa: - Chiều dài giá lao nút thừa : L1 = 2/3 Ldầm = 27 m L2 = 1.1 Ldầm = 1.1x40 = 44m chọn L2 = 44 m - Chiều cao chọn h1 = m, h2 = m Sơ đồ giá lao nút thừa - Trọng l-ợng giá lao nút thừa m dài = 1.25T/m - Trọng l-ợng thân trụ tính từ trái sang phảI : G1 = 0.5 T ; G2 = 0.6 T - Trọng l-ợng thân trụ phụ đầu nút thừa : G3 = 0.5 T tổ hợp giá lao cầu di chuyển từ nhịp sang nhịp khác trụ phụ giá lao cầu chuẩn bị hạ xuống mũ trụ Khi dầm tự hẫng Sơ đồ xác định đối trọng P nh- sau: Kiểm tra điều kiện ổn định giá lao nút thừa quay quanh điểm B: Ta có M1 0.8 Mcl (1) GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 185 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP + M1= G3 x L2 + qxL2xL2/2 = 0.5x44 + 1.25x442/2 = 697(T.m) + Mcl = (P+ 0.5) x L1 + qxL21/2 = (P+0.5)x27 + 1.25x 272/2 =27P+260(T.m) Thay kiện vào ph-ơng trình (1) ta có : 697 0.8 x (27P + 260) P 30.56 T chọn P = 31 T - Xét mômen lớn gối B : MB = 697 (T.m) - Lực dọc tác dụng biên : B M max Nmax = h 697 = 348.5 T (h=2 chiều cao giàn) * Kiểm tra điều kiện ổn định biên: N *F R0 1900(kg / cm2 ) Trong : N lực dọc biên N = 348.5 T : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh với = l0 / r : l0 chiều dàI tính toán theo hai ph-ơng làm việc = m Chọn biên dàn đ-ợc gép từ thép góc (250x160x18) (M201) Diện tích : F = x 71.1= 284.4 cm2 Bán kính quán tính rx = 7.99, ry = 4.56 chọn rmin = ry = 4.56 cm max l0 rmin 200 = 43.86 : Tra bảng có 4.56 = 0.868 N 348500 = = 1411.7 (kG/cm2) * F 0,868* 284,4 Thay vào công thức : max = Vậy max R = 1900 Kg/cm2 đảm bảo III Trình tự thi công kết cấu nhịp: - Lắp dựng tổ hợp giá lao nút thừa, lắp dựng hệ thống đ-ờng ray tổ hợp giá lao nút thừa xe goòng vận chuyển - Di chuyển tổ hợp giá lao nút thừa đến vị trí trụ T1 - Đánh dấu tim dầm, sau vận chuyển dầm BTCT xe goòng vị trí sau mố để thực lao lắp dầm nhịp - Vận chuyển dầm đến tổ hợp giá lao nút thừa dùng balăng , kích nâng dầm kéo phía tr-ớc ( vận chuyển dầm theo ph-ơng dọc cầu) - Khi dầm đến vị trí cần lắp đặt dùng hệ thống bánh xe balăng xích đặt lên dầm ngang tổ hợp giá lao nút thừa, di chuyển dầm theo ph-ơng ngang cầu đặt vào vị trí gối cầ GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 186 TRNG HDL HI PHềNG N TT NGHIP - Trong trình đặt dầm xuống gối cầu phải th-ờng xuyên kiểm tra hệ thống tim tuyến dầm gối càu Công việc lao lắp dầm đ-ợc thực thứ tự từ vào - Sau lắp xong toàn số dầm nhịp tiến hành liên kết tạm chúng với di chuyển giá lao để lao lắp nhịp Trình tự thi công lao lắp tiến hành nh- nhịp - Sau lao lắp xong toàn cầu tiến hành lắp đặt ván khuôn,côt thép đổ bêtông mối nối dầm ngang - Lắp đặt ván khuôn , cốt thép thi công gờ chắn xe , làm khe co giãn lớp mặt đ-ờng lan can GVHD: TH.S PHM VN TON SVTH : NGUYN VN HUYNH Trang: 187 [...]... 0.11+1.15+0.625)x19.7 = 852.147T DW = glớpphủx =3.5x19.7 = 68.95 T -Do hoạt tải -Theo quy định của tiêu chuẩn 22tcvn272-05 thì tải trọng dùng thiết kế là giá trị bất lợi nhất của tổ hợp: +Xe tải thiết kế và tải trọng làn thiết kế +Xe tải 2 trục thiết kế và tải trọng làn thiết kế +(2 xe tải 3 trục+tải trọng làn)x0.9 Tính phản lực lên mố do hoạt tải: + Chiều dài tính toán của nhịp L = 39.4m + Đ-ờng ảnh h-ởng... nghiệp Mặt cắt ngang cầu tại vị trí trụ và giữa nhịp Cấu tạo mặt cầu: - Mặt cầu đ-ợc thiết kế theo đ-ờng cong bán kính 4000m - Độ dốc ngang cầu là 2% về hai phía - Lớp phủ mặt cầu gồm 5 lớp: Lớp bê tông atfan: 5cm; Lớp bảo vệ : 4cm; Lớp phòng n-ớc : 1cm; Đệm xi măng : 1cm; Lớp tạo độ dốc ngang : 1.0 - 12 cm Cấu tạo trụ: - Thân trụ rộng 2.5 m theo ph-ơng dọc cầu và 7.7m theo ph-ơng ngang cầu và đ-ợc vuốt... tPh-ơng án 1: Cầu dầm liên tục+nhịp đơn giản I.Mặt cắt ngang và sơ đồ nhịp : - Khổ cầu: Cầu đ-ợc thiết kế cho 2 làn xe K = 11 (m) - Tổng bề rộng cầu kể cả lan can và giải phân cách: B = 11 + 2x0,5 = 12 (m) - Sơ đồ nhịp:3x40+48+70+48+2x40= 366(m) -Tải trọng :HL93 -Sông cấp V:khổ thông thuyền B=50m ,H=7 m -Khẩu độ thoát n-ớc :340m II.Tính toán sơ bộ khối l-ợng ph-ơng án kết cấu nhịp: 1 Kết cấu nhịp liên... chiều dài nhịp theo đ-ờng parabol - Phần trên đỉnh trụ đ-ợc thiết kế đặc, bề rộng theo ph-ơng ngang là 5.2 m, có để lối thông kích th-ớc 1.2x1.5m và đ-ợc tạo vát 30x30cm phía trên Mặt cắt ngang cầu tại vị trí trụ và giữa nhịp Cấu tạo mặt cầu: - Mặt cầu đ-ợc thiết kế theo đ-ờng cong bán kính 4000m - Độ dốc ngang cầu là 2% về hai phía - Lớp phủ mặt cầu gồm 5 lớp: Lớp bê tông atfan: 5cm; Lớp bảo vệ : 4cm;... tạo hệ liên kết gồm có liên kết dọc trên, dọc d-ới, hệ liên kết ngang Hình 1: Cấu tạo hệ dầm mặt cầu Cấu tạo mặt cầu: - Độ dốc ngang cầu là 2% về hai phía - Lớp phủ mặt cầu gồm 5 lớp: Lớp bê tông atfan: 5cm; Lớp bảo vệ : 4cm; Lớp phòng n-ớc : 1cm; Đệm xi măng : 1cm; Lớp tạo độ dốc ngang : 1.0 12 cm Cấu tạo trụ: - Thân trụ gồm 2 cột trụ tròn đ-ờng kính 180cm cách nhau theo ph-ơng ngang cầu là 10.3m... đồ kết cấu: 6 x 63 m Cấu tạo dàn chủ: - Chọn sơ đồ dàn chủ là loại dàn thuộc hệ tĩnh định, có 2 biên song song, có đ-ờng xe chạy d-ới Từ yêu cầu thiết kế phần xe chạy 8m nên ta chọn khoảng cách hai tim dàn chủ là 9m - Chiều cao dàn chủ: Chiều cao dàn chủ chọn sơ bộ theo kinh nghiệm với biên song song: h 1 1 lnhịp 7 10 1 1 63 (9 6.3)m và h > H + hdng + hmc + hcc 7 10 + Chiều cao tĩnh không trong cầu. .. dài nhịp - Chiều dày bản mặt cầu ở cuối cánh vút: 20 cm - Chiều dày bản mặt cầu ở đầu cánh vút: 60 cm - Chiều dày bản mặt cầu tại vị trí giữa nhịp: 25 cm, có đoạn vát về s-ờn 150 cm - Chiều dày s-ờn dầm: 45cm - Chiều dày bản đáy hộp của nhịp chính tại trụ là 80 cm, tại giữa nhịp là 30cm và thay đổi trên chiều dài nhịp theo đ-ờng parabol - Phần trên đỉnh trụ đ-ợc thiết kế đặc, bề rộng theo ph-ơng ngang... bằng giá khoan - Lắp dựng vành đai trong và ngoài - Đóng cọc đến độ sâu thiết kế - Lắp đặt máy bơm xói hút trên hệ nổi, xói hút đất trong hố móng đến độ sâu thiết kế B-ớc 4 : Thi công bệ móng - Đổ bê tông bịt đáy, hút n-ớc hố móng - Xử lý đầu cọc khoan nhồi - Lắp dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bê tông bệ móng B-ớc 5 : Thi công trụ cầu - Chế tạo, lắp dựng đà giáo ván khuôn thân trụ lên trên bệ trụ - Lắp... : Hợp long nhịp chính Trình tự nh- trên Hoàn thiện cầu Lập tổng mức đầu tBảng thông kê vật liệu ph-ơng án cầu liên tục+nhịp đơn giản TT I Đơn giá (đ) Thành tiền (đ) 70,577,695,712 18,536,392 Đơn giá trên 1m2 mặt cầu Đơn vị đ đ Kết cấu phần trên đ 49,827,235,011 29,208,996,000 Hạng mục Tổng mức đầu t- 1 Bêtông dầm LT + nhịp dẫn đ 2 Bêtông át phan mặt cầu m3 3 Khối l-ợng (A+B+C+D) (A+B+C+D) 2139.93 15,000,000... mặt cầu: Gồm 5 lớp: Bê tông asphal: 5cm; Lớp bảo vệ: 4cm; Lớp phòng n-ớc: 1cm Đệm xi măng 1cm Lớp tạo độ dốc ngang: 1.0 12 cm Trên 1m2 của kết cấu mặt đ-ờng: g = 0.35 T/m2 glp =0.35 x 10 =3.5 T/m Trọng l-ợng bản BTCT mặt cầu: gmc = 2.5(0.15x8 + 0.15x2) = 3.75 T/m GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 21 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Trọng l-ợng hệ dầm mặt cầu