Thiết kế cầu qua sông đáy hà nam

Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở Lời cảm ơn Sau năm học tập rèn luyện tr-ờng với giúp đỡ bảo tận tình thầy cô khoa xây dựng, đặc biệt thầy cô giáo môn Cầu - Đ-ờng em hoàn thành trình học tập đ-ợc nhà tr-ờng giao nhiệm vụ thiết kế đồ án tốt nghiệp Hơn tháng làm đồ án tốt nghiệp đ-ợc h-ớng dẫn nhiệt tình cô giáo KS.Bùi Ngọc Dung thầy giáo THS Phạm Văn Thái em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Do lần tiếp xúc với công việc thiết kế thực tế, với trình độ, kinh nghiệm thời gian có hạn em không tránh khỏi thiếu sót Em mong nhận đ-ợc ý kiến nhận xét bảo thầy cô giáo Thông qua đồ án tốt nghiệp cho phép em bày tỏ lòng biết ơn chân thành đến cô giáo KS.Bùi Ngọc Dung,thầy THS Phạm Văn Thái h-ớng dẫn em đồ án Qua em xin cảm ơn tr-ờng ĐHDL Hải Phòng ban chủ nhiệm khoa Xây Dựng tạo điều kiện giúp đỡ em trình học tập nhà tr-ờng Hải Phòng,ngày 05 tháng 01 năm 2012 Sinh viên thực Đào Thị Duyên SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở mụC lục PHầN I : thiết kế sở Ch-ơng I Giới thiệu chung I.1 Vị trí xây dung cầu2 I.2 Căn lập thiết kế.2 I.3 Quy phạm thiết kế Ch-ơng II Đặc điểm vị trí xây dựng cầu II.1 Điều kiện địa hình II.2 Điều kiện dịa chất Ch-ơng III Thiết kế cầu tuyến III.1 Lựa chọn tiêu kỹ thụât quy mô công trình III.2 Lựa chọn giải pháp thiết kế .4 Ch-ơng IV Tính toán khối l-ợng ph-ơng án IV.1 Phương án cầu dầm liên tục+nhịp dẫn.12 Tính toán sơ khối l-ọng kết cấu nhịp.12 Tính khối l-ợng mố , trụ.18 Tính sơ số l-ợng cọc móng 21 Dự toán ph-ơng án 34 IV.2 Ph-ớng án cầu dầm liên tục nhịp.35 Tính toán sơ khối lưọng kết cấu nhịp 35 Tính khối l-ợng mố , trụ 41 Tính sơ số lượng cọc móng41 Dự toán ph-ơng án 52 IV.3 Phương án cầu giàn thép nhịp giản đơn 53 Cấu tạo mặt cầu 53 Xác định tĩnh tải 54 Tính toán HSPPN giàn chủ.56 Tính khối lượng mố , trụ .57 Tính sơ số l-ợng cọc móng.57 Dự toán phương án 67 Ch-ơng5:So sánh lựa chọn ph-ơng án V.1 Ph-ơng án cầu liên tục + nhịp dẫn.68 *Ưu nhược điểm. 68 V.2 Ph-ơng án cầu dầm liên tục nhịp .68 *Ưu nhược điểm 68-69 V.3 Ph-ơng án cầu giàn thép giản đơn..69 *Ưu nh-ợc điểm 69-70 V.4 Lựa chọn phương án70 SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở PHầN II : THIếT Kế Kỹ THUậT Chương I Tính toán mặt cầu.72 Thiết kế cấu tạo mặt cầu 72 I Phương pháp tính toán nội lực mặt cầu ..72 Sơ đồ tính vị trí tính nội lực72 Tính toán nội lực.74 Tổ hợp nội lực 80 II.Tính toán kiểm ta cốt thép 82 Ch-ơng II Thiết kế kết cấu dầm chủ. 86 II.1 Kích th-ớc kết cấu mặt cắt ngang dầm 86 II.2 Tính toán nội lực dầm 87 II.3 Tổ hợp nội lực .99 II.4 Thiết kế cốt thép. 101 Vật liệu bê tông dầm. 101 Vật liêu cáp .101 Tính toán cốt thép DƯL .102 Tính đặc trưng hình học 105 Tính mát ứng suất trước.110 6.Kiểm toán tiết diện .118 Ch-ơng III Tính toán trụ cầu ..129 I1 Số liệu tính toán trụ cầu..129 I2 Yêu cầu thiết kế .129 I3 Quy trình thiết kế.129 I4 Kích thước trụ tính tải trọng tác dụng 129 II Tính nội lực 136 III.Kiểm tra tiết diện thân trụ theo TTGH.139 IV.Tính toán móng cọc khoan nhồi 145 PHầN III: THIếT Kế THI CÔNG Chương I : Thiết kế thi công trụ 150 I Yêu cầu thiết kế.151 II Trình tự thi công 151 III Thi công móng153 III.1 Công tác chuẩn bị.153 III.2 Công tác khoan tạo lỗ 153 III.3 Thi công cọc ván thép155 III.4 Công tác đào đất xói hút155 III.5 Đổ bê tông bịt đáy 155 III.6 Bơm hút nước.161 III.7 Thi công đài cọc.161 IV Thi công trụ 161 IV.1 Yêu cầu thi công.161 IV.2 Trình tự thi công.162 IV.3 Tính ván khuân trụ 162 Ch-ơng II : Thi công kết cấu nhịp.170 SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp Thuyết Minh GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thiết kế sở I.Yêu cầu chung .170 II.Sơ tính giá lao mút thừa 170 III.Trình tự thi công kết cấu nhịp.171 SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở Phần I thiết kế sở **************** SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở Ch-ơng I Giới thiệu chung 1.1 Vị trí xây dựng cầu : Cầu A bắc qua sông Đáy thuộc tỉnh Hà Nam.Cầu dự kiến đ-ợc xây dựng Km X quốc lộ 10 Căn định số 538/CP-CN ngày 19/4/2004 Thủ T-ớng Chính phủ, cho phép đầu t- dự án đ-ờng kéo dài sở pháp lý có liên quan, UBND thành phố Hà Nội, Ban QLDA hạ tầng tả ngạn giao nhiệm vụ cho tổng công ty T- vấn thiết kế GTVT lập thiết kế kỹ thuật, tổng dự toán dự án 1.2 Căn lập thiết kế - Nghị định số NĐ-CP Chính phủ quản lý dự án đầu t- xây dựng công trình - Nghị định số NĐ-CP ngày Chính phủ quản lý chất l-ợng công trình xây dựng - Quyết định số QĐ-TT ngàythángnămg Thủ t-ớng Chính phủ việc phê duyệt quy hoạch chung - Văn số/CP-CN Thủ t-ớng phủ việc thông qua mặt công tác nghiên cứu khả thi dự án - Hợp đồng kinh tế số Ngàythángnămgiữa ban quản lý dự án hạ tầng tả ngạn với Tổng công ty T- vấn thiết kế GTVT việc lập thiết kế kỹ thuật tổng dự toán Dự án xây dựng đ-ờng kéo dài Một số văn liên quan khác 1.3 hệ thống quy trình quy phạm áp dụng - Quy trình khảo sát đ-ờng ô tô 22TCN 263- 2000 - Quy trình khoan tham dò địa chất 22TCN 259- 2000 - Quy định nội dung tiến hành lập hồ sơ Báo cáo nghiên cứu tiền khả thi khả thi dự án xây dựng dự án kết cấu hạ tầng GTVT 22TCN268-2000 - Quy phạm thiết kế kỹ thuật đ-ờng phố, đ-ờng quảng tr-ờng đô thị 20 TCN104-83 - Tiêu chuẩn thiết kế đ-ờng TCVN 4054- 98 - Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 - Quy phạm thiết kế áo đ-ờng mềm 22TCN211-93 - Quy chuẩn xây dựng Việt Nam 2000 - Tiêu chuẩn thiết kế chiếu sáng nhân tạo bê công trình xây dựng dân dụng 20 TCN95-83 SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở Ch-ơng II Đặc điểm vị trí xây dựng cầu 2.1 Điều kiện địa hình Vị trí xây dựng cầu A thuộc tỉnh Hà Nam phía th-ợng l-u sông Đáy Do vị trí xây dựng cầu nằm vúng đồng nên hai bờ sông có bãi rộng mức n-ớc thấp,lòng sông t-ơng đối phẳng ,địa chất ổn định có t-ợng xói lở.Hình dạng chung mặt cắt sông không đối xứng 2.2 Điều kiện địa chất 2.2.1 Điều kiện địa chất công trình Căn tài liệu đo vẽ, khoan địa chất công trình kết thí nghiệm phòng, địa tầng khu vực tuyến qua theo thứ tự từ xuống d-ới bao gồm lớp nh- sau Đặc điểm địa chất Hố khoan Hố khoan Hố khoan 10 15 7.5 0 17.7 0 - - - Lớp 1: Cát hạt mịn Lớp 2: Sét nhão Lớp 3: Cát hạt mịn Lớp 4: Sét pha Lớp 5: Cát mịn ii đề xuất ph-ơng án cầu 2.2.2 Điều kiện địa chất thủy văn Mức n-ớc cao HCN= +7.95m Mực n-ớc thấp HTN =+0.25m Mực n-ớc thông thuyền HTT = +4.7m Sông thông thuyền trôi Khổ thông thuyền cấp II(60x9m) Vào mùa khô mực n-ớc thấp thuận lợi cho việc triển khai thi công công trình SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở Ch-ơng III Thiết kế cầu tuyến 3.1.Lựa chọn tiêu chuẩn kỹ thuật quy mô công trình 3.1.1 Quy mô công trình Cầu đ-ợc thiết kế vĩnh cửu bê tông cốt thép 3.1.2 Tiêu chuẩn thiết kế 3.1.2.1 Quy trình thiết kế Công tác thiết kế dựa tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 Bộ GTVT ban hành năm 2005 Ngoài tham khảo quy trình, tài liệu: - Quy phạm thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN18-79 - AASHTO LRFD (1998) Quy trình thiết kế cầu Hiệp hội đ-ờng ô tô liên bang quan giao thông Hoa kỳ Các quy trình tiêu chuẩn liên quan 3.1.2.2 Tiêu chuẩn kỹ thuật - Cấp kỹ thuật V > 80Km/h - Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL93, ng-ời 0,3T/m2 - Khổ cầu đ-ợc thiết kế cho xe ô tô ng-ời K = 11 + 1.5 =14m Tổng bề rộng mặt cầu kể lan can giải phân cách: B = 11 + 2x0.5+2x0.25 = 15.5m - Khổ thông thuyền cấp II, B = 60m H = 9m 3.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu 3.2.1 Lựa chọn kết cấu 3.2.1.1 Nguyên tắc lựa chọn - Thoả mãn yêu cầu kỹ thuật - Phù hợp với công nghệ thi công có - Phù hợp với cảnh quan khu vực - Không gây ảnh h-ởng tới đê sông Triều D-ơng - Thuận tiện thi công thời gian thi công nhanh - Hợp lý kinh tế - Thuận tiện khai thác, tu bảo d-õng SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở 3.2.1.2 Lựa chọn nhịp cầu Các sơ đồ nhịp đ-a nghiên cứu gồm: Ph-ơng án cầu dầm liên tục bê tông cốt thép DUL+nhịp dẫn Ph-ơng án cầu dầm liên tục BTƯST thi công theo ph-ơng pháp đúc hẫng cân Ph-ơng án kết cấu cầu giàn thép 3.2.1.3 Lựa chọn nhịp cầu dẫn Kiến nghị sử dụng kết cấu dầm đơn giản : Chiều dài nhịp 33.0m, MCN cầu rộng 15,5m bao gồm dầm tiết diện chữ I chiều cao dầm 1.7 m, khoảng cách dầm 2.6m Bản mặt cầu đổ chỗ dày 20cm Loại kết cầu có nhiều -u đỉêm nh-: Công nghệ thi công đơn giản, dễ đảm bảo chất l-ợng, tận dụng đ-ợc công nghệ thi công thiết bị có n-ớc, giá thành rẻ, thời gian thi công nhanh 3.2.1.4 Giải pháp móng Căn vào cấu tạo địa chất khu vực cầu, chiều dài nhịp quy mô mặt cắt ngang cầu, kiến nghị dùng ph-ơng án móng cho phần cầu cầu dẫn nh- sau: Phần cầu chính: Dùng móng cọc khoan nhồi D1,2m Phần cầu dẫn: Dùng móng cọc khoang nhồi D1,2m 3.3 Ph-ơng án I: Ph-ơng án cầu dầm liên tục bê tông cốt thép DUL+nhịp dẫn 3.3.1 Ph-ơng án kết cấu Sơ đồ nhịp: (33+70+100+70+33)m; Nhịp gồm nhịp dầm BTCTDƯL liên tục đúc hẫng có sơ đồ (70+100+70) chiều dài nhịp 100 m Các kích th-ớc dầm liên tục đ-ợc chọn nh- sau: -Dầm liên tục có mặt cắt ngang hộp ngăn, thành xiên có chiều cao thay đổi L2 L1 Lv t1 t3 t2 B L1 Hình 3.1.Các kích th-ớc mặt cắt ngang dầm + Chiều cao dầm vị trí trụ Hp = (1/16 1/ 20)L = (6.25 5.0), chọn Hp = 6(m) + Chiều cao dầm vị trí nhịp mố h = (1/30 1/40)L =(3.33 SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 2.5) Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế sở chọn h = 3(m) + Khoảng cách tim hai s-ờn dầm L2 = (1/1,9 1/2)B,trong B=15.5m bề rộng mặt cầu.chọn khoảng cách tim hai s-ờn dầm L2 = 15.5/2-15.5/1.9 =7.75-8.16 (m).chọn L2=7.9 m + Chiều dài cánh hẫng L1 = (0,45 0,5)L2 = (3.4 3.8), chọn L1 = 3.8(m) + Chiều dầy nhịp chọn t1 = 250(mm) + Chiều dầy mép cánh hẫng (t2) chọn t2 = 250(mm) + Chiều dầy điểm giao với s-ờn hộp t3 = (2 3)t2 = 500 750(mm), chọn t3 = 600(mm) + Chiều dài vút thuờng lấy Lv = 1,5(m) + Chiều dầy s-ờn dầm chọn 500 (mm) + Bản biên d-ới gối (1/75 1/200)74 = 0.98 - 0.37(m), chọn 900 mm + Bản biên d-ới nhịp lấy 300(mm) -Với kích th-ớc đo chọn khổ cầu ta sơ chọn mặt cắt ngang kết cấu nhịp nhhình vẽ: mặt cắt ngang cầu TL 2% 1:100 2% Hình 3.2.Tiết diện dầm hộp Kết cấu cầu đối xứng bên gồm 1cầu dẫn nhịp 33 m - Chiều dày mặt cầu 20 cm -Chiều cao dầm 1.70 m -Chiều dày s-ờn dầm 20 cm -Khoảng vát 20x20 cm SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 10 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung hb Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công u2: Chu vi cọc = 3,14 1.2 = 3.768 m 2 : Lực ma sát bê tông bịt đáy cọc : = 4T/m k: Số cọc móng k =9 (cọc) : Diện tích hố móng = 11.6 12.2 = 176.32 m2 : Lực ma sát cọc ván với lớp bê tông : = 3T/m u1: Chu vi t-ờng cọc ván =(12.2+11.6) = 53.6 m 1x8.66 x176 32 x (0,9 x176 32 x2,4 53.6 x3 x3.768 x4) x0,9 176 32 x1 3.2 m> m Vậy ta chọn hb=3.2 m b.2 Kiểm tra c-ờng độ lớp bê tông bịt đáy: Xác định hb theo điều kiện lớp bê tông chịu uốn Ta cắt dải có bề rộng 1m theo chiều ngang hố móng để kiểm tra Lớp bê tông bịt đáy đ-ợc xem nh- dầm đơn giản kê mép t-ờng vây cọc ván - Nhịp dầm l=11.6 m Sử dụng bê tông mác 200 có Ru = 65 T/m2 Tải trọng tác dụng vào dầm q (t/m) q = qn qbt = n.(H+hb ) hb bt q = 1.(8.66 + hb) - 2,4.hb = 8.66 - 1,4.hb + Mô men lớn tiết diện nhịp : q.l Mmax = + Mômen chống uốn : (8.66 1,4.hb ).11.6 b.h 1.hb2 hb2 W= 6 + Kiểm tra ứng suất : M max 6.(145 23 55hb ) max = W hb2 145 23.55.hb 65 T/m2 Ta có ph-ơng trình bậc hai: 65.hb2 141 3hb 874 Giải ta có: hb = 2.7 m > 1m Vậy chọn chiều dày lớp bê tông bịt đáy hb = 3.2 m làm số liệu tính toán III.5.4 Tính toán cọc ván thép: a) Tính độ chôn sâu cọc ván thép Khi đào đất theo ph-ơng pháp xói hút nên mực n-ớc vòng vây cọc ván nh- nhau, áp lực n-ớc hai bên Các thông số đất: -Trọng l-ợng riêng đất: gd = T/m3 - Góc ma sát: =300 SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 158 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công -áp lực chủ động đất: Ea = 0.5 - dn dn - a a h12 dn a =0.5x1.6x(9.58+t)2x1/3=0.8/3x(9.58+t)2 : Dung trọng đẩy đất = d - n =1.6 T/m3 : Hệ số áp lực chủ động tg (45 / 2) 1/3 -áp lực bị động đất: Eb = 0.5 b b dn tg (45 t b =0.5x1.6x3x t2=2.4 t2 / 2) :Hệ số áp lực áp lực bị động Sơ đồ : MNTC = +0.25 8.66 h A -2.03 h O -11.61 3.2 h -8.41 Eb t Ea -Lấy mô men cân điểm A ta đơợc: MA = Ea[ 2 (t+h2)+h3 ] - Eb( t+ h2+h3) =0 3 0.8/3x(9.58+t)2x[ 2 (t+9.58)+2.28]- 2.4 t2x( t+9.58+2.28) =0 3 Rút gọn ta đ-ợc ph-ơng trình bậc t có dạng: 12.8 t3 +204.72 t2 -545.37t - 1908.95= Giải ph-ơng trình ta đơ-ợc: t =3.997m Chọn t = m Vậy chiều dài cọc ván :L =4+3.2+8.66+0.5=16.36 m=> chọn L=16.5m b) tính toán c-ờng độ cọc ván : SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 159 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công Thời điểm tính sau đổ bê tông bịt đáy hút hết n-ớc hố móng Lúc ta tính cọc ván coi nh- dầm đơn giản kê gối O, A, tải trọng tác dụng nhhình vẽ, tính cho 1m chiều rộng (vị trí điểm O nằm cách mặt lớp bê tông bịt đáy 0,5m phía d-ới) q = 4.885 q = 9.16 6.88 9.16 A RA Ro Ta có: -áp lực ngang n-ớc : qn = n l = 1x9.16= 9.16 (t/m) -áp lực đất chủ động : qd = l dn a =1.6x9.16/3=4.885(t/m) Tại vị trí X đó, mômen đạt giá trị max Ta tìm vị trí X Qui đổi qn qd ta đ-ợc q=9.363 T/m Mômen O : M0 = RA9.16 - q * 9.16 * 9.16 =0 => RA = 14.294 T 2*3 Mômen A : M0 = R09.16 - q * 9.16 * * 9.16 => R0 = 28.588 T 2*3 Lấy mômen X : 9.16 x x2 9.16 x x Mmax=R0xx q(q q) 9.16 9.16 =0.852x3-4.682 x2+28.588x (1) Tại X mômen lớn nhất, đạo hàm mômen d MX dx 2.556x2- 9.364x+ 28.588=0 Giải ph-ơng trình ta có: x1 = x2 =1.53 Chọn x = 1.53 làm trị số để tính, thay vào (1) ta có: MMax=35.83 Tm Từ điều kiện W M max Trong đó: SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 160 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công - [ ] ứng suất cho phép thép cọc ván: [ ]=1900 kg/cm2 35.83x10 =1885.84 cm3 1900 Ta chọn cọc ván hình máng SNG sản xuất có : W > 1885.84 cm3 W Vậy ta chọn loại cọc ván lersen l-iv có W = 2200cm3 III.6 Bơm hút n-ớc Do có cọc ván thép bê tông bịt đáy nên n-ớc không thấm vào hố móng trình thi công, cần bố trí máy bơm để hút hết n-ớc lại hố móng Dùng hai máy bơm loại C203 hút n-ớc từ giếng tụ tạo khô cho bề mặt hố móng III.7 Thi công đài cọc Tr-ớc thi công đài cọc cần thực công việc có tính bắt buộc nghiệm thu cọc, xem xét nhật ký chế tạo cọc, nghiệm thu vị trí cọc, chất l-ợng bê tông cốt thép cọc Tiến hành đập đầu cọc Dọn dẹp vệ sinh hố móng Lắp dựng ván khuôn bố trí l-ới cốt thép Tiến hành đổ bê tông ống đổ Bảo dưỡng bê tông đủ fC tháo dỡ ván khuôn iv Thi công trụ iv.1 Yêu cầu thi công Theo thiết kế kỹ thuật trụ thiết kế trụ đặc bê tông toàn khối, công tác chủ yếu thi công trụ công tác bê tông cốt thép ván khuôn Để thuận tiện cho việc lắp dựng ván khuôn ta dự kiến sử dụng ván khuôn lắp ghép Ván khuôn đ-ợc chế tạo khối nhỏ nhà máy đ-ợc vận chuyển vị trí thi công, tiến hành lắp dựng thành ván khuôn Công tác bê tông đ-ợc thực máy trộn C284-A công suất 40 m3/h, sử dụng đầm dùi bê tông bán kính tác dụng R = 0.75m Các kích th-ớc tính toán thể d-ới hình vẽ sau : SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 161 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công 250 1686 30 50 960 IV.2 Trình tự thi công nh- sau: Chuyển khối ván khuôn vị trí trụ,lắp dựng ván khuôn theo thiết kế Đổ bê tông vào ống đổ, tr-ớc đổ bê tông phải kiểm tra ván khuôn lại lần nữa, bôi dầu lên thành ván khuôn tránh t-ợng dính kết bê tông vào thành ván khuôn sau Đổ bê tông thành lớp dầy 40cm, đầm vị trí cách không 1.75R, thời gian đầm 50 giây vị trí, thấy n-ớc ximăng lên đ-ợc.Yêu cầu đầm phải cắm sâu vào lớp cũ -5cm, đổ đầm liên tục thời gian lớn 4h phải đảm bảo độ toàn khối cho bê tông tránh t-ợng phân tầng Bảo d-ỡng bê tông :Sau 12h từ đổ bê tông t-ới n-ớc, trời mát t-ới 3-4 lần/ngày, trời nóng t-ới nhiều Khi thi công gặp trời m-a phải có biện pháp che chắn Khi cường độ đạt 55%fc cho phép tháo dỡ ván khuôn Quá trình tháo dỡ ngược với trình lắp dựng IV.3 tính ván khuôn trụ: IV.3.1 Tính ván khuôn đài trụ Đài có kích th-ớc a b h = 10.2 9.6 2.5 (m) áp lực tác dụng lên ván khuôn gồm có: + áp lực bê tông t-ơi + Lực xung kích đầm Chọn máy trộn bê tông loại C284-A có công suất đổ 40m3/h Và đầm dùi có bán kính tác dụng 0,75m Diện tích đài: 10.2 9.6 = 126.72m2 Sau 4h bê tông lên cao đ-ợc: 4Q 40 h 1.26 (m) 0.75(m) F 126 72 SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 162 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công 510 1260 750 q1 q2 áp lực ngang tác dụng lên ván khuôn là: + Lực xung kích đầm bê tông: h > 0,75 m nên q = R 2.4 0.75 10 1800 Kg / m + áp lực ngang đầm bêtông bêtông q1 = 0,4(T/m2) n = 1.3 Biểu đồ áp lực thay đổi theo chiều cao đài nh-ng để đơn giản hóa tính toán thi công ta coi áp lực phân bố đều: qtc=1800+400=2200(kg/m2) qtt =1.3 2200= 2860 kg/m2=2.86T/m2 Chọn ván khuôn nh- sau: Nẹp đứng 14x14cm Nẹp đứng 14x14cm 75 Nẹp đứng 14x14cm Ván khuôn đứng 20x30cm Nẹp ngang 10x10cm 100 100 IV.3.1.1 Tính ván đứng: Tính toán với 1m bề rộng ván Sơ đồ tính toán: SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 163 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công Mômen uốn lớn nhất: ql 2860 0.75 161 kg.m 10 10 Chọn ván gỗ loại : rộng 20 cm ; dày = (cm) Ru = 130 (kg/cm2) Kiểm tra theo điều kiện nén uốn ván : M max Ru W Mmax= 0.03 Với =0,00015 (m3) W 6 161 => = = 1073333 (kg/m2) =107.33 (kg/cm2) < Ru = 130 (kg/cm2) 0.00015 => Thoả mãn điều kiện chịu lực Kiểm tra độ võng : b f= qtcl 127 EJ l 250 Trong : - E : môđun đàn hồi gỗ Edh= 100000 (kg/cm2) - l : chiều dài nhịp tính toán l = 75 cm - J : mômen quán tính 1m rộng ván khuôn b 0.03 = 2.25x10-6 (m4) = 225 (cm4) 12 12 - qtc tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn q3=1.8 (T/m2) J 75 1.8 0.75 109=0.19 cm < = 0.3cm 250 127 10 225 =>Vậy đảm bảo yêu cầu độ võng => f = IV.3.1.2 Tính nẹp ngang Nẹp ngang đ-ợc tính toán nh- dầm liên tục kê gối nẹp đứng Tải trọng tác dụng lên ván đứng truyền sang nẹp ngang Với khoảng cách nẹp ngang lớn 1.5m ta quy đổi tải trọng từ ván đứng sang nẹp ngang qnẹp ngang = qván đứng 0.75 =2860 0.75 = 2145 kg/m Sơ đồ tính: SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 164 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công Mômen lớn nẹp ngang: ql 2145 12 214 5kgm 10 10 Chọn nẹp ngang kích th-ớc (10x10cm) M max h 10 10 W 166 67 cm3 6 Kiểm tra ứng suất: M 21450 128 7kg / cm 130 kg / cm W 166 67 Duyệt độ võng: f q.l 24 127 E.J J b.h 12 10 10 12 qvtc l1 qvong 833 cm 1800 0.75 1350 kG / m =13.5 Kg/cm q.l 24 13.5 100 127 E.J 127 100000 833 Kết luận: nẹp ngang đủ khả chịu lực f 0.13cm 100 400 0,25cm IV.3.1.3 Tính nẹp đứng: Nẹp đứng đ-ợc tính toán nh- dầm đơn giản kê gối, chịu lực tập trung đặt nhịp tải trọng từ nẹp ngang truyền xuống Ptt= q nep ngang l 2145 2145 (kg) Sơ đồ tính toán: P 14 75 75 14 Mômen P.l 2145 * 1.5 536 25 Kgm 6 Với l=2l1=2*0.75=1.5m Chọn nẹp đứng kích th-ớc (14 14) cm M max W h 14 14 SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 457 33cm Lớp CĐ1101 165 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Kiểm tra ứng suất: M 53625 W 457 33 Duyệt độ võng: f q.l 48.E.J J b.h 12 q vong 117 26 130 kg / cm 14 14 12 q ntc l Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công 3201 33cm 1350 1350 kG / m =13.5Kg/cm q.l 13.5 150 0,0029 cm 48.E.J 48 100000 3201 33 Kết luận: nẹp đứng đủ khả chịu lực f 150 400 0,375 cm IV.3.1.4 Tính căng:S Dùng thăng căng thép CT3 có R = 1900kg/cm2 S = P.C Với P = 2145 Kg/m C = 1.5 m Có S =2145 x =3217.5 Kg Diện tích căng cần thiết S 3217.5 F 1.693 cm R 1900 Chọn căng 16 có f = 2.01 cm2 IV.3.2 Tính ván khuôn thân trụ Ván khuôn trụ chia làm loại: - Ván khuôn thẳng (VK1) - Ván khuôn đầu tròn (VK2) 750 IV.3.2.1 Ván khuôn thẳng (VK1) Tính toán tải trọng tác dụng lên ván khuôn Diện tích mặt cắt trụ: F 8.1 * 2.5 3.14 x1.25 25 15 m Dùng máy trộn C302 công suất 15m3/h đầm dùi có bán kính ảnh h-ởng R=0,75m Chiều cao bê tông đổ 4h 4Q 15 h 2.977 (m) F 25 15 + áp lực bê tông t-ơi h q1 2227 0,75 2.4 0.75 10 1800 kg / m + áp lực ngang đầm bêtông bêtông SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 2977 q1 = 0,4(T/m2) Lớp CĐ1101 166 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công n = 1.3 Biểu đồ áp lực thay đổi theo chiều cao trụ nh-ng để đơn giản hóa tính toán thi công ta coi áp lực phân bố đều: 1800 0.75 1800 2.227 400 2.997 1962 8(kg / m ) qtc= 2.997 tt q =1.3 1962.8=2552 kg/m2 a Tính ván đứng: Ván đứng chịu tải phân bố qtt = 2552 Kg/m có gối nẹp ngang khoảng cách l = 0.5m Sơ đồ tính toán: Mômen uốn lớn ván ql 2552 0.5 M max 63.8Kgm 10 10 Chọn ván đứng có tiết diện 20 cm - Mômen chống uốn: 0.03 =0,00015 (m3) =0,00015.E+6 cm3 6 - Mô men quán tính: W b b 0.03 = 2.25x10-6 (m4) = 225 (cm4) 12 12 - Kiểm tra c-ờng độ 6380 => = = 42.53 (kg/cm2) < Ru = 130 (kg/cm2) 0,00015.E J - Kiểm tra độ võng: qtcl 19.63 50 f 0.043 cm 127 EJ 127 10 225 - qtc tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn q3=19.63 (kg/cm) l 50 [f] 0.125 cm 400 400 f 0.043 cm [ f ] 0.125 cm b Tính nẹp ngang: Lực tác dụng qnẹp ngang = 0.5qvđứng=0.5 Sơ đồ tính toán: SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 2552 = 1276 Kg/m Lớp CĐ1101 167 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công 150 150 - Chọn nẹp ngang kích th-ớc 12 12 12 W 12 có 288 cm3 b.h 12 12 1728 cm 12 12 - Mômen uốn nẹp lớn là: J ql2 1276 1.5 M max 287 Kgm 28710 kgcm 10 10 - Kiểm tra ứng suất: M 28710 99 7kg / cm 130 kg / cm W 288 - Duyệt độ võng: f q.l 24 127 E.J q vtc l1 q vong 1962 0.5 981 4kG / m =9.814Kg/cm q.l 24 9.814 150 125 0.226 cm 0,3125 cm 127 E.J 127 100000 1728 400 Kết luận: nẹp ngang đủ khả chịu lực c Tính nẹp đứng: Nẹp đứng đ-ợc tính toán nh- dầm đơn giản kê gối, chịu lực tập trung đặt nhịp tải trọng từ nẹp ngang truyền xuống qtt= q nepngang l 1276 1.25 1595 (kg) f Sơ đồ tính: Chọn nẹp đứng kích th-ớc 14 W 14 14 14 (cm) 457 3cm3 - Mômen 1595 1.0 265 83 Kgm =26583 kg.cm M 26583 58 13 130 kg / cm Kiểm tra ứng suất: W 457 - Duyệt độ võng: M max P.l SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 168 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung f q.l 48.E.J J b.h 12 q vong 14 14 12 q ntc l Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công 3201 3cm 981 1.5 1472 1kG / m =14.721 Kg/cm q.l 14.721 150 f 48.E.J 48 100000 3201 Kết luận: nẹp đứng đủ khả chịu lực d Tính căng: S = P.C Với P = 2552 Kg/m C = m Có S =2552 x =3828 Kg Diện tích căng cần thiết S 3828 F 2.01cm R 1900 Chọn căng 16 có f = 2.01 cm2 0,00323 cm 125 400 0,3125 cm IV.3.2.2 Tính toán gỗ vành l-ợc áp lực phân bố bê tông lên thành ván: pbt = 2.4 0.75=1.8(T/m2) áp lực ngang đầm bê tông: pđ = 0.4T/m2 Tải trọng tổng hợp tính toán tác dụng lên ván: qv ( ptx pd ) 1.3 0.5 (1.8 0.4) 1.3 0.5 1.43 (T/m2)=1430 Kg/m2 Lực xé đầu tròn: qvtt D 1430 2.5 1787 (Kg) 2 Tính toán vành l-ợc chịu lực kéo T: T Rk Kiểm tr a theo công thức: F Trong đó: F: diện tích giảm yếu tiết diện vành l-ợc Rk : c-ờng độ chịu kéo gỗ vành l-ợc Rk = 100kg/cm2 T 1787 17 875 cm => F= b Rk 100 T Từ chọn tiết diện gỗ vành l-ợc : SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 4cm ,b=12cm Có F= 12=48cm2 Lớp CĐ1101 169 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công Ch-ơng Ii: thi công kết cấu nhịp I Yêu cầu Chung: -Sơ đồ cầu gồm nhịp có nhịp liên tục thi công theo công nghệ đúc hẫng nhịp biên 33m trình bày thi công nhịp đơn giản thi công theo công nghệ lao lắp giá lao mút thừa -Chọn tổ hợp giá lao cầu để thi công lao lắp dầm -Với nội dung đồ án thi công nhịp 33m , mặt cắt ngang cầu gồm dầm I chiều cao dầm H = 1.7m, khoảng cách dầm = 2.6m II Tính toán sơ giá lao nút thừa: Các tổ hợp tải trọng đ-ợc tính toán xem xét tới cho giá lao nút thừa đảm bảo ổn định, không bị lật trình di chuyển thi công lao lắp, đồng thời đảm bảo khả chiu lực - Tr-ờng hợp 1: Tổ hợp tải trọng bao gồm trọng l-ợng thân giá lao nút thừa Trong trình di chuyển giá nút thừa bị hẫng vị trí bất lợi Phải kiểm tra tính toán ổn định tr-ờng hợp - Tr-ờng hợp 2: Tổ hợp tải trọng tác dụng bao gồm trọng l-ợng thân gía lao nút thừa trọng l-ợng phiến dầm Trong trình lao lắp cần tính toán ổn định biên dàn 1.Xác định thông số giá lao nút thừa: - Chiều dài giá lao nút thừa : L1 = (0.85-0.9) Ldầm = 28.05-29.7 m chọn L1=29m L2 = 1.1 Ldầm = 1.1x33= 36.3m chọn L2 = 36m - Chiều cao chọn h1 = m, h2 = m Sơ đồ giá lao nút thừa ? ? - Trọng l-ợng giá lao nút thừa m dài = 1.25T/m - Trọng l-ợng thân trụ tính từ trái sang phảI : G1 = 0.5 T G2 = 0.6 T -Trọng l-ợng thân trụ phụ đầu nút thừa : G3 = 0.5 T tổ hợp giá lao cầu di chuyển từ nhịp sang nhịp khác trụ phụ giá lao cầu chuẩn bị hạ xuống mũ trụ Khi dầm tự hẫng Sơ đồ xác định đối trọng P nh- sau: SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 170 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công 2.Kiểm tra điều kiện ổn định giá lao nút thừa quay quanh điểm B: Ta có M1 0.8 Mcl (1) + M1= G3 x L2 + qxL2xL2/2 = 0.5x36 + 1.25x362/2 = 828(T.m) + Mcl = (P+ 0.5) x L1 + qxL21/2 = (P+0.5)x29 + 1.25x 292/2 =29P+540.125(T.m) Thay kiện vào ph-ơng trình (1) ta có : 828 0.8 x (29P + 540.125) P 17.06 T chọn P = 18 T - Xét mômen lớn gối B : MB =828 (T.m) - Lực dọc tác dụng biên : B M max Nmax = h 828 = 414 T (h=2 chiều cao dàn) *Kiểm tra điều kiện ổn định biên: N *F R0 1900(kg / cm ) Trong : N lực dọc biên N = 414 T : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh với = l0 / r : l0 chiều dàI tính toán theo hai ph-ơng làm việc = m Chọn biên dàn đ-ợc gép từ thép góc (250x160x18) (M201) Diện tích : F = x 71.1= 284.4 cm2 Bán kính quán tính rx = 7.99, ry = 4.56 chọn rmin = ry = 4.56 cm max l0 rmin 200 = 43.86 : Tra bảng có 4.56 = 0.868 N 414000 = = 1677.07 (kG/cm2) * F 0,868 * 284 ,4 Thay vào công thức : max = Vậy max R = 1900 Kg/cm2 đảm bảo SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 171 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TS:Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết Kế Thi Công III Trình tự thi công kết cấu nhịp: - Lắp dựng tổ hợp giá lao nút thừa, lắp dựng hệ thống đ-ờng ray tổ hợp giá lao nút thừa xe goòng vận chuyển - Di chuyển tổ hợp giá lao nút thừa đến vị trí trụ T1 - Đánh dấu tim dầm, sau vận chuyển dầm BTCT xe goòng vị trí sau mố để thực lao lắp dầm nhịp - Vận chuyển dầm đến tổ hợp giá lao nút thừa dùng balăng , kích nâng dầm kéo phía tr-ớc ( vận chuyển dầm theo ph-ơng dọc cầu) - Khi dầm đến vị trí cần lắp đặt dùng hệ thống bánh xe balăng xích đặt lên dầm ngang tổ hợp giá lao nút thừa, di chuyển dầm theo ph-ơng ngang cầu đặt vào vị trí gối cầu Trong trình đặt dầm xuống gối cầu phải th-ờng xuyên kiểm tra hệ thống tim tuyến dầm gối càu Công việc lao lắp dầm đ-ợc thực thứ tự từ vào - Sau lắp xong toàn số dầm nhịp tiến hành liên kết tạm chúng với - Sau lao lắp xong toàn cầu tiến hành lắp đặt ván khuôn,côt thép đổ bêtông mối nối dầm ngang - Lắp đặt ván khuôn , cốt thép thi công gờ chắn xe , làm khe co giãn lớp mặt đ-ờng lan can SVTH : Đào Thị Duyên MSV : 110802 Lớp CĐ1101 172 [...]... Hình 3.6 Cấu tạo hệ dầm mặt cầu Cấu tạo mặt cầu Độ dốc ngang cầu là 2% về hai phía Kết cấu phần trên : SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 14 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung - Thuyết Minh Thiết kế cơ sở Kết cấu nhịp chính : Gồm 5 nhịp chính dài 64m.với chiều cao dàn là 10m.góc nghiêng giữa các thanh xiên là 58 o Chiều dài mỗi khoang là 6.4m - Kết cấu cầu đối xứng hai bên Cấu tạo... án 4.1 Ph-ơng án 1: Cầu dầm liên tục+nhịp dẫn - Khổ cầu: Cầu đ-ợc thiết kế cho 2 làn xe và 2 làn ng-ời đi K = 11 + 2x1,5=14 (m) - Tổng bề rộng cầu kể cả lan can và giải phân cách: B = 11 + 2x1,5 +2x0,5+2x0.25=15.5 (m) - Sơ đồ nhịp: : 33+70+100+70+33 =306 (m) 1 Tính toán sơ bộ khối l-ợng ph-ơng án kết cấu nhịp 1.1 Kết cấu nhịp liên tục mặt cắt ngang cầu TL 1:100 2% 2% Hình 4.1 1/2 mặt cắt đỉnh trụ và... ph-ơng dọc cầu, 11m theo ph-ơng ngang cầu Dùng cọc khoan nhồi D100cm Cấu tạo mố Dạng mố có t-ờng cánh ng-ợc bê tông cốt thép Bệ móng mố dày 2m, rộng 6.0m, dài 15.5m Dùng cọc khoan nhồi D100cm 3.5 Ph-ơng án III: Cầu giàn thép 3.5.1 Ph-ơng án kết cấu Sơ đồ bố trí nhịp : (5x64 m ); Chọn sơ đồ dàn chủ là loại dàn thuộc hệ tĩnh định, có 2 biên song song, có đ-ờng xe chạy d-ới Từ yêu cầu thiết kế phần xe... g thuyề n Khổ cầu Sơ đồ Nhịp chính L(m) I 60 9 11+2 1.5 33+70+100+70+33 306 Cầu dầm liên tục BTCTDƯL+nhịp dẫn II 60 9 11+2 1.5 50+60+90+60+50 310 Cầu liên tục BT DUL III 60 9 11+2 1.5 5x64 320 Cầu giàn thép SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 15 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế cơ sở Ch-ơng IV Tính toán khối l-ợng các ph-ơng án 4.1 Ph-ơng án 1: Cầu dầm liên tục+nhịp... trong cầu : H = 4.5 m SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 13 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế cơ sở 1 1 B 7 12 + Chiều cao dầm ngang: hdng chọn hdng=1,5 m (2.2 1.3)m + Chiều dày bản mặt cầu chọn: hmc = 0.2m + Chiều cao cổng cầu: hcc=(0.15-0.3)B =(2.3 - 4.65)m chọn hcc = 2.3m Chiều cao cầu tối thiểu là: h > 4.5 + 1,5 + 0,2 + 2.3 = 8.5m Với nhịp 64m ta chia thành... = 3138.09 m3 Khối l-ợng cốt thép cho kết cấu nhịp (chọn hàm l-ợng cốt thép là 160 kg/m3 ): G = 3138.09 x 0.16=502.09 (T) Trọng l-ợng lớp phủ mặt cầu (tính cho toàn cầu) -Lớp phủ mặt cầu gồm 4 lớp: + Bê tông asphan 5 cm + Lớp bảo vệ (bê tông l-ới thép)3 cm SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 20 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế cơ sở + Lớp phòng n-ớc 2cm +Lớp đệm... Thuyết Minh Thiết kế cơ sở 1 mặt cắt gối 2 1 mặt cắt giũa nhịp 2 tỉ lệ : 1:100 tỉ lệ : 1:100 1550 25 150 550 25 150 550 50 162 20 50 125 260 260 260 260 260 125 Hình 3.3 : mặt cắt ngang cầu phần nhịp dẫn Cấu tạo trụ: Thân trụ rộng 2.5 m t-ơng ứng theo ph-ơng dọc cầu và 10.6 m theo ph-ơng ngang cầu và đ-ợc vuốt tròn theo đ-ờng tròn bán kính R = 1 5m Bệ móng cao 2.5m, rộng 9.6m theo ph-ơng dọc cầu, 13.2m... nhịp lấy 300(mm) -Với kích th-ớc đã chọn và khổ cầu sơ bộ chọn mặt cắt ngang KCN nh- hình vẽ: SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 12 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung Thuyết Minh Thiết kế cơ sở mặt cắt ngang cầu TL 1:100 2% 2% Hình 3.5 Tiết diện dầm hộp Cấu tạo trụ: Thân trụ rộng 2.5 m theo ph-ơng dọc cầu và 8.4 m theo ph-ơng ngang cầu và đ-ợc vuốt tròn theo đ-ờng tròn bán kính R... đ-ờng ảnh h-ởng : Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng + Tải trọng làn (LL): Tải trọng làn thiết kế gồm tải trọng 9,3KN/m phân bố đều theo chiều dọc SVTH-Đào Thị Duyên Lớp : CĐ 1101 MSV : 110802 31 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : TH.S Bùi Ngọc Dung +PL : Tải trọng ng-ời, 3 KN/m2 Thuyết Minh Thiết kế cơ sở Tải trọng ng-ời bộ hành phân bố dọc trên cầu là PL = (1.5*3) = 4.5 KN/m=0.45 T/m - Tính phản lực lên mô do hoạt tải +... một nhịp dẫn sơ bộ (chọn hàm l-ợng cốt thép là 160kg/m3): G = 358.16 x 0.16=57.3 (T) -Lớp phủ mặt cầu gồm 4 lớp: + Bê tông asphan 5 cm + Lớp bảo vệ (bê tông l-ới thép)3 cm + Lớp phòng n-ớc 2cm +Lớp đệm tạo dốc 2 cm + Chiều dày trung bình của lớp phủ mặt cầu dtb = 12 cm và - tb =2,25T/m3 Vậy trọng l-ợng lớp phủ mặt cầu glp = 0,12x 14.5 x2.25= 3.915T/m - Vậy thể tích lớp phủ mặt cầu cho một nhịp dẫn là