Đồ án nền móng XDDDCN

|1 GVHD : Trần Văn Thuận BÀI TẬP LỚN NỀN & MÓNG ………… Họ Và Tên : Lớp quản lý : Lớp Mơn Học : MSSV : Đề số : Bùi Văn Phước XDDD&CN K54 Nền Móng 2_15_lớp 5451101079 60 PHẦN I: MÓNG NƠNG SỐ LIỆU THIẾT KẾ (hình minh họa ) 0.000 MC2 MC3 MC2 MC4 MC1 MC6 MC3 MC1 MC4 MC5 MC6 mỈt b»ng hƯ thèng mãng SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng |2 GVHD : Trần Văn Thuận 1.1 Loại móng cần tính MC1 1.2 Tiết diện cột lc x bc = 35x30 (cm) 1.3 Tải trọng tính tốn với g =9.81 KN/m3 Tải trọng Giá Trị tt Tải trọng thẳng đứng tính No =68.4*9.81=671 tốn Tải ngang tính tốn Hott=1.6*9.81=15.696 Momen tính tốn M0tt=9.2*9.81=90.25 1.4 Bảng thống kê số liệu địa chất Đơn Vị KN KN KN Lớp đất Số hiệu 10 79 50 1.5 Mực nước ngầm so với mặt đất : MNN=4.7(m) Chiều dày 1.2 (m) 2.9(m) ∞ :TÍNH TỐN CÁC TÍNH CHẤT CỦA ĐẤT 2.1 Lớp Bảng : Tên Lớp W% (số hiệu ) (10) 52.6 Wnh% 46.7 Wd % 27.9 ɣ (T/m) 1.68 ∆ 2.7 qc (Mpa) 0.3 N • Xác định số dẻo : Ip= Wnh- Wd =46.7-27.9 =18.8 % ˃17% ( Đất Sét) • Chỉ số sệt Il= : (Đất sét cứng ) • Trọng lượng thể tích khơ đất : • Hệ số rỗng trạng thái tự nhiên • Độ bão hòa: (no nước ) • Ta có : Modun ép nén tính theo ( với tra theo bảng I.4 xác định mo dun theo sức kháng ) SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng |3 GVHD : Trần Văn Thuận 2.2 Lớp Số Hạt cát (mm) hiệ u Th to Vừ a 79 2-1 10 Hạt bụi Hạt sét Nh ỏ 0.5- 0.2 0.2 55 0.1 Mị n 0.1- 0.0 05 00 16 W % ∆ φ N (Mp a) (/m) ≤0.0 02 00 10 00 3.5 11 16 37 17.8 1.82 2.63 31030 6.5 5 • Thành phần hạt (mm) D ˃ 0.5mm chiếm 15.5% D ˃ 0.25mm chiếm 31.5% D ˃ 0.1mm chiếm 68.6% D ˃ 0.05mm chiếm 70 % =˃ Ta thấy cấp phối hạt d˃0.05 chiếm tới 85 % thành phần hạt =˃ Loại cát hạt nhỏ • Kết xun tiêu chuẩn N=21 € (10;30) “ cát chặt vừa “ • Trọng lượng thể tích khơ đất : • Hệ số rỗng trạng thái tự nhiên • Độ bão hòa: (Đất ẩm ) • Ta có : chọn = (1-3) Modun ép nén tính theo ( với tra theo bảng I.4 xác định mo dun theo sức kháng ) • Kết luận lớp cát ẩm chặt vừa (đất tốt) 2.3 Lớp SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng 21 |4 GVHD : Trần Văn Thuận Bảng thống kê số liệu địa chất lớp Số hiệ u W % Wnh % Wd % ɣ (T/m ) ∆ 50 25 31.2 24 1.89 2.6 φ 1904 c kG/m 0.22 Kết qur thí nghiệm nén e-p với áp lực nén p(kPa) 50 0.72 100 0.70 2000 0.68 400 0.66 (Mpa ) 3.09 • Xác định số dẻo : Ip= Wnh- Wd =31.2-24.8 =6.4 % ≤ 7% ( Đất cát pha) • Chỉ số sệt Il= : (Đất cát pha dẻo) • Trọng lượng thể tích khơ đất : • Hệ số nén lún • • Ta có : Modun ép nén tính theo ( với tra theo bảng I.4 xác định mo dun theo sức kháng ) PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 3.1 Móng đơn đất tự nhiên • Móng BTCT : BT Mác 250 (B20) • Cốt thép AII • Lớp lót BT dày 10cm có Mac 100 TÍNH TỐN THIẾT KẾ VÀ KIỂM TRA 4.1 Chọn sơ kích thước móng kiểm tra • Chọn chiều cao chơn móng hm=1.6m SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng n N |5 GVHD : Trần Văn Thuận • Lớp lớp đất cát chặt vừa tương đối tốt đặt móng trực tiếp mà khơng cần gia cố ?( lu lèn hay chọn phương án móng sâu thay …) 4.1.1 Thiết kế móng • Xác định đọ lạch tâm tải e0= • chọn tỉ số α=l/b ta có α=(1+e)-(1+2e)=1.134-1.268 • chọn α=1.2 • Chọn hệ số điều chỉnh đáy móng α1 =1-0.2/α=1-0.2/1.2=0.83 α2=1 α3=1+0.2/α=1+0.2/1.2=1.17 • Dung trọng trung bình đất đáy móng • Dung trọng trung bình đất đáy móng ==20.9kN/cm3 • Với nội suy theo bảng II.3 ( Móng TG, Phan Hồng Qn ) Nɣ=26.81 Nq=28.17 NC=38.46 • Tải trọng tiếp xúc trung bình Ptb===559/b2+33.4 • Chọn hệ số an tồn Fs=2.5 , lực dín đơn vị c=0 ( lớp lớp cát ) =( Ptb= giả b=1.201m : ta chọn b=1.5m Ptb==559/b2+33.4=281 kN/m2 =( • • • • b=1.5m , l=α*b=1.2*1.5=1.8 chọn l=2m Xác định : Pmax =+=+=413.24 kN/m2 Kiểm tra điều kiện Ptb (thỏa mản điều kiện ) Kiểm tra điều kiện Pmax =1.2*415.03=498kN/m2 4.1.2 Kiểm tra cường độ N0=671kN H0=15.696kN M0=90.25kN Hình minh họa • Xác định tải tính tốn quy đáy móng SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng |6 GVHD : Trần Văn Thuận Ntt=N0+ɣhm=671+20.9*1.5*2*1.6=771.32 kN/m2 Mtt=M0+H0*hm=90.25*15.696=115.36 kN.m Htt=H0=15.696 kN • Xác định giá trị ứng suất đáy = 4.1.3 Kiểm tra ổn định lật trượt với tâm điểm O cuả đáy móng • Kiểm tra ổn định chống lật Kl = =771.35*1.5/2 =578.49 kNm tt =115.36 Kl= ≥ 1.5(thỏa mản điều kiện chống lật ) 4.1.4 Kiểm tra ổn định trượt phẳng • Kt=Tct/Tgt ≥ [Kt]=1.3 Tct=Ntt*f+c*F (f=tanφ =0.61) Tct =0.61*771.32=470.5 kN Tgt=Htt=15.696 kN • Kt= Tct/Tgt=470.5/15.696=29.9 ˃ [Kt] =1.3 (thỏa mản điều kiện ổn định trượt phẳng ) 4.1.5 Kiểm tra móng theo trạng thái giới hạn thứ • Chọn n=1.2 hệ số vượt tải • Quy tỉa trọng tải tiêu chuẩn Ntc=No/n=671/1.2=559 kN Mtc=Mtc/n=90.25/1.2=75.2 kN.m Htc=H0/n=15.696/1.2=13.08 kN • Độ lún tiêu chuẩn cho phép [S] =8 cm • Áp lực tải trọng đáy móng P0=Ntc/ F+ =559/3+20.9*1.6=219.7 kN/m2 • Áp lực tai đáy móng P=P0-ɣ’*hm=219.7-16.8*1.6=192.82 kN/m2 SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng |7 GVHD : Trần Văn Thuận • Chia đất đáy móng hi=1m, Cao đọ MNN=4.7m Hình ảnh bảng lún có MNN Bảng tính lún Lớp Điểm Z (m) z/b l/b Ko E0kN/m2 A B C D E F G H 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 0.33 1.67 2.33 3.67 4.33 1.33 1.33 1.33 1.33 1.33 1.33 1.33 1.33 0.840 0.413 0.204 0.118 0.069 0.054 0.036 0.019 1200 1200 1200 18900 18900 18900 18900 18900 ∆ϭz Sci (cm ) 155.02 1.8 79.63 0.91 39.33 0.46 22.75 0.017 13.3 0.01 10.4 0.0078 6.94 0.005 3.66 0.002 Tổng lún S=3.282 cm • ∑Sci ≤ [S] nên móng đủ điều kiện lún 4.1.6 Thiết kế chiều cao móng cốt thép móng 4.1.6.1 Thiết kế chiều cao móng • Kích thước cột lc x bc=35x30 cm • Bê tơng Mác 250 có Rn=11500 kN/m2 Rkc =900 kN/m2 Rc=3700 kN/m2 • Chiều cao móng thỏa mãn đọ bền chống cắt theo chân cột xác ddinhjj theo cơng thức H0 ≥ *3= = 0.418 m =˃ Tạ chon h=0.6m chọn chiều dày lớp bảo vệ a0=10cm H0=h-a0=06-0.1=0.5m =˃ kiểm tra điều kiện áp dụng : Lc+2h0˂ l 0.35+2*0.5=1.35 ˂ l=2m (thỏa mãn ) Bc+2h0˂ b 0.3+2*0.5=1.3˂b=1.5 m(thỏa mản) • Kiểm tra điều kiện an tồn chống ép thủng ( thỏa mản điều kiện bền ) SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng |8 GVHD : Trần Văn Thuận 4.1.6.2 Thiết kế cốt thép • Cốt thép AII , có Ra=260MN/m2 Ctxđ: Fa= • Theo chiều dài móng tiết diện nguy hiểm 1-1 sát chân cột có momen uốn M1-1= =372.46*1.5* =190kN.m Diện tích cốt thép là, Fa(1-1)== = 16.23 cm2 Chọn 15 12 có F =16.95 cm2 • Cốt thép theo phương cạnh ngắn 2-2 M2-2= =257.1*2* =92.55kN.m Diện tích cốt thép là, Fa(1-1)== = 7.91 cm2 Chọn có F = Hính ảnh thiết kế cốt thép Xác định tải trọng tác dụng xuống móng: • Tiết diện cột :450x300 mm • Lấy hệ số tải trọng : n= 1,15 N otc = N ott n M otc = ; M ott n Qotc = ; No Móng C1 Qott n Mo Qo N ott N otc Mott Motc Qott Qotc 1320.4 1147.8 138.3 120.26 25.5 22.17 kN kN kNm kNm kN kN • Bảng thống kê số hiệu chiều dày lớp SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng |9 GVHD : Trần Văn Thuận Đề 60 Lớp Số hiệu 75 14 88 69 Chiều dày (m) 6.1 5.6 7.2 ∞ Xử lý số liệu địa đất cơng trình 1) Lớp đất 1: số hiệu 75, độ dày 6,1m Thành phần hạt % tương ứng với cỡ hạt W Δ % q N c Hạt cá Hạt bụi Hạt sét Th T Vừa Nhỏ Mịn o Đường kính cỡ hạt (mm) - 1- 0,5- 0,25 0,1- 0,051 0,5 0,25 -0,1 0,05 0,01 4.5 11 14 22.5 17 0,010.25mm chiếm 20.5% Các hạt có d>0.1mm chiếm 43% Các hạt có d>0.05mm chiếm 59% - Tra bảng 2_ TCXD45-78, ta thấyđiều kiện mà cấp phối hạt đạt với đường kính d > 0,05mm chiếm 50% Vậy loại đất thuộc loại Cát Bụi SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 10 GVHD : Trần Văn Thuận Kết xun tiêu chn qc=2.4 nên ta suy đất cát bột rời ( Tra bảng I.2 sách móng Phan Hồng Qn ) * Vậy lớp đất cát bụi rời • Hệ số rỗng: e= ∆ * γ n *(1 + W) 2.63*1*(1 + 0.236) −1 = − = 0.86 γ 1.74 • Modun biến dạng E: (Đối với cát chọn α =2 ) E = α qC = 2* 2.4 = 4.8MPa = 4800 KN / m • Độ bão hòa 2) Lớp đất 2: số hiệu 17, độ dày 5,3m W Wnh Wd (%) (%) (%) 44, 48, 33, - Chỉ số dẻo IP qC γ (T/m ∆ ϕ Kết TN nén lún e-p (Kg/cm2 với áp lực p (KPa) 2,6 7030 ’ 0,11 100 200 300 400 1,14 1,09 1,05 1,02 3 : SV : Bùi Văn Phước (MPa N ) ) ) 1,75 C BTL : Nền Móng 0,93 | 12 GVHD : Trần Văn Thuận - 1- 0,5- 0,25 0,1- 0,051 0,5 0,25 -0,1 0,05 0,01 14, 38 17 12 5,5 0,011mm chiếm 14,5% + Các hạt có d>0,5mm chiếm 52,5% - Tra bảng 2_ TCXD45-78, ta thấyđiều kiện mà cấp phối hạt đạt với đường kính d > 0,5mm chiếm 50% Vậy loại đất thuộc loại cát thơ _Căn vào kết xun tiêu chuẩn: N 60 = 28 ∈ ( 10,30 ) → 350 < φ < 400 -> Đất trạng thái chặt vừa -> 0,55 < e < 0,7 * Vậy lớp đất cát thơ trạng thái chặt vừa _Hệ số rỗng: e= ( 28 − 10 ) ( 0, − 0,55 ) + 0,55 = 0, 685 30 − 10 - Modun biến dạng E: (Đối với cát chọn α = 1,5 ) E = α qC = 1,5.9,32 = 13,98 MPa = 13980 KN / m SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 13 GVHD : Trần Văn Thuận 4) Lớp đất 4: số hiệu 61, độ dày W Wnh γ Wd (T/m3 (%) (%) (%) 23, 31, 25, - Chỉ số dẻo IP ∆ ϕ C Kết TN nén lún e-p (Kg/cm với áp lực p (KPa) ) ) 1,92 2,6 22010 ’ 0,27 50 100 200 (MPa N 400 0,69 0,67 0,66 0,65 : I p = Wnh − Wd = 31, − 25, = 5,5% I p = 5,5% ≤ 7%  Lớp đất đất cát pha - Độ sệt tương đối : IL = W − Wd 23, − 25, = = −0,3 Ip 5,5 I L = −0, <  Đất trạng thái cứng * Vậy lớp lớp đất sét trạng thái cứng - Hệ số rỗng: e= ∆γ n ( + 0, 01W ) 2, 67.9,81( + 0, 01.23, ) −1 = − = 0, 68 γ 19, _ Hệ số nén lún SV : Bùi Văn Phước qC BTL : Nền Móng ) 6.02 p | 14 GVHD : Trần Văn Thuận BẢNG TỔNG HỢP CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA CÁC LỚP ĐẤT γ Độ Loại sâu đất 6,4 Sét 5,3 2,5 ∞ Sét pha Cát thơ Đất sét ∆ (KN/ e m3 ) 16,9 2,71 1,37 17,5 2,67 19,5 2,64 19,2 2,67 0,68 1,16 - W Wnh Wd (%) (%) (%) C (KN/m ϕ E (KPa) ) N (SPT ) 50,9 40,8 21,6 0 960 44,8 48,2 33,6 11 7030’ - - 34030’ 13980 20 - 22010’ - 29 17,4 - - 23,6 31,2 25,7 So sánh sơ sức chịu tải lớp đất - Theo mục 3.37 tiêu chuẩn TCXD 45-78,sử dụng công thức : R= m1 m2 Abγ II + Bhγ II' + DcII K TC ( ) - Trong : Các hệ số m1(tra bảng bảng 15_TCXD45-78), m2 = KTC = - Chọn bề rộng móng : b = 2m - Chọn độ sâu chôn móng : h = 1,2m 1) Lớp đất : ( ϕ = → A = ; B = ; D = 3,14 ; γII = o SV : Bùi Văn Phước γ II' =16,9 KN/m3 ; cII =0KN/m2 ) BTL : Nền Móng | 15 GVHD : Trần Văn Thuận R1 = 1.1 ( 0.1.16,9 + 1.1.16,9 + 3,14.0 ) = 16,9 KN/m2 2) Lớp đất 2: ( ϕ = 30’ → A = 0,1352 ; B = 1,51 ; D = 3,875 ; γII = o R2 = γ II' =17,5 KN/m3 ; cII =11KN/m2 ) 1.1 (0,1325.1.17,5 + 1,51.1.17,5 + 3,875.11) = 71,36 KN/m2 3) Lớp đất 3: ( ϕ = 34 30’ → A = 1,615 ; B = 7,5 ; D = 8,715 ; γII = o R3 = γ II' =19,5 KN/m3 ; cII =0KN/m2 ) 1.1 ( 1, 615.1.19,5 + 7,5.1.19,5 + 8,715.0 ) = 177, 74 KN/m2 4) Lớp đất 4: ϕ = 22 10’ → A =0,619; B =3,476; D =6,074; γII = o R4 = γ II' =19,2 KN/m3 ; cII =27 KN/m2 1.1 ( 0, 619.1.19, + 3, 476.1.19, + 27.6,074 ) = 242,622 KN/m2 * Nhận xét đề xuất phương án móng khả thi: R1 < R2 < R3 < R4 Lớp lớp đất tốt ta đưa cọc cắm vào bê tơng làm cọc phải dùng mác cao thép có đường kính lơn để cọc khơng bị phá hoại đóng Mặt khác đóng vào lớp cọc phải dài mà sức chịu tải cửa lớp tương đối tốt nên ta đóng cọc tới lớp thứ Chọn loại cọc , chiều dài, kích thước, tiết diện, phương phái thi cơng _Chọn cọc BTCT hình lăng trũ đúc sẵn, tiết diện 30x30 cm Thép chịu lực: _Chọn chiều dài cọc 14,5m + Đập vỡ đầu cọc 0.5m, chơn đầu cọc vào thép đài +Chiều dài tính tốn cọc: _+Bê tơng B20: SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 16 GVHD : Trần Văn Thuận +Thép AII có Tính tốn móng cọc 1) Chọn độ sâu đặt đế đài _ Độ sâu đế đài phải thõa mãn áp lực ngang áp lực bị động đất _Giả sử bề rộng đài : Bd = 2m  Chọn H m = 1,2m 2) Tính sức chịu tải cọc a) Sức chịu tải cọc theo vật liệu: Trong đó: sức chịu kéo hay nén cho phép thép diện tích cốt thép 804 cường độ chịu nén bê tơng tiết diện ngang cọc hệ số uốn dọc b) Sức chịu tải cọc theo đất: *Theo tiêu cường độ đất nền: -Sức chịu tải cực hạn cọc: Trong đó: diện tích xung quanh cọc diện tích tiết diện ngang cọc lực ma sát đất mặt bên cọc góc ma sát lực dính đất cọc SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 17 GVHD : Trần Văn Thuận Ta có: Lớp 1: Lớp 2: Lớp 3: Lớp 4: Bảng tính: Lớ p1 Lớ p2 Lớ p3 Lớ p4 Lớ p5 hi ui φai cai γ σ'v fsi Asi Qsi 1.2 0 16.9 33.8 4.8 200.75 1.2 1.2 0 7.09 1.44 200.75 5.3 1.2 7'30" 11 7.69 24.358 6.36 355.67 2.5 1.2 34°30' 9.69 44.48 334.19 1.2 22°10' 27 9.39 69.12 1.2 283.7 Qs= 1375.06 92.13 116.7 149.2 166.0 -Sức kháng xung quanh cọc: 1375.06 kN +Khả chịu tải mũi cọc: Trong đó: cạnh cọc c : lực dính c = : ứng suất có hiệu trọng lượng thân đất theo phương thẳng đứng tác dụng mũi cọc = 16,9.5,2+7,09.1,2+7,69.5,3+9,69.2,5+9,39.1= 170,76 SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 18 GVHD : Trần Văn Thuận hệ số sức chịu tải Tra bảng II.3 ( Nền móng_Phan Hồng Qn) dựa vào = = -Khả chịu tải mũi cọc: *Sức chịu tải cho phép cọc: KL: Chọn theo tiêu cường độ đất 3) Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng - Qui tải trọng từ mặt đất đáy đài móng: − N = N tt + b.l.hm γ tb = 2147 + 2.2,5.1, 2.22 = 2279 kN M b = M tt + Qtt hm = 277 + 55.1, = 343kNm -Xác định sơ số lượng cọc: Chọn =>Chọn n = cọc -Bố trí cọc: +) Xác định khoảng cách cọc a: lên tiếp nhận tính tốn gần bỏ qua tác động tải trọng ngang -Bố trí cọc: +) Xác định khoảng cách cọc a: Chọn SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 19 GVHD : Trần Văn Thuận +) Bố trí cọc hình vẽ: -Kiểm tra độ sâu chơn đài: +) Chiều sâu chơn đài tối thiểu: ϕ Q 0o 55 hmin = 0, 7tg (45o − ) = tg (45o − ) = 0,889m γ ×b 16,9 × = Vậy tải trọng ngang hồn tồn đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận tính tốn gần bỏ qua tác động tải trọng ngang 4) Tính nội lực đầu cọc kiểm tra nội lực đầu cọc: 4.1 Chọn chiều cao đài xác định tải trọng đáy đài -Chọn chiều cao đài: -Chiều dày lớp bê tơng bảo vệ a = 100mm -Tải trọng tính tốn qui đáy đài móng: − N = N tt + b.l.hm γ tb = 2147 + 2.2,5.1, 2.22 = 2279 kN M b = M tt + Qtt hm = 277 + 55.1, = 343kNm 4.2 Tính nội lực cọc: - Do móng cọc đài thấp nên tải trọng ngang hồn tồn đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận - Với giả thiết: + Đài cọc tuyệt đối cứng + Chuyển vị ngang hệ thống đài – cọc khơng đáng kể + Bỏ qua phản lực đất lên đáy đài, tải trọng đứng mơ men cọc tiếp nhận -Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc xác định theo cơng thức sau: Trong đó: tổng tải trọng thẳng đứng đáy đài n – số lượng cọc móng, n = cọc SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 20 GVHD : Trần Văn Thuận mơ men tải trọng ngồi lấy trục đáy đài +) Hàng cọc 1: +) Hàng cọc 2: 4.3 Kiểm tra nội lực cọc: – trọng lượng tính tốn cọc -Ta có: & =>Vậy cọc đảm bảo điều kiện làm việc trạng thái giới hạn I ( trạng thái giới hạn cường độ) 4.4.Kiểm tra cường độ đất vị trí mũi cọc -Kiểm tra ứng suất đáy móng khối quy ước tương đương Ptb ≤ [ P] Pmax < 1,2[ P ] SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 21 GVHD : Trần Văn Thuận Chiều khối móng qui ước tính từ đáy móng đến Góc mở H m = 14,5m ' ' ' φtb ∑ φi hi (00.6, + 030.5, + 34030.2,5 + 22010.1) α= = = = 20 26' 4 ∑ hi 6, + 5,3 + 2,5 + Kích thước khối móng qui ước Btd = + 2.14,5.tg ( 20 26' ) = 2, 6m Ltd = 2,5 + 2.14,5.tg ( 20 26' ) = 3,1m Diện tích đáy móng tương đương Ftd = Btd Ltd = 2, 6.3,1 = 8, 06m Trọng lượng móng khối quy ước: Trong đó: trọng lượng đài đất đắp đài: QQ = 8, 06.1, 2.20 = 193, 44 Kn : trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: : trọng lượng cọc lực đẩy Acsimet tác dụng lên khối móng Vậy trọng lượng khối móng quy ước là: Tổng tải trọng tính tốn đáy móng: Cường độ tiếp xúc trung bình: SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 22 GVHD : Trần Văn Thuận Cường độ tiếp xúc tối đa: Sức chịu tải đất đáy móng khối quy ước Ta có: Hệ số điều chỉnh hình dạng móng (theo Terzaghi, 1942) Tải trọng cho phép tác dụng lên đáy móng khối: Tra bảng II.3 (giáo trình móng Phan Hồng Qn) dựa vào q = 16,9.5, + (16,9 − 9,81).1, + (17,5 − 9,81).5,3 + (19, − 9,81).2,5 + (19, − 9,81).1 = 170, 76 KN / m So sánh: KL: Vậy đất đáy móng khối quy ước đảm bảo khả chịu lực 4.5) Kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng(TTGH 2) Theo TCXD 205:1998 [S] SV : Bùi Văn Phước ≤ 8cm BTL : Nền Móng | 23 GVHD : Trần Văn Thuận Ta có Ltd = 3,1m; Btd = 2, 6m Tải trọng gây lún đáy móng: p = - γ.H H = 14 + 1,2 = 15,2 m Ứng suất gây lún đáy móng: ∆σ zi = K P Với tra bảng 3.2 (giáo trình học đất nhà xuất xây dựng 2007) Cơng thức tính lún: S c = ao ∆σ zi hi a= Mà e1 − e2 a ⇒ a0 = P2 − P1 + e1 Chia lớp đất thành lớp nhỏ có Lớ p Điểm hi(m) đất z(m) z/b l/b Koi ao Sci(mm) 0.2 0.2 0.67 0.2196 75.96 0.0030384 0.2 0.4 1.33 0.133 10.15 0.000406 0.2 0.6 0.084 6.38 0.0002552 0.2 0.8 2.67 4.98 0.0001992 0.2 3.33 0.065 0.041 3.12 0.0001248 0.004236 SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 24 GVHD : Trần Văn Thuận Lớ p Điểm hi(m) đất z(m) z/b l/b Koi 0.581 0.2 0.2 0.67 0.2 0.4 1.33 0.2 0.6 0.2 0.8 2.67 0.2 3.33 ao Sci 294.33 0.0117732 61.34 0.0024536 31.82 0.0012728 0.061 17.95 0.000718 0.043 12.66 0.0005064 0.208 0.108 0.016724 Ta có Thỏa mãn điều kiện lún V)Tính cốt thép cho bệ móng Chọn thép bố trí cho móng nhóm AII có: Ra =MPa=280000 (KN/ m2 ) Moment tương ứng với mặt ngàm I-I : ⇒ M 1−1 = ( P3 + P4 ).r1 r1 = 850-275-150-250=175mm=0,175m P3 = P4 = 697,89 KN ⇒ M 1−1 = (697,89 + 697,89).0,175 = 244, 26 KN m Moment tương ứng với mặt ngàm II-II : ⇒ M II − II = ( P1 + P3 ).r2 r2 = 850-200-150-250=250mm=0,25m P1 = P2 = 463,88KN P3 = P4 = 697,89 KN SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 25 GVHD : Trần Văn Thuận ⇒ M II − II = (463,88 + 697,89).0, 25 = 285,94 KN m Cốt thép chịu moment M1 : FI = M I −I 244, 26.106 = = 1076mm2 0,9.Ra h0 0,9.280.900 Chọn 8φ14 có Fa = 1231 mm2 Khoảng cách trục cốt thép cạnh : Chọn a= 220mm Cốt thép chịu moment M2 : FI = M II − II 290, 44.106 = = 1260,59mm 0,9.Ra h0 0,9.280.900 Chọn 8ϕ16 có Fa = 1608 mm2 Khoảng cách trục cốt thép cạnh : Chọn a= 220mm SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 26 SV : Bùi Văn Phước GVHD : Trần Văn Thuận BTL : Nền Móng [...]... đa: Sức chịu tải của nền đất dưới đáy móng khối quy ước Ta có: Hệ số điều chỉnh hình dạng móng (theo Terzaghi, 1942) Tải trọng cho phép tác dụng lên nền dưới đáy móng khối: Tra bảng II.3 (giáo trình nền và móng Phan Hồng Qn) dựa vào q = 16,9.5, 2 + (16,9 − 9,81).1, 2 + (17,5 − 9,81).5,3 + (19, 5 − 9,81).2,5 + (19, 2 − 9,81).1 = 170, 76 KN / m 2 So sánh: KL: Vậy đất nền dưới đáy móng khối quy ước đảm... = 8, 06m 2 Trọng lượng móng khối quy ước: Trong đó: trọng lượng của đài và đất đắp trên đài: QQ = 8, 06.1, 2.20 = 193, 44 Kn : trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: : trọng lượng cọc lực đẩy Acsimet tác dụng lên khối móng Vậy trọng lượng khối móng quy ước là: Tổng tải trọng tính tốn tại đáy móng: Cường độ tiếp xúc trung bình: SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 22 GVHD : Trần Văn... 1,2[ P ] SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 21 GVHD : Trần Văn Thuận Chiều khối móng qui ước tính từ đáy móng đến Góc mở H m = 14,5m ' ' ' φtb 1 ∑ φi hi 1 (00.6, 4 + 7 030.5, 3 + 34030.2,5 + 22010.1) α= = = = 20 26' 4 4 ∑ hi 4 6, 4 + 5,3 + 2,5 + 1 Kích thước khối móng qui ước Btd = 2 + 2.14,5.tg ( 20 26' ) = 2, 6m Ltd = 2,5 + 2.14,5.tg ( 20 26' ) = 3,1m Diện tích đáy móng tương đương Ftd = Btd Ltd... móng, n = 4 cọc SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 20 GVHD : Trần Văn Thuận mơ men của tải trọng ngồi lấy đối với trục ở đáy đài +) Hàng cọc 1: +) Hàng cọc 2: 4.3 Kiểm tra nội lực cọc: – trọng lượng tính tốn của cọc -Ta có: & =>Vậy cọc đảm bảo điều kiện làm việc ở trạng thái giới hạn I ( trạng thái giới hạn cường độ) 4.4.Kiểm tra cường độ đất nền tại vị trí mũi cọc -Kiểm tra về ứng suất dưới đáy móng. .. 116.7 7 149.2 5 166.0 5 -Sức kháng xung quanh cọc: 1375.06 kN +Khả năng chịu tải ở mũi cọc: Trong đó: cạnh cọc c : lực dính c = : là ứng suất có hiệu do trọng lượng bản thân của đất theo phương thẳng đứng tác dụng ở mũi cọc = 16,9.5,2+7,09.1,2+7,69.5,3+9,69.2,5+9,39.1= 170,76 SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 18 GVHD : Trần Văn Thuận hệ số sức chịu tải Tra bảng II.3 ( Nền móng_ Phan Hồng Qn) dựa vào =... của bê tơng tiết diện ngang cọc hệ số uốn dọc b) Sức chịu tải của cọc theo nền đất: *Theo chỉ tiêu cường độ của đất nền: -Sức chịu tải cực hạn của cọc: Trong đó: diện tích xung quanh cọc diện tích tiết diện ngang của cọc lực ma sát giữa đất và mặt bên cọc là góc ma sát và lực dính của đất và cọc SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 17 GVHD : Trần Văn Thuận Ta có: Lớp 1: Lớp 2: Lớp 3: Lớp 4: Bảng tính:... Abγ II + Bhγ II' + DcII K TC ( ) - Trong đó : Các hệ số m1(tra bảng bảng 15_TCXD45-78), m2 = KTC = 1 - Chọn bề rộng móng : b = 2m - Chọn độ sâu chôn móng : h = 1,2m 1) Lớp đất 1 : ( ϕ = 0 → A = 0 ; B = 1 ; D = 3,14 ; γII = o SV : Bùi Văn Phước γ II' =16,9 KN/m3 ; cII =0KN/m2 ) BTL : Nền Móng | 15 GVHD : Trần Văn Thuận R1 = 1.1 ( 0.1.16,9 + 1.1.16,9 + 3,14.0 ) = 16,9 1 KN/m2 2) Lớp đất 2: ( ϕ = 7 30’... vỡ đầu cọc 0.5m, chơn đầu cọc vào trong thép đài +Chiều dài tính tốn của cọc: _+Bê tơng B20: SV : Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 16 GVHD : Trần Văn Thuận +Thép AII có 5 Tính tốn móng cọc 1) Chọn độ sâu đặt đế đài _ Độ sâu đế đài phải thõa mãn áp lực ngang và áp lực bị động của nền đất _Giả sử bề rộng đài : Bd = 2m  Chọn H m = 1,2m 2) Tính sức chịu tải của cọc a) Sức chịu tải của cọc theo vật... chịu lực 4.5) Kiểm tra theo trạng thái giới hạn về sử dụng(TTGH 2) Theo TCXD 205:1998 thì [S] SV : Bùi Văn Phước ≤ 8cm BTL : Nền Móng | 23 GVHD : Trần Văn Thuận Ta có Ltd = 3,1m; Btd = 2, 6m Tải trọng gây lún tại đáy móng: p = - γ.H H = 14 + 1,2 = 15,2 m Ứng suất gây lún tại đáy móng: ∆σ zi = K 0 P Với tra bảng 3.2 (giáo trình cơ học đất nhà xuất bản xây dựng 2007) Cơng thức tính lún: S c = ao ∆σ zi... Bùi Văn Phước BTL : Nền Móng | 24 GVHD : Trần Văn Thuận Lớ p Điểm hi(m) đất 4 z(m) z/b l/b Koi 0.581 1 0.2 0.2 0.67 1 2 0.2 0.4 1.33 1 3 0.2 0.6 2 1 4 0.2 0.8 2.67 1 5 0.2 1 3.33 1 ao Sci 294.33 0.0117732 61.34 0.0024536 31.82 0.0012728 0.061 17.95 0.000718 0.043 12.66 0.0005064 0.208 4 0.108 1 0.016724 Ta có Thỏa mãn điều kiện lún V)Tính cốt thép cho bệ móng Chọn thép bố trí cho móng là nhóm AII có: