BÀI TẬP LỚN ĐỊA KỸ THUẬT ỨNG DỤNG

PHÂN TÍCH NGUYÊN NHÂN, XÁC ĐỊNH CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG, TÍNH TOÁN SƠ BỘ VÀ LẬP PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ 01 ĐIỂM SỰ CỐ LÚN TRƯỢT NỀN ĐƯỜNG ĐẮP TRÊN ĐẤT YẾU NÂNG CẤP ĐƯỜNG LƯƠNG ĐỊNH CỦA (ĐOẠN TỪ TRẦN NÃO ĐẾN NGUYỄN THỊ ĐỊNH)

Trang 1

MỤC LỤC

I GIỚI THIỆU CHUNG 2

1.1 Vị trí địa lý 2

1.2 Quy mô – tiêu chuẩn kỹ thuật 3

1.3 Điều kiện tự nhiên 3

1.3.1 Địa hình 3

1.3.2 Địa chất công trình 4

1.4 Điều kiện thủy văn 5

II CƠ SỞ LÝ THUYẾT & KẾT QUẢ TÍNH LÚN 5

2.1 Tiêu chuẩn về độ lún 5

2.1.1 Hệ số an toàn ổn định nền 6

2.2 Phương pháp tính lún 6

2.2.1 Ứng suất do tải trọng nền đường gây ra 6

2.2.2 Tính toán độ lún 7

2.2.3 Độ lún cố kết S c 7

2.2.4 Dự tính độ lún cố kết theo thời gian trong trường hợp thoát nước một phương đứng 7

2.2.5 Tăng sức kháng cắt do cố kết 8

2.3 Thông số tính toán 8

2.3.1 Kết quả tính toán độ lún 9

2.4 Phân tích nguyên nhân gây lún 9

2.4.1 Tác động của đất đắp nền đường 9

2.4.2 Tác động của tải trọng xe 9

2.4.3 Tác động của đất nền bên dưới tải trọng đắp 9

III GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 10

3.1 Đề xuất và lựa chọn phương án 10

3.2.1 Nguyên tắc thiết kế cọc DSMC 12

3.2.2 Phương án thiết kế xử lý nền bằng cọc đất xi măng 13

3.3 Tính toán độ lún nền gia cố cọc đất xi măng 15

3.3.1 Tính toán độ lún S1 15

3.3.2 Tính toán độ lún S2 16

3.3.3 Kết quả tính lún nền gia cố bằng DSMC 16

Trang 2

=============================================================== Ngành : Kỹ thuật xây dựng công trình giao thông

Môn học : Địa kỹ thuật ứng dụng

GVHD :

Học viên :

MSHV :

TIỂU LUẬN MÔN HỌC

Chuyên đề:

PHÂN TÍCH NGUYÊN NHÂN, XÁC ĐỊNH CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG, TÍNH TOÁN SƠ BỘ VÀ LẬP PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ 01 ĐIỂM SỰ CỐ LÚN/ TRƯỢT NỀN ĐƯỜNG ĐẮP TRÊN ĐẤT YẾU

Công trình:

NÂNG CẤP ĐƯỜNG LƯƠNG ĐỊNH CỦA (ĐOẠN TỪ TRẦN NÃO ĐẾN NGUYỄN THỊ ĐỊNH)

Địa điểm: PHƯỜNG AN PHÚ - QUẬN 2 – TP HỒ CHÍ MINH

I GIỚI THIỆU CHUNG

I.1 Vị trí địa lý

Đường Lương Định Của là tuyến giao thông quan trọng trong khu vực Quận 2, là cửa ngõ đi vào Khu đô thị mới Thủ Thiêm và kết nối hạ tầng giao thông Khu đô thị Thủ Thiêm với mạng lưới giao thông trong vùng và nhằm phục vụ cho sự phát triển của các khu dân cư và một số các dự án khác mà chính phủ đã phê duyệt

Việc nâng cấp mở rộng tuyến đường Lương Định Của nhằm đáp ứng mật độ giao thông ngày càng tăng, nhu cầu kết nối giao thông, hệ thống hạ tầng kỹ thuật các dự án đang triển khai dọc tuyến và phù hợp với quy hoạch phát triển hạ tầng giao thông, chỉnh trang đô thị, thúc đẩy phát triển kinh tế - xã hội trong khu vực Tuyến đường sau khi hoàn thành kết nối Khu đô thị mới Thủ Thiêm với đại lộ Mai Chí Thọ và Đường cao tốc Tp Hồ Chí Minh – Long Thành – Dầu Giây và hoàn thiện mạng lưới giao thông của quận 2

Trang 3

Hình 1: Sơ đồ vị trí tuyến đường (theo quy hoạch 1/2000 được duyệt)

I.2 Quy mô – tiêu chuẩn kỹ thuật

Quy mô và tiêu chuẩn kỹ thuật của tuyến đường được xác định theo các Quy chuẩn, tiêu chuẩn, quy phạm kỹ thuật quốc gia và theo Thiết kế cơ sở được phê duyệt như sau:

Loại công trình: Đường trong đô thị – Đường chính khu vực

Cấp công trình: Cấp II

Cấp kỹ thuật: 50 km/h

Quy mô mặt cắt ngang: Mặt cắt ngang đường 30m gồm: 4,25m (vỉa hè) + 21,5m (lòng đường) +4,25m (vỉa hè)

Tải trọng trục xe thiết kế: 120 kN

I.3 Điều kiện tự nhiên

I.3.1 Địa hình

Địa hình khu vực: Tuyến đường Lương Định Của (đoạn từ Trần Não đến Nguyễn Thị Định) có chiều dài theo dự án được duyệt là 2538,87m (bao gồm cầu Ông Tranh) Đầu tuyến giao với đường Trần Não và cuối tuyến giao với đại lộ Mai Chí Thọ (nút giao An Phú) Khu vực tuyến đi qua có địa hình tương đối bằng phẳng cao độ trung bình khoảng +(0.50÷0.80)m, riêng các vị trí mương rạch có cao độ trung bình khoảng -(0.50 ÷0.80)m Hiện trạng sử dụng đất: Khu vực tuyến dân cư tập trung đông đúc Dọc hai bên tuyến

là các công trình, dự án đang triển khai và nhà cửa dày đặc (nhà lầu, cấp 4 xen kẽ một số nhà tạm) trừ vị trí cống ngang đường đầu tuyến… dừa nước, xen kẽ một số nhà tạm, nhà cấp 4 Khu vực tuyến là phần đất trống có dừa nước và cỏ dại dày đặc, hầu hết đã được giải toả đền bù

Trang 4

Hiện trạng các giao cắt trên tuyến: Theo hiện trạng và theo quy hoạch được duyệt thì tuyến sẽ giao cắt với các đường ngang theo dạng ngã ba, ngã tư với hình thức giao đồng mức

I.3.2 Địa chất công trình

Toàn tuyến có 16 lỗ khoan khảo sát địa chất (gồm 07 lỗ khoan bước DAĐT và 09 lỗ

khoan bước BVTC) Khoan khảo sát địa chất dọc tuyến thuộc Gói thầu 01 gồm 10 lỗ khoan, từ số liệu thu được cho thấy sự phân chia địa tầng khu vực từ trên xuống dưới gồm các lớp sau đây:

Lớp 1: (Đất đắp) trong phần đường là nhựa đường, đá nền và cát san lấp, bên ngoài

lòng đường là cát pha, sét pha lẫn dăm sạn màu xám đen Lớp này xuất hiện tại tất cả các

hố khoan khảo sát Bề dày lớp thay đổi từ 1.4m đến 2.0m

Lớp 2: Bùn sét (sét tính dẻo cao, trạng thái chảy) Đây là lớp đất yếu, không có khả

năng chịu tải trọng công trình, tính nén lún cao Lớp này xuất hiện trên toàn tuyến khảo sát, bề dày lớp tại đường Trần Não lớn (12.5m) Tuy nhiên đến cuối tuyến bề dày lớp xuất hiện mỏng (3.8m) Kết quả thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý cho các đặc trưng sau:

01 Dung trọng tự nhiên w = 1.52 g/cm3

03 Hệ số rỗng e0 = 1.92

04 Góc ma sát trong  = 454’

Lớp 3: Sét pha, sét lẫn cát (sét dẻo thấp) màu nâu vàng, xám xanh, trạng thái dẻo

mềm Đây là lớp đất có tính nén lún lớn Lớp này xuất hiện dạng thấu kính, bên dưới lớp

2, bên trong lớp 4 và lớp 6 Các hố khoan khảo sát xuất hiện lớp này gồm: hố khoan LĐC3 (K0+170); HKC (K0+340); LĐC5 (K1+050); LĐC7 (K1+920); LĐC8 (K2+480):

Lớp 4: Sét tính dẻo thấp trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng Lớp này xuất hiện tại tất

cả các hố khoan khảo sát trong giai đoạn này Chiều sâu khảo sát chưa khảo sát hết bề dày lớp Đây là lớp đất có chỉ tiêu cơ học cao, khả năng chịu được những công trình có tải trọng nhỏ Lớp này thường xuất hiện bên dưới lớp 2:

Lớp 5: Cát trung pha bụi sét, trạng thái dẻo, kết cấu xốp (rời rạc) đến chặt vừa Lớp

này chỉ xuất hiện tại hố khoan HKC bên dưới lớp 4 và LĐC7 bên dưới lớp 2 Chiều sâu khảo sát chưa khảo sát hết bề dày lớp Đây là lớp có chỉ tiêu cơ học trung bình:

Lớp 6: Cát trung pha bụi sét, trạng thái dẻo, kết cấu chặt đến rất chặt Lớp này chỉ

xuất hiện tại hố khoan HKC xen kẹp giữa lớp 5 và lớp 3 Chiều sâu khảo sát chưa khảo sát

Trang 5

hết bề dày lớp Đây là lớp có chỉ tiêu cơ học cao Khoan đến chiều sâu 20m vẫn chưa qua hết lớp này Kết quả thí nghiệm cơ lý cho các đặc trưng chủ yếu sau:

Theo số liệu khảo sát về địa chất khu vực tuyến nêu trên cho thấy tuyến đi qua vùng

có địa chất khá yếu Như vậy đối với nền hiện hữu, qua thời gian khai thác nền đường đã

ổn định nên tính toán kết cấu áo đường dựa trên cơ sở Môđuyn đàn hồi nền đường hiện hữu Eo=700Kg/cm2  70MPa Đối với phần đường xây dựng mới thì cần có giải pháp xử

lý nền đất yếu khi xây dựng kết cấu mặt đường cấp cao

I.4 Điều kiện thủy văn

Theo thống kê số liệu thủy văn trạm Phú An - sông Sài Gòn, số liệu thủy văn khu vực tuyến như sau:

Mực nước cao Hmax (1%) = +1,76m

Mực nước cao Hmax (5%) = +1,64m

Mực nước thấp Hmin (TN) = -2,74m

Theo số liệu điều tra dọc tuyến số liệu thủy văn khu vực tuyến như sau:

Mực nước cao nhất Hmax(CN) = +1,49m

Mực nước thấp Hmin(TN) = -2,35m

II CƠ SỞ LÝ THUYẾT & KẾT QUẢ TÍNH LÚN

Các điều kiện địa chất tại khu vực dự án cho thấy rằng lớp đất dưới bề mặt tại khu vực

dự án có các lớp sét yếu với độ dày thay đổi từ 6m đến 12m Khi xây dựng tuyến đường trên lớp đất yếu, tải trọng của đường đắp trên sẽ gây ra độ lún lớn và gây mất ổn định nền

Vì vậy sẽ phải tính toán, dự báo độ lún tổng cộng và kiểm tra độ ổn định của nền đường đắp, từ đó đề xuất các giải pháp xử lý nền đất yếu phù hợp nhằm đem lại hiệu quả đầu tư

Để đảm bảo sự an toàn cho các tuyến đường trong Dự án, các biện pháp xử lý đất yếu như DSMC, PVDV và PS được đề xuất Trong bài tiểu luận này sẽ trình bày các tiêu chí thiết kế và giải pháp thiết kế xử lý đất yếu

I.5 Tiêu chuẩn về độ lún

Theo điều 1.3.5 tiêu chuẩn ngành 22TCN-211-06 sau khi thi công xong kết cấu áo đường, độ lún cố kết trong thời hạn thiết kế 15 năm, đối với đường cấp 2 trở lên thì độ lún

cố kết cho phép còn lại trong 15 năm là: đoạn gần mố cầu <10cm; đoạn chỗ có cống

<20cm; đoạn nền đắp bình thường <30cm

Theo điều II.2.3 tiêu chuẩn ngành 22TCN 262-2000, độ lún cố kết còn lại tại trục tim của nền đường đối với đường cấp 60 trở xuống: đoạn gần mố cầu <20cm; đoạn chỗ có cống <30cm; đoạn nền đắp bình thường <40cm

Tham khảo hướng dẫn xử lý đất yếu của Hiệp hội đường Nhật Bản (2012), thì độ lún còn lại cho phép tại tim đường đắp nằm trong khoảng 10cm~30cm trong vòng 3 năm sau khi hoàn tất thi công kết cấu áo đường Cần lưu ý rằng độ lún còn lại quá lớn sau khi thi

đó, để hoạt động giao thông được êm thuận và giảm tác động đối với các kết cấu xung quanh khu vực nền đắp, hướng dẫn khuyến nghị giảm tổng độ lún do nền đường gây ra

bằng các sử dụng các phương pháp xử lý trong khi thi công Hình 2 trình bày sơ đồ về

mối quan hệ giữa thời gian và độ lún

Trang 6

Hình 2: Độ lún trong một khoảng thời gian nhất định sau khi thi công xong kết cấu áo

đường và độ lún còn lại trong một khoảng thời gian nhất định

I.5.1 Hệ số an toàn ổn định nền

Hệ số an toàn tối thiểu cho phân tích độ ổn định của mái dốc dưới đây được chọn theo tiêu chuẩn Việt Nam (22 TCN 262-2000)

I.6 Phương pháp tính lún

I.6.1 Ứng suất do tải trọng nền đường gây ra

Ứng suất thẳng đứng do tải trọng nền đường đắp gây ra được tính toán theo công thức Osterberg như sau:

I.6.2 Tính toán độ lún

Lún nền đường là chuyển vị theo phương đứng dưới tác dụng của ứng suất pháp tuyến

Tổng độ lún S t của nền đường trên đất yếu bao gồm ba thành phần như Biểu thức (1): độ

lún tức thời S i ; độ lún cố kết S c ; độ lún từ biến S s

Trang 7

i c s

Lún tức thời của nền thường xảy ra nhanh, ngay sau khi công trình được đặt tải, độ lún có giá trị nhỏ, và không làm ảnh hưởng tới độ lún của nền đường trong quá trình khai thác

Lún cố kết là kết quả của sự giảm hệ số rỗng trong đất sét bão hòa do nước thoát ra,

và áp lực tải trọng ngoài được truyền từ từ lên kết cấu hạt Độ lún cố kết diễn ra chậm phụ thuộc vào thời gian do hệ số thấm thấp Lún cố kết có thể xảy ra hàng chục tới hàng trăm năm

Lún từ biến là sự giảm hệ số rỗng trong đất khi áp lực nước lỗ rỗng đã tiêu tán hết dưới một ứng suất không đổi,xảy ra sau khi lún cố kết kết thúc Độ lún từ biến không làm ảnh hưởng tới độ lún của nền đường trong quá trình khai thác vì độ lún dư của nền đường dưới mặt đường mềm được tính trong 15 năm rất nhỏ so với thời gian độ lún cố kết kết thúc

Độ lún được tính theo phương pháp phân tầng lấy tổng, chiều sâu ảnh hưởng lún được tính đến độ sâu mà tại đó P = 0,15P0 (P: ứng suất do tải trọng nền đắp, P0: Ứng suất bản thân nền đắp)

I.6.3 Độ lún cố kết S c

Độ lún cố kết S c của nền đất yếu được tính toán dựa trên kết quả thí nghiệm nén lún cố kết một chiều (Oedometer) Công thức tính lún tùy thuộc vào lịch sử của đất được xác

định thông qua tỉ số cố kết trước OCR (OCR = σ p /σ’σ’ v0) như Biểu thức (2) và (3):

+ Cho trường hợp đất cố kết trước, OCR>1:

'

0 0 0

'

p v



 

(2)

+ Cho trường hợp đất cố kết thường (OCR = 1) hoặc chưa cố kết (OCR <1)

'

0 0

' 0

log 1

v

p

H

e

 





Trong đó: H 0 là chiều dày ban đầu của lớp đất yếu có tính nén lún lớn; e 0 : hệ số rỗng

ban đầu của lớp đất; C c : chỉ số nén lún; C r : chỉ số nén lại; '

vo

 : ứng suất đứng có hiệu ban đầu ở điểm giữa của lớp đất xét đến;'p: ứng suất cố kết trước có hiệu ở điểm giữa lớp đất đang xét; '



 : áp lực đứng có hiệu thêm vào do gia tải

I.6.4 Dự tính độ lún cố kết theo thời gian trong trường hợp thoát nước một phương

đứng

Việc xác định độ lún cố kết theo thời gian đối với công trình nền đường đắp trên nền đất yếu để: (i) xác định độ lún cố kết của nền đường đắp theo thời gian từ khi đưa công trình vào sử dụng; (ii) xác định độ lún cố kết còn lại từ thời điểm hiện tại đến năm thứ 15 của quá trình khai thác

Độ lún cố kết theo thời gian S t được xác định theo lý thuyết của Terzaghi như sau:

Trong đó: U là độ cố kết của nền đường Độ cố kết chính là % mà nước thoát ra tương

ứng với một cấp tải trọng

Độ cố kết U phụ thuộc vào nhân tố thời gian T v được tính theo (Biểu thức 5 và 6): Nếu U = 0 – 60%:

2

4

v v

T U



Trang 8

Nếu U > 60%:

 1,781 

0,933

v

T v



Xác định nhân tố thời gian Tv như sau:

2

tb v v

C

H

Trong đó: tb

v

C : là hệ số cố kết trung bình theo phương đứng của các lớp đất yếu trong

phạm vi chiều sâu chịu lún Z a được xác định theo biểu thức:

2 2

v

i vi

Z C

h C



Trong đó: h i : là bề dày các lớp đất yếu nằm trong phạm vi Z a (Z a = ∑hi) có hệ số cố kết khác nhau; C vi : xác định thông qua thí nghiệm nén lún không nở hông đối với các mẫu

nguyên dạng đại diện cho lớp đất yếu i tương ứng với áp lực trung bình (σiv0+Δσiz)/2 mà

lớp đất yếu i phải chịu trong quá trình cố kết; H : là chiều sâu thoát nước cố kết theo phương thẳng đứng, nếu chỉ có một mặt thoát nước phía trên thì H = Z a còn nếu hai mặt

thoát nước cả trên và dưới thì H=1/2Z a

I.6.5 Tăng sức kháng cắt do cố kết

I.7 Thông số tính toán

Căn cứ điều kiện địa chất công trình, quy mô mặt cắt ngang và chiều cao nền đắp để lựa chọn các mặt cắt tính toán đại diện cho từng đoạn nền đường

Vật liệu đắp nền đường: Nền đường được đắp bằng cát, đầm chặt K95, g=1.85T/m3, phi = 300

Trang 9

Tổng hợp các chỉ tiêu cơ lý các lớp đất dùng cho tính toán:

Tên

lớp

Loại

đất

Chiều dày

Dung trọng

Lực dính

Góc ma sát

Chỉ số nén

Chỉ số nở

Hệ số rỗng

Hệ số cố kết

Ứng suất tiền cố kết

I.7.1 Kết quả tính toán độ lún

Chiều cao nền đắp trung bình tính từ mặt đất tự nhiên khoảng 0.8~1.2m, đoạn qua ao mương hiện hữu có chiều cao đắp khoảng 2.0m Theo kết quả dự tính lún nền đường đắp cho thấy độ lún theo thời gian của nền đường như sau:

Kết quả dự báo lún nền đường – Tải trọng tính lún không xét đến hoạt tải

độ lún

Độ lún tức thời

Độ lún cố kết

Độ lún sau

15 năm

Độ lún còn lại

Đắp phần đường hiện hữu (tb: 0.8m)

( Hđắp tt : 0,97m )

Đắp phần đường mở rộng (tb: 1.2m)

( Hđắp tt : 2,08m )

Đắp qua ao, mương (tb: 2.0m)

( Hđắp tt : 3.74m )

Kết quả dự báo lún nền đường – Tải trọng tính lún có xét đến hoạt tải

độ lún

Độ lún tức

Độ lún sau 15 năm

Độ lún còn lại

Đắp phần đường hiện hữu (tb: 0.8m)

( Hđắp tt : 1,50m )

Đắp phần đường mở rộng (tb: 1.2m)

( Hđắp tt : 2.95m )

Đắp qua ao, mương (tb: 2.0m)

( Hđắp tt : 4.35m )

(Chi tiết xem phụ lục tính lún đính kèm)

I.8 Phân tích nguyên nhân gây lún

I.8.1 Tác động của đất đắp nền đường

Đất đắp nền đường là cát có độ chặt K98 nên ảnh hưởng độ lún bản thân không đáng

kể so với lún nền đất bên dưới Có hai nguyên nhân do đất đắp ảnh hưởng đến độ lún của đường: (1) đặc tính của đất đắp như: độ chặt, loại vật liệu đắp (ảnh hưởng đến độ lún bản thân lớp đất đắp); (2) chiều cao của đất đắp (ảnh hưởng đến tải trọng tác dụng trên nền tự nhiên)

I.8.2 Tác động của tải trọng xe

Theo Bảng 2, cấp kỹ thuật của đường thiết kế với vận tốc V=40 km/h tương ứng với 11 m/s Xét trên chiều dài lốp xe tác dụng lên mặt đường (0,4m theo phương dọc) thì thời gian đặt tải là 0,05s Thời gian tải trọng xe tác dụng lên mặt đường rất nhỏ, không ảnh hưởng đến áp lực gây lún Ngoài ra, theo 22TCN 262-2000 “Quy trình khảo sát thiết kế

Trang 10

nền đường ô tô đắp trên đất yếu” khi tính toán Sc chỉ có tải trọng nền đắp thiết kế bao gồm

cả phần đắp phản áp (nếu có) mà không xét đến tải trọng xe cộ Vậy tác động của tải trọng

xe không là nguyên nhân gây lún đường

I.8.3 Tác động của đất nền bên dưới tải trọng đắp

Nguyên nhân chính gây nên hiện tượng lún đường đang trong quá trình khai thác là do lún cố kết đất yếu nền đường bên dưới tải trọng đắp Đất có các chỉ tiêu cơ lý như đất ở trạng thái chảy đến dẻo chảy; hệ số rỗng e>1 là loại đất yếu, có tính biến dạng lớn (theo 22TCN 262-2000) Dưới tác dụng của tải trọng đắp, đất nền sẽ bị lún theo thời gian Theo

số liệu địa chất khảo sát, dọc tuyến có lớp đất yếu dày 5~12m, ở trạng thái dẻo mềm, e<1, B< 0,75 Độ lún cố kết của một số đoạn có chiều cao đắp nhỏ vẫn không đảm bảo tiêu chí

độ lún còn lại cho phép sau 15 năm < 0,2m theo Quyết định 3095/QĐ-BGTVT “Quy định tạm thời về các giải pháp kỹ thuật công nghệ đối với đoạn chuyển tiếp giữa đường và cầu (cống) trên đường ô tô”

III GIẢI PHÁP THIẾT KẾ

I.9 Đề xuất và lựa chọn phương án

Với kết quả tính toán độ lún cố kết của nền đắp trong 15 năm như trên, ta thấy độ lún nền đường đang xét nằm trong giới hạn độ lún cho phép theo tiêu chuẩn 22TCN-211-06, trừ trường hợp nền đắp qua ao mương; xét theo điều II.2.3 tiêu chuẩn ngành 22TCN

262-2000 thì độ lún còn lại của nền đường mở rộng đều không thỏa yêu cầu cho phép về độ dư lún còn lại Ngoài ra, theo kết quả dự báo lún thì độ dư lún chênh lệch khá lớn với những

vị trí khác nhau trên mặt cắt ngang đường, và độ lún còn lại quá lớn sau khi đưa đường vào sử dụng sẽ ảnh hưởng đến kết cấu hạ tầng trên tuyến và hiệu quả khai thác tuyến Mặt khác, khi xét đến ảnh hưởng của hoạt tải thì độ dư lún còn lại rất lớn; để đảm bảo độ ổn định của nền đắp và độ bền vững của các công trình hạ tầng kỹ thuật trên tuyến, Học viên xin đề xuất các giải pháp xử lý nền như sau:

TT Phương

pháp

Phương pháp bấc thấm kết hợp gia tải thông thường (PVD)

Phương pháp gia

cố bấc thấm kết hợp bơm hút chân không (PVDV)

Phương pháp giếng cát kết hợp gia tải thông thường (SVD)

Phương pháp gia cố bằng cừ tràm

Phương pháp cọc đất gia cố xi măng (DSMC)

thảo

phương

pháp

- Xây dựng hệ thống thoát nước đứng bằng cách lắp đặt đường ống thoát nước nhân tạo, kết hợp đắp đất gia tải trước, đẩy nhanh quá trình cố kết đất.

- Xây dựng hệ thống thoát nước đứng bằng cách lắp đặt đường ống thoát nước nhân tạo, kết hợp bơm hút chân không, đẩy nhanh quá trình cố kết đất.

- Xây dựng hệ thống thoát nước đứng bằng cách thi công cọc cát đường kính 40cm, kết hợp đắp đất gia tải trước, đẩy nhanh quá trình cố kết đất.

- Tăng độ chặt của đất nền bằng cách đóng cừ tràm xuống nền đất yếu.

- Dùng máy khoan chuyên dụng khoan

và phụt vữa xi măng trộn với đất nền Sau phản ứng thủy hóa giữa xi măng và đất sẽ hình thành cột xi măng đất.

quả

thoát

nước

- Đất nén chặt lại nhờ sự thoát nước

và cố kết.

- Dưới tải trọng đất đắp, nước trong lỗ rỗng sẽ thoát lên, đất cố kết chặt lại.

và cố kết.

- Nhờ tải trọng đắp

và lực hút chân không, nước trong

lỗ rỗng sẽ thoát lên, đất cố kết chặt lại.

và cố kết.

- Cơ chế thoát nước như PVD nhưng khả năng thoát nước giảm lớn bởi sức cản thủy lực của dòng

- Đất nền sau khi đóng cừ

sẽ chặt lại, cường độ tăng, tính nén lún giảm, đồng thời làm giảm chiều dày lớp đất

- Đất nền sau gia

cố có cường độ cao, giảm lún Từ

đó, tải trọng bên trên được truyền xuống lớp đất cứng bên dưới thông qua

hệ cọc Ở độ sâu lớn, phương pháp này rất hiệu quả

Định dạng
Số trang	17
Dung lượng	1,74 MB