Đang tải... (xem toàn văn)
bài tập bê tông 2: cầu thang dầm chị lực
Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG Đề: sơ đồ 7, thiết kế cầu thang có dầm limon chịu lực, số liệu BAC Mặt cầu thang 1.1 1100 4250 11 12 3100 4200 12 22 1100 22 100 1650 100 1100 Hình Mặt cầu thang 4250 DCN2 LM3 LM1 LM2 LM2 LM1 LM3 4200 DCN1 DCÑ DCÑ Hình 2: Sơ đồ dầm cầu thang SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI +Cầu thang có dầm limon chịu lực +Cầu thang có 22 bậc, bao gồm vế thang, vế có 11 bậc, kích thước bậc có kích thước sau: b × h = 300 × 160 mm, bậc h=140, Tải trọng 1.2 Xác định góc nghiêng thang: α = a Tĩnh tải 28o4' → cosα = 0.882 Tĩnh tải cầu thang bao gồm tải trọng lớp cấu tạo Bảng1: Tĩnh tải chiếu nghỉ Trọng lượng Cấu tạo sàn thường Lớp gạch ceramic Lớp vữa lót Bản BTCT Lớp vữa trát trần Bề dày riêng tiêu m 0.020 0.020 0.08 0.015 chuẩn kN/m3 20 18 25 18 Tổng Tĩnh tải tiêu chuẩn kN/m2 0.20 0.36 0.27 Hệ số độ tin cậy 1.2 1.3 1.1 1.3 Tĩnh tải tính toán kN/m2 0.48 0.468 2.2 0.351 3.5 • Đối với thang nghiêng SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Bảng 2: Chiều dày tương đương của lớp cấu tạo Chiều dày lớp đá hoa cương Phương nghiêng Phương ngang δi δtd = m 0.02 Chiều dày lớp vữa xi măng Phương (lb + h b )δi cos α lb ngang δi m 0.027 m 0.02 Phương nghiêng δtd = (lb + h b )δi cos α lb Chiều dày lớp bậc thang gạch theo phương nghiêng δ td = m 0.027 h b × cos α m 0.07 Bảng 3: Tĩnh tải thang Hệ số STT 3 Cấu tạo vượt tải Bề Chiều Trọng rộng dày lớp lượng riêng δi ni m m Lớp gạch ceramic 1.2 0.027 Vữa lót xi măng 1.3 0.027 Bậc thang 1.3 0.07 Bản BTCT 1.1 0.08 Vữa trát xi măng 1.3 0.0150 Tổng trọng lượng theo phương đứng qđứng γi kN/m3 24 18 18 25 18 Trọng lượng gbt kN/m 0.78 0.63 1.64 2.2 0.351 5.6 b Hoạt tải Đối với chiếu nghỉ nghiêng: p = n × p tc × 1m = 1.2 × × = 3.6 kN/m c Tổng tải trọng SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Bảng 4: Tổng tải trọng tính toán Tĩnh tải tính Hoạt tải tính Tổng tải trọng tính Loại bản toán gtt toán ptt toán qtt = gtt + ptt Bản thang Bản chiếu nghỉ (kN/m) 5.6 3.5 (kN/m) 3.6 3.6 (kN/m) 9.2 7.1 STT d Chọn sơ kích thước dầm: + Chọn sơ kích thước dầm: limon 1: 10x30cm; limon 2: 10x30cm; limon 3: 20x30 cm; chiếu nghỉ 1: 20x30cm, chiếu nghỉ 2: 20x30 + Chọn sơ kích thang 80cm e Vật liệu sử dụng • Bê tông: B20 → • Cốt thép: CI → • Cốt thép: CII → Rb = 11.5 Mpa, Rs = 225 Mpa Rs= 225 Mpa, α R=0.439, ξR=0.651 Rs= 365 Mpa, α R=0.421, ξR=0.604 Tính toán cốt thép • Trình tự tính toán sau: αm = M ξR b bh o , ξ = 1- 1-2α m , A s = , α m ≤ α R , ξ ≤ ξR R b bh o Rs Chọn lớp bê tông bảo vệ a = 15 mm ta giả thiết a = 20 mm Với: b = 1000 mm; ho = 80 - 20 = 60 mm Hàm lượng thép: μmin=0.1 % , μmax=1.5% 1.3 - Tính thang Nhịp tính toán thang vế ( cắt dãy theo phương cạnh ngắn có b=1m để tính) q=920daN/m 1.55m SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 3: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào thang vế Hình 4: Biểu đồ moment thang vế Hình 5: Biểu đồ lực cắt Từ biểu đồ moment lực cắt: Mmax = 313.09(daN/m) = 3.13(kN.m) Qmax =759(daN/m) =7.59(kN/m) - Nhịp tính toán thang vế ( cắt dãy theo phương cạnh ngắn có b=1m để tính) q=920daN/m 1.1m Hình 6: sơ đồ tải trọng tác dụng SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 7: Biểu đồ moment thang vế Hình 8: Biểu đồ lực cắt Từ biểu đồ moment lực cắt: Mmax = 139.15(daN/m)=1.39 (kN.m) Qmax = 504.35(daN/m)=5.04 (kN) Kết tính toán cốt thép theo bảng sau: Bảng 5: Kết tính toán cốt thép bảng thang Vế Kí M αm ζ As (cm ) μ (%) Bố trí Asch (cm2) (KN.m) hiệu Mn 3.13 0.075 0.961 2.41 0.47 Ø6a100 2.83 Mn 1.39 0.034 0.983 1.05 0.24 Ø6a100 2.83 Tính toán chiếu nghỉ Sơ đồ tính nội lực chiếu nghỉ 1.4 SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI q=710daN/m 1.1m Hình 9: Sơ đồ tải trọng Hình 10: Moment dầm chiếu nghỉ Hình 11: lực cắt dầm chiếu nghỉ Từ biểu đồ moment lực cắt: Mmax = 107.3(daN/m)=1.07(kN.m) Qmax = 390.5(daN/m)=3.9 (kN) Chọn lớp bê tông bảo vệ a = 15 mm ta giả thiết a = 20 mm Với: b = 1000 mm; ho = 80 - 20 = 60 mm Hàm lượng thép: μmin=0.1 % , μmax=1.5% Kết tính toán cốt thép theo bảng sau: SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Bảng 6: Kết tính toán cốt thép cầu thang Kí hiệu Nhị p Mn M ζ αm (KN.m) 1.07 0.026 As (cm2) 0.987 0.81 μ (%) Bố trí 0.24 Ø6a100 Asbt (cm2) 2.83 Tính toán dầm li mon 2: a Tải trọng tác động vào dầm: 1.5 + Tải trọng thang truyền vào: q1= 7.59 (kN) + Tải trọng thân : q = 0.1×(0.3-0.08)×1.1×25=0.605 (kN/m) lc + Trọng lượng lan can: g =0.3 kN/m b Tổng tải trọng tác dụng: q=7.59+0.605+0.3= 8.5(kN/m) 8.5 → qtd = = 9.64kN / m cosα Sơ đồ tính nội lực dầm limon 2: SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 12: Sơ đồ tải tác dụng Hình 13: biểu đồ môment(daN.m) SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 14: biểu đồ lực cắt (daN.m) Từ biểu đồ moment lực cắt: Mmax = 1253.7 (daN.m)= 12.54 (kN.m) Qmax = 1446 (daN)=14.46 (kN) Chọn a= 3cm → h0 =30-3=27 cm Bảng 7: Kết tính thép dọc dầm limon 1: M Kí hiệu Nhị p (KN.m) Mn 12.54 αm 0.15 ζ As (cm2) 0.919 1.81 µ tt (%) Bố trí Asbt (cm2 ) 0.67 2Ø14 3.08 µ ch (%) 1.14 Tính cốt đai: SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 10 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng GVHD: HỒ NGỌC TRI TÂN φ - Chọn cốt thép làm cốt đai: 6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách cốt đai s=200 mm: qsw = Rsw n Aw 28.3 = 175 × × = 49.48 s 200 kN - Khả chịu cắt cốt đai bê tông: Qwb = ϕb 2γ b Rbt bh02 qsw = 1.05 ×103 × 0.2 × 0.27 × 49.48 = 55kN > Q = 14.46 kN Vì Qwb > Q cốt đai bố trí đủ khả chịu cắt 1.6 Tính toán dầm li mon 1: a Tải trọng tác động vào dầm: + Tải trọng thang vế truyền vào: q1= 5.04 (kN) + Tải trọng thân : q = 0.1×(0.3-0.08)×1.1×25=0.605 (kN/m) lc + Trọng lượng lan can: g =0.3 kN/m Tổng tải trọng tác dụng: q=5.04+0.605+0.3= 5.95(kN/m) 5.95 → qtd = = 6.75( kN / m) cos α b Sơ đồ tính nội lực dầm limon 1: SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 11 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 15: Sơ đồ tải trọng(daN/m) Hình 16: Biểu đồ môment(daN.m) SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 12 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 17: biểu đồ lực cắt (daN) Tính toán thép Từ biểu đồ moment lực cắt: Mmax =8.80 (kN.m) Qmax = 10.13 (kN) Chọn a= 3cm → h0 =30-3=27 cm, Bảng 8: Kết tính thép dọc cho dầm limon M Kí hiệu Nhịp Mn αm (KN.m) 6.31 0.075 Tính cốt đai: - Chọn cốt thép làm cốt đai: φ ζ As (cm2) 0.87 2.42 µ tt Bố trí (%) 0.32 2Ø14 Asbt (cm2 ) 3.08 µ ch (%) 1.14 6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách cốt đai s=200 mm: qsw = Rsw n Aw 28.3 = 175 × × = 49.48 s 200 kN - Khả chịu cắt cốt đai bê tông: Qwb = ϕb 2γ b Rbt bh02 qsw = 1.05 ×103 × 0.2 × 0.27 × 49.48 = 55kN > Q = 10.13 kN SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 13 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Vì Qwb > Q cốt đai bố trí đủ khả chịu cắt Tính toán thiết kế dầm chiếu nghỉ a Tải trọng tác động vào dầm chiếu nghỉ + Chọn kích thước dầm sơ bộ: 20x30 cm 1.7 + Tải trọng chiếu nghỉ truyền vào: q1= 3.9 (kN) + Tải trọng thân dầm : q = 0.2×(0.3 – 0.08)×1.1×25=1.21(kN/m) + Tải thang truyền vào phản lực dầm limon 1-q = 10.13 (kN) limon 2- q = 14.46(kN) + Tổng tải trọng phân bố q =3.9+1.21= 5.11(kN/m) b Sơ đồ tính nội lực dầm chiếu nghỉ Hình 18: sơ đồ tải trọng Hình 12: biểu đồ moment (daN.m) Hình 19: biểu đồ lực cắt (daN) SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 14 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI +Ta có: Mmax = 4270.79 daN.m, Qmax = 3544.88 daN Kết tính toán cốt thép dọc theo bảng sau: Bảng 9: Kết tính toán cốt thép dầm chiếu nghỉ M Kí hiệu Nhịp Mn αm (KN.m) 42.71 0.255 Cốt đai +Chọn cốt thép làm cốt đai: ζ φ 0.85 As μ (cm2) (%) 6.64 1.23 Asbt Bố trí 2Ø22 (cm2) 7.6 µch (%) 1.41 6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách cốt đai s=200 mm: qsw = Rsw n Aw 28.3 = 175 × × = 49.48 s 200 +Khả chịu cắt cốt đai bê tông: Qwb = ϕb 2γ b Rbt bh02 qsw = 1.05 ×103 × 0.2 × 0.27 × 49.48 = 55kN > Q = 35.45 Vì Qwb > Q nên cốt đai bố trí đủ khả chịu cắt Tính toán dầm chiếu nghỉ 2: a Tải trọng tác động vào dầm: 1.8 + Tải trọng sàn chiếu nghỉ truyền vào: q1=3.9 (kN) + Tải trọng thân : q = 0.2×(0.3-0.08)×1.1×25=1.21 (kN/m) t + Trọng lượng tường 200 : q = 5.3 (kN/m) Tổng tải trọng tác dụng: q = 3.9 + 1.21 + 5.3 = 10.41(kN/m) b Sơ đồ tính nội lực : SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 15 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 21: Sơ đồ tải trọng(daN/m) Hình 22: biểu đồ môment(daN.m) Hình 23: biểu đồ lực cắt(daN) Tính toán thép Từ biểu đồ moment lực cắt: Mmax =23.21 (kN.m) Qmax = 22.12 (kN) Chọn a= 3cm → h0 =30-3=27 cm, Bảng10: Kết tính toán cốt thép dầm chiếu nghỉ M Kí hiệu (KN.m) αm SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 ζ As µ (cm ) tt (%) Bố trí Asbt (cm2 ) µ ch (%) Trang 16 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN Nhịp Mn 23.21 0.138 Cốt đai +Chọn cốt thép làm cốt đai: φ 0.925 3.32 GVHD: HỒ NGỌC TRI 0.61 2Ø16 4.02 0.74 6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách cốt đai s=200 mm: qsw = Rsw n Aw 28.3 = 175 × × = 49.48 s 200 +Khả chịu cắt cốt đai bê tông: Qwb = ϕb 2γ b Rbt bh02 qsw = 1.05 ×103 × 0.2 × 0.27 × 49.48 = 55kN > Q = 22.12 kN Vì Qwb > Q nên cốt đai bố trí đủ khả chịu cắt Tính toán dầm li mon 3: a Tải trọng tác động vào dầm: 1.9 + Tải trọng dầm chiếu nghỉ 1: R= + Tải trọng thang: q1= 5.04 (kN) + Tải trọng thân : q = 0.2×(0.3-0.08)×1.1×25=1.21 (kN/m) t1 t2 + Trọng lượng tường: q = 5.3 (kN/m), q = 11.62 kN/m Tổng tải trọng tác dụng: q =( 5.04 + 1.21)/0.882 + 11.62 = 18.7(kN/m),q =5.3kN/m b Sơ đồ tính nội lực dầm limon 3: SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 17 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 24: Sơ đồ tải trọng(daN/m) Hình 25: biểu đồ môment(daN.m) SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 18 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 26 : biểu đồ lực cắt(daN) Tính toán thép Từ biểu đồ moment lực cắt: + Moment bụng Mmax =2261.43 (daN.m)= 22.61(kN.m) + Moment gối Mmax = 355.27 (daN.m)= 3.55kN.m + Qmax = 2907.14 (daN) =29.07(kN) Chọn a= 3cm → h0 =30-3=27 cm, Bảng 11: Kết tính toán cốt thép dọc dầm li mon M Kí hiệu Nhịp Gối Mmax Mmax (KN.m) αm ζ As µ (cm ) tt (%) Bố trí Asbt (cm2 22.61 0.135 0.927 3.23 0.6 2Ø16 ) 4.02 3.55 0.021 0/989 0.47 0.09 2Ø14 3.08 SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 µ ch (%) 0.74 0.57 Trang 19 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN Cốt đai +Chọn cốt thép làm cốt đai: φ GVHD: HỒ NGỌC TRI 6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách cốt đai s=200 mm: qsw = Rsw n Aw 28.3 = 175 × × = 49.48 s 200 +Khả chịu cắt cốt đai bê tông: Qwb = ϕb 2γ b Rbt bh02 qsw = 1.05 ×103 × 0.2 × 0.27 × 49.48 = 55kN > Q = 29.07kN Vì Qwb > Q nên cốt đai bố trí đủ khả chịu cắt SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 20 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI MỤC LỤC SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 21 [...]... moment và lực cắt: + Moment bụng Mmax =22 61.43 (daN.m)= 22 .61(kN.m) + Moment gối Mmax = 355 .27 (daN.m)= 3.55kN.m + Qmax = 29 07.14 (daN) =29 .07(kN) Chọn a= 3cm → h0 =30-3 =27 cm, Bảng 11: Kết quả tính toán cốt thép dọc dầm li mon 3 M Kí hiệu Nhịp Gối Mmax Mmax (KN.m) αm ζ As µ 2 (cm ) tt (%) Bố trí Asbt (cm2 22 .61 0.135 0. 927 3 .23 0.6 2 16 ) 4. 02 3.55 0. 021 0/989 0.47 0.09 2 14 3.08 SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860... =30-3 =27 cm, Bảng 8: Kết quả tính thép dọc cho dầm limon 1 M Kí hiệu Nhịp Mn αm (KN.m) 6.31 0.075 Tính cốt đai: - Chọn cốt thép làm cốt đai: φ ζ As (cm2) 0.87 2. 42 µ tt Bố trí (%) 0. 32 2Ø14 Asbt (cm2 ) 3.08 µ ch (%) 1.14 6, số nhánh n =2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách giữa các cốt đai s =20 0 mm: qsw = Rsw n Aw 28 .3 = 175 × 2 × = 49.48 s 20 0 kN - Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông: Qwb = 2 ϕb 2 b Rbt... chiếu nghỉ 2 M Kí hiệu (KN.m) αm SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 ζ As µ 2 (cm ) tt (%) Bố trí Asbt (cm2 ) µ ch (%) Trang 16 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN Nhịp Mn 23 .21 0.138 Cốt đai +Chọn cốt thép làm cốt đai: φ 0. 925 3. 32 GVHD: HỒ NGỌC TRI 0.61 2 16 4. 02 0.74 6, số nhánh n =2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách giữa các cốt đai s =20 0 mm: qsw = Rsw n Aw 28 .3 = 175 × 2 × = 49.48 s 20 0 +Khả... Qwb = 2 ϕb 2 b Rbt bh 02 qsw = 1.05 ×103 × 0 .2 × 0 .27 2 × 49.48 = 55kN > Q = 22 . 12 kN Vì Qwb > Q nên cốt đai bố trí như trên đủ khả năng chịu cắt Tính toán dầm li mon 3: a Tải trọng tác động vào dầm: 1.9 + Tải trọng do dầm chiếu nghỉ 1: R= + Tải trọng do bản thang: q1= 5.04 (kN) 3 + Tải trọng bản thân : q = 0 .2 (0.3-0.08)×1.1 25 =1 .21 (kN/m) t1 t2 + Trọng lượng tường: q = 5.3 (kN/m), q = 11. 62 kN/m... 427 0.79 daN.m, Qmax = 3544.88 daN Kết quả tính toán cốt thép dọc theo bảng sau: Bảng 9: Kết quả tính toán cốt thép dầm chiếu nghỉ 1 M Kí hiệu Nhịp Mn αm (KN.m) 42. 71 0 .25 5 Cốt đai +Chọn cốt thép làm cốt đai: ζ φ 0.85 As μ (cm2) (%) 6.64 1 .23 Asbt Bố trí 2 22 (cm2) 7.6 µch (%) 1.41 6, số nhánh n =2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách giữa các cốt đai s =20 0 mm: qsw = Rsw n Aw 28 .3 = 175 × 2 × = 49.48 s 20 0... đai: φ GVHD: HỒ NGỌC TRI 6, số nhánh n =2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách giữa các cốt đai s =20 0 mm: qsw = Rsw n Aw 28 .3 = 175 × 2 × = 49.48 s 20 0 +Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông: Qwb = 2 ϕb 2 b Rbt bh 02 qsw = 1.05 ×103 × 0 .2 × 0 .27 2 × 49.48 = 55kN > Q = 29 .07kN Vì Qwb > Q nên cốt đai bố trí như trên đủ khả năng chịu cắt SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 20 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình... số nhánh n =2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách giữa các cốt đai s =20 0 mm: qsw = Rsw n Aw 28 .3 = 175 × 2 × = 49.48 s 20 0 kN - Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông: Qwb = 2 ϕb 2 b Rbt bh 02 qsw = 1.05 ×103 × 0 .2 × 0 .27 2 × 49.48 = 55kN > Q = 14.46 kN Vì Qwb > Q cốt đai bố trí như trên đủ khả năng chịu cắt 1.6 Tính toán dầm li mon 1: a Tải trọng tác động vào dầm: + Tải trọng do bản thang vế 2 truyền vào:... của cốt đai và bê tông: Qwb = 2 ϕb 2 b Rbt bh 02 qsw = 1.05 ×103 × 0 .2 × 0 .27 2 × 49.48 = 55kN > Q = 35.45 Vì Qwb > Q nên cốt đai bố trí như trên đủ khả năng chịu cắt Tính toán dầm chiếu nghỉ 2: a Tải trọng tác động vào dầm: 1.8 + Tải trọng do bản sàn chiếu nghỉ truyền vào: q1=3.9 (kN) 3 + Tải trọng bản thân : q = 0 .2 (0.3-0.08)×1.1 25 =1 .21 (kN/m) t + Trọng lượng tường 20 0 : q = 5.3 (kN/m) Tổng tải... trọng tác dụng: q = 3.9 + 1 .21 + 5.3 = 10.41(kN/m) b Sơ đồ tính và nội lực : SVTH: CHAU THI –MSSV: B1306860 Trang 15 Bài Tập: Kết Cấu Bêtông Công Trình Dân Dụng TÂN GVHD: HỒ NGỌC TRI Hình 21 : Sơ đồ tải trọng(daN/m) Hình 22 : biểu đồ môment(daN.m) Hình 23 : biểu đồ lực cắt(daN) Tính toán thép Từ biểu đồ moment và lực cắt: Mmax =23 .21 (kN.m) Qmax = 22 . 12 (kN) Chọn a= 3cm → h0 =30-3 =27 cm, Bảng10: Kết quả... chiếu nghỉ truyền vào: q1= 3.9 (kN) 3 + Tải trọng bản thân dầm : q = 0 .2 (0.3 – 0.08)×1.1 25 =1 .21 (kN/m) 1 + Tải do bản thang truyền vào chính là phản lực của dầm limon 1-q = 10.13 2 (kN) và limon 2- q = 14.46(kN) 1 + Tổng tải trọng phân bố q =3.9+1 .21 = 5.11(kN/m) b Sơ đồ tính và nội lực dầm chiếu nghỉ 1 Hình 18: sơ đồ tải trọng Hình 12: biểu đồ moment (daN.m) Hình 19: biểu đồ lực cắt (daN) SVTH: CHAU