TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ BÙN NƯỚC

PHẦN II: TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ BÙN NƯỚC Mục đích của việc tính sơ đồ bùn nước : Đảm bảo tỷ lệ Rắn Lỏng tối ưu trong các khâu. Xác định lượng nước vào các khâu. Xác định lượng nước ra theo sản phẩm các khâu khử nước. Xác định nồng độ các sản phẩm. Xác định thể tích bùn của các sản phẩm và trong các khâu. Xác định lượng nước chung cần thiết. Lập bảng cân bằng bùn nước... II.1. Khâu nghiền: Quặng đầu: 11 = 100 % ; Q11 = 126 th. Chọn hàm lượng rắn trong cấp liệu máy nghiền 1: 11 = 80 %. Chọn hàm lượng rắn trong máy nghiền: N1 = N2 = 65 %. Chọn hàm lượng rắn trong cát phân cấp xiclon: 14 = 82 %. Lượng nước có trong quặng đầu (W = 6 %) là: m3h Lượng nước cần có trong máy nghiền 1 là: m3h Lượng nước cần bổ sung cho máy nghiền 1 là: m3h Lượng nước cần có trong máy nghiền 2 là: m3h

PHẦN II: TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ BÙN NƯỚC Mục đích việc tính sơ đồ bùn nước : Đảm bảo tỷ lệ Rắn / Lỏng tối ưu khâu Xác định lượng nước vào khâu Xác định lượng nước theo sản phẩm khâu khử nước Xác định nồng độ sản phẩm Xác định thể tích bùn sản phẩm khâu Xác định lượng nước chung cần thiết Lập bảng cân bùn nước II.1 Khâu nghiền: - Quặng đầu: γ11 = 100 % ; Q11 = 126 t/h - Chọn hàm lượng rắn cấp liệu máy nghiền 1: ρ11 = 80 % ρN1 = ρN2 = 65 % - Chọn hàm lượng rắn máy nghiền: - Chọn hàm lượng rắn cát phân cấp xiclon: ρ14 = 82 % - Lượng nước có quặng đầu (W = %) là: W11 = R11 Q11 = W Q11 = 126 = 8,04 m3/h 100 − W 100 − - Lượng nước cần có máy nghiền là: W N = R N Q1 = 100 − ρ N 100 − 65 Q11 = 126 = 67,85 m3/h ρ N1 65 - Lượng nước cần bổ sung cho máy nghiền là: W Nbs1 = W N − W1 = 67,85 − 8,04 = 59,81 m3/h - Lượng nước cần có máy nghiền là: WN = R N Q14 = 100 − ρ N 100 − 65 Q14 = 504 = 271,38 m3/h ρN2 65 - Lượng nước có cát máy phân cấp xiclon 100 − ρ14 100 − 82 Q14 = 504 = 110,63 m3/h ρ14 82 W14 = R14 Q14 = - Lượng nước cần bổ sung cho máy nghiền là: W Nbs2 = W N − W14 = 271,38 − 110,63 = 160,75 m3/h II.2 Khâu phân cấp: - Chọn hàm lượng pha rắn bùn tràn phân cấp xiclon là: ρ16 = 25 % - Lượng nước vào khâu phân cấp xiclon: W2=WN1+WN2=67,85+271,38=339,23 m3/h - Lượng nước có bùn tràn phân cấp xiclon là: 100 − ρ16 100 − 25 Q16 = 126 = 378 m3/h ρ16 25 W16 = R16 Q16 = - Lượng nước cần bổ sung cho máy phân cấp xiclon : W Xcbs = W14 + W16 − W2 = 110,63 + 378 − 339,23 = 149,4 m3/h II.3 Khâu tuyển II.3.1 Khâu tuyển tinh Cu II: - Chọn hàm lượng pha rắn bùn tuyển tinh Cu II là: ρIII=18 % - Chọn hàm lượng pha rắn quặng tinh tuyển tinh Cu I là: ρ22 = 42 % - Chọn hàm lượng pha rắn tinh quặng tuyển tinh Cu II là: ρ24 = 45 % - Lượng nước vào khâu tuyển tinh Cu II là: W22 = R22 Q22 = 100 − ρ 22 100 − 42 Q22 = 6,51 = 8,99 m3/h ρ 22 42 - Lượng nước cần thiết cho khâu tuyển tinh Cu II là: WIII = RIII Q22 = 100 − ρ III 100 − 18 Q23 = 6,51 = 29,66 m3/h ρ III 18 - Lượng nước cần bổ sung cho khâu tuyển tinh Cu II là: WIIIbs = WIII − W22 = 29,66 − 8,99 = 20,67 m3/h - Lượng nước có sản phẩm bọt tuyển tinh Cu II là: W24 = R24 Q24 = 100 − ρ 24 100 − 45 Q24 = 4,99 = 6,10 m3/h ρ 24 45 - Lượng nước có sản phẩm ngăn máy khâu tuyển tinh Cu II là: W23 = WIII − W24 = 29,66 − 6,1 = 23,56 m3/h II.3.2 Khâu tuyển tinh Cu I: - Chọn hàm lượng pha rắn bùn tuyển tinh Cu I là: ρII = 21% - Chọn hàm lượng pha rắn tinh quặng tuyển Cu là: ρ19 = 42 % - Lượng nước cần thiết bùn quặng tuyển tinh Cu I là: WII = RII Q20 = 100 − ρ II 100 − 21 Q20 = 10,87 = 40,89 m3/h ρ II 21 - Lượng nước có tinh quặng tuyển Cu là: W19 = R19 Q19 = 100 − ρ19 100 − 42 Q19 = 9,35 = 12,91 m3/h ρ19 42 - Lượng nước vào khâu tuyển tinh Cu I là: W20 = W19 + W23 = 12,91 + 23,56 = 36,47 m3/h - Lượng nước cần bổ sung cho khâu tuyển tinh Cu I là: WIIbs = WII − W20 = 40,89 − 36,47 = 4,42 m3/h - Lượng nước có sản phẩm ngăn máy tuyển tinh Cu I là: W21 = WII − W22 = 40,89 − 8,99 = 31,9 m3/h II.3.4 Khâu tuyển Cu: - Chọn hàm lượng pha rắn tinh quặng tuyển vét Cu I : ρ32 = 30% - Lượng nước có quặng tinh tuyển vét Cu : W32 = R32 Q32 = 100 − ρ 32 100 − 30 Q32 = 4,37 = 10,2 ρ 32 30 m3/h - Lượng nước vào khâu tuyển Cu : W18 = W17 + W21 + W32 = 378 + 31,9 + 10,2 = 420,1 m3/h - Lượng nước có sản phẩm ngăn máy tuyển Cu : W30 = W18 − W19 = 420,1 − 12,91 = 407,19 m3/h II.3.5 Khâu tuyển vét Cu I,II : - Chọn hàm lượng pha rắn tinh quặng tuyển vét Cu II : ρ34 = 27% W34 = R34 Q34 = 100 − ρ 34 100 − 27 m3/h Q34 = 8,71 = 23,55 ρ 34 27 - Lượng nước vào khâu tuyển vét Cu I là: W31 = W30 + W34 = 407,19 + 23,55 = 430,74 m3/h - Lượng nước có sản phẩm ngăn máy tuyển vét Cu I là: W33 = W31 − W32 = 430,74 − 10,2 = 420,54 m3/h - Lượng nước có sản phẩm ngăn máy tuyển vét Cu II là: W35 = W33 − W34 = 420,54 − 23,55 = 396,99 m3/h II.3.6 Khâu tuyển Fe: - Chọn hàm lượng pha rắn tinh quặng tuyển Fe : ρ36 = 30% - Chọn hàm lượng pha rắn bùn tuyển tinh Fe : -Lượng nước cần thiết cho khâu tuyển Fe là: WIV = RIV Q35 = 100 − ρ IV 100 − 20 Q35 = 121,01 = 484,04 m3/h ρ IV 20 -Lượng nước cần bổ sung cho khâu tuyển Fe là: WIVbs = WIV − W35 = 484,04 − 396,99 = 87,05 m3/h ρIV = 20 % - Lượng nước có sản phẩm tinh quặng tuyển tinh Fe là: W36 = R36 Q36 = 100 − ρ 36 100 − 30 Q36 = 38,95 = 90,88 m3/h ρ 36 30 -Lượng nước có ngăn máy tuyển tuyển Fe là: W37 = WIV − W36 = 484,04 − 90,88 = 393,16 m3/h II.3.7 Khâu tuyển tinh Fe - Chọn hàm lượng pha rắn bùn tuyển tinh Fe là: ρV = 20% - Chọn hàm lượng pha rắn tinh quặng tuyển tinh Fe là: ρ38 = 40 % - Lượng nước cần thiết bùn quặng tuyển tinh Fe là: WV = RV Q36 = 100 − ρV 100 − 20 Q36 = 38,95 = 155,8 m3/h ρV 20 - Lượng nước cần bổ sung cho khâu tuyển tinh Fe là: WVbs = WV − W36 = 155,8 − 90,88 = 64,92 m3/h - Lượng nước có tinh quặng tuyển tinh Fe là: W38 = R38 Q38 = 100 − ρ 38 100 − 40 Q38 = 29,66 = 44,49 m3/h ρ 38 40 - Lượng nước có sản phẩm ngăn máy tuyển tinh Fe là: W39 = WV − W38 = 155,8 − 44,49 = 111,31 m3/h Lượng nước có sản phẩm đuôi thải W40 = W37 + W39 = 393,16 + 111,31 = 504,47 m3/h II.3.8 Khâu khử nước II.3.8.1.Khâu lắng cô đặc Fe: - Chọn hàm lượng rắn cát bể cô đặc Zn: ρ41 = 60% - Lượng nước vào cô đặc là: W38 = 44,49 m3/h - Lượng nước có cát bể cô đặc là: W41 = R41Q41 = 100 − ρ 41 100 − 60 Q41 = 29,66 = 19,73 m3/h ρ 41 60 - Lượng nước tràn bể cô đặc là: W42 = W38 − W41 = 44,49 − 19,73 = 24,76 m3/h II.3.8.2 Khâu lọc ép Fe: - Chọn hàm lượng pha rắn cặn lọc là: ρ43 = 80% - Lượng nước vào khâu lọc là: W41 =19,73 m3/h - Lượng nước có cặn lọc là: W43 = R43 Q43 = 100 − ρ 43 100 − 80 Q43 = 29,66 = 7,42 m3/h ρ 43 80 - Lượng nước lọc là: W44 = W41 − W43 = 19,73 − 7,42 = 12,31 m3/h II.3.8.3 Khâu lắng cô đặc Cu: - Chọn hàm lượng rắn cát bể cô đặc Cu: ρ27 = 60% - Lượng nước vào bể cô đặclà: W24 = 6,1 m3/h - Lượng nước có cát bể cô đặc là: W27 = R27 Q27 = 100 − ρ 27 100 − 60 Q27 = 4,99 = 3,33 m3/h ρ 27 60 - Lượng nước tràn bể cô đặc là: W26 = W24 − W27 = 6,1 − 3,33 = 2,77 m3/h II.4.4 Khâu lọc ép Pb: - Chọn hàm lượng rắn cặn lọc là: ρ28 = 80% - Lượng nước vào khâu lọc: W27 = 3,33 m3/h - Lượng nước có cặn lọc là: W28 = R28 Q28 = 100 − ρ 28 100 − 80 Q28 = 4,99 = 1,25 m3/h ρ 28 80 - Lượng nước lọc là: W29 = W27 − W28 = 3,33 − 1,25 = 2,08 Bảng cân bùn nước qua khâu m3/h 10 Vậy tổng lượng nước vào là: 555,06 m3/h Trong có 8,04 m3/h vào theo quặng đầu Lượng nước chi phí cho xưởng là: W =555,06– 8,04 = 547,02 m3/h Đây lượng nước chi phí cho trình công nghệ Ngoài cần lượng nước để rửa sàn làm việc, rửa máy dừng, yêu cầu sinh hoạt khác Lượng nước thêm chọn 10% lượng nước dùng cho sơ đồ công nhgệ: Wt = W 10% = 547,02 10% = 54,7 m3/h Vậy tổng lượng nước dùng cho xưởng là: ∑W = W +Wt = 547,02 + 54,7 = 601,72 m3/h Lượng nước dùng cho quặng là: W’ = 601,72: 126 = 4,78 m3/1tấn quặng ⇒ Thoả mãn điều kiện mức chi phí cho xưởng tuyển - m3/1tấn quặng 14 PHẦN III: TÍNH TOÁN CHỌN THIẾT BỊ III.1 Khâu nghiền - Phân cấp: III.1.1 Giai đoạn nghiền I: Trong giai đoạn ta phải nghiền tới 60 % cấp hạt - 0,074 mm với độ hạt cấp liệu dmax=13mm độ mịn nghiền giai đoạn I chọn máy nghiền bi tháo tải qua lưới.Chọn máy nghiền mẫu máy nghiền bi tháo tải qua lưới có đường kính D = 3250 mm, dùng để nghiền quặng mẫu Cu - Fe Do số liệu thực tế xưởng hoạt động ta tiến hành tính suất riêng theo cấp hạt - 0,074 mm máy nghiền thiết kế nghiền loại quặng đối tượng theo công thức sau q2 = Ki Kk KD KT q1 T/m3h KT = : máy nghiền mẫu máy nghiền thiết kế loại q1 = 1,8 : Năng suất riêng theo cấp hạt tính máy nghiền mẫu để nghiền quặng mẫu tra theo bảng 12 Chọn máy nghiền bi tháo tải qua lưới có thông số kỹ thuật sau: * Phương án : - Ký hiệu máy nghiền: MSR 27 -27 - Đường kính D = 2700 mm - Chiều dài L = 2700 mm - Thể tích làm việc V= 13,2 m3 Ki = (Quặng mẫu quặng đối tượng loại quặng chì kẽm) m4 =0,976 : (Quặng thiết kế) Tra theo bảng 11 - HDĐATN tính nội suy m1 = 0,895 : (Quặng mẫu) Tra theo bảng 11 – HDĐATN tính nội suy m4 0,976 Kk = m = 0,895 = 1,09 KI = D − 0,15 2,7 − 0,15 = = 0,91 3,25 − 0,15 D − 0,15 D = 2700 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế 15 D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = máy nghiền mẫu máy nghiền thiết kế loại q1 = 1,80 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng theo cấp hạt - 0,074 mm máy nghiền thiết kế: q 2II = Ki Kk K DII KT q1 = 1,09 0,91 1,8 = 1,79T/m3h Năng suất theo khối lượng quặng đầu máy thiết kế QII = q.V 1,79.13,2 = 46,15 T/h = β cc − β d 0,6 − 0,088 Q1 = 127,32 t/m3 : Năng suât theo phần rắn bùn tràn toàn khâu nII = Q1 : QII = 126 : 46,15 = 2,73 Vậy ta chọn máy K II = Q1 126 = = 0,91 n II QII 3.46,15 Kiểm tra tải trọng riêng: 46,15 Tải trọng riêng bằng: 13,2 = 3,5 < 12 t/m3.h => Điều kiện tải trọng riêng thỏa mãn * Phương án : - Ký hiệu máy nghiền: MSR 32-31 - Đường kính D = 3200 mm - Chiều dài L = 3100 mm - Thể tích làm việc V= 23 m3 Ki = (Quặng mẫu quặng đối tượng loại quặng Cu-Fe) m4 =0,976: (Quặng thiết kế) Tra theo bảng 11 - HDĐATN tính nội suy m1 = 0,895 : (Quặng mẫu) Tra theo bảng 11 – HDĐATN tính nội suy 16 m4 0,976 Kk = m = 0,895 = 1,09 K DII = D − 0,15 3,2 − 0,15 = = 0,99 3,25 − 0,15 D − 0,15 D = 3200 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu Năng suất riêng theo cấp hạt - 0,074 mm máy nghiền thiết kế: q2I = Ki Kk K DI KT q1 = 1,09 0,99 1,8 = 1,94 T/m3h Năng suất theo khối lượng quặng đầu máy thiết kế q.V 1,94.23 = 87,15 T/h = β cc − β d 0,6 − 0,088 QI = Q1 = 126 t/m3 : Năng suât theo phần rắn bùn tràn toàn khâu nI = Q1 : QI = 126 : 87,15 = 1,45 Vậy ta chọn máy KI = Q1 126 = = 0,72 n I Q I 2.87,15 Kiểm tra tải trọng riêng: Tải trọng riêng bằng: 87,15 = 3,79 < 12 t/m3.h 23 => Điều kiện tải trọng riêng thỏa mãn * Phương án : - Ký hiệu máy nghiền: MSR 36-40 - Đường kính D = 3600 mm - Chiều dài L = 4000 mm - Thể tích làm việc V= 35,5m3 Ki = (Quặng mẫu quặmg đối tượng loại quặng Cu-Fe) Kk = 1,09 17 K DIII = D − 0,15 3,6 − 0,15 = = 1,11 3,25 − 0,15 D − 0,15 D = 3600 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = máy nghiền mẫu máy nghiền thiết kế loại q1 = 1,80 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng theo cấp hạt - 0,074 mm máy nghiền thiết kế: q 2III = Ki Kk K dIII KT q1 = 1,09 1,11 1,8 = 2,18 T/m3h Năng suất theo khối lượng quặng đầu máy thiết kế QIII = q.V 2,18.35,5 = = 151,15 T/h β cc − β d 0,6 − 0,088 Q1 = 126 t/m3 : Năng suât theo phần rắn bùn tràn toàn khâu nIII = Q1 : QIII = 126 : 151,15 = 0,87 Vậy ta chọn máy K III = Q1 127,32 = = 0,83 n III QIII 1.151,15 Kiểm tra tải trọng riêng: 151,15 Tải trọng riêng bằng: 35,5 = 4,26 < 12 t/m3.h => Điều kiện tải trọng riêng thỏa mãn ⇒ Vậy phương án chọn phương án Giai đoạn nghiền chọn máy nghiền bi tháo tải qua lưới MSR 36-40 III.1.2 Giai đoạn nghiền II: Nguyên liệu vào nghiền sản phẩm 14 có Q 14 = 504 T/h Trong giai đoạn ta cần nghiền từ độ mịn nghiền 60 % cấp hạt – 0,074 mm đến 90 % cấp hạt – 0,074 mm Do tính toán ta lấy độ mịn nghiền khởi điểm 60 % cấp hạt – 0,074 mm Giai đoạn sản phẩm nghiền có độ nghiền cao nên ta chọn máy nghiền bi tháo tải qua tâm có thông số kỹ thuật sau: 18 * Phương án 1: Ký hiệu máy nghiền: MSR 32 – 45 Đường kính Chiều dài Thể tích làm việc Tính tổng thể tích V0 để nghiền quặng từ % cấp hạt -0,074 mm đến 90% cấp hạt -0,074 mm Tính suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = Quặng mẫu quặmg đối tượng loại quặng chì kẽm D = 3200 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = 0,90 máy mẫu máy nghiền bi tháo tải qua lưới máy thiết kế máy nghiền bi tháo Kv = 1,3: hệ số nghiền vòng kín q1 = 1,80 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 Kv = 0,99 0,98 0,9 1,8.1,3 = 2,04 T/m3h Tổng thể tích Vo = Q14 ( β cc − β d ) 504(0,9 − 0,088) = = 200,61 m3 q 2,04 Tổng thể tích V1 máy nghiền để ngiền quặng từ % cấp hạt - 0,074 mm đến 60 % cấp hạt - 0,074 mm 19 Tính suất riêng máy nghiền: q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = Quặng mẫu quặmg đối tượng loại quặng Cu-Fe Kk= 1,09 D = 3200 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = 0,90 máy mẫu máy nghiền bi tháo tải qua lưới máy thiết kế máy nghiền bi tháo Kv = 1,3: hệ số nghiền vòng kín q1 = 1,80 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 Kv = 1.1,09.0,98.0,9.1,8.1,3 = 2,25 T/m3h Tổng thể tích V1 = Q5 ( β cc − β d ) 504(0,6 − 0,088) = = 114,69 m3 q 2,25 Tổng thể tích V2 loại máy nghiền MSX 32 – 45 để nghiền quặng từ 60 % đến 90 % cấp hạt – 0,074 mm : V2 = V0 – V1 = 200,61 – 114,69 = 85,92 m3 nIII = V2 : VIII = 85,92 : 32 = 2,685 Vậy ta chọn máy KI = V2 85,92 = = 0,895 n II VI 32.3 ⇒ Vậy giai đoạn nghiền chọn máy nghiền bi tháo MSX 32 – 45 Phương án 2: Ký hiệu máy nghiền: MSX 36 – 55 20 Đường kính: D = 3600 mm Chiều dài: L = 5500 mm Thể tích làm việc VII = 50 m3 Tính tổng thể tích V0 để nghiền quặng từ % cấp hạt -0,074 mm đến 90 % cấp hạt -0,074 mm Tính suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = Quặng mẫu quặmg đối tượng loại quặng Cu-Fe m4 = 0,865 Tra theo bảng 11- HDĐATN tính nội suy m1 = 0,895 Tra theo bảng 11- HDĐATN tính nội suy m4 0,865 Kk = m = 0,895 = 0,97 KD = D − 0,15 = D1 − 0,15 3,6 − 0,15 = 3,25 − 0,15 1,05 D = 3600 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = 0,90 máy mẫu máy nghiền bi tháo tải qua lưới máy thiết kế máy nghiền bi tháo Kv = 1,3 : hệ số nghiền vòng kín q1 = 1,80 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 Kv = 0,97 1,05 0,9 1,8.1,3 = 2,14 T/m3h Tổng thể tích Vo = Q14 ( β cc − β d ) 504(0,9 − 0,088) = = 191,23 m3 q 2,14 Tổng thể tích V1 máy nghiền để ngiền quặng từ 8% cấp hạt - 0,074 mm đến 60 % cấp hạt - 0,074 mm 21 Tính suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = Quặng mẫu quặmg đối tượng loại quặng chì kẽm Kk= 1,09 KD = D − 0,15 = D1 − 0,15 3,6 − 0,15 = 3,25 − 0,15 1,055 D = 3600 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = 0,90 máy mẫu máy nghiền bi tháo tải qua lưới máy thiết kế máy nghiền bi tháo Kv = 1,3 : hệ số nghiền vòng kín q1 = 1,80 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 Kv = 1.1,09.1,055.0,9.1,8.1,3= 2,42 T/m3h Tổng thể tích V1 = Q14 ( β cc − β d ) 504(0,6 − 0,088) = = 106,63 m3 q 2,42 Tổng thể tích V2 loại máy nghiền MSX 36-55 để nghiền quặng từ 60 % đến 90 % cấp hạt – 0,074 mm : V2 = V0 – V1 = 191,23 – 106,63 = 84,6 m3 nII = V2 : VII = 84,6 : 50 = 1.69 Vậy ta chọn máy K II = V2 84,6 = = 0,846 n II VII 2.50 * Phương án 3: Ký hiệu máy nghiền: MSX 45 – 60 Đường kính: D = 4500 mm Chiều dài: L = 6000 mm 22 Thể tích làm việc VI = 85 m3 Tính tổng thể tích V0 để nghiền quặng từ % cấp hạt -0,074 mm đến 90 % cấp hạt -0,074 mm Tính suất riêng máy nghiền thiết kế : q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = Quặng mẫu quặmg đối tượng loại quặng chì kẽm m4 = 0,865 Tra theo bảng 11- HDĐATN tính nội suy m1 = 0,895 Tra theo bảng 11- HDĐATN tính nội suy Kk = 0,97 KD = D − 0,15 = D1 − 0,15 4,5 − 0,15 = 3,25 − 0,15 1,18 D = 4500 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = 0,9 máy mẫu máy nghiền bi tháo tải qua lưới máy thiết kế máy nghiền bi tháo Kv = 1,3: hệ số nghiền vòng kín q1 = 1,8 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 Kv = 0,97 1,18 0,9 1,8.1,3 = 2,41 T/m3h Tổng thể tích: Vo = Q14 ( β cc − β d ) 504(0,9 − 0,088) = = 169,81 m3 q 2,41 Tổng thể tích V1 máy nghiền để ngiền quặng từ % cấp hạt - 0,074 mm đến 60 % cấp hạt - 0,074 mm Tính suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = Quặng mẫu quặmg đối tượng loại quặng Cu-Fe 23 Kk= 1,09 KD = D − 0,15 = D1 − 0,15 4,5 − 0,15 = 3,25 − 0,15 1,18 D = 4500 mm: Đường kính máy nghiền thiết kế D1 = 3250 mm: Đường kính máy nghiền mẫu KT = 0,90 máy mẫu máy nghiền bi tháo tải qua lưới máy thiết kế máy nghiền bi tháo Kv = 1,3: hệ số nghiền vòng kín q1 = 1,80 Năng suất riêng máy nghiền mẫu tra theo bảng 12 Năng suất riêng máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 Kv = 1.1,09.1,18.0,9.1,8.1,3 = 2,71 T/m3h Tổng thể tích V1 = Q14 ( β cc − β d ) 504(0,6 − 0,088) = = 95,22 m3 q 2,71 Tổng thể tích V2 loại máy nghiền MSX 45 – 55 để nghiền quặng từ 60 % đến 90 % cấp hạt – 0,074 mm : V2 = V0 – V1 = 169,81– 95,22 = 74,59 m3 nI = V2 : VI = 74,59 : 85 = 0,878 Vậy ta chọn máy KI = V2 74,59 = = 0,878 n II VI 1.85 ⇒ Vậy phương án ta chọn phương án III.1.3 Phân cấp xiclon: Năng suất bùn tràn xiclon =126t/h, khối lượng riêng quặng , hàm lượng cấp hạt -0,074 mm bùn tràn xiclon Thu hoach phận bùn tràn: 24 = 90% = 3,175 g/ = = = 0,2 = 20% Xác định hàm lượng pha rắn bùn tràn theo công thức thực nghiệm: 0, 25   r −74  2,7  − , β     β cát γ bt bt δ      β btr = , 25   2,7   r β cát − 1 − 0,7.β bt−74   (1 − γ bt )  δ    ( công thức 125/ 219 TKXTK) Trong đó: ; – hàm lượng phần rắn bùn tràn cát xiclon, % - hàm lượng cấp -0,074mm bùn tràn, phần đơn vị - thu hoạch phận bùn tràn, phần đơn vị Bùn tràn lấy tương ứng với 90% cấp -0,074 mm ⇒ hàm lượng phần rắn cát là: = 71,2% (theo TKXTK/219 tính nội suy) = = 0,30 Kích thước danh định bùn tràn chứa 84% cấp -0,074 mm ( bảng 12/98 TKXTK)là ddđ = 0, 1216 mm Với kích thước bùn tràn hạt nhỏ 0,15 d dđ = 0,15 0,1216 = 0,018 mm phân bố sản phẩm phân cấp tương tự nước Bảng : kết tính sơ đồ bùn khoáng cho xiclon 25 Sản phẩm Thu hoạch Phần rắn Q , t/h % Dộ loãng R = W/Q Hàm lượng phần rắn % Mức tiêu Thể tích hao nước bùn W = QR khoáng V = Q (1/ /h) + R) /h) Bùn tràn Cát 47 53 127,32 145,53 0,429 30 71,2 381,96 62,43 422,38 108,63 Bùn khoáng đầu 100 272,85 1.628 35,19 444,2 530,82 Căn vào bảng ta chọn kích thước xiclon theo bảng 32/222 – TKXTK Phù hợp với điều kiện cho bảng : Phương án : Chọn xiclon có D = 710 mm Năng suất xiclon theo bùn khoáng ban đầu tính theo công thức thực nghiệm: V=3 d , /h) ( công thức 126/219 TKXTK) Trong : V- suất, m3/h kα- hệ số điều chỉnh độ côn xiclon (kα= α= 20o – trang 220 TKXTK) kD- hệ số hiệu chỉnh đường kính xiclon kD = 0,8 + 1,2 / ( + 0,1D) = 0,8 + 1,2/( + 0,1.71) = 0,95 - đường kính ống cấp bùn khoáng vào xiclon, cm d- đường kính ống tháo bùn tràn, cm 26 Po- áp suất công tác bùn khoáng điểm vào xiclon, Mpa (thường nằm giới hạn 0,04 ÷ 0,15) = 270,37m3/h V = 0,95 15.20 Để đảm bảo suất cho trước cần phải dùng số xiclon là: n = V/ VM = 530,82/270,37= 1,96 Vậy phải dùng máy xiclon D = 500 mm để lắp đặt Kiểm tra tải trọng riêng tiết diện ống tháo cát( tiết diện ống tháo cát có D = 710 mm = ( 4,8 - 20 ) cm, chọn 17cm tiết diện 226,87cm2 = 2,34t/cm2h q = Tải trọng tính nằm giới hạn định mức ( 0,5 – 2,5 t/cm2h) Vì lấy đường kính ống tháo cát 17 cm Xác định áp suất bùn khoáng điểm vào xiclon theo công thức: V = 3kα k D d lv d P0 m3/h 530,82 = 0,95 15.17 = 0,53MPa Kiểm tra kích thước danh định hạt khoáng bùn tràn mà xiclon đáp ứng: = 1,5 ( CÔNG THỨC 127/ 220 TKXTK) 27 Trong : ddd - kích thước danh định bùn tràn, µm β dr - hàm lượng phần rắn bùn khoáng ban đầu, % ∆ - đường kính ống tháo cát, cm ρ, ρo - khối lượng riêng phần rắn pha lỏng, g/cm3 = 1,5 = 65 = 0,065mm 28 [...]... nước vào là: 555,06 m3/h Trong đó có 8,04 m3/h vào theo quặng đầu Lượng nước chi phí cho xưởng là: W =555,06– 8,04 = 547,02 m3/h Đây là lượng nước chi phí cho quá trình công nghệ Ngoài ra cần một lượng nước để rửa sàn làm việc, rửa máy khi dừng, và những yêu cầu sinh hoạt khác Lượng nước thêm này chọn bằng 10% lượng nước dùng cho sơ đồ công nhgệ: Wt = W 10% = 547,02 10% = 54,7 m3/h Vậy tổng lượng nước. .. 0,1216 = 0,018 mm phân bố trong sản phẩm phân cấp tương tự như nước Bảng 5 : kết quả tính sơ đồ bùn khoáng cho xiclon 25 Sản phẩm Thu hoạch Phần rắn Q , t/h % Dộ loãng R = W/Q Hàm lượng phần rắn % Mức tiêu Thể tích hao nước bùn W = QR khoáng V = Q (1/ /h) + R) /h) Bùn tràn Cát 47 53 127,32 145,53 3 0,429 30 71,2 381,96 62,43 422,38 108,63 Bùn khoáng đầu 100 272,85 1.628 35,19 444,2 530,82 Căn cứ vào... rắn trong bùn tràn và trong cát của xiclon, % - hàm lượng cấp -0,074mm trong bùn tràn, phần đơn vị - thu hoạch bộ phận của bùn tràn, phần đơn vị Bùn tràn lấy ra tương ứng với 90% cấp -0,074 mm ⇒ hàm lượng phần rắn trong cát là: = 71,2% (theo TKXTK/219 và tính nội suy) = = 0,30 Kích thước danh định của bùn tràn chứa 84% cấp -0,074 mm ( bảng 12/98 TKXTK)là ddđ = 0, 1216 mm Với kích thước của bùn tràn...11 12 Bảng cần bằng nước cho toàn xưởng tuyển 1 Theo quặng đầu 8.04 1 Nước tràn bể cô đặc Cu 2.77 2 Khâu nghiền I 59.81 2 Nước tràn bể cô đặc Fe 24.76 3 Khâu nghiền II 160.75 3 Nước lọc Cu 2.08 4 Khâu phân cấp Xyclon 149.4 4 Cặn lọc Cu 1.25 5 Tuyển tinh Cu I 4.42 5 Nước lọc Fe 12.31 6 Tuyển tinh Cu II 20.67 6 Cặn lọc Fe 7.42 7 tuyển tinh Fe 87.05... = 6000 mm 22 Thể tích làm việc VI = 85 m3 Tính tổng thể tích V0 để nghiền quặng từ 8 % cấp hạt -0,074 mm đến 90 % cấp hạt -0,074 mm Tính năng suất riêng của máy nghiền thiết kế : q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = 1 Quặng mẫu và quặmg đối tượng cùng loại là quặng chì kẽm m4 = 0,865 Tra theo bảng 11- HDĐATN và tính nội suy m1 = 0,895 Tra theo bảng 11- HDĐATN và tính nội suy Kk = 0,97 KD = D − 0,15 = D1... 0,878 n II VI 1.85 ⇒ Vậy trong 3 phương án ta chọn phương án III.1.3 Phân cấp xiclon: Năng suất bùn tràn của xiclon =126t/h, khối lượng riêng của quặng , hàm lượng cấp hạt -0,074 mm trong bùn tràn xiclon là Thu hoach bộ phận bùn tràn: 24 = 90% = 3,175 g/ = = = 0,2 = 20% Xác định hàm lượng pha rắn trong bùn tràn theo công thức thực nghiệm: 0, 25   r −74  2,7  1 − 0 , 7 β     β cát γ bt bt δ... Do đó trong tính toán này ta lấy độ mịn nghiền khởi điểm là 60 % cấp hạt – 0,074 mm Giai đoạn này do sản phẩm nghiền có độ min nghiền cao nên ta chọn máy nghiền bi tháo tải qua tâm có thông số kỹ thuật như sau: 18 * Phương án 1: Ký hiệu máy nghiền: MSR 32 – 45 Đường kính Chiều dài Thể tích làm việc Tính tổng thể tích V0 để nghiền quặng từ 8 % cấp hạt -0,074 mm đến 90% cấp hạt -0,074 mm Tính năng suất... Chiều dài: L = 5500 mm Thể tích làm việc VII = 50 m3 Tính tổng thể tích V0 để nghiền quặng từ 8 % cấp hạt -0,074 mm đến 90 % cấp hạt -0,074 mm Tính năng suất riêng của máy nghiền q = Ki Kk KD KT q1 T/m3h Ki = 1 Quặng mẫu và quặmg đối tượng cùng loại là quặng Cu-Fe m4 = 0,865 Tra theo bảng 11- HDĐATN và tính nội suy m1 = 0,895 Tra theo bảng 11- HDĐATN và tính nội suy m4 0,865 Kk = m = 0,895 = 0,97 1 KD... của xiclon theo bùn khoáng ban đầu tính theo công thức thực nghiệm: V=3 d , /h) ( công thức 126/219 TKXTK) Trong đó : V- năng suất, m3/h kα- hệ số điều chỉnh độ côn của xiclon (kα= 1 vì α= 20o – trang 220 TKXTK) kD- hệ số hiệu chỉnh đường kính xiclon kD = 0,8 + 1,2 / ( 1 + 0,1D) = 0,8 + 1,2/( 1 + 0,1.71) = 0,95 - đường kính ống cấp bùn khoáng vào xiclon, cm d- đường kính ống tháo bùn tràn, cm 26... = W 10% = 547,02 10% = 54,7 m3/h Vậy tổng lượng nước dùng cho xưởng là: ∑W = W +Wt = 547,02 + 54,7 = 601,72 m3/h Lượng nước dùng cho mỗi tấn quặng là: W’ = 601,72: 126 = 4,78 m3/1tấn quặng ⇒ Thoả mãn điều kiện mức chi phí cho xưởng tuyển nổi là 3 - 6 m3/1tấn quặng 14 PHẦN III: TÍNH TOÁN CHỌN THIẾT BỊ III.1 Khâu nghiền - Phân cấp: III.1.1 Giai đoạn nghiền I: Trong giai đoạn này ta phải nghiền tới 60