Đang tải... (xem toàn văn)
Nhiệm vụ đầu tiên của người thiết kế cung cấp điện cho một công trình là xác định chính xác nhu cầu điện của công trình đó, tức là xác định phụ tải của công trình đó đồng thời có tính toán đến đến sự phát triển của phụ tải trong tương lai. Trên cơ sở giá trị công suất tính toán mà ta lựa chọn nguồn điện và thiết bị như MBA, dây dẫn, thiết bị phân phối, thiết bị bảo vệ. Việc xác định không chính xác công suất tính toán của nhà máy sẽ dẫn đến việc lãng phí trong đầu tư khi phụ tải tính toán lớn hơn phụ tải thực tế cũng như việc cung cấp điện không đảm bảo làm giảm tuổi thọ các thiết bị, có thể gây cháy nổ và quá tải khi phụ tải tính toán nhỏ hơn phụ tải thực tế. Trong thực tế có nhiều phương pháp tính toán phụ tải độ chính xác khác nhau như: Theo công suất đặt và hệ số nhu cầu. Theo công suất trung bình và độ lệch công suất tính toán với công suất trung bình. Theo công suất trung bình và hệ số hình dáng. Theo công suất trung bình và hệ số cực đại Theo lượng tiêu thụ điện năng trên một đơn vị sản phẩm. Theo lượng điện năng trên một dơn vị diện tích. Việc lựa chọn phương pháp tính toán phụ thuộc vào độ chính xác cho phép cũng như dữ liệu cho trước. Tuy nhiên phương pháp được coi là chính xác nhất là phương pháp dựa trên dữ liệu của từng thiết bị riêng lẻ. Những lưu ý khi tính toán thiết kế cung cấp điện Tổng công suất tiêu thụ lớn nhất thực tế của nhóm thiết bị luôn nhỏ hơn tổng công suất định mức của chúng vì không phải lúc nào chúng cũng làm việc với công suất định mức và thời điểm tiêu thụ công suất cực đại cũng không phải lúc nào cũng trùng nhau. Khi xác định công suất tính toán của nhà máy cần lưu ý đến tính chất không đều của tải theo giờ, ngày, tuần, tháng, năm, tức là cần phải phân tích đồ thị phụ tải. Việc lựa chọn sơ đồ cung cấp điện và các phần tử trong hệ thống cung cấp phải tiến hành dựa trên cơ sở tính toán kinh tế kỹ thuật để lựa chọn ra phương án tối ưu. Phương án được lựa chọn phải là phương án đảm bảo cung cấp điện tin cậy đồng thời tiết kiệm về mặt kinh tế (Chi phí đầu tư, phí tổn vận hành hàng năm, tổn thất điện năng …). Những đại lượng chính được đề cập đến khi tính toán phụ tải: công suất biểu kiến S(kVA), công suất tác dụng P(kW), công suất phản kháng (kVar), và dòng điện I (A). Hệ thống cung cấp điện được thiết kế phải đảm bảo an toàn cho người và thiết bị, thuận tiện cho người vận hành, sửa chữa. Các bước chính trong thiết kế hệ thống cung cấp điện công nghiệp: a. Xác định phụ tải tính toán của từng phân xưởng. b. Xác định phương án về nguồn điện c. Xác định sơ đồ cấu trúc mạng điện. d. Chọn, kiểm tra dây dẫn và thiết bị bảo vệ. e. Thiết kế hệ thống nối đất an toàn. f. Thiết kế hệ thống chống sét. g. Xây dựng bản vẽ nguyên lý và bản vẽ thi công
ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH CHƯƠNG IV CHỌN DÂY DẪN VÀ THIẾT BỊ BẢO VỆ ĐẶT VẤN ĐỀ Dây dẫn thiết bị bảo vệ thành phần mạng điện Vì vậy, việc lựa chọn dây dẫn thiết bị bảo vệ vơ quan trọng Việc chọn lựa tiêu chuẩn kỹ thuật thỏa mãn tiêu kinh tế góp phần đảm bảo chất lượng điện, cung cấp điện an tồn liên tục, đồng thời góp phần khơng nhỏ vào việc hạ thấp giá thành truyền tải phân phối điện năng, mang lại lợi ích lớn khơng cho ngành điện mà cho ngành kinh tế quốc dân Có nhiều phương pháp để lựa chọn dây dẫn thiết bị bảo vệ, dựa vào điều kiện cụ thể mà ta chọn phương án tối ưu LỰA CHỌN DÂY DẪN 2.1 Phương pháp chọn dây: Cung cấp điện cho mạng điện phân xưởng thực từ trạm biến áp với cấp điện áp thứ cấp 380 V Cấu trúc chủ yếu mạng điện phân xưởng hệ thống ba pha bốn dây với trung tính nối đất Phương án chọn lựa dây dẫn phù hợp với phân xưởng chọn lựa dây dẫn theo điều kiện phát nóng Chọn dây dẫn theo điều kiện phát nóng cho phép đảm bảo độ bền, độ an tồn q trình vận hành tuổi thọ dây dẫn Do thực tế, dây dẫn chọn lựa lắp đặt khác với điều kiện định mức nhà chế tạo qui định nên dòng phát nóng cho phép định mức cần phải quy đổi dòng phát nóng cho phép thực tế cách nhân với hệ số hiệu chỉnh K Hệ số K xác định sở loại dây, phương thức lắp đặt, nhiệt độ mơi trường thực tế nơi lắp đặt Điều kiện lựa chọn: KIcpđm ≥ Ilvmax đó: Icpđm dòng phát nóng cho phép điều kiện định mức qui định nhà sản xuất Ilvmax dòng điện làm việc dài cực đại dây K hệ số hiệu chỉnh theo điều kiện lắp đặt vận hành thực tế Đối với phương án dây khơng chơn đất, ta có: K = K1K2K3 đó: Hệ số K1 xét đến ảnh hưởng cách lắp đặt Hệ số K2 xét đến số mạch dây/cáp hàng đơn Hệ số K3 xét đến nhiệt độ mơi trường khác 300C Đối với phương án dây chơn ngầm đất, ta có: K = K4K5K6K7 đó: Hệ số K4 xét đến ảnh hưởng cách lắp đặt Hệ số K5 xét đến số mạch dây/cáp hàng đơn SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Hệ số K6 xét đến tính chất đất Hệ số K7 xét đến nhiệt độ mơi trường khác 200C 2.2 Chọn dây theo điều kiện phát nóng cho phép: a Chọn dây dẫn từ MBA đến tủ phân phối MDB phân xưởng: Tuyến dây từ trạm biến áp đến tủ phân phối tuyến dây chính, chòu dòng tải lớn nên dùng cáp cho pha, trung tính sử dụng sợi (6 dây pha dây trung tính) Ta chọn phương án cáp ngầm đất đặt ống nhựa cứng PVC chun dùng cơng ty điện lực (đi ngầm cách mặt đất 50cm) hào đặt riêng rẽ dây pha dây trung tính vào đường ống khác Chọn dây từ trạm biến áp đến tủ phân phối ngầm đất ta có:(các hệ số K đồ án tra sách giáo trình cung cấp điện TS Quyền Huy Ánh đại học sư phạm kỹ thuật thành phố HCM) Do đó, ta có hệ số: K4 = (đặt ống PVC) K5 = 0.8 (2 mạch) K6 = (đất khơ) K7 = 0.95 (nhiệt độ đất 250C) K = = 0.76 Máy biến áp 400 kVA có điện áp cuộn hạ 0.4 kV, vậy: Dòng điện làm việc lớn phân xưởng là: Dòng điện cho phép định mức dây là: Do ta dây cho pha, nên dây mang dòng 379.84 A Vậy ta chọn cáp điện lực CV ruột dẫn đồng nhiều sợi xoắn, cách điện nhựa PVC-660V, cơng ty CADIVI sản xuất với thông số sau:(dây dẫn chọn nhà sản xuất tính đến phương án dây ngầm chơn đất) Tiết diện danh Số sợi/đườn g kính sợi Đường kính dây dẫn SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ Đường kính tổng Trọng lượng gần Cường độ dòng điện tối đa Điện áp rơi (V/A/Km) MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH định (N/mm) (mm) (mm) (kg/km) (A) (mm2) 185 37/2.52 17.64 22.30 1908 405 0.26 b Chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm I DB1 Từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB1 sử dụng sơ đồ dây hình tia Tuyến dây từ tủ phân phối đến tủ động lực nhóm ta dây sợi (3 dây pha dây trung tính) máng cáp nhiệt độ mơi trường 400C Do đó, ta có hệ số: K1 = (đi máng cáp) K2 = 0.68 (4 dây máng) K3 = 0.82 (nhiệt độ mơi trường 400C) K=1 Dòng điện làm việc lớn nhóm I là: IlvmaxI = A Dòng điện cho phép định mức dây nhóm I là: Vậy ta chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB1 là: cáp điện lực CV ruột dẫn đồng nhiều sợi xoắn, cách điện nhựa PVC- 660V, c ơng ty CADIVI sản xuất với thông số sau: Tiết Đường Đường Điện áp Số Trọng Cường diện kính rơi sợi/đườn kính dây lượng độ dòng danh dẫn tổng (V/A/Km g kính sợi gần điện tối định (mm) (mm) ) (N/mm) (kg/km) đa (mm ) (A) 95 19/2.52 12.60 16.50 1008 260 0.43 c Chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm II DB2 Từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB2 sử dụng sơ đồ dây hình tia Tuyến dây từ tủ phân phối đến tủ động lực nhóm ta dây sợi (3 dây pha dây trung tính) máng cáp nhiệt độ mơi trường 400C Do đó, ta có hệ số: K1 = (đi máng cáp) K2 = 0.68 (4 dây máng) K3 = 0.82 (nhiệt độ mơi trường 400C) K=1 Dòng điện làm việc lớn nhóm II là: IlvmaxII = A Dòng điện cho phép định mức dây nhóm I là: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Vậy ta chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB1 là: cáp điện lực CV ruột dẫn đồng nhiều sợi xoắn, cách điện nhựa PVC- 660V, c ơng ty CADIVI sản xuất với thông số sau: Tiết diện danh định (mm2) 70 Số sợi/đườn g kính sợi (N/mm) Đường kính dây dẫn (mm) 19/2.14 10.70 Đường kính tổng (mm) 14.50 Trọng lượng gần (kg/km) 739 Cường độ dòng điện tối đa (A) 215 Điện áp rơi (V/A/Km ) 0.57 d Chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm III DB3 Từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB3 sử dụng sơ đồ dây hình tia Tuyến dây từ tủ phân phối đến tủ động lực nhóm ta dây sợi (3 dây pha dây trung tính) máng cáp nhiệt độ mơi trường 400C Do đó, ta có hệ số: K1 = (đi máng cáp) K2 = 0.68 (4 dây máng) K3 = 0.82 (nhiệt độ mơi trường 400C) K=1 Dòng điện làm việc lớn nhóm I là: IlvmaxIII = A Dòng điện cho phép định mức dây nhóm I là: Vậy ta chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB1 là: cáp điện lực CV ruột dẫn đồng nhiều sợi xoắn, cách điện nhựa PVC- 660V, c ơng ty CADIVI sản xuất với thông số sau: Tiết Đường Đường Điện áp Số Trọng Cường diện kính dây kính rơi sợi/đườn lượng độ dòng danh dẫn tổng g kính sợi gần điện tối (V/A/Km định (mm) (mm) ) (N/mm) (kg/km) đa (mm2) (A) 95 19/2.52 12.60 16.50 1008 260 0.43 e Chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm IV DB4 Từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB4 sử dụng sơ đồ dây hình tia Tuyến dây từ tủ phân phối đến tủ động lực nhóm ta dây sợi (3 dây pha dây trung tính) máng cáp nhiệt độ mơi trường 400C Do đó, ta có hệ số: K1 = (đi máng cáp) K2 = 0.68 (4 dây máng) SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH K3 = 0.82 (nhiệt độ mơi trường 400C) K=1 Dòng điện làm việc lớn nhóm I là: IlvmaxIV = A Dòng điện cho phép định mức dây nhóm I là: Vậy ta chọn dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB1 là: cáp điện lực CV ruột dẫn đồng nhiều sợi xoắn, cách điện nhựa PVC- 660V, c ơng ty CADIVI sản xuất với thông số sau: Tiết Đường Đường Điện áp Số Trọng Cường diện kính rơi sợi/đườn kính dây lượng độ dòng danh dẫn tổng g kính sợi gần điện tối (V/A/Km định (mm) (mm) ) (N/mm) (kg/km) đa (mm ) (A) 120 19/2.8 14.00 18.20 1235 324 0.36 f Chọn dây dẫn từ tủ động lực đến động cơ: Dây dẫn từ tủ động lực đến động ta chọn phương án cáp ngầm đất cáp đạt cách mặt đất 50cm đặt ống nhựa PVC chơn ngầm đất ống có dây pha • Chọn dây dẫn từ tủ động lực DB1 đến động nhóm Chọn dây dẫn từ tủ động lực DB1 đến động 1A ta có: K4 = (đặt ống PVC) K5 = (1 mạch) K6 = (đất khơ) K7 = 0.95 (nhiệt độ đất 250C) K = = 0.95 Dòng điện làm việc lớn động là: Dòng điện cho phép định mức dây là: Vậy ta chọn dây dẫn từ tủ động lực DB1 đến động 1A là: cáp điện lực CCV ruột dẫn đồng nhiều sợi xoắn, cách điện nhựa PVC-660V, cơng ty CADIVI sản xuất (3dây pha dây trung tính nối đất ) thông số sau: Tiết diện Đường Đường Điện áp Số Trọng Cường danh kính rơi sợi/đườn kính dây lượng độ dòng định dẫn tổng g kính sợi gần điện tối (V/A/Km SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN (mm2) (N/mm) GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH (mm) (mm) (kg/km) CVV4x 7/0.85 2.55 43.5 14.00 Tính tốn tương tự ta có bảng thống kê sau: Tên nhóm Tên thiết bị Itt (A) Icp (A) Tiết diện danh định (mm2) Số sợi/đường kính sợi (N/mm) Đường kính dây dẫn (mm) Đường kính tổng (mm) 1A 1B 1C 1D 2A 6A 6B 8A 2B 2C 2D 3A 3B 6C 12A 12B 5A 5B 7A 7B 7C 7D 7E 8B 9A 10A 12C 6D 8C 9B 21.57 21.57 21.57 21.57 24.31 21.27 21.27 21.27 24.31 24.31 24.31 8.68 8.68 21.27 24.31 24.31 13.67 13.67 16.71 16.71 16.71 16.71 16.71 21.27 35.16 15.65 24.31 27.35 21.27 21.27 35.16 22.71 22.71 22.71 22.71 25.59 22.38 22.38 22.38 25.59 25.59 25.59 9.14 9.14 22.38 25.59 25.59 14.39 14.39 17.59 17.59 17.59 17.59 17.59 22.38 37.01 16.47 25.59 28.79 22.38 22.38 37.01 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x4 CVV4x8 CVV4x2 CVV4x4 CVV4x6 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x8 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.6 7/0.6 7/0.85 7/0.85 7/0.85 7/0.6 7/0.6 7/0.6 7/0.6 7/0.6 7/0.6 7/0.6 7/0.85 7/1.20 7/0.6 7/0.85 7/1.04 7/0.85 7/0.85 7/1.20 2.55 2.55 2.55 2.55 2.55 2.55 2.55 2.55 2.55 2.55 2.55 1.80 1.80 2.55 2.55 2.55 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 2.55 3.60 1.80 2.55 3.12 2.55 2.55 3.60 43.5 43.5 43.5 43.5 43.5 43.5 43.5 43.5 43.5 43.5 43.5 3.4 3.4 43.5 43.5 43.5 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 43.5 6.0 3.4 43.5 53.2 43.5 43.5 6.0 SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ đa (A) 28 ) 8.38 Trọng lượng gần (kg/k m) 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 11.61 11.61 14.00 14.00 14.00 11.61 11.61 11.61 11.61 11.61 11.61 11.61 14.00 18.00 11.61 14.00 16.34 14.00 14.00 18.00 Cường độ dòng điện tối đa (A) 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 18.5 18.5 28 28 28 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5 28 43 18.5 28 36 28 28 43 Điện áp rơi (V/A/ Km) 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 16.8 16.8 8.38 8.38 8.38 16.8 16.8 16.8 16.8 16.8 16.8 16.8 8.38 4.1 16.8 8.38 5.58 8.38 8.38 4.1 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN 9C 10B 10C 12D 12E 35.16 15.65 15.65 24.31 24.31 37.01 16.47 16.47 25.59 25.59 CVV4x8 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x4 CVV4x4 GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH 7/1.20 7/0.6 7/0.6 7/0.85 7/0.85 3.60 1.80 1.80 2.55 2.55 6.0 3.4 3.4 43.5 43.5 18.00 11.61 11.61 14.00 14.00 43 18.5 18.5 28 28 4.1 16.8 16.8 8.38 8.38 Kiểm tra tổn thất điện áp: Tổng trở đường dây nhỏ khơng thể bỏ qua Khi dây mang tải ln tồn sụt áp đầu cuối dây Chế vận hành tải (như động cơ, chiếu sáng ) phụ thuộc nhiều vào điện áp đầu vào chúng đòi hỏi giá trị điện áp gần với giá trị định mức Do cần phải chọn kích cỡ dây cho mang tải lớn nhất, điện áp điểm cuối phải nằm phạm vi cho phép Tiêu chuẩn tổn hao điện áp: ∆U% ≤ 5%Uđm Sụt áp chế độ bình thường: Trong đó: Tổn thất điện áp ∆U tính cơng thức: Để tính tốn đơn giản hơn, theo sách HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ LẮP ĐẶT ĐIỆN THEO TIÊU CHUẨN QUỐC TẾ IEC, ta cho động vận hành chế độ bình thường có cosφ = 0.8, đó: ∆U = kIlvmaxl Trong đó: k – số sụt áp (V/A/km) Ilvmax – dòng điện làm việc lớn (A) l – chiều dài cáp (km) a Kiểm tra tổn thất điện áp từ MBA đến tủ phân phối MDB: Dòng điện làm việc lớn đoạn từ MBA đến tủ phân phối MDB là: Ilvmax = 577.35 A Chiều dài l = 21.5 m = 0.0215 km Ứng với dây 185mm2 (2x185mm2 pha) ta có k = 0.26 V/A/km Khi đó, tổn thất điện áp ∆U: Vậy, sụt áp đoạn từ MBA tới tủ phân phối đạt u cầu b Kiểm tra tổn thất điện áp từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm I DB1: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Dòng điện làm việc lớn đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB1 là: Ilvmax = 122.09 A Chiều dài l = 12 m = 0.012 km Ứng với dây 95mm2 ta có k = 0.43 V/A/km Khi đó, tổn thất điện áp ∆U: ∆U = kIlvmaxl = 0.43 122.09 Vậy, sụt áp đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm I DB1 đạt u cầu c Kiểm tra tổn thất điện áp từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm II DB2: Dòng điện làm việc lớn đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB2 là: Ilvmax = 112.11 A Chiều dài l = 47.5 m = 0.0475 km Ứng với dây 70mm2 ta có k = 0.57 V/A/km Khi đó, tổn thất điện áp ∆U: ∆U = kIlvmaxl = 0.57 112.11 Vậy sụt áp đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm II DB2 đạt u cầu d Kiểm tra tổn thất điện áp từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm III DB3: Dòng điện làm việc lớn đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB3 là: Ilvmax = 124.37 A Chiều dài l = 21.5 m = 0.0215 km Ứng với dây 95mm2 ta có k = 0.43 V/A/km Khi đó, tổn thất điện áp ∆U: ∆U = kIlvmaxl = 0.43 124.37 Vậy sụt áp đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm III DB3 đạt u cầu e Kiểm tra tổn thất điện áp từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm IV DB4: Dòng điện làm việc lớn đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực DB4 là: Ilvmax = 154.09 A SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Chiều dài l = 55 m = 0.055 km Ứng với dây 120mm2 ta có k = 0.36 V/A/km Khi đó, tổn thất điện áp ∆U: ∆U = kIlvmaxl = 0.36 154.09 Vậy sụt áp đoạn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm IV DB4 đạt u cầu f Kiểm tra tổn thất điện áp từ tủ phân phối phụ đến động cơ: Tính tốn tương tự ta có bảng thống kê sau: NHĨM I NHĨM II NHĨM III Tên máy Tiết diện (mm2) K (V/A/km ) Ilvmax (A) l (m) ∆U (V) ∆U% (V) 1A 1B 1C 1D 2A 6A 6B 8A 2B 2C 2D 3A 3B 6C 12A 12B 5A 5B 7A 7B 7C 7D 7E 8B 9A 10A CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x4 CVV4x8 CVV4x2 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 8.38 16.8 16.8 8.38 8.38 8.38 16.8 16.8 16.8 16.8 16.8 16.8 16.8 8.38 4.1 16.8 21.57 21.57 21.57 21.57 24.31 21.27 21.27 21.27 24.31 24.31 24.31 8.68 8.68 21.27 24.31 24.31 13.67 13.67 16.71 16.71 16.71 16.71 16.71 21.27 35.16 15.65 6.2 3.5 7.5 3.7 4.2 8.4 6.2 6.2 10.5 14.8 11 14 18.9 10.1 5.8 4.5 4.5 9.8 6.6 7.8 19.5 17.4 8.5 9.3 1.63 1.12 0.63 1.36 0.75 0.75 1.50 1.11 1.26 2.14 3.02 1.60 2.04 3.37 2.06 1.18 1.03 1.03 2.75 1.85 2.19 5.47 4.88 1.52 1.01 2.45 0.43 0.29 0.17 0.36 0.20 0.20 0.39 0.29 0.33 0.56 0.79 0.42 0.54 0.89 0.54 0.31 0.27 0.27 0.72 0.49 0.58 1.44 1.29 0.40 0.27 0.64 SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN NHĨM IV 12C 6D 8C 9B 9C 10B 10C 12D 12E CVV4x4 CVV4x6 CVV4x4 CVV4x4 CVV4x8 CVV4x8 CVV4x2 CVV4x2 CVV4x4 CVV4x4 GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH 8.38 5.58 8.38 8.38 4.1 4.1 16.8 16.8 8.38 8.38 24.31 27.35 21.27 21.27 35.16 35.16 15.65 15.65 24.31 24.31 4.4 11.4 15.7 3.7 13 9.8 10.7 7.4 10.8 10.8 0.90 1.74 2.80 0.66 1.87 1.41 2.81 1.95 2.20 2.20 0.24 0.46 0.74 0.17 0.49 0.37 0.74 0.51 0.58 0.58 LỰA CHỌN THIẾT BỊ BẢO VỆ Trong lưới điện hạ áp có chế độ làm việc khơng bình thường - tượng cố gây tăng giá trị dòng điện: q tải, tự khởi động động cơ, ngắn mạch Sự cố gây hư hỏng cách điện, tiếp điểm phần tử lưới điện nguy hiểm người vận hành Vì lưới điện phải bảo vệ khỏi q tải ngắn mạch Thiết bị bảo vệ cầu chì CB (Circuit Breaker) u cầu thiết bị bảo vệ phải cắt nhanh phần bị cố khỏi lưới đồng thời phải đảm bảo tính chọn lọc Dòng điện định mức cầu chì CB phải lựa chọn có giá trị nhỏ nhất, khơng tác động động khởi động q tải ngắn hạn Thiết bị bảo vệ lắp đặt đầu nhánh đường dây trạm hạ áp, tủ phân phối, tủ động lực, phía đầu MBA Ở đây, ta chọn CB (Circuit Breaker) làm thiết bị bảo vệ cho hệ thống Nó thỏa mãn đồng thời chức hệ thống điện, đảm bảo số chức khác nhờ linh kiện hỗ trợ báo hiệu, bảo vệ điện áp thấp, điều khiển từ xa…những thiết bị làm CB trở thành thiết bị tất lưới điện hạ áp • • Thơng số đặc tính CB - Điều khiển CB tay từ xa - Có dạng hiệu chỉnh khơng hiệu chỉnh - Điện áp định mức điện áp AC, DC lớn mà CB làm việc bình thường - Dòng điện định mức CB dòng làm việc lâu dài lớn CB - Dòng cắt nhiệt : dòng tác động q tải CB - Dòng cắt từ - Dòng cắt nhanh dòng cắt tức thời Dòng ICu dòng cắt định mức CB dòng điện cắt ngắn mạch có thời gian Điều kiện lựa chọn CB: UđmCB ≥ Uđm mạng SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 10 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH IđmCB ≥ Itt Icắt ≥ INmax f = 50 ÷ 60 (Hz) Đặc tuyến ngắt dòng Nhiệt độ mơi trường 400C a Tính tốn ngắn mạch chọn MCCB1 cho tủ phân phối MDB Chọn công suất ngắn mạch phía nguồn: SSC = 250MVA(đối với mạng trung áp) Điện áp đònh mức phía nguồn: U=400V Trở kháng hệ thống: Điện kháng hệ thống: Xht = Zht = 0.64 (mΩ) Điện trở điện kháng máy biến áp: Điện trở điện kháng cáp từ máy biến áp đến tủ phân phối MDB Rcáp = Điện kháng MCCB1 XMCCB1 = 0.15 (mΩ) Điện trở điện kháng ngắn mạch điểm đặt MCCB1: R0 = RT + Rcáp = 4.6 + 1.28 = 5.88 (mΩ) Dòng ngắn mạch pha điểm đặt MCCB1: Như tính phần trước, ta có: Dòng điện làm việc lớn phân xưởng là: IđmCB ≥ Ilvmax = 577.35 A Vậy chọn MCCB1 có IđmCB = 600 A, LS sản xuất, có thơng số: Mã số Số cực Dòng định mức In (A) Dòng cắt ngắn mạch (kA) Kích thước (WxHxD) 630 37 210×280×109 EBN800c b Chọn MCCB2 bảo vệ từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm I DB1: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 11 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Điện trở điện kháng dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm I DB1 Rđd1 = Điện kháng MCCB2 XMCCB2 = 0.15 (mΩ) Điện trở điện kháng ngắn mạch điểm đặt MCCB2: R1 = R0 + Rđd1 = 5.88 + 2.77 = 8.65 (mΩ) X1 = X0 + Xđd1 + XMCCB2 = 18.51 + 0.96 + 0.15 = 19.62 (mΩ) Z1 = Dòng ngắn mạch pha điểm đặt MCCB2: Dòng điện làm việc lớn nhóm I: IlvmaxI = 122.09 (A) Vậy chọn MCCB2 có IđmCB = 125 A, LS sản xuất, có thơng số: Mã số Số cực Dòng định mức In (A) Dòng cắt ngắn mạch (kA) Kích thước (WxHxD) 125 18 105×165×60 EBE203b/125/30 c Chọn MCCB3 bảo vệ từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm II DB2: Điện trở điện kháng dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm II DB2 Rđd2 = Điện kháng MCCB3 XMCCB3 = 0.15 (mΩ) Điện trở điện kháng ngắn mạch điểm đặt MCCB3: R2 = R0 + Rđd2 = 5.88 + 14.93 = 20.81 (mΩ) X2 = X0 + Xđd2 + XMCCB3 = 18.51 + 3.8 + 0.15 = 22.46 (mΩ) Z2 = Dòng ngắn mạch pha điểm đặt MCCB2: Dòng điện làm việc lớn nhóm II: IlvmaxII = 112.11 (A) Vậy chọn MCCB3 có IđmCB = 125 A, LS sản xuất, có thơng số: Mã số Số cực SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ Dòng định mức In (A) 12 Dòng cắt ngắn mạch (kA) Kích thước (WxHxD) MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH 125 18 105×165×60 EBE203b/125/30 d Chọn MCCB4 bảo vệ từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm III DB3: Điện trở điện kháng dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm III DB3 Rđd3 = Điện kháng MCCB4 XMCCB4 = 0.15 (mΩ) Điện trở điện kháng ngắn mạch điểm đặt MCCB4: R3 = R0 + Rđd3 = 5.88 + = 10.88 (mΩ) X3 = X0 + Xđd3 + XMCCB4 = 18.51 + 1.72 + 0.15 = 20.38 (mΩ) Z3 = Dòng ngắn mạch pha điểm đặt MCCB4: Dòng điện làm việc lớn nhóm 3: IlvmaxIII = 124.37 A Vậy chọn MCCB4 có IđmCB = 125 A, LS sản xuất, có thơng số: Mã số Số cực Dòng định mức In (A) 125 Dòng cắt ngắn mạch (kA) 18 Kích thước (WxHxD) 105×165×60 EBE203b/125/30 e Chọn MCCB5 bảo vệ từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm IV DB4: Điện trở điện kháng dây dẫn từ tủ phân phối MDB đến tủ động lực nhóm IV DB4 Rđd4 = Điện kháng MCCB5 XMCCB5 = 0.15 (mΩ) Điện trở điện kháng ngắn mạch điểm đặt MCCB5: R4 = R0 + Rđd4 = 5.88 + 10.08 = 15.96 (mΩ) X4 = X0 + Xđd4 + XMCCB5 = 18.51 + 4.4 + 0.15 = 23.06 (mΩ) Z4 = Dòng ngắn mạch pha điểm đặt MCCB5: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 13 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Dòng điện làm việc lớn nhóm 4: IlvmaxIV = 154.09 A Vậy chọn MCCB5 có IđmCB = 175 A, LS sản xuất, có thơng số: Mã số Số cực Dòng định mức In (A) 175 Dòng cắt ngắn mạch (kA) 18 Kích thước (WxHxD) 105×165×60 EBE203b/175/30 f Chọn MCB bảo vệ từ tủ phân phối đến động cơ: Vì MCB bảo vệ cho động đặt tủ động lực nên khoảng cách từ MCCB đến MCB bỏ qua điện trở điện kháng dây dẫn: RMCB = XMCB = 0,15 (mΩ) Chọn MCB1 bảo vệ từ tủ động lực nhóm I DB1 đến động Điện trở điện kháng ngắn mạch điểm đặt MCCB1: R5 = R1 + RMCB = 8.65 + = 8.65 (mΩ) X5 = X1 + XMCB = 19.62 + 0.15 = 19.77 (mΩ) Z5 = Dòng ngắn mạch pha điểm đặt MCB1: Dòng điện làm việc lớn động 1: Ilvmax = 21.57 A Vậy chọn MCB1 có IđmCB = 30 A, LS sản xuất, có thơng số: Mã số Số cực Dòng định mức In (A) Dòng cắt ngắn mạch (kA) Kích thước (WxHxD) 30 14 75×130×60 EBS33c Tính tốn tương tự ta có thơng số CB LS sản xuất cho động cơ: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 14 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH THƠNG SỐ CB SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 15 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH NHĨM NHĨM I NHĨM II NHĨM III NHĨM IV Tên máy Ilvmax (A) 1A 1B 1C 1D 2A 6A 6B 8A 2B 2C 2D 3A 3B 6C 12A 12B 5A 5B 7A 7B 7C 7D 7E 8B 9A 10A 12C 6D 8C 9B 9C 10B 10C 12D 12E 21.57 21.57 21.57 21.57 24.31 21.27 21.27 21.27 24.31 24.31 24.31 8.68 8.68 21.27 24.31 24.31 13.67 13.67 16.71 16.71 16.71 16.71 16.71 21.27 35.16 15.65 24.31 27.35 21.27 21.27 35.16 35.16 15.65 15.65 24.31 24.31 Dòng định mức In (A) Dòng cắt ngắn mạch (kA) Mã số Số cực Kích thước WxHxD mm 30 14 EBS33c 75×130×60 30 14 EBS33c 75×130×60 30 14 EBS33c 75×130×60 30 14 EBS33c 75×130×60 30 14 EBS33c 75×130×60 15 14 EBS33c 75×130×60 30 14 EBS33c 75×130×60 30 14 EBS33c 75×130×60 15 14 EBS33c 75×130×60 20 14 EBS33c EBS33c 75×130×60 30 40 20 30 30 30 30 14 14 14 14 14 14 14 EBS33c EBS33c EBS33c 3 3 3 75×130×60 75×130×60 75×130×60 75×130×60 75×130×60 75×130×60 75×130×60 40 14 EBN53c 75×130×60 20 14 EBS33c 75×130×60 30 14 EBS33c 75×130×60 EBS33c LỰA CHỌN THANH GĨP Thanh góp có nhiệm vụ chuyển dòng điện từ nguồn đến thiết bị phân phối Qua dòng chuyển qua hệ thống chuyển vào lưới điện Các điều kiện lựa chọn kiểm tra góp: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 16 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH o Khả ổn định động, kG/cm2: σcp ≥ σtt o Khả ổn định nhiệt, mm2: Trong đó: σcp - ứng suất cho phép vật liệu làm góp Đối với đồng tt σ - ứng suất tính tốn, Trong M: mơ men uốn, lực tính tốn dòng điện ngắn mạch gây ixk : dòng điện xung kích ngắn mạch ba pha(kA) l : khoảng cách sứ pha(cm) a : khoảng cách pha (cm) W: mơ men chống uốn dẫn(cm3), (thanh hình chữ nhật) - hệ số nhiệt Ik - dòng ngắn mạch (kA) tqđ - thời gian q độ giả thiết tqđ = 0,5s a Lựa chọn góp cho tủ phân phối MDB Dòng điện lớn qua góp dòng định mức MBA: Chọn góp đồng, tiết diện hình chữ nhật, M40x4 có Icp = 625 A Kiểm tra tính ổn định động, ổn định nhiệt: Tổng trở biến áp qui hạ áp: Tổng trở cáp từ máy biến áp đến tủ phân phối MDB: Zcáp = 1.28 + j1.72 (mΩ) Điện kháng MCCB XMCCB = 0.15 (mΩ) Tổng trở ngắn mạch ZN = ZBA + ZCáp + ZMCCB = 5.88 + j17.87 (mΩ) Dòng điện ngắn mạch: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 17 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Trị số dòng ngắn mạch xung kích: Đặt góp pha cách 20 cm, đặt sứ khung tủ cách 30 cm: M = kGcm) Mơmen chống uốn 40x4 đặt đứng: Với α = tqđ = 0.5s, ta có: Khả ổn định nhiệt, mm2: Khả ổn định động, kG/cm2: σcp = 1400 ≥ σtt = 730.19 (kG/cm2) Thỏa mãn điều kiện, chọn đồng M40x4 thỏa mãn b Lựa chọn góp tủ động lực nhóm I DB1: Dòng làm việc lớn tủ động lực nhóm I: IlvmaxI = 122.09 (A) Dòng ngắn mạch tủ động lực nhóm I: IN1 = 10.17 kA Trị số dòng ngắn mạch xung kích : Đặt góp đồng pha, tiết diện hình chữ nhật, M25x3 có Icp = 340 A Các góp cách 20 cm, đặt sứ khung tủ cách 25 cm: M = kGcm) Mơmen chống uốn 25x3 đặt ngang: Với α = tqđ = 0.5s, ta có: Khả ổn định nhiệt, mm2: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 18 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Khả ổn định động, kG/cm2: σcp = 1400 ≥ σtt = 983.45 (kG/cm2) Thỏa mãn điều kiện, chọn đồng M25x3 thỏa mãn c Lựa chọn góp tủ động lực nhóm II DB2: Dòng làm việc lớn tủ động lực nhóm II: IlvmaxII = 112.11 (A) Dòng ngắn mạch tủ động lực nhóm II: IN2 = 7.14 kA Trị số dòng ngắn mạch xung kích : Đặt góp đồng pha, tiết diện hình chữ nhật, M25x3 có Icp = 340 A Các góp cách 20 cm, đặt sứ khung tủ cách 25 cm: M = kGcm) Mơmen chống uốn 25x3 đặt ngang: Với α = tqđ = 0.5s, ta có: Khả ổn định nhiệt, mm2: Khả ổn định động, kG/cm2: σcp = 1400 ≥ σtt = 484.67 (kG/cm2) Thỏa mãn điều kiện, chọn đồng M25x3 thỏa mãn d Lựa chọn góp tủ động lực nhóm III DB3: Dòng làm việc lớn tủ động lực nhóm III: IlvmaxIII = 124.37 (A) Dòng ngắn mạch tủ động lực nhóm III: IN3 = 9.44 kA Trị số dòng ngắn mạch xung kích : Đặt góp đồng pha, tiết diện hình chữ nhật, M25x3 có Icp = 340 A Các góp cách 20 cm, đặt sứ khung tủ cách 25 cm: M = kGcm) Mơmen chống uốn 25x3 đặt ngang: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 19 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Với α = tqđ = 0.5s, ta có: Khả ổn định nhiệt, mm2: Khả ổn định động, kG/cm2: σcp = 1400 ≥ σtt = 846.67 (kG/cm2) Thỏa mãn điều kiện, chọn đồng M25x3 thỏa mãn e Lựa chọn góp tủ động lực nhóm IV DB4: Dòng làm việc lớn tủ động lực nhóm IV: IlvmaxIV = 154.09 (A) Dòng ngắn mạch tủ động lực nhóm IV: IN4 = 7.79 kA Trị số dòng ngắn mạch xung kích : Đặt góp đồng pha, tiết diện hình chữ nhật, M25x3 có Icp = 340 A Các góp cách 20 cm, đặt sứ khung tủ cách 25 cm: M = kGcm) Mơmen chống uốn 25x3 đặt ngang: Với α = tqđ = 0.5s, ta có: Khả ổn định nhiệt, mm2: Khả ổn định động, kG/cm2: σcp = 1400 ≥ σtt = 576.67 (kG/cm2) Thỏa mãn điều kiện, chọn đồng M25x3 thỏa mãn SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 20 MSSV: 10102081 [...]... 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Điện trở và điện kháng của dây dẫn từ tủ phân phối chính MDB đến tủ động lực nhóm I DB1 Rđd1 = Điện kháng của MCCB2 là XMCCB2 = 0.15 (mΩ) Điện trở và điện kháng khi ngắn mạch tại điểm đặt MCCB2: R1 = R0 + Rđd1 = 5.88 + 2.77 = 8.65 (mΩ) X1 = X0 + Xđd1 + XMCCB2 = 18.51 + 0.96 + 0.15 = 19.62 (mΩ) Z1 = Dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm đặt MCCB2: Dòng điện. .. (kA) Kích thước (WxHxD) MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN 3 GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH 125 18 105×165×60 EBE203b/125/30 d Chọn MCCB4 bảo vệ từ tủ phân phối chính MDB đến tủ động lực nhóm III DB3: Điện trở và điện kháng của dây dẫn từ tủ phân phối chính MDB đến tủ động lực nhóm III DB3 Rđd3 = Điện kháng của MCCB4 là XMCCB4 = 0.15 (mΩ) Điện trở và điện kháng khi ngắn mạch tại điểm đặt MCCB4: R3...ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH IđmCB ≥ Itt Icắt ≥ INmax f = 50 ÷ 60 (Hz) Đặc tuyến ngắt dòng Nhiệt độ mơi trường 400C a Tính tốn ngắn mạch và chọn MCCB1 cho tủ phân phối chính MDB Chọn công suất ngắn mạch phía nguồn: SSC = 250MVA(đối với mạng trung áp) Điện áp đònh mức phía nguồn: U=400V Trở kháng của hệ thống: Điện kháng của hệ thống: Xht = Zht = 0.64 (mΩ) Điện trở và điện kháng... động lực nhóm IV DB4 Rđd4 = Điện kháng của MCCB5 là XMCCB5 = 0.15 (mΩ) Điện trở và điện kháng khi ngắn mạch tại điểm đặt MCCB5: R4 = R0 + Rđd4 = 5.88 + 10.08 = 15.96 (mΩ) X4 = X0 + Xđd4 + XMCCB5 = 18.51 + 4.4 + 0.15 = 23.06 (mΩ) Z4 = Dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm đặt MCCB5: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 13 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH Dòng điện làm việc lớn nhất của... 14 75×130×60 EBS33c Tính tốn tương tự ta có thơng số CB do LS sản xuất cho các động cơ: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 14 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH THƠNG SỐ CB SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 15 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH NHĨM NHĨM I NHĨM II NHĨM III NHĨM IV Tên máy Ilvmax (A) 1A 1B 1C 1D 2A 6A 6B 8A 2B 2C 2D 3A 3B 6C 12A 12B 5A... tủ động lực nhóm II DB2: Điện trở và điện kháng của dây dẫn từ tủ phân phối chính MDB đến tủ động lực nhóm II DB2 Rđd2 = Điện kháng của MCCB3 là XMCCB3 = 0.15 (mΩ) Điện trở và điện kháng khi ngắn mạch tại điểm đặt MCCB3: R2 = R0 + Rđd2 = 5.88 + 14.93 = 20.81 (mΩ) X2 = X0 + Xđd2 + XMCCB3 = 18.51 + 3.8 + 0.15 = 22.46 (mΩ) Z2 = Dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm đặt MCCB2: Dòng điện làm việc lớn nhất của... 0.64 (mΩ) Điện trở và điện kháng của máy biến áp: Điện trở và điện kháng của cáp từ máy biến áp đến tủ phân phối chính MDB Rcáp = Điện kháng của MCCB1 là XMCCB1 = 0.15 (mΩ) Điện trở và điện kháng khi ngắn mạch tại điểm đặt MCCB1: R0 = RT + Rcáp = 4.6 + 1.28 = 5.88 (mΩ) Dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm đặt MCCB1: Như đã tính ở phần trước, ta có: Dòng điện làm việc lớn nhất của phân xưởng là: IđmCB ≥... dòng điện từ nguồn đến thiết bị phân phối Qua đó dòng được chuyển qua hệ thống thanh cái và chuyển vào lưới điện Các điều kiện lựa chọn và kiểm tra thanh góp: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 16 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN GVHD: TRƯƠNG VIỆT ANH o Khả năng ổn định động, kG/cm2: σcp ≥ σtt o Khả năng ổn định nhiệt, mm2: Trong đó: σcp - ứng suất cho phép của vật liệu làm thanh góp Đối với đồng... khoảng cách từ MCCB đến các MCB này có thể bỏ qua điện trở và điện kháng của dây dẫn: RMCB = 0 XMCB = 0,15 (mΩ) Chọn MCB1 bảo vệ từ tủ động lực nhóm I DB1 đến động cơ 1 Điện trở và điện kháng ngắn mạch tại điểm đặt MCCB1: R5 = R1 + RMCB = 8.65 + 0 = 8.65 (mΩ) X5 = X1 + XMCB = 19.62 + 0.15 = 19.77 (mΩ) Z5 = Dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm đặt MCB1: Dòng điện làm việc lớn nhất của động cơ 1: Ilvmax = 21.57... đồng, tiết diện hình chữ nhật, M40x4 có Icp = 625 A Kiểm tra tính ổn định động, ổn định nhiệt: Tổng trở biến áp qui về hạ áp: Tổng trở của cáp từ máy biến áp đến tủ phân phối chính MDB: Zcáp = 1.28 + j1.72 (mΩ) Điện kháng của MCCB là XMCCB = 0.15 (mΩ) Tổng trở ngắn mạch ZN = ZBA + ZCáp + ZMCCB = 5.88 + j17.87 (mΩ) Dòng điện ngắn mạch: SVTH: NGUYỄN VĂN CƠNG LÝ 17 MSSV: 10102081 ĐỒ ÁN MƠN HỌC CUNG