Ebook thiết kế hệ dầm sàn thép phần 2

Chương V V Í D Ụ T ÍN H T O Á N Thiết kế mạng dầm thép có kích thước lưới cột (6x12)m, sàn thép tựa lên dầm phụ dầm chịu tải trọng phân bố đểu plc = 20kN/m Vật liệu thép có số hiệu CCT34, mô đun đàn hồi E = ,lx lQ N/mm Hàn tay que hàn N42 Trọng lượng riêng thép p = 7850 kg/rrr Hệ số vượt tải cho phép tĩnh tải yg = 1,05; hoạt tải Yp = 1,2 Độ võng cho phép sàn bs 150 ; dầm phụ đp 250 ; dầm dc 400 5.1 CHỌN PHƯƠNG ÁN B ố TRÍ HỆ DẦM SÀN Dùng cách bố trí phổ thông, dầm phụ đặt dầm trực tiếp đỡ sàn (hình 5-1) I— h - r— - r*— - -4 t-M A-A i 1 -.m I- : ĩ r T ĩ r 12 Hình 5-ỉ Phương án bô' trí hệ dầm sàn 5.2 TÍNH BẢN SÀN Căn vào hoạt tải cho p'c = 20kN/m chọn sơ chiều dày sàn ts = 10 mm Xác định nhịp sàn theo công thức (2-1): 33 F 110 E, = — = • , = ,3 105 N / mm - u - ,3 Ịs 4.150 : 15 i = i - = 105,6 t 10 /s = 1056 Chọn /s = 1000 mm Cất dải sàn bề rộng lm theo phưcmg cạnh ngắn Tải trọng tác dụng sàn có kể đến trọng lượng thân sàn: q “ = ( p tc+ t sp ) l = (20 + ,01.78,5).1 = 20,785 kN/m q“ = (p 'cY p+tspyg) l = (20.1,2 + 0,01.7 ,5 ,0 ) = 24,824 kN/m Độ võng sàn có sơ đồ dầm đem giản: A0 g s, _ — 0,,7 /.1— _ A - 7? = ,0 m 384 E jlx 384 2,307.108.0,013 đó: 1.0,01 12 Xác định số a qua phương trình ơle: (Ạ Ỹ a ( l + a)2 = =2 V *s y a = 1,207 Độ võng lớn sàn: A = À, 1+ a ,014 = 0,00634 m + 1,207 Mô men lớn sàn: M max = M, 34 3,103 1+ a + 1,207 = 1,406 kN.m = trong; đó: q"42 24,824,/2 = 3,103 kN.m Lực k éo H gối tựa: E,t =1.2 3,14 2,307.10 10 = 303,28N 150 Kiểm tra độ bền sàn: lOOt?s _ 100.12 = 16,666 cm W -= A s = 100ts =100.1 = 100 cm H Mmax 303,28 1,.406X105 _ _ _ oinxT/ a =— + * = — —:— + - — - - = ,466N / mm < fv = N /m m As ws 104 16,666x 10 Kiểm tra độ võng sàn A 0,00634 1 150 ỉ ~ = 0,00666 Chiều cao đường hàn liên kết sàn dầm phụ: H _ 303,28 h, = — - = = 2,4 mm ( P U m,„Yc 0,7.180 tr o n g dó: Pffwf = 0,7.180= 126 N/mm2 psfws= 1.0,45.345 = 155 N/mm2 (PQmin = (pffwf; íựvvs) = 126 N/miĩ>2 Theo yêu cầu cấu tạo chọn hf = mm 5.3 TÍNH DẦM PHỤ 5.3.1 Tải trọng tác dụng lên dầm phụ q!ỉp-(p,c +tsp)/s =(20 + 0, 01.78,5) = 20,785 kN/ m qSp = ( p teYp + t spys )/I =(20.1,2 + 0>01.78,5.1,05).l = 24>8 4kN /m M ô men lớn M max dầm: It |2 qy 24,824.6 Lực cắt lớn V = 111,708 kN.m gối tựa: 35 V = ^ - = 24’824-6 = 74,472 kN 2 5.3.2 Chọn tiết diện dầm phụ Mô men chống uốn dầm phụ có kể đến phát triển biến dạng dẻo tiết diện: w , J N Ị ^ = u Ị Ị 0ỵ l,12fyc 2i = w 1,12.21 Chọn thép định hình I N30a có thông số: Wx = 518 cm3; Jx = 7780 cm4; Sx = 292 cm 3; g = 39,2 kg/m; d = 6,5 mm 5.3.3 Kiểm tra tiết diện dầm phụ Mô men lực cắt trọng lượng thân dầm: M bl = g b j / _ 1,05.39,2.62 8 V* = M i ỉ = M ^ i M = 185,22 kg.m * 185,22 kN.cm = 12 ,48 k g = 1,235 kN 5.3.3.1 Kiểm tra tiết diện dầm phụ theo điều kiện độ bền - Kiểm tra ứng suất pháp: k6 1o r ^max 1,12WX 1rv4 1,12.518.10J Kiểm tra ứng suất tiếp: (v ^ + v ^ s, (7 ,4 ữ % l,2 3) Ixtw 7780.104.6,5 43,7N /m m < fvyt = 125N/mm: 5.3.3.2 Kiểm tra độ võng dầm A // (q,c + g ,c ) ' ĩ '1QA CT 384 EI = 0,0037 < (2078,5.10-2 + ,3 -2 ) 600 10/1 'S in4'7'7on 384 * 2,1.10 7780 = 0,004 dp 5.3.3.3 Kiểm tra ổn định tổng th ể Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ phía dầm phụ có sàn thép hàn chặt với cánh dầm 36 5.4 T ÍN H D Â M C H ÍN H 5.4.1 Tải trọ n g tác dụng lên dầm Lực tập trung phản lực dầm phụ đặt dầm 2-V£ = (qĩp + s ỉp ) ' = (20,785 + 0.392),« = 127,062 kN 2.v“ = (q i'p +gi'[,) / = (24,824 + 0,392.1,05).6 = 151,414kN Vì dầm phụ đặt cách Im nên tải trọng dầm phụ truyền xuống dầm phân bố = 127,062 kN/m q “t =151,414 kN/m Mò men lực cắt lớn q ^ = i 5M l i Ị2 l= 52kN m = S ÌL L = Ẽ M 1 :.1 2_ = , 484kN V m 2 5.4.2 Chọn chiều cao dầtn h mm ^ h < h max h « h kt hkt=k, ^ kI — L = — — ——r.400 12.102 = 83,92 cm n,b 24 2,1.10 151,414 24 E =U i ftw , t ™ V ^ = 131cm 21.1 Chọn h = 130cm; tw = lcm Sơ chọn tf = cm; hw = 130 - = 126 cm ^ = ^ = 126 t w • /? 5.4.3 Kiểm tra chiều dày bụng dầm V 908,484 t > - —— = - = 0,901 cm w hfv 126.12 t = cm > 0,901 cm 37 5.4.4 Tính cánh dầm A f - bftf - ^max h l yj í 272545,2.130 12 J h * r 1.1263 ] 12 1282 2.21.1 = 82,63cm : Chọn: bf = 44 cm; tf = cm Thoả mãn điều kiện: 20 ¥ 10 +) bf = 44cm > 180mm X X 1280 1260 1300 +) ^í- = — = 2 < Ễ = 31,6 t, Vf Ă +) bf = 4 c m e | —-Ỉ- — f v _ 20 j, «0 - J, +) tw < tf < 3tw Hình 5-2 Tiết diện dầm 5.4.5 Thay đổi tiết diện dầm theo chiều dài Điểm để thay đổi kích thưốc cánh dầm cách gối tựa khoảng X = L/6 = 2m Mô men vị trí thay đổi: Mx = q x (l- x ) ,4 (1 -2 ) -v - = 1514,14 kN.m 2 Diện tích tiết diện cánh cần thiết vị trí thay đổi 2_ A 'f = b 'ft f ; fw ( 151414.130 1.126 18.2 12 J 12 = ,396cm 128 fwl - cường độ đưcmg hàn đối đầu chịu kéo Chọn: b’f= 24 cm 20 440 1550 * 10 1260 1300 U * - 20 Hình 5-3 Thay đổi tiết diện cánh dầm 38 5.4.6 Kiểm tra tiết diện dầm Mô men trọng lượng thân dầm: M bt = Ỵ,,p 'g r (t h + b ftf )L2 ( o ,01.1,26 + 2.0 ,4 ,0 ) 122 - " L U = 05.78,5,— — — -= 4 ,806kN.m O Q 1.126' = ^ i ^ i _ + 2.2.44.642 = 887594cm 12 w x = 13655,292 c m \ Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp: _ M max+ M b, _ 2725,452.106 + 44,806.106 wx ơmax 13655,292.103 = 202,87N /m m < fyc = 210N/m m2 Kiểm tra ứng suất tiếp gối tựa: T j v m, ^ v j s ; IX ,Yc v t» = í sp(t»h » + b ,tr) t = 1,05.78,5.(0,01.1,26 + ,4 ,0 )— = 14,94kN 2 s ; = b;t, ^ x 1' ì; = 12 + 2b'ft f i 'f = 24.2.— + 12 + 2.2.24.— 4 = 5056,5cm = 5599 14cm4 w ; = 8614,062cm _ ( V max+ Vbt)S'x_ ( ,4 + ,9 ).1 3.5056,5.103 J'xtw " _ 559914.104 10 = 83,38N/m m < fvYc = 120N/mm2 Kiểm tra ứng suất pháp đường hàn đối đầu nối cánh: g"c = (0,01.1,26 + ,0 ,4 2) 78,5.1,05 = ,49kN/m , g lL x ( L - x ) ,4 (1 - ) Mb ^=“ - ì ^ = ,9kN.m btí “ \ 2 , _ M X+ M'bt _ 1514.14.106 + ,9.106 _ iao ^ XT, _ ^ _ , OAXT, _ ơ' = — - = -= 178,66N/mm < f„ tY, = 180N/mm w; 8614,062.10 39 Kiểm tra ứng suất cục nơi đặt dầm phụ: p ơc = < fy c p = 2( v max + v b t) = (74,472 + 1,235).2 = 151,414 kN /z = bfdp + 2tf = 14,5 + 2.2 = 18,5 cm 151,414.10 ơc = 81,85N/m m < fyc = 210N/m m : 10.185 t„7 K iểm tra ứng suất tương đương nơi thay đổi tiết diện dầm: (M x + M ;,) h w (l5 ,1 + 24,9.106 ).126Q W'h ,0 103.1300 = 173,17N/mm ơì = (V + V b()S' T1 = đó: (6 ,6 103 + ,9 103 ).5 ,5.10 IX v,=qi = 55,59N/m m ccnni A ia4 1n 559914.10 10 ĩ 9♦ - - X i-x 1= 151,414 - - 2 = 2,4 “ - 2 05,656kN = 9,96kN a ,d = ự ? + * - , a c + tđ = V l7 ,1 + ,852 -1 ,1 ,8 + 3.55,592 ơ,d = 178,28N/mm2 < l,15fyc = 241,5N /m m 5.4.7 Kiểm tr a ổn định dầm 5.4.7.1 Kiểm tra ổn định tổng th ể Kiểm tra tỷ số Ụ b f: b > b f‘ í bf í ^ - < 0,41 + ,0032 — + ,7 - ,0 — bf hfik V 100 44 44 L M J = 3’2 2,1.10 Bản bụng phải đặt sườn ngang kiểm tra ổn định Khoảng cách lớn sườn ngang: a = 2hw = 2.126 = 252cm Chọn a = 240 cm; bố trí sườn (hình 5-4): ■ —■— II \ / \ /1 11 \ / \ / I x 01 / \ H / \ - _ k _ i k - * - 11 02 X 90 ^40 _ 4170 2400 2400 2400 I i 2400 I 2400 12000 Hình 5-4 Bố trí sườn ổn định dầm Bề rộng chiều dày sườn: b = ^ + 40 = ^ ^ + 40 = 82mm Chọn bs = cm s 30 30 t s > b ss í ĩ / Ẽ = V2 I / ,1.104 = 0,569 cm Chọn ts = mm Các sườn hàn vào bụng cánh dầm đường hàn theo cấu tạo • Kiểm tra ứng suất ô - Kiểm tra ô bụng 1: Điểm kiểm tra cách đầu dầm: = M ,= = 177 cm = (151.414 + ,4 ).l,7 (j_ - U ) = 13 Mị h w T I = (151,414 + ,4 ) - - , 7 v, =q _ X, 2^ 651,014kN 1393,378.106 1c/: -70XT/ _ : - - = 156,78N/mm r r r \ r \ A r\ 559914.10 78kN m T= u * w 1260.10 w c = 81,85N /m m ứng suất pháp tới han : — = Ả ị = ,9 > ,8 ; h 1,26 = 0, w V w / f- = 81,85 = 0,52 156,78 44 = 2,235 126 C crf _ 33,45.210 _ _ cr = ZẸL_ - — = 443545N/m m 3,98 C w = 3 ,4 ; Úng suất cục giới hạn c cr: ĩ , = — i i = — J — ^ - Ị - = 3,79 tw V E 2.1 \2 ,1 a _ 240 0,95 = 2,235 -> c , = 19,445 h w “ 2.126 c ,f c cr = - T - = • xị 19,445.210 „ OXT, _ — — 0— = 284»28N/m m 3,79 Úng suất tiếp tới hạn t cr: tw V E \ 2,1.10 a 240 ụ = — = —— = 1,905 h 126 T = ,3 + 0,76 \2 + í + Ô bụng đảm bảo ổn định 42 ' i + ° ' 76 1,095 \2 f 156,78 81,85 443,45 + 284,28 120 = 94,37N /m m 3,98" = 0,843 < + 94,37 Kiểm tra ô bụng 2: ■ Đ iểm kiểm tra cách đầu dầm; x2= 417 cm q x2 ( / - xĩ ) J l 14 + , ) , 17 ( l - , 17) = i2 |5 k N ii| M2 = V, = q 2 f I \ - - X , \2 í Ỉ2 = (151,414 + ,4 ) — - ,1 J \ = 281,644kN _ M h w 2512,467.106 Ể i n _ n ơ=— — = — -— —— —.630 = 178,33N/mm I 887594.10 X= v2 281,644.10* 1260.10 h„,t, ứng suất pháp tới hạn : J _ = A ± = 1,9 ; h„ l = 1 ^ = ,4 1,26 í * Y 5=P ^ h„\v = V = 22,35N/m m , vv / 178,33 44 126 v l / = 2,235 -> tri sô giới hạn — = 0,7 ; so sánh —£- = 0,449 < trị sô giới hạn -^- = 0,746 ơ C f 33,45.210 = 443,45 N/m m ‘ ơcr = -=2 = 3,98' A.w — 178,33 + 443,45 + 284,28 v xcr/ ô o c 81,85 o , / 2 , x2 = 0,729 < + 94,37 bụng đảm bảo ổn định 5.4.8 Tính liên kết cánh bụng dầm + hf > p ( p f v ) m in V c hf >1 12, 6.1 , \ 923,424.5056,5 + 8,185 559914 h, > 0,464cm 43 đó: pfwf = 0,7.18 = 12,60 kN/crn2; pfws = 1.0,45.34,50 = 15,52 kN/cm2; (Pfw)min = 12,60 kN/cm2 Chọn hf theo điều kiện cấu tạo hf = mm hàn suốt chiều dài dầm 5.4.9 T ính mối nối dầm Nối dầm nơi thay đổi tiết diện cánh để thuận tiện cho việc di chuyển, lắp ghép Bản cánh nối đường hàn đối đầu, bụng nối ghép dùng đường hàn góc Nội lực mối nối: M ị = 1539,04 kN.m V, = ,6 kN Mối nối coi chịu toàn lực cắt phần mô men bụng: Mh = Ì b I m = ^ 153904 = 45820,41kN.cm 559914 đó: Iw = 166698 cm4; = 559914 cm Chọn ghép có tiết diện (116 X l)cm ; bề rộng 10 cm 10 10 Kiểm tra tiết diện ghép: 2A bg = 2.116.1 > A w = 126.1 Mối hàn đặt lệch tâm so với vị trí tính nội lực Do có mô men lệch tâm Me: Me = 615,616.5 = 3078,08kNcm Chọn chiều cao đường hàn: hf = lOmm; hf > h = 5mm; hf < l ,2 t = 1,2.1 = 12mm 44 w f = 2(116 - l)2l/6 = 4408,33cm ; Af = 2(116 —1)1 = 230cm Kiểm tra ứng suất đường hàn: M w, \2 + 'V N2 f 45820,41.104 + ,0 104 15,6 103 Af 4408,33.10 30.102 (d = 114,1 lN /m m < (pfw) = 126N/mm \2 5.4.10 Tính sườn đầu dầm Sườn đầu dầm chiu phản ỉực gối tựa: V = 908,484 + 14,94 = 923,424 kN Dùng phương án sườn đặt đầu dầm, dầm đặt phía gối khớp với cột Bề rộng sườn đầu dầm chọn bề rộng cánh: bs = b'f= 24 cm Tiết diện sườn đầu dầm đảm bảo điều kiện ép mặt: V 923 424 t =— = - Z f ± Z fZ - = 1,188 cm bsftyc 24.32,380.1 đó: f = —íy—= 32,380 kN/cm c 1,05 Chọn sưòfn gối có kích thước bsts = (24x1,2)cm 10 ft r n r m * '■rrnTTT LLLLLLM-kLLLim rTTTTTTTTTTTTTTTTT 20 li 12 45 Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định cục bộ: — < 0,5 ( 24- l ì = ,5 < ,5 2,-1:l° 1,2.2 V 21 = 15,8 Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định tổng thể: qu ,6 tlJ y = , = , 5 c m: A = A s + A qu =1,2.24 + 20,55 = 49,35 cm: b ^ + ,: y Ẽ ? ^ + ^ l l g V L = a i3 cm 12 ÍT is = s VA 12 1383,113 12 12 _ = 296cm V 49,35 X = ILe = _ i ^ L = ,79 ->q> = ,956 L 5,296 V 4? 103 = 195i 73N/mm < fyc = 210N/mm: = JLmM = Z ±±Z fZ i^ỉ (pA 0,956.49,35.102 46 PHỤ LỤC Bảng I T hép cacbon TCVN 1765 :1975 Giới hạn chảy fy, N/mm2, Độ dãn dài A, %, cho độ dày t, mm cho độ dày t, mm Độ bền Mác thép kéo fu, N/mm2 40 Không nhỏ — 23 22 20 - — 35 34 32 320 * 420 - - 34 33 31 CT34S 330 4- 420 220 210 200 33 32 30 CT34n, CT34 340 -r 440 230 220 210 32 31 29 CT38S 370+470 240 230 220 27 26 24 CT38n, CT38 380 + 250 240 230 26 25 23 CT38nMn 380 -i- 500 250 240 230 26 25 23 CT42S -5 260 250 240 25 24 22 CT42n, CT42 420 * 540 270 260 250 24 23 21 CT51n, CT51 510 -ỉ- 640 290 280 270 20 19 17 CT52nMn 460 + 600 290 280 270 20 19 17 >610 320 310 300 15 14 12 CTóln CT61 — 20 < t < 40 Bảng II Cường độ tiêu chuẩn fy , fu cường độ tính toán f thép cácbon (TCVN 570 : 1993) Đơn vị tính: N/mm2 Mác thép Cường độ tiêu chuẩn fy cường độ tính toán f thép với độ dày t (mm) t < 20 20 < t < 40 40 < t < 100 Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu không phụ thuộc bể dày t (mm) fy f fy f fy f CCT34 220 210 210 200 200 190 340 CCT38 240 230 230 220 220 210 380 CCT42 260 245 250 240 240 230 420 48 Bảng III Cường độ tiêu chuẩn fy , fu cường độ tính toán f thép hợp kim thấp Đơn vị tính: N/mm2 Độ dày, mm Mác thép 30 < t < 60 20 < t < 30 t < 20 fu f fu fy f f fy 450 310 295 450 300 285 - 14Mn2 460 340 325 460 330 315 - lóMnSi 490 320 305 480 300 285 470 290 275 09Mn2Si 480 330 315 470 310 295 460 290 275 10Mn2Sil 510 360 345 500 350 335 480 340 325 lOCrSiNiCu 540 360 540 400 * 360 520 400* 360 4^ o o 1* L 09Mn2 - - Ghi chủ: * Hệ sô' yMđối với trường hợp 1,1; bề dày tối đa 40 mm Bảng IV Cường độ tính toán thép cán thép ống Trạng thái làm việc Cường độ Ký hiệu tính toán Kéo, nén, uốn f f Trượt fv f v = , f y /Y m Ép mặt lên đầu mút (khi tì sát) fc f« = f /Ym Ép mặt khớp trụ tiếp xúc chặt L fcc = 0,5 fu/yM Ép mặt theo đường kính lãn fcd fcd = 0,025 fu/yM = fy /Y m Bảng V Quy cách thép cán nóng (TCVN 2059 :1977) Bể dầy (mm) Bể rộng (mm) 200 ; 210 ; 220 ; 240 ; 250 ; 260 ; 280 ; 300 ; 320 ; 340 ; 360 ; ; ; ; ;10 ; 11; 12 ; 14 ; 16 ;18 ; 20 380 ; 400 ; 420 ; 450 ; 480 ; 500 ; 530 ; 560 ; 600 ; 63 0; 650 ; 670 ; 700 ; 750 ; 800 ; 850 ; 900 ; 950 ;1000 ;1050 200 ; 210 ; 220 ; 240 ; 250 ; 260 ; 280 ; 300 ; 320 ; 340 ; 360 ; 6; 25 ; 28 ; 30 ; 32 ; 36; 380 ; 400 ; 420 ; 450 ; 480 ; 500 ; 530 ; 560 ; 600 ; 63 0; 650 ; 40 ; 45 ; 50 ; 55 ; 60 670 ; 700 ; 750 ; 800 ; 850 ; 900 ; 950 ;1000 ;1050 49 Bảng VI Cường độ tính toán thép cán chịu ép mạt tì đầu, ép mặt cục khớp trụ, ép theo đường kính lăn Đơn vị tính: N/mm2 Cường độ tính toán Giới Ép mặt han Ép theo đường kính bền Tì đầu Cục khớp trụ N/mm2 (có gia công (giữa thớt cong với trục hình ưụ) phảng mặt) tiếp xúc chặt 360 327 164 365 332 166 370 336 168 380 346 173 390 355 178 400 364 182 10 430 391 196 10 440 400 200 10 450 409 205 10 460 418 209 10 470 427 214 11 480 436 218 11 490 445 223 11 500 455 ■ 228 11 510 464 232 12 520 473 237 12 530 473 237 12 540 482 241 12 570 504 252 13 590 522 261 13 635 578 289 14 lăn (trong kết cấu có độ di động hạn chế) Ghi chú: Giá trị cường độ tính toán lấy theo công thức bảng IV, với Ym = 1, 50 Bảng VII Quy cách thép cán nóng theo GOST 19903-74* Bé dày(ram): 0,4; 0,45; 0,5; 0,55; 0,6; 0,63; 0,65; 0,7; 0,75; 0,8; 0,9; 1; 1,2; 1,3; 1,4; 1,5; 1,6; 18; 2; 2,2; 2,5; 2,8; 3,0; 3,2; 3,5; 3,8; 3,9; 4,0; 4,5; 5; 5,6; 6; 6,5; 7; 7,5; 8; 8,5; 9; 9,5; 10; 10,5; 11; 11,5; 12; 12,5; 13; 13,5; 14; 14,5; 15; 15,5; 16; 16,5; 17; 17,5; 18; 18,5; 19; 19,5; 20; 20,5; 21; 21,5; 22; 22,5; 23; 23,5; 24; 24,5; 25; 25,5; 26; 27; 28; 29; 30; 31; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 52; 55; 58; 60; 62; 65; 68; 70; 72; 75; 78; 80; 82; 85; 87; 90; 92; 95; 100; 105; 110; 115; 120; 125; 130; 135; 140; 145; 150; 155; 160 Bề rộng(mm); 500; 510; 600; 650; 670; 700; 710; 750; 800; 850; 900; 950; 1000; 1100; 1250; 1400; 1420; 1500; 1600; 1700; 1800; 1900; 2000; 2100; 2200; 2300; 2400;2500: 2600; 2700; 2800; 2900; 3000; 3200; 3400; 3600; 3800 Bé dày, IĨ1ĨĨ1 0,4-0,6 0,63-0,75 0,8-0,9 500-750; 1000; 1250 500-800; 1000; 1250 3ề rộng, mm 500-750; 1000 1,2-1,4 1,5-2,8 3-5,6 600-1000; 600-1250 600-1500 600-1800 1250 (tiếp theo) Bề dày, mm 6-7,5 8-10,5 11-12,5 13-25,5 26-40 42-160 Bé rộng, ram 700-2000 700-2500 1000-2500 1000-2800 1250-3600 1250-3800 Bẳng VIII Các đác trưng vật lý thép Các đặc trưng vật lý Giá trị Khối lượng riêng p, kg/mí: - Thép cán khối đúc thép 7850 - Khối đúc gang 7200 Hệ số dãn dài nhiệt a°, c 0,12.104 Môđun đàn hồi E, N/mm2 - Thép cán khối đúc thép 2,1.10* - Khối đúc gang 0.85.106 - Bó sợi thép song song 2,0.10Ã - Cáp thép xoắn cáp thép xoắn có lớp bọc 1,7.106 l Môđun trượt thép khối đúc gang G, N/mm2 Hệ số nờ ngang (hệ số Poát xông) 0,81.106 0,3 ĩlìi chú; Giá trị môđun đàn hổi cáp thép cho bảng ứng với lực kéo không bé 60% lực kéo đứt sợi cáp 51 Bảng IX Thép cán chữ I TCVN 1655 : 1975 Các ký hiệu: h : chiều cao b : bề rộng dầm d : chiều dầy bụng t : bề rộng trung bình cánh r : bán kính góc uốn tròn r : bán kính góc tròn mép I : Mô men quán tính w : Mô men chống uốn s : Mô men tĩnh nửa tiết diện rxy: bán kính quán tính — Kích thước, mm b 55 64 73 81 90 100 100 110 110 120 115 125 125 135 135 145 140 145 155 160 170 180 190 d 4,5 4,8 4,9 5,0 t 7,2 7,3 7,5 7,8 5,1 5,1 5,2 5,2 5,4 5,4 5,6 8,1 8,3 5,6 6,0 6,0 6,5 6,5 7,0 7,5 8,3 9.0 10,0 11,0 12,0 8,4 8,6 8,7 8,9 9,5 9,8 9,8 10,2 10,2 10.7 11,2 12,3 13,0 14,2 15,2 16,5 17,8 R 7,0 7,5 8,0 8.5 9,0 9,0 9,5 9,5 10,0 10,0 10,5 10,5 11,0 11.0 12,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 20,0 r 2,5 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,5 4,5 5,0 Diện tích Khối lượng 1m mặt cắt ngang, cm2 chiéu dài, kg 12,0 14,7 17,4 20,2 23,4 25,4 26,8 28,9 30,6 32,8 34,8 37,5 40,2 43,2 46,5 5,0 5,0 49,9 53,8 6,0 6,0 7,0 61,9 72,6 84,7 7,0 7,0 8,0 100,0 118,0 138,0 9,46 11.50 13,70 15,90 18,40 19,90 21,00 22,70 24,00 25,80 27,30 29,40 31,50 33,90 36,50 39,20 42,20 48,60 57 00 66,50 78,50 92,60 108,00 Đại lượng tra cứu cho trục Ix, cm4 198 350 572 873 1290 1430 1840 2030 2550 2790 3460 3800 5010 5500 7080 7780 9840 13380 19062 27696 39727 55962 76806 X - ,< Wx, cm3 39,7 58,4 81,7 109,0 143,0 159,0 184,0 203,0 232,0 254,0 289,0 317,0 371,0 407,0 472,0 518,0 597,0 743,0 953,0 1231,0 1589,0 2035,0 2560,0 Khối lượng 1m chiéu dái tính theo kích thước danh nghĩa với khối lượng riêng thép 7,85 g/cm3 Bán kính lươn R r dân bảng VIII hình vẽ không kiểm tra mà iàm số liệu cho thiết kế lô hỉnh ix^cm 4,06 4,88 5,73 6,57 7,42 7,51 8,28 8,37 9,13 9,22 9,97 10,10 11,20 Sx, cm3 23,0 33,7 46,8 62,3 81,4 89,8 104,0 114,0 11,30 12,30 12,50 13,50 229,0 268,0 14,70 16,20 423,0 545,0 18,10 19,90 708,0 919,0 1181,0 1491,0 21,80 23,60 131,0 143,0 163,0 178,0 210,0 292,0 339,0 ly, cm4 17,9 27,9 41,9 58,6 82,6 114,0 115,0 155,0 157,0 206,0 198,0 260,0 260,0 337,0 337,0 436,0 419,0 516,0 667,0 808,0 1043,0 1356,0 1725,0 Y -Y Wy, cm3 6,49 8,72 11,50 14,50 18,40 22,80 23,10 28,20 28,60 34,30 34,50 41,60 41,50 50,00 49,90 60.10 59,90 71,10 86,10 101,00 123,00 151,00 182,00 Cổng thức tính Tập trung Cánh Cánh Cánh Cánh Vị/ = 1,6 + 0,08a VỊ/ = 3,15 + 0,04a - 2,7.10'5a Phân bố Vị/ = 3,8 + 0,08a Vị/ = 5,35 + 0,04a - 2,7.10‘5a Bất k ỳ Bất k ỳ Vị/ = Tập trung Bất k ỳ Vị/ = ,7 \ựị Cánh VỊ/ = ,1 Vị/Ị V*/ = ,1 X /, Cánh V|/ = ,6 Vị/ẵ C ánh ên lị/ = ,1 V |/| Vị/ = l , v |/ j Cánh ụ = ,3 V ị VỊ/ = , Vị/, Tạp trung 1/4 nhịp Một Phân bố G hu hú: Trị s ố xựị a Cánh chất tải lấy bàng \ụ 40[...]... 370+470 24 0 23 0 22 0 27 26 24 CT38n, CT38 380 + 4 9 0 25 0 24 0 23 0 26 25 23 CT38nMn 380 -i- 500 25 0 24 0 23 0 26 25 23 CT42S 4 1 0 -5 2 0 26 0 25 0 24 0 25 24 22 CT42n, CT 42 420 * 540 27 0 26 0 25 0 24 23 21 CT51n, CT51 510 -ỉ- 640 29 0 28 0 27 0 20 19 17 CT52nMn 460 + 600 29 0 28 0 27 0 20 19 17 >610 320 310 300 15 14 12 CTóln CT61 — 20 < t < 40 Bảng II Cường độ tiêu chuẩn fy , fu và cường độ tính toán f của thép cácbon... 836 822 796 809 785 785 766 721 749 696 724 687 654 623 595 641 6 02 5 32 566 501 565 522 447 483 413 493 448 408 369 335 427 381 306 338 28 0 366 321 28 7 26 0 23 7 313 27 6 24 7 22 3 20 4 27 2 24 0 195 21 5 178 23 9 21 1 171 157 189 21 2 187 1 52 167 139 189 167 150 136 125 170 150 123 135 1 12 154 136 111 122 1 02 140 124 101 093 111 128 113 1 02 093 085 118 104 094 086 077 : Giá trị của hệ sô' ẹ trong bảng đã được... 0,9; 1; 1 ,2; 1,3; 1,4; 1,5; 1,6; 18; 2; 2, 2; 2, 5; 2, 8; 3,0; 3 ,2; 3,5; 3,8; 3,9; 4,0; 4,5; 5; 5,6; 6; 6,5; 7; 7,5; 8; 8,5; 9; 9,5; 10; 10,5; 11; 11,5; 12; 12, 5; 13; 13,5; 14; 14,5; 15; 15,5; 16; 16,5; 17; 17,5; 18; 18,5; 19; 19,5; 20 ; 20 ,5; 21 ; 21 ,5; 22 ; 22 ,5; 23 ; 23 ,5; 24 ; 24 ,5; 25 ; 25 ,5; 26 ; 27 ; 28 ; 29 ; 30; 31; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 52; 55; 58; 60; 62; 65; 68; 70; 72; 75; 78; 80; 82; 85;... N/mm2 Mác thép Cường độ tiêu chuẩn fy và cường độ tính toán f của thép với độ dày t (mm) t < 20 20 < t < 40 40 < t < 100 Cường độ kéo đứt tiêu chuẩn fu không phụ thuộc bể dày t (mm) fy f fy f fy f CCT34 22 0 21 0 21 0 20 0 20 0 190 340 CCT38 24 0 23 0 23 0 22 0 22 0 21 0 380 CCT 42 260 24 5 25 0 24 0 24 0 23 0 420 48 Bảng III Cường độ tiêu chuẩn fy , fu và cường độ tính toán f của thép hợp kim thấp Đơn vị tính: N/mm2... 196 10 440 400 20 0 10 450 409 20 5 10 460 418 20 9 10 470 427 21 4 11 480 436 21 8 11 490 445 22 3 11 500 455 ■ 22 8 11 510 464 23 2 12 520 473 23 7 12 530 473 23 7 12 540 4 82 241 12 570 504 25 2 13 590 522 26 1 13 635 578 28 9 14 lăn (trong các kết cấu có độ di động hạn chế) Ghi chú: Giá trị của cường độ tính toán lấy theo các công thức ở bảng IV, với Ym = 1, 1 50 Bảng VII Quy cách thép tấm cán nóng theo GOST 19903-74*... Bảng X II Hệ sô uốn dọc ... 440 23 0 22 0 21 0 32 31 29 CT38S 370+470 24 0 23 0 22 0 27 26 24 CT38n, CT38 380 + 25 0 24 0 23 0 26 25 23 CT38nMn 380 -i- 500 25 0 24 0 23 0 26 25 23 CT42S -5 26 0 25 0 24 0 25 24 22 CT42n, CT 42 420 * 540 27 0... 19,5; 20 ; 20 ,5; 21 ; 21 ,5; 22 ; 22 ,5; 23 ; 23 ,5; 24 ; 24 ,5; 25 ; 25 ,5; 26 ; 27 ; 28 ; 29 ; 30; 31; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 52; 55; 58; 60; 62; 65; 68; 70; 72; 75; 78; 80; 82; 85; 87; 90; 92; ... 785 766 721 749 696 724 687 654 623 595 641 6 02 5 32 566 501 565 522 447 483 413 493 448 408 369 335 427 381 306 338 28 0 366 321 28 7 26 0 23 7 313 27 6 24 7 22 3 20 4 27 2 24 0 195 21 5 178 23 9 21 1 171