tiêu chuẩn 22tc27205 phần 3

Hình 3.10.2-1- Các hệ số gia tốc 3.10.3 Các mức độ quan trọng Để tính toán động đất, Chủ đầu t- phải xếp loại cầu xét vào ba mức độ quan trọng nh- sau: Các cầu đặc biệt quan trọng Các cầu thiết yếu, Các cầu thông th-ờng Cơ sở để xếp loại phải bao gồm yêu cầu xã hội/sự sống an ninh/quốc phòng Trong việc phân loại cầu cần xét đến thay đổi t-ơng lai điều kiện yêu cầu 3.10.4 Vùng động đất Mỗi cầu phải đ-ợc xếp vào vùng động đất phù hợp với Bảng Bảng 3.10.4-1 - Vùng động đất Hệ số gia tốc A 0,09 0.09 < A 0,19 0.19 < A < 0,29 Vùng động đất Cấp (MSK - 64) Cấp 6,5 6,5 < Cấp 7,5 7,5 < Cấp 3.10.5 Các ảnh h-ởng vị trí công trình 3.10.5.1 Tổng quát ảnh h-ởng vị trí cầu phải đ-ợc đ-a vào việc xác định tải trọng động đất cho cầu Hệ số thực địa S quy định Bảng1 phải dựa loại đất đ-ợc xác định Điều 310.5.2 đến 3.10.5.5 Bảng 3.10.5.1-1- Hệ số thực địa Hệ số thực địa S I 1,0 II 1,2 Loại đất III 1,5 IV 2,0 vị trí công trình đầy đủ chi tiết tính chất đất để xác định loại đất, đất không khớp với loại, hệ số thực địa S phải lấy theo đất loại II 3.10.5.2 Đất loại I Đất đ-ợc xếp vào loại I gồm: Đá loại đá sit dạng kết tinh, Đất cứng có bề dày nhỏ 60000 mm đất phủ đá cát, sỏi cuội sét cứng trầm tích ổn định 3.10.5.3 Đất loại II Đất dính cứng đất rời sâu có bề dày v-ợt 60000 mm loại đất phủ đá cát, sỏi cuội hay sét cứng trầm tích ổn định đ-ợc xếp vào loại II 3.10.5.4 Đất loại III Đất sét mềm đến nửa cứng cát đ-ợc đặc tr-ng lớp dày 9000 mm hay sét mềm hay nửa cứng, có xen lẫn lớp cát đất rời khác đ-ợc xếp vào loại III 3.10.5.5 Đất loại IV Đất sét mềm bùn dày 12000 mm đ-ợc xếp vào loại IV 3.10.6 Hệ số đáp ứng động đất đàn hồi 3.10.6.1 Tổng quát Ngoài quy định khác Điều 3.10.6.2 hệ số đáp ứng động đất đàn hồi Csm cho dạng thức dao động thứ m đ-ợc lấy theo: C sm đó: 1,2AS Tm 2/3 Tm = chu kỳ dao động kiểu thứ m (s) S hệ số thực địa lấy theo Điều 3.10.5 A = = 2,5A (3.10.6.1-1) hệ số gia tốc lấy theo Điều 3.10.2 3.10.6.2 Các ngoại lệ Đối với đất loại III IV kiểu dao động khác với kiểu có chu kỳ nhỏ 0,3 giây, Csm phải lấy theo: Csm = A (0,8 + 4,0 Tm) (3.10.6.2-1) Nếu chu kỳ dao động kiểu lớn 4,0 giây trị số Csm kiểu phải lấy theo: C sm 3AS Tm4 / (3.10.6.2-2) 3.10.7 Hệ số điều chỉnh đáp ứng 3.10.7.1 Tổng quát Để áp dụng hệ số điều chỉnh ứng xử nói đây, chi tiết kết cấu cần phải thỏa mãn quy định Điều 5.10.2.2, 5.10.11 5.13.4.6 Trừ ghi đây, ứng lực động đất thiết kế kết cấu phần d-ới liên kết phận kết cấu đ-ợc liệt kê Bảng phải đ-ợc xác định cách chia ứng lực rút từ phân tích đàn hồi cho hệ số điều chỉnh ứng xử thích hợp R, nh- quy định Bảng t-ơng ứng Hệ số R đ-ợc quy định Bảng cho liên kết, mối nối -ớt phận kết cấu kết cấu, chẳng hạn nh- liên kết cột với bệ móng, đ-ợc thiết kế để truyền ứng lực lớn phát sinh khớp dẻo cột hay bệ nhóm cột mà chúng liên kết nh- quy định Điều 3.10.9.4.3 Nếu ph-ơng pháp lịch sử thời gian phi đàn hồi đ-ợc dùng để phân tích, hệ số diều chỉnh ứng xử R lấy 1,0 cho kết cấu phần d-ới liên kết Bảng 3.10.7.1-1 - Hệ số điều chỉnh ứng xử R - Kết cấu phần d-ới Kết cấu phần d-ới Trụ kiểu t-ờng có kích th-ớc lớn Bệ cọc BTCT có cọc thẳng có cọc xiên Cột đơn Cọc thép hay thép liên hợp bệ cọc BTCT có cọc thẳng có cọc xiên Bệ nhóm cột Tới hạn 1,5 Mức độ quan trọng Chủ yếu 1,5 Khác 2,0 1,5 1,5 1,5 2,0 1,5 2,0 3,0 2,0 3,0 1,5 1,5 1,5 3,5 2,0 3,5 5,0 3,0 5,0 Bảng 3.10.7.1-2 - Hệ số điều chỉnh ứng xử R - Các liên kết Liên kết Kết cấu nhịp với mố Khe co giãn nhịp kết cấu phần Cột trụ hay bệ cọc với rầm mũ hay kết cấu Tất cấp quan trọng 0,8 0,8 1,0 phần Cột hay trụ với móng 1,0 3.10.7.2 áp dụng Tải trọng động đất đ-ợc giả thiết tác dụng ph-ơng ngang Hệ số R đ-ợc dùng cho hai trục trực giao kết cấu phần d-ới Một trụ BTCT dạng t-ờng đ-ợc tính toán nh- cột đơn theo chiều mảnh thỏa mãn quy định cho cột Phần 3.10.8 Tổ hợp ứng lực động đất Các ứng lực động đất đàn hồi trục cấu kiện đ-ợc rút từ tính toán theo hai ph-ơng thẳng góc phải đ-ợc tổ hợp thành hai tr-ờng hợp tải trọng sau: 100% giá trị tuyệt đối ứng lực theo chiều vuông góc thứ đ-ợc tổ hợp với 30% giá trị tuyệt đối ứng lực chiều vuông góc thứ hai 100% giá trị tuyệt đối ứng lực chiều vuông góc thứ hai đ-ợc tổ hợp với 30% giá trị tuyệt đối ứng lực chiều vuông góc thứ 3.10.9 Tính toán lực thiết kế 3.10.9.1 Tổng quát Đối với cầu nhịp vùng động đất nào, lực liên kết thiết kế nhỏ theo chiều bị cản trở kết cấu phần kết cấu phần d-ới không đ-ợc lấy nhỏ tích hệ số thực địa, hệ số gia tốc nhân với tải trọng th-ờng xuyên đ-ợc phân phối Bề rộng bệ gối di động cầu nhiều nhịp phải phù hợp với Điều 4.7.4.4 thiết bị cố định chiều dọc phải phù hợp với Điều 3.10.9.5 3.10.9.2 Vùng động đất Đối với cầu nằm vùng có hệ số gia tốc nhỏ 0,025 đất thuộc loại I loại II, lực liên kết ngang thiết kế chiều cố định không đ-ợc lấy nhỏ 0.1 lần phản lực thẳng đứng tải trọng th-ờng xuyên chuyền vào hoạt tải giả sử tồn có động đất Đối với địa điểm khác vùng lực liên kết ngang thiết kế chiều cố định không đ-ợc lấy nhỏ 0.2 lần phản lực thẳng đứng tải trọng th-ờng xuyên chuyền vào hoạt tải giả sử tồn có động đất Đối với phân đoạn liền kết cấu phần tải trọng th-ờng xuyên đ-ợc phân phối cho liên kết trục gối cố định dùng để xác định lực liên kết thiết kế phải lấy tổng tải trọng th-ờng xuyên đốt dầm Nếu gối đỡ phân đoạn liền đỡ nhịp giản đơn đ-ợc cố định theo ph-ơng ngang tải trọng th-ờng xuyên dùng để xác định lực liên kết phải lấy phân lực tải trọng th-ờng xuyên tác dụng gối Mỗi gối cao su liên kết chúng vào khối xây hay gối phải đ-ợc thiết kế để chịu đ-ợc lực động đất nằm ngang chuyền qua gối Đối với tất cầu vùng động đất tất cầu nhịp lực cắt động đất không đ-ợc nhỏ lực liên kết đ-ợc quy định 3.10.9.3 Vùng động đất Công trình vùng động đất phải đ-ợc tính toán phù hợp với yêu cầu tối thiểu đ-ợc ghi Điều 4.7.4.1 4.7.4.3 Trừ móng, lực động đất thiết kế dùng cho phận bao gồm bệ cọc t-ờng chắn phải đ-ợc xác định cách chia lực động đất đàn hồi tính theo Điều 3.10.8 cho hệ số điều chỉnh đáp ứng thích hợp R lấy Bảng 3.10.7.1-1 Lực động đất thiết kế dùng cho móng, trừ bệ cọc t-ờng chắn phải đ-ợc xác định cách chia lực động đất đàn hồi theo Điều 3.10.8 cho nửa hệ số điều chỉnh đáp ứng R theo Bảng 3.10.7.1-1 cấu kiện kết cấu phần d-ới đ-ợc liên kết vào móng Giá trị R/2 không đ-ợc lấy nhỏ 1,0 Khi có nhóm tải trọng loại Đặc biệt quy định Bảng 3.4.1-1, chi phối việc thiết kế cột, phải xem xét khả lực động đất truyền xuống móng lớn lực tính theo cách quy định đây, v-ợt c-ờng độ cột 3.10.9.4 Vùng động đất 3.10.9.4.1 Tổng quát Các kết cấu vùng động đất phải đ-ợc tính toán phù hợp với yêu cầu tối thiểu ghi Điều 4.7.4.1 4.7.4.3 3.10.9.4.2 Lực thiết kế điều chỉnh Lực thiết kế điều chỉnh phải đ-ợc xác định nh- Điều 3.10.9.3 trừ tr-ờng hợp tính móng phải lấy hệ số R 1,0 3.10.9.4.3 Lực khớp dẻo Khớp dẻo phải biết xảy tr-ớc kết cấu và/hoặc móng bị phá hoại v-ợt ứng suất hay ổn định kết cấu và/hoặc móng Khớp dẻo cho phép xuất cột chỗ dễ kiểm tra sửa chữa Sức kháng uốn dẻo phận kết cấu phần d-ới phải đ-ợc xác định phù hợp với quy định Phần Các cấu kiện phận liên kết với cột kết cấu phần kết cấu phần d-ới phải đ-ợc thiết kế để chịu lực cắt ngang cột, đ-ợc xác định theo sức kháng uốn dẻo cột cách nhân sức kháng danh định mặt cắt bê tông với 1,30 mặt cắt thép với 1,25 Các lực cắt này, đ-ợc tính sở khớp dẻo, coi nh- lực động đất cực hạn mà cầu khai thác đ-ợc 3.10.9.5 Bộ phận cản dọc Lực ma sát không đ-ợc coi thiết bị cản hữu hiệu Bộ phận cản phải đ-ợc thiết kế theo lực đ-ợc tính hệ số gia tốc nhân với tải trọng th-ờng xuyên nhịp nhẹ hai nhịp phận kề bên kết cấu Nếu phận cản điểm mà chuyển vị t-ơng đối mặt cắt kết cấu phần đ-ợc thiết kế xảy trình hoạt động động đất, phải cho phép đủ chậm phận cản để phận cản bắt đầu tác dụng sau chuyển vị v-ợt trị số thiết kế Khi phận cản đ-ợc đặt trụ hay cột phận cản nhịp đ-ợc liên kết với trụ hay cột tốt liên kết nhịp liền kề với 3.10.9.6 Thiết bị neo giữ Đối với vùng động đất 3, thiết bị neo giữ phải đ-ợc đặt gối khớp kết cấu liên tục mà lực động đất thẳng đứng tải trọng động đất dọc ng-ợc chiều v-ợt 50% nh-ng không lớn 100% phản lực tải trọng th-ờng xuyên gây Trong tr-ờng hợp lực nâng thực dùng để thiết kế thiết bị neo giữ phải lấy 10% phản lực tải trọng th-ờng xuyên phát huy nh- giả định dầm kê đơn giản lên gối Nếu lực động đất thẳng đứng dẫn đến lực nâng thiết kế neo giữ phải đ-ợc tính toán để chiụ đ-ợc trị số lực lớn hai tr-ờng hợp sau: 120% hiệu số lực động đất thẳng đứng phản lực tải trọng th-ờng xuyên, 10% phản lực tải trọng th-ờng xuyên 3.10.10 Các yêu cầu cầu tạm xây dựng phân kỳ Bất kỳ cầu cầu đ-ợc xây dựng phần đ-ợc coi tạm cho năm phải thiết kế theo kết cấu vĩnh cửu không đ-ợc dùng quy định điều Yêu cầu trận động đất không đ-ợc gây sập đổ toàn phần cầu nêu Điều 3.10.1 phải áp dụng cho cầu tạm dùng cho giao thông Yêu cầu phải đ-ợc áp dụng cho cầu đ-ợc xây dựng phân kỳ dùng cho giao thông và/hoặc v-ợt qua đ-ờng giao thông Hệ số gia tốc cho Điều 3.10.2 đ-ợc giảm hệ số không lớn để tính lực đàn hồi chuyển vị cấu kiện Các hệ số gia tốc cho địa điểm xây dựng gần đứt gãy hoạt động phải đ-ợc nghiên c-ú riêng Các hệ số điều chỉnh đáp ứng cho Điều 3.10.7 tăng lên hệ số không lớn 1,5 để tính lực thiết kế Hệ số không đ-ợc áp dụng cho liên kết nh- xác định Bảng 3.10.7.1-2 Các quy định chiều rộng gối tối thiểu Điều 4.7.4.4 phải áp dụng cho cầu tạm cầu xây dựng phần 3.11 áp lực đất: EH, ES, LS DD 3.11.1 Tổng quát áp lực đất phải đ-ợc coi hàm số của: Loại đất tỷ trọng đất, Tính l-u biến đất, Hàm l-ợng n-ớc, Độ chặt, Vị trí n-ớc ngầm, T-ơng tác đất công trình, Trị số tải trọng chất thêm, Tác động động đất 3.11.2 Đầm nén Khi l-ờng tr-ớc tác dụng thiết bị đầm máy xảy cự ly nửa chiều cao t-ờng lấy chênh cao điểm giao lớp móng đ-ờng làm xong với l-ng t-ờng đáy t-ờng tác dụng bổ sung áp lực đất đầm lèn phải đ-ợc đ-a vào tính toán 3.11.3 Sự diện n-ớc Khi đất giữ không đ-ợc thoát n-ớc tác dụng áp lực thuỷ tĩnh phải đ-ợc bổ sung vào áp lực đất Trong tr-ờng hợp phía sau t-ờng đọng thành vũng t-ờng phải đ-ợc thiết kế để chịu áp lực đất áp lực thuỷ tĩnh áp lực ngang đất phía d-ới mức n-ớc ngầm phải tính với tỷ trọng đất ngậm n-ớc Nếu mức n-ớc ngầm hai phía t-ờng khác phải xét tác dụng thấm đến ổn định t-ờng khả phải đặt đ-ờng ống dẫn áp lực lỗ rỗng sau t-ờng đ-ợc lấy gần theo ph-ơng pháp dòng tịnh hay ph-ơng pháp phân tích khác phải đ-ợc cộng thêm vào ứng suất nằm ngang hữu hiệu tính tổng áp lực ngang đất lên t-ờng 3.11.4 Hiệu ứng động đất Hiệu ứng khả khuyếch đại áp lực đất chủđộng và/hoặc độ chuyển dịch khối đất bị động động đất phải đ-ợc xét đến 3.11.5 áp lực đất: EH 3.11.5.1 áp lực đất áp lực đất đ-ợc giả thiết phân bố tuyến tính tỷ lệ với chiều sâu đất lấy bằng: đó: p k h s gz (x10 ) p = áp lực đất (MPa) s = tỷ trọng đất (kg/m3) g = kh z = = ( 3.11.5.1 -1) hệ số áp lực ngang đất lấy ko Điều 3.11.5.2 t-ờng không uốn cong hay dịch chuyển, ka Điều 3.11.5.3; 3.11.5.6 3.11.5.7 t-ờng uốn cong hay dịch chuyển đủ để đạt tới điều kiện chủ động tối thiểu chiều sâu d-ới mặt đất (mm) số trọng lực (m/s2) Trừ quy định khác đi, tổng tải trọng ngang đất trọng l-ợng đất lấp phải giả định tác dụng độ cao 0,4H phía đáy t-ờng, H tổng chiều cao t-ờng tính từ mặt đất đến đáy móng 3.11.5.2 Hệ số áp lực tĩnh ( trạng thái nghỉ), ko Đối với đất đ-ợc cố kết bình th-ờng hệ số áp lực đất ngang tĩnh lấy nh- sau: đó: f ko = = k0 = - sinf ( 3.11.5.2 - 1) gốc ma sát đất thoát n-ớc hệ số áp lực đất tĩnh đất cố kết Đối với đất cố kết hệ số áp lực đất ngang tĩnh giả thiết thay đổi theo hàm số tỷ lệ cố kết hay lịch sử ứng suất lấy bằng: k0 = (1 - sinf )(OCR)sin t đó: OCR = ( 3.11.5.2 - 2) tỷ lệ cố kết Các giá trị ko cho tỷ lệ cố kết khác OCR lấy Bảng Phù sa, sét, sét dẻo chảy không nên dùng làm đất đắp mà vật liệu hạt dễ thoát n-ớc có sẵn Bảng 3.11.5.2 -1- Hệ số điển hình áp lực đất ngang tĩnh Loại đất Cát rời Cát vừa Cát chặt Đất phù sa bùn(ML) Sét nhão (CL) Sét dẻo chảy (CH) OCR = 0,45 0,40 0,35 0,50 0,60 0,65 Hệ số áp lực đất ngang k0 OCR = OCR = 0,65 1,10 0,60 1,05 0,55 1,00 0,70 1,10 0,80 1,20 0,80 1,10 OCR = 10 1,60 1,55 1,50 1,60 1,65 1,40 3.11.5.3 Hệ số áp lực chủ động ka Trị số hệ số áp lực chủ động lấy bằng: ka đây: đó: Sin Sin Sin Sin (3.11.5.3-1) = góc ma sát đất đắp t-ờng lấy nh- quy định Bảng (độ) = góc đất đắp sau t-ờng với ph-ơng thẳng đứng nh- Hình1 (độ) = , Sin Sin Sin = (3.11.5.3-2) góc đất đắp với ph-ơng nằm ngang nh- Hình1 ( độ) góc nội ma sát hữu hiệu (độ) Đối với điều kiện khác với miêu tả Hình 1, áp lục đất chủ động tính ph-ơng pháp thử dựa theo lý thuyết lăng thể tr-ợt T-ờng cứng Hình 3.11.5.3-1 Chú giải Coulomb áp lực đất Đất lấp Khối đất gia c-ờng Hình 3.11.5.7-3 - Phân bố áp lực đất t-ờng MSE với mặt đất đắp theo đ-ờng gẫy khúc 3.11.6 Tải trọng chất thêm ES LS 3.11.6.1 Tổng quát Khi có tải trọng chất thêm phải bổ sung thêm áp lực đất ngang không đổi vào áp lực đất - áp lực đất không đổi lấy bằng: p = ks qs (3.11.6.1-1) đó: p = áp lực đất ngang không đổi tác dụng tải trọng chất thêm phân bố (MPa) qs = hoạt tải tác dụng lớn (MPa) ks = hệ số áp lực đất tác dụng tải trọng chất thêm Đối với áp lực đất chủ động ks phải lấy ka , với áp lực đất tĩnh ks phải lấy ko Ngoài loại đất đắp độ dịch chuyển t-ờng cụ thể dùng giá trị trung gian phù hợp Phân bố áp lực ngang lên t-ờng ph , tính MPa, dải tải trọng phân bố song song với t-ờng lấy bằng: ph = đây: 2p sin cos p = c-ờng độ tải trọng (MPa) = góc đ-ợc quy định Hình (RAD) = góc đ-ợc quy định Hình (RAD) (3.11.6.1-2) Hình 3.11.6.1-1 - áp lực ngang t-ờng dải tải trọng phân bố Phân bố áp lực ngang ph lên t-ờng, tính MPa, dải tải trọng tập trung lấy bằng: ph = đây: P ZX R v RZ R R P = tải trọng (N) X = cự ly ngang từ l-ng t-ờng tới điểm tác động tải trọng (mm) v = R Z = = (3.11.6.1-3) cự ly tia từ điểm tác động tảiptrọng (áp lực) đến điểm t-ờng nh- quy định Hình (mm) cự ly đứng từ điểm tác động tải trọng tới cao độ điểm t-ờng xem xét (mm) hệ số Poisson (DIM) (3.11.6.1) (áp lực) Hình 3.11.6.1-2 - áp lực ngang lên t-ờng tải trọng tập trung áp lực ngang ph , tính MPa, tải trọng tuyến dài vô hạn song song với t-ờng lấy bằng: ph đây: Q = 4Q X Z R4 (3.11.6.1-4) c-ờng độ tải trọng N/mm ký hiệu khác nh- xác định Hình Hình 3.11.6.1-3 - áp lực ngang lên t-ờng tải trọng tuyến dài vô hạn song song với t-ờng Phân bố áp lực ngang lên t-ờng ph , tính MPa, tải trọng tuyến dài hữu hạn thẳng góc với t-ờng lấy bằng: đó: Q 1 2v 1 2v ph Z B3 Z Z A A B (lực/chiều dài) X X (3.11.6.1-5) Z A X2 (3.11.6.1-6) Z B X1 2 (3.11.6.1-7) đây: X1 = (mm) cự ly từ sau t-ờng đến điểm đầu tải tuyến nh- quy định Hình Z chiều sâu từ mặt đất đến điểm xem xét t-ờng (mm) X2 = chiều dài hoạt tải (mm) v = hệ số Poisson (DIM) Q = = c-ờng độ tải trọng (N/mm) (lực / chiều dài) Hình 3.11.6.1- - áp lực ngang lên t-ờng gây tải trọng tuyến tính có hạn thẳng góc với t-ờng 3.11.6.2 Hoạt tải chất thêm: LS Hoạt tải chất thêm phải đ-ợc xét đến tải trọng xe tác dụng mặt đất đắp phạm vi đoạn chiều cao t-ờng phía sau mặt sau t-ờng Đối với đ-ờng ôtô c-ờng độ tải trọng phải lấy phù hợp với quy định Điều 3.6.1.2 Nếu tải trọng chất thêm khác với đ-ờng ôtô thìchủ đầu t- phải quy định và/hoặc chấp nhận hoạt tải chất thêm phù hợp Sự tăng áp lực ngang hoạt tải chất thêm tính theo: p = k s g heq (x 10-9) đó: (3.11.6.2-1) p = áp lực đất ngang không đổi tác dụng hoạt tải chất thêm phân bố (MPa) k = hệ số áp lực đất s = tỷ trọng đất (kg/m3) heq = chiều cao đất t-ơng đ-ơng với xe tải thiết kế (mm) Chiều cao đất t-ơng đ-ơng cho tải trọng đ-ờng ôtô, heq lấy từ Bảng Đối với chiều cao t-ờng trung gian phải dùng nội suy tuyến tính Chiều cao t-ờng phải lấy khoảng cách từ mặt đất đắp đến đáy bệ móng Bảng 3.11.6.2-1 - Chiều cao t-ơng đ-ơng đất dùng cho tải trọng xe Chiều cao t-ờng (mm) 1500 3000 6000 9000 heq (mm) 1700 1200 760 610 3.11.6.3 Chiết giảm tải trọng Nếu tải trọng xe chuyển qua đ-ợc đỡ phận khác đất đ-ợc phép chiết giảm tải trọng 3.11.7 Chiết giảm áp lực đất Đối với cống cầu phận chúng áp lực đất giảm tác dụng tải trọng hay lực khác, chiết giảm phải đ-ợc giới hạn phạm vi áp lực đất đ-ợc coi tác dụng th-ờng xuyên Khi thiếu số liệu xác hơn, chiết giảm 50% nh-ng không đ-ợc tổ hợp với hệ số tải trọng nhỏ đ-ợc xác định Bảng 3.4.1-2 3.11.8 Lực kéo xuống (xét ma sát âm) ứng lực tác động kéo xuống cọc hay cọc khoan lún khối đất tiếp giáp với cọc hay cọc khoan phải đ-ợc xác định theo quy định Phần 10 3.12 ứng lực biến dạng c-ỡng bức: TU, TG, SH, CR, SE 3.12.1 Tổng quát Nội lực cấu kiện tác dụng từ biến co ngót phải đ-ợc xét đến Hiệu ứng gradien nhiệt cần đ-ợc đ-a vào cách thỏa đáng Trong phân tích phải đ-a vào ứng lực biến dạng cấu kiện chịu lực, chuyển vị điểm tác dụng tải trọng chuyển dịch gối 3.12.2 Nhiệt độ phân bố 3.12.2.1 Biên độ nhiệt độ cầu Nhiệt độ cao thấp bình quân cầu phải lấy nh- quy định Bảng1 Để tính toán hiệu lực lực biến dạng nhiệt phải lấy độ chênh lệch nhiệt độ cao thấp bình quân cầu với nhiệt độ thi công đ-ợc giả thiết thiết kế Biên độ nhiệt cho Bảng áp dụng cho sàn cầu cao tới 2m với lớp mặt dày 100mm sàn cầu bê tông 40mm sàn cầu thép Khi dùng sàn cầu cao chiều dày lớp mặt khác cần sửa lại biên độ nhiệt cho phù hợp Bảng 3.12.2.1-1- Biên độ nhiệt độ cầu Vùng khí hậu Bắc vĩ độ 16oB (Đèo Hải Vân)* Nam vĩ độ 16oB (Đèo Hải Vân) Kết cấu bê tông +5o C đến +47o C Mặt cầu bê tông dầm hộp thép +1o C đến +55o C Mặt cầu thép dầm hộp thép -3o C đến +63o C +10o C đến +47o C +6o C đến +55o C +2o C đến +63o C * Ghi chú: Đối với địa điểm phía bắc vĩ độ 16o B độ cao cao mặt biển 700m nhiệt độ thấp bảng phải trừ bớt 5o C 3.12.2.2 Nhiệt độ lắp đặt Nhiệt độ lắp đặt cầu hay phận cầu đựoc lấy theo trị số trung bình thực tế nhiệt độ không khí 24 tr-ớc tiến hành lắp đặt 3.12.2.3 Biên độ nhiệt độ không khí Các biên độ nhiệt độ cầu quy định Bảng 3.12.2.1-1 dựa biên độ nhiệt độ không khí bóng râm 0o C dến 45oC phía bắc vĩ độ 16oB (đèo Hải Vân) + 5oC đến 45oC phía nam vĩ độ 16oB Khi có số liệu nhiệt độ địa điểm cụ thể, dùng để xác định nhiệt độ không khí bóng râm cao thấp với chu kỳ 100 năm nhiệt độ cầu Bảng 3.12.2.1-1 đ-ợc sửa lại cho phù hợp 3.12.3 Gradien nhiệt Các tác động gradien nhiệt khác kết cấu phần cầu cần phải đ-ợc lấy từ hai điều kiện chênh nhiệt d-ơng (mặt nóng hơn) chênh nhiệt âm (mặt lạnh hơn) Gradien nhiệt theo chiều thẳng đứng kết cấu nhịp bê tông hay thép bê tông liên hợp có mặt cầu bê tông lấy nh- Hình Các giá trị T1, T2 T3 Hình đ-ợc cho Bảng cho hai tr-ờng hợp chênh nhiệt d-ơng âm Kích th-ớc A Hình đ-ợc lấy nh- sau: 300 mm cho kết cấu nhịp BTCT có chiều cao 400 mm hay lớn Đối với mặt cắt BTCT có chiều cao thấp 400 mm lấy nhỏ chiều cao thực tế 100 mm Đối với kết cấu nhịp thép bê tông liên hợp cự ly t phải lấy chiều dày mặt cầu bê tông Đối với kết cấu phần gồm mặt cầu thép dầm hộp thép gradien nhiệt phải đ-ợc xác định ph-ơng pháp đ-ợc thừa nhận đ-ợc chủ đầu t- chấp nhận Gradien nhiệt cho Bảng dùng cho mặt cầu có lớp phủ dày 100 mm Khi dùng chiều dày lớp phủ khác giá trị cần sửa lại cho phù hợp Khi phải tính đến gradien nhiệt ứng suất nội biến dạng kết cấu gradien nhiệt d-ơng âm đ-ợc xác định theo quy định Điều 4.6.6 Hình 3.12.3-1 Gradiend nhiệt ph-ơng thẳng đứng kết cấu nhịp thép bê tông Bảng 3.12.3-1- Gradient nhiệt Thông số T1 T2 T3 Gradien nhiệt d-ơng +23 +6 +3 Gradien nhiệt âm -7 -1 3.12.4 Co ngót khác nơi thích hợp, ứng biến co ngót khác bê tông có tuổi thành phần khác nhau, bê tông thép phải đ-ợc xác định theo quy định Phần 3.12.5 Từ biến ứng biến từ biến bê tông phải phù hợp với quy định Phần Khi xác định ứng lực biến dạng từ biến phải xét đến phụ thuộc theo thời gian thay đổi ứng suất nén 3.12.6 Độ lún Phải xét đến ứng lực giá trị cực hạn độ lún khác cáckết cấu phần d-ới phạm vi đơn nguyên kết cấu phần d-ới Tính toán độ lún đ-ợc tiến hành theo quy định Điều 10.7.2.3 3.13 Lực ma sát: FR Lực ma sát chung gối cầu phải đ-ợc xác định sở giá trị cực đại hệ số ma sát mặt tr-ợt Khi thích hợp phải xét đến tác động độ ẩm khả giảm phẩm chất nhiễm bẩn mặt tr-ợt hay xoay hệ số ma sát 3.14 Va tàu thuyền: CV 3.14.1 Tổng quát Tất cầu v-ợt qua đ-ờng giao thông thuỷ phải đ-ợc thiết kế xét tàu thuyền va với kết cấu phần d-ới thích hợp với kết cấu phần Các cầu phải: Thiết kế để chịu đ-ợc lực va tàu và/hoặc Phải đ-ợc bảo vệ đầy đủ vật chắn, ụ chống va, hộ đạo, đảo thiết bị bỏ khác Chủ đầu t- phải thiết lập và/hoặc duyệt tàu thuyền thiết kế, vận tốc thiết kế yêu cầu riêng cho cầu với phối hợp Cục đ-ờng sông Việt nam Cục hàng hải Việt nam thích hợp Trong điều đề yêu cầu tối thiểu, có tính khuyến nghị, tàu thuyền thiết kế, vận tốc thiết kế tác dụng lực va Chủ đầu t- phải quy định thông qua mức độ h- hỏng cấu kiện cầu, bao gồm hệ thống phòng vệ để chống đỡ Khi xác định tải trọng va tàu mức độ h- hỏng cho phép phải xét đến: Kích th-ớc, loại hình, điều kiện chất tải tần suất tàu sử dụng đ-ờng thuỷ; Các vận tốc điển hình tàu di chuyển đ-ờng thuỷ biến đổi theo mùa dòng chảy; Vị trí trụ đỡ luồng thông th-ơng; Độ sâu n-ớc biến đổi theo mùa nó; Sự đáp ứng kết cấu cầu lực va; Tầm quan trọng kinh tế chiến l-ợc cầu mạng đ-ờng 3.14.2 Tàu thiết kế Tàu thiết kế đ-ợc xét cho cấp đ-ờng sông khác cho Bảng Kích th-ớc trọng tải tàu thiết kế cho Bảng Cả hai bảng cho yêu cầu tối thiểu, có tính khuyến nghị để thiết kế va tàu; nh- đ-ợc mô tả Điều 3.14.1, tình hình riêng công trình nên đ-ợc xem xét đặc tr-ng tàu nên sửa đổi cần Đối với cầu gần cảng cửa sông cần đ-ợc xem xét đặc biệt, nơi mà chiều rộng luồng chiều sâu n-ớc cho phép tàu lớn nhiều so với tàu cho Bảng Bảng 3.14.2-1 -Tàu thiết kế cho cấp đ-ờng sông Cấp đ-ờng sông Tấn trọng tải tàu thiết kế (DWT) Tầu tự hành Sà lan kéo 2000 500 1000 500 300 400 200 400 100 100 40 100 I II III IV V VI Bảng 3.14.2-2 - Kích th-ớc tàu thiết kế DWT (t) Chiều dài lớn (LOA) (m) Chiều rộng lớn (m) Mớn n-ớc đầy tải (m) 2000 90 1000 75 12 3,5 Tàu tự hành Sà lan kéo 300 38 200 34 100 15 40 500 40 400 41 100 27 10,5 7,0 6,6 10 11,2 6,4 2,8 2,2 1,7 1,0 0,8 1,7 1,3 1,0 Đối với cầu nhiều nhịp, nơi phần cầu xa luồng thông thuyền qua đoạn n-ớc nông hơn, xét loại tàu thiết kế nhỏ phần cầu theo chấp thuận chủ đầu t- Các phần cầu sông với mức n-ớc cao bình quân năm không sâu 600mm không cần xét Với cầu lớn ph-ơng pháp luận xác suất mô tả Điều 3.14.5 Tiêu chuẩn thiết kế cầu AASHTO LRFD lần xuất thứ hai (1998) đ-ợc dùng để xác định tàu thiết kế 3.14.3 Vận tốc va thiết kế Vận tốc va thiết kế V có tính khuyến nghị dùng cho loại tàu thiết kế phải lấy nh- Bảng 1, đó: VS = vận tốc bình quân năm dòng chảy liền kề phận cầu đ-ợc xem xét (m/s) Bảng 3.14.3-1- Vận tốc va thiết kế cho tàu thiết kế Tàu thiết kế Tàu tự hành 1000 DWT Tàu tự hành 1000 DWT Sà lan kéo Vận tốc va thiết kế (m/s) 3,3 +VS 2,5 +VS 1,6 +VS Đối với cầu nhiều nhịp, nơi phận cầu xa luồng thông thuyền xét loại vận tốc va thiết kế thấp phần cầu theo chấp thuận Chủ đầu t- Với cầu lớn ph-ơng pháp luận đ-ợc mô tả Điều 3.14.6 tiêu chuẩn thiết kế cầu AASHTO LRFD lần xuất thứ hai (1998) đ-ợc dùng để xác định tốc độ va thiết kế 3.14.4 Năng l-ợng va tàu Động tàu chuyển động đ-ợc hấp thụ trình va chạm không lệch tâm với trụ cầu đ-ợc lấy nh- sau: KE = 500 CHMV2 đó: KE = l-ợng va tàu (joule) CH = hệ số khối l-ợng thủy động học M V = (3.14.4-1) l-ợng rẽ n-ớc tàu (Mg) = vận tốc va tàu (m/s) Khối l-ợng tàu M phải dựa điều kiện chất hàng tàu phải bao gồm khối l-ợng không tải tàu cộng với khối l-ợng hàng tàu có tải khối l-ợng n-ớc dằn tàu không tải tải Khối l-ợng xà lan kéo phải tổng khối l-ợng tàu kéo/đẩy khối l-ợng dãy xà lan chiều dài kéo Hệ số khối l-ợng thủy động học CH phải lấy theo: Nếu tịnh không d-ới sống tàu v-ợt 0,5 lần mớn n-ớc: Nếu tịnh không d-ới sống tàu 0,1 lần mớn n-ớc: CH = 1,05 CH = 1,25 (3.14.4-2) (3.14.4-3) Giá trị CH nội suy từ phạm vi cho giá trị trung gian tĩnh không d-ới sống tàu Tĩnh không d-ới sống tàu phải lấy khoảng cách đáy tàu đáy luồng 3.14.5 Lực va tàu vào trụ Lực va đâm thẳng đầu tàu vào trụ phải đ-ợc lấy nh- sau: PS = 1.2x105 V DWT đó: Ps = lực va tàu tĩnh t-ơng đ-ơng (N) DWT = trọng tải tàu (Mg) V vận tốc va tàu (m/s) = 3.14.6 Chiều dài h- hỏng mũi tàu (3.14.5-1) Chiều dài nằm ngang mũi tàu bị bẹp va chạm với vật cứng phải đ-ợc lấy nh- sau: KE as = 1.54x103 Ps đó: as = chiều dài h- hỏng mũi tàu (mm) Ps = lực va tàu đ-ợc xác định theo Ph-ơng trình 3.14.5-1 (N) KE = (3.14.6-1) l-ợng va tàu (joule) 3.14.7 Lực va tàu lên kết cấu phần 3.14.7.1 Va với mũi tàu Lực va mũi tàu lên kết cấu phần phải đ-ợc lấy theo: PBH = RBHPs đó: (3.14.7.1-1) PBH = lực va mũi tàu lên kết cấu phần bị lộ (N) Ps = lực va tàu lấy theo Ph-ơng trình 3.14.5-1 (N) RBH = tỷ số chiều cao kết cấu phần bị lộ tổng chiều cao mũi tàu Về mục đích điều này, phần bị lộ đoạn đứng chập tàu kết cấu phần cầu với chiều cao vùng va chạm 3.14.7.2 Va với ca bin tàu Lực va chạm ca bin tàu với kết cấu phần phải đ-ợc lấy nh- sau: PDH = RDHPs (3.14.7.2-1) đó: PDH = lực va ca bin tàu (N) Ps = lực va tàu nh- quy định ph-ơng trình 3.14.5.1 (N) RDH = hệ số chiết giảm đ-ợc xác định Đối với tàu v-ợt 100 000 DWT, RDH phải lấy 0,10 Đối với tàu nhỏ 100 000 DWT hệ số chiết giảm phải lấy theo: DWT 100 000 RDH = 0,2 - 0,10 3.14.7.3 Va với cột tàu (3.14.7.2-2) Lực va cột tàu với kết cấu phần phải đ-ợc lấy theo: PMT = 0,10 PDH (3.14.7.3-1) đó: PMT PDH = = lực va cột tàu (N) lực va ca bin tàu quy định Ph-ơng trình 3.14.7.2-1 (N) 3.14.8 Lực va sà lan vào trụ Lực va N vào trụ sà lan sông phải đ-ợc lấy nh- sau: Nếu aB < 100 mm thì: Nếu aB 100 mm thì: đó: PB aB = = PB = 6,0 x 104 aB (3.14.8-1) PB = 6,0 x 106 + 1600 aB (3.14.8-2) lực va tĩnh t-ơng đ-ơng sà lan (N) chiều dài h- hỏng mũi xà lan quy định Ph-ơng trình 3.14.9.1 (mm) 3.14.9 Chiều dài h- hỏng mũi sà lan Chiều dài bị h- hỏng theo đ-ờng nằm ngang mũi sà lan sông phải đ-ợc lấy theo: đó: aB KE = = a B 3100( 1,3x10 KE 1) (3.14.9-1) chiều dài h- hỏng mũi xà lan (mm) l-ợng va tàu (joule) 3.14.10 H- hỏng trạng thái giới hạn đặc biệt Cho phép h- hỏng sập đổ cục phận kết cấu phần d-ới kết cấu phần miễn là: trạng thái giới đặc biệt hạn phận lại kết cấu đủ độ dẻo độ d- để ngăn chặn sập đổ kết cấu phần trên, Các phận kết cấu bị h- hỏng kiểm tra sửa chữa cách t-ơng đối không phức tạp Có thể làm kết cấu bảo vệ trụ cầu nh- cách khác để loại trừ giảm bớt tải trọng va tàu thuyền vào kết cấu cầu mức độ chấp nhận đ-ợc 3.14.11 Tác dụng lực va 3.14.11.1 Thiết kế kết cấu phần d-ới Khi thiết kế kết cấu phần d-ới lực tĩnh t-ơng đ-ơng song song thẳng góc với đ-ờng tim luồng vận tải phải đ-ợc tác dụng riêng biệt nh- sau: 100% lực va thiết kế ph-ơng song song với đ-ờng tim luồng vận tải, 50% lực va thiết kế ph-ơng thẳng góc với đ-ờng tim luồng vận tải Tất phận kết cấu phần d-ới lộ để tiếp xúc với phần vỏ tàu hay mũi tàu phải đ-ợc thiết kế để chịu đ-ợc tải trọng va Khi xác định phận tiếp xúc lộ kết cấu phần d-ới với tàu thuyền phải xét đến mũi tàu nhô ra, khoảng nghiêng thon tàu sà lan Cũng phải xét đến va mũi tàu gây nên tiếp xúc với phân lõm kết cấu phần d-ới Trong hai tr-ờng hợp thiết kế lực va phải tác dụng vào kết cấu phần d-ới phù hợp với giới hạn sau đây: Để tính ổn định tổng thể, lực va thiết kế đ-ợc coi lực tập trung tác dụng lên kết cấu phần d-ới mức n-ớc cao trung bình hàng năm đ-ờng thủy nh- Hình Để tính lực va cục bộ, lực va thiết kế đ-ợc tác dụng nh- tải trọng tuyến thẳng đứng phân bố dọc theo chiều cao mũi tàu nh- Hình Mũi tàu đ-ợc coi nghiêng phía tr-ớc xác định diện tích tiếp xúc tiềm tàng lực va với kết cấu phần d-ới Đối với va sà lan, lực va cục đ-ợc coi nh- tải trọng tuyến thẳng đứng phân bố mũi sà lan nh- Hình Mớn có tải/chạy dằn Hình 3.14.11.1-1 - Lực va tập trung tàu lên trụ Mớn có tải/chạy dằn Hình 3.14.11.1-2 - Tải trọng va tầu dạng tuyến lên trụ Mớn có tải/mớn không tải Hình 3.14.11.1-3 - Lực va sà lan lên trụ 3.14.11.2 Thiết kế kết cấu phần Khi thiết kế kết cấu phần trên, lực va thiết kế phải tác dụng nh- lực tĩnh ngang t-ơng đ-ơng lên phận kết cấu nhịp theo chiều song song với đ-ờng tim luồng vận tải 3.14.11 Bảo vệ kết cấu phần d-ới Kết cấu bảo vệ đ-ợc xây dựng để loại trừ làm giảm va chạm tàu thuyền với phần lộ kết cấu phần d-ới cầu bao gồm đệm chắn, nhóm cọc, kết cấu đỡ cọc, ụ chống va, đảo kết cấu hỗn hợp chúng Có thể cho phép hệ thống bảo vệ bị h- hỏng nặng sập đổ miễn kết cấu chặn đ-ợc tàu tr-ớc va vào trụ cầu chuyển h-ớng tàu khỏi phạm vi trụ [...]... Điều 4.6.6 Hình 3. 12 .3- 1 Gradiend nhiệt trong ph-ơng thẳng đứng trong kết cấu nhịp thép và bê tông Bảng 3. 12 .3- 1- Gradient nhiệt Thông số T1 T2 T3 Gradien nhiệt d-ơng + 23 +6 +3 Gradien nhiệt âm -7 -1 0 3. 12.4 Co ngót khác nhau ở nơi thích hợp, ứng biến do co ngót khác nhau giữa bê tông có tuổi và thành phần khác nhau, giữa bê tông và thép phải đ-ợc xác định theo các quy định của Phần 5 3. 12.5 Từ biến... đất đắp không thoát n-ớc đ-ợc Nếu không thoả mãn tiêu chuẩn này, phải dùng các quy định của các Điều 3. 11 .3; 3. 11.5.1 và 3. 11.5 .3 để tính áp lực đất ngang Khi sử dụng ph-ơng pháp chất lỏng t-ơng đ-ơng, áp lực đất cơ bản p (MPa) có thể lấy nhsau: p = eq g Z (x 10-9) trong đó eq = (3. 11.5.5-1) tỷ trọng chất lỏng t-ơng đ-ơng của đất, không nhỏ hơn 480(kg/m3) Tổng hợp tải trọng đất nằm ngang do trọng l-ợng... tốc va tàu (m/s) = 3. 14.6 Chiều dài h- hỏng của mũi tàu (3. 14.5-1) Chiều dài nằm ngang của mũi tàu bị bẹp bởi va chạm với vật cứng phải đ-ợc lấy nh- sau: KE as = 1.54x1 03 Ps trong đó: as = chiều dài h- hỏng của mũi tàu (mm) Ps = lực va của tàu đ-ợc xác định theo Ph-ơng trình 3. 14.5-1 (N) KE = (3. 14.6-1) năng l-ợng va của tàu (joule) 3. 14.7 Lực va của tàu lên kết cấu phần trên 3. 14.7.1 Va với mũi... kết cấu phần trên phải đ-ợc lấy theo: PBH = RBHPs trong đó: (3. 14.7.1-1) PBH = lực va của mũi tàu lên kết cấu phần trên bị lộ (N) Ps = lực va của tàu lấy theo Ph-ơng trình 3. 14.5-1 (N) RBH = tỷ số của chiều cao kết cấu phần trên bị lộ trên tổng chiều cao mũi tàu Về mục đích của điều này, phần bị lộ là đoạn đứng chập nhau giữa tàu và kết cấu phần trên của cầu với chiều cao của vùng va chạm 3. 14.7.2... trình 3. 14.9.1 (mm) 3. 14.9 Chiều dài h- hỏng của mũi sà lan Chiều dài bị h- hỏng theo đ-ờng nằm ngang của mũi sà lan sông phải đ-ợc lấy theo: trong đó: aB KE = = a B 31 00( 1 1,3x10 7 KE 1) (3. 14.9-1) chiều dài h- hỏng của mũi xà lan (mm) năng l-ợng va của tàu (joule) 3. 14.10 H- hỏng ở trạng thái giới hạn đặc biệt Cho phép h- hỏng hoặc sập đổ cục bộ các bộ phận của kết cấu phần d-ới và kết cấu phần. .. với kết cấu phần d-ới Đối với va sà lan, lực va cục bộ đ-ợc coi nh- một tải trọng tuyến thẳng đứng phân bố đều trên mũi sà lan nh- trong Hình 3 Mớn có tải/chạy dằn Hình 3. 14.11.1-1 - Lực va tập trung của tàu lên trụ Mớn có tải/chạy dằn Hình 3. 14.11.1-2 - Tải trọng va tầu dạng tuyến lên trụ Mớn có tải/mớn không tải Hình 3. 14.11.1 -3 - Lực va của sà lan lên trụ 3. 14.11.2 Thiết kế kết cấu phần trên Khi... Bảng 1 và 2 Bảng 3. 14.2-1 -Tàu thiết kế cho các cấp đ-ờng sông Cấp đ-ờng sông Tấn trọng tải của tàu thiết kế (DWT) Tầu tự hành Sà lan kéo 2000 500 1000 500 30 0 400 200 400 100 100 40 100 I II III IV V VI Bảng 3. 14.2-2 - Kích th-ớc tàu thiết kế DWT (t) Chiều dài lớn nhất (LOA) (m) Chiều rộng lớn nhất (m) Mớn n-ớc đầy tải (m) 2000 90 1000 75 12 3, 5 Tàu tự hành Sà lan kéo 30 0 38 200 34 100 15 40 8 500... tàu với kết cấu phần trên phải đ-ợc lấy theo: PMT = 0,10 PDH (3. 14.7 .3- 1) trong đó: PMT PDH = = lực va của cột tàu (N) lực va của ca bin tàu quy định trong Ph-ơng trình 3. 14.7.2-1 (N) 3. 14.8 Lực va của sà lan vào trụ Lực va N vào trụ do sà lan sông phải đ-ợc lấy nh- sau: Nếu aB < 100 mm thì: Nếu aB 100 mm thì: trong đó: PB aB = = PB = 6,0 x 104 aB (3. 14.8-1) PB = 6,0 x 106 + 1600 aB (3. 14.8-2) lực... thiết kế (m/s) 3, 3 +VS 2,5 +VS 1,6 +VS Đối với cầu nhiều nhịp, nơi các bộ phận cầu ở xa luồng thông thuyền chính có thể xét loại vận tốc va thiết kế thấp hơn đối với các phần cầu đó theo sự chấp thuận của Chủ đầu t- Với các cầu lớn ph-ơng pháp luận đ-ợc mô tả trong Điều 3. 14.6 của tiêu chuẩn thiết kế cầu AASHTO LRFD lần xuất bản thứ hai (1998) có thể đ-ợc dùng để xác định tốc độ va thiết kế 3. 14.4 Năng... với các quy định của Phần 5 Khi xác định ứng lực và biến dạng do từ biến phải xét đến sự phụ thuộc theo thời gian và những thay đổi của ứng suất nén 3. 12.6 Độ lún Phải xét đến ứng lực do các giá trị cực hạn của độ lún khác nhau giữa cáckết cấu phần d-ới và trong phạm vi các đơn nguyên kết cấu phần d-ới Tính toán độ lún có thể đ-ợc tiến hành theo các quy định của Điều 10.7.2 .3 3. 13 Lực ma sát: FR Lực ... 4.6.6 Hình 3. 12 .3- 1 Gradiend nhiệt ph-ơng thẳng đứng kết cấu nhịp thép bê tông Bảng 3. 12 .3- 1- Gradient nhiệt Thông số T1 T2 T3 Gradien nhiệt d-ơng + 23 +6 +3 Gradien nhiệt âm -7 -1 3. 12.4 Co ngót... (MPa) s = tỷ trọng đất (kg/m3) g = kh z = = ( 3. 11.5.1 -1) hệ số áp lực ngang đất lấy ko Điều 3. 11.5.2 t-ờng không uốn cong hay dịch chuyển, ka Điều 3. 11.5 .3; 3. 11.5.6 3. 11.5.7 t-ờng uốn cong hay... 1,5 2,0 1,5 2,0 3, 0 2,0 3, 0 1,5 1,5 1,5 3, 5 2,0 3, 5 5,0 3, 0 5,0 Bảng 3. 10.7.1-2 - Hệ số điều chỉnh ứng xử R - Các liên kết Liên kết Kết cấu nhịp với mố Khe co giãn nhịp kết cấu phần Cột trụ hay