đồ án tốt nghiệp dầm hộp

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu MỤC LỤC PHẦN : SỐ LIỆU THIẾT KẾ CHƯƠNG : Giới thiệu công nghệ cầu bê tông cốt thép DUL thi công đúc hẫng cân CHƯƠNG : Các thông số cầu CHƯƠNG : Tính toán lan can, lề hành CHƯƠNG : Tính toán mặt cầu 1.2Hoạt tải 20 2Thiết kế cốt thép .29 3Kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng 33 CHƯƠNG : Thiết kế kết cấu nhòp 4.Chọn thông số kết cấu nhòp 36 5.Tính đặc trưng hình học tiết diện .38 3.1.Công thức xác đònh đặc trưng hình học tiết diện nguyên 36 3.2.Đặc trưng hình học tiết diện nguyên có xét đến giảm yếu ống gen cáp 38 3.3.Tính giá trò đặc tính bê tông : 41 3.4.Tính đặc trưng hình học ứng với giai đoạn thi công : .44 6Tính nội lực giai đoạn thi công .49 7.Tính mát ứng suất : 4.1Mất mát ứng suất ma sát : 4.2Mất mát ứng suất tụt neo : .54 4.3Mất mát ứng suất nén đàn hồi : .56 4.4Mất mát ứng suất từ biến : .61 4.5Mất mát ứng suất co ngót : .64 4.6Mất mát ứng suất cáp tự chùng : 66 8Kiểm toán giai đoạn thi công 67 5.1Kiểm tra ứng suất giai đoạn thi công đúc hẫng cân : 5.2Kiểm tra ứng suất giai đoạn thi công đúc đốt HLB (chưa kéo cáp HLB) : 5.3Kiểm tra giai đoạn tháo ván khuôn đoạn đúc đà giáo 76 5.2.1Nội lực 76 5.2.2Tính mát ứng suất cáp chòu momen dương : 5.2.3Kiểm toán 79 5.4Kiểm tra giai đoạn hợp long nhòp (chưa kéo cáp HLG) .81 10Kiểm tra giai đoạn khai thác 88 7.3Sự phân phối lại nội lực từ biến .91 7.10Kiểm tra sức kháng cắt .113 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG : Tính toán độ vồng ván khuôn Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found Error: Reference source not foundError: Reference source not found Error: Reference source not found 1.Các bảng liên quan đến tính toán cáp âm : 117 CHƯƠNG : Tính toán mặt cầu CHƯƠNG : Phụ lục SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Phần 1: GIỚI THIỆU TỔNG QUAN ĐỒ ÁN SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG NGHỆ ĐÀ GIÁO DI ĐỘNG (MSS) Công nghệ đà giáo di động thuộc phương thức đúc nhòp bêtong chỗ Các nhòp cầu đúc lần toàn tiết diện ngang tiến triển liên tíếp theo dọc cầu mà tạo khoảng trống cầu cho giao thông thủy Dầm BTCT DUL chủ thể thực theo sơ đồ dầm giản đơn liên tục từ 3-5 nhòp chiều dài nhòp với chiều cao nhòp không đổi Chiều dài nhòp thuận lợi thực phạm vi 33-60m tối ưu từ 40-50m Số lượng nhòp cầu nguyên tắc không hạn chế Trên thực tế, lực đẩy dọc không lớn cự ly đẩy ghới hạn phạm vi nhòp Mặc dù công trình phụ tạm công nghệ cồng kền: Dàn cứng đẩy dọc, trụ tạm mũi dẫn Vì tính chất vạn CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH Kích thước lan can, lề hành : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang GVHD : Th.S Mai Lựu 350 350 80 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 300 100 600 15 250 750 250 Kiểm toán lan can : Sơ đồ tính toán lan can Thanh lan can xem dầm liên tục để đơn giản tính toán ta đưa sơ đồ dầm giản đơn để tính sau điều chỉnh hệ số Tónh tải gồm trọng lượng thân lan can SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Hoạt tải thiết kế gồm lực tập trung P = 890 N w = 0.37 N/mm phân bố chiều dài lan can ( L th ) theo hai phương Kích thước mặt cắt ngang lan can γ th = 7850 kg/m3 = 77008.5 N/m3 = 7.7 × 10−5 N/mm3 Diện tích mặt cắt ngang lan can : A th = π × D / − π × d / = π × 902 / − π × 80 / = 1334.5 ( mm ) Trọng lượng mét dài lan can : q th = A th × γ th = 7.7 × 10−5 × 1334.5 = 0.103 N/mm Chọn hệ số tải trọng ηD = cho thiết kế thông thường ηR = cho mức dư thông thường ηI = 1.05 cầu quan trọng η = ηD × ηR × ηI = 1.05 > 0.95 Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ: M1 = η × ( γ PL q × (P × L th /4 + w × L2th /8)+ γ DL p p × th × L th /8) = 1.05 × (1.75 × ( 890 × 2000/4 + 0.37 × 20002 /8) + 1.25 × 0.103 × 20002 /8) = 1225066 N.mm M = η × γ PL p × (P × L th /4 + w × L th /8) = 1.05 × 1.75 × ( 890 × 2000/4 + 0.37 × 20002 /8) = 1157625 N.mm Momen tổng hợp mặt cắt nhòp trạng thái giới hạn cường độ : M = M12 + M 22 = 12250662 + 11576252 = 1685492 N.mm Ta đưa sơ đồ dầm giản đơn sơ đồ dầm liên tục hệ số điều chỉnh : Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ : M gn = 0.5 × M = 0.5 × 1685492 = 842746 N.mm Momen gối trạng thái giới hạn cường độ : M g = 0.7 × M = 0.7 × 1685492 = 1179844 N.mm Tính sức kháng lan can S = 0.1 × D3 × (1 − α ) với α = d/D = 80 /90 = 0.89 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu = 0.1 × 90 × (1 − 0.89 ) = 27389 mm3 Sức kháng đường chảy lan can : Mp = φ × fs × S = 0.9 × 240 × 27389 = 5916000 N.mm M g = 1179844 N.mm < Mp = 5916000 N.mm Vậy lan can đảm bảo khả chòu lực Kiểm toán cột lan can : qh Chọn hệ số tải trọng ηD = cho thiết kế thông thường ηR = cho mức dư thông thường ηI = cho thiết kế thông thường η = ηD × ηR × ηI = > 0.95 3.1 Tính trọng lượng cột lan can : Chiều dài thép T1 : LT1 = π × 80 + × (350 + 350) = 1651.2 mm Để đơn giản tính toán dễ thi công chọn chiều dài thép 1660 mm Thể tích thép T1 : V1 = t × b × h = 10 × 120 × 1660 = 1992000 mm3 Diện tích thép T2 : A2 = π × 702/2 + ((350 + 350) × (170+2 × 70)/2 - × π × 902 / = 103476 m2 Thể tích thép T2 : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu V2 = A2 × t2 = 103476 × 10 =1034760 mm3 Thể tích thép đáy : V3 = 130 × 220 × = 143000 m3 Thể tích cột lan can : Vc = V1 + V2 +V3 = 1992000 +1034760+143000 = 3169760 m3 Trọng lượng cột lan can : Qc = Vc × γ th = 3169760 × 7.7 × 10−5 = 244.098 N 3.2 Tính nội lực chân cột : Hoạt tải thiết kế gồm lực tập trung P = 890 N W = 0.37 N/mm phân bố chiều dài lan can ( L th ), ta qui thành lực Ppw tác dụng lên cột lan can Tónh tải gồm trọng lượng thân phân bố dọc theo chiều dài cột lan can qh thay đổi dần từ xuống Ppw = P + W × L th = 890 + 0.37 × 2000 = 1630 N Lực dọc mặt cắt chân cột lan can : Lực dọc tónh tải : NDC1 = Qc = 244.09 N Lực dọc hoạt tải : NLL = × Ppw = × 1630 = 3260 N Momen mặt cắt chân cột lan can : MLL = 1630 × 700 + 1630 × 350 = 1711500 N.mm Nội lực mặt cắt chân cột lan can trạng thái giới hạn cường độ : Lực dọc : PL DC Nu = η × ( γ p × NLL + γ p × NDC1) = × (1.75 × 3260 + 1.25 × 244.098) = 6010.123 N Momen : PL Mu = η × γ p × MLL = × 1.75 × 1711500 = 2995125 N.mm 3.3 Kiểm tra khả chòu lực tiết diện đường hàn chân cột : Diện tích chòu lực : A = × (10 × 120) + (190 – × 10 ) × 10 = 4100 mm2 Momen quán tính tiết diện chòu lực : 120x103  (190 − 10)   bi × h i 10x(190 − 2x10)3 I = ∑( +a × F) = + 2 + x10x120  ÷ 12 12     12 = 19484083 ( mm ) Momen kháng uốn tiết diện : S= I/(y/2) = 19484083/(190/2) = 205095.6 mm3 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Sức kháng momen tiết diện đường hàn : Mp = φ × f y × S PL = 0.9 × 240 × 205095.6= 44300649.6 N.mm > Mu= η × γ p × MLL = 2995125 N.mm Vậy tiết diện đường hàn chân cột đảm bảo khả chòu lực 3.4 Kiểm tra khả chòu lực bulông chân cột : Dùng bulông φ20 CT3 Diện tích tiết diện thân bulông (trừ giảm yếu ren ) : F = 2.45 cm = 245 mm Cường độ kéo nhỏ bulông : Fub = 170 MN/m2 = 170 N/mm2 * Sức kháng cắt danh đònh bulông trạng thái giới hạn cường độ Vì đường ren bao gồm mặt phẳng cắt nên theo (6.13.2.7-1 22TCN-272-05) ta có : R n = 0.38 × A b × Fub × N s A b diện tích bulông tương ứng với đường kính danh đònh , A b = 245 mm Fub cường độ kéo nhỏ bulông N s số lượng mặt phẳng chòu cắt tính cho bulông, N s = R n = 0.38 × 245 × 170 × = 15827 N * Sức kháng kéo danh đònh bulông trạng thái giới hạn cường độ Tn = 0.76 × A b × Fub (6.13.2.10.2-1 22TCN-272-05) A b diện tích bulông tương ứng với đường kính danh đònh Fub cường độ kéo nhỏ bulông Tn = 0.76 × 245 × 170 = 31654 N Lực cắt tác dụng lên bulông : 1 Nc = × (2 × Ppw) = × (2x1630) = 815 N < R n = 15827 N 4 Lực kéo tác dụng lên bulông : M u × l1 Nk = m × ∑ li l1 khoảng cách dãy bulông cùng, l1 = 110 mm m số bulông dãy , m = M u × l1 2995125 × 110 Nk = = = 13614.2 < Tn = 31654 N m × ∑ li × 1102 Vậy bulông đảm bảo khả chòu lực SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Tính lề hành : 4.1 Tính nội lực lề hành : Sơ đồ tính : Chiều dày lề hành : 10 cm Chiều dài nhòp tính toán : Ltt = 800 (mm) Tải trọng người hành tác dụng lên lấy 3.10 -3 MPA Xét đơn vò chiều dài theo phương dọc cầu để tính toán ,lấy bề rộng 1m Tải trọng người hành tác dụng lên lề hành đơn vò chiều dài lề hành: PL = 3.10-3 × 1000 = N/mm Tải trọng thân tác dụng lên lề hành đơn vò chiều dài lề hành: DL = γ c × A Trong A diện tích mặt cắt ngang theo phương dọc cầu A = tbh × 1000 = 100 × 1000 = 100000 mm2 γ c = 2500 kg/m3 = 2.5 × 10−5 N/mm3 DL = 2.5 × 10−5 × 1000 = 2.5 N/mm Chọn hệ số tải trọng ηD = cho thiết kế thông thường ηR = cho mức dư thông thường ηI = 1.05 cầu quan trọng η = ηD × ηR × ηI = 1.05 > 0.95 Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ : DL PL Mu = η × ( γ p × DL + γ p × PL ) × L tt / =1.05 × ( 1.25 × 2.5 + 1.75 × ) × 800 / 8= 703500 N.mm Momen nhòp trạng thái giới hạn sử dụng : DL PL Ms = η × ( γ p × DL + γ p × PL ) × L tt / =1.05 × ( × 2.5 + × ) × 800 / 8= 462000 N.mm SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu *Xét đường bao Mmax Ứng suất cáp không tuyến tính với biến dạng nó, f ps kiến nghò sau:  c  f ps = f pu 1 − k  d ps   f py Hệ số : k = 2(1,04 − ) f pu Cường độ chảy dẻo cáp DUL 75% cường độ kéo đứt cáp DUL: f py = 0.75 × f pu   f  0.75 × f pu  k = 1, 04 − py  = 1, 04 −  = 0.58 f pu  f pu    d ps : khoảng cách từ trọng tâm cốt thép dự ứng lực đến thớ chòu nén xa Hệ số qui đổi vùng nén β1 phụ thuộc cấp BT dầm, với cấp 50 ' => 28 MPa < f c = 50 MPa< 56MPa nên β1 =0,85 – 0,05 50 − 28 f c' − 28 = 0.693 = 0,85 – 0,05 7 Sức kháng tiết diện sức kháng tổng hợp phần cáp phần bê tông chòu nén Do để xác đònh sức kháng trước hết ta phải xác đònh vò trí trục trung hòa c A ps f pu − 0.85f c'β1 (b − b w )h f c= k 0.85f c'β1b w + A ps f pu dp +Nếu c > h f trục trung hòa qua sườn, ta tính sức kháng tiết diện : a  a h  M n = A ps f ps  d p − ÷+ 0.85f c'β1h f ( b − b w )  − f ÷ 2  2  Trong : a : chiều cao vùng nén qui đổi β1 = 0.693 b, b w : tương ứng bê rộng cánh chòu nén bề rộng sườn dầm tiết diện chữ I qui đổi +Nếu c < h f trục trung hòa qua cánh, ta tính tiết diện chữ nhật c= A ps f pu 0,85.f 'c β1.b w + k A ps d ps1 f pu a  M n = A ps f ps  d p − ÷ 2  Ví dụ ta kiểm toán trạng thái giới hạn cường độ mặt cắt 10-10 : Giả sử trục trung hòa qua cánh ta tính c : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 108 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu A ps f pu c= 0.85 × f 'c ×β1 × b w + k A ps d ps1 = f pu 33163.2 × 1860 0.85 × 50 × 0.693 × 1396 + 0.58 33163.2 × 1860 1975 = 143.814 ( mm ) < h f =375.842 ( mm ) Vậy trục trung hòa qua cánh, tính toán theo tiết diện chữ nhật a = c × β = 143.814 × 0.693 = 99.64 ( mm )  c  143.814   f ps = f pu 1 − k = 1781.44 ( MPA )  = 1860 1 − 0.58 d ps  1975    a 99.64    M n = A ps f ps  d p − ÷ = 33163.2 × 1781.44 × 1975 − ÷ 2    = 113736482162.15 ( N.mm ) Tính toán hoàn toàn tương tự cho mặt cắt khác ta : Mặt cắt d ps c a f ps φ × Mn 25-25 1975 1848.36 21.3166 14.7693 24-24 1975 1836.86 42.3679 23-23 1975 1825.5 22-22 1975 21-21 ηM u ban ηM u 1.723E+10 đầu năm 29.3549 3.412E+10 2.169E+10 2.18E+10 63.159 43.7601 5.067E+10 3.515E+10 3.53E+10 1814.28 83.6945 57.9883 6.691E+10 4.15E+10 4.18E+10 1975 1797.71 114.029 79.0057 9.066E+10 4.578E+10 4.62E+10 20-20 1975 1797.71 114.029 79.0057 9.066E+10 4.83E+10 4.89E+10 19-19 2010 1804.16 104.035 72.081 8.436E+10 4.476E+10 4.55E+10 18-18 2116 1817.26 83.8318 58.0834 7.187E+10 3.322E+10 3.41E+10 17-17 2292 1830.2 63.3215 43.8728 5.906E+10 1.392E+10 1.5E+10 16-16 2505 1841.7 42.4797 29.4323 4.345E+10 -9.703E+09 -8.48E+09 15-15 2771 1851.69 21.355 14.7959 2.424E+10 -3.975E+10 -3.84E+10 14-14 0 0 -7.628E+10 -7.48E+10 13-13 0 0 -1.431E+11 -1.41E+11 12-12 0 0 -1.538E+11 -1.52E+11 11-11 0 0 -2.196E+11 -2.18E+11 0-0 0 0 -2.445E+11 -2.43E+11 1-1 0 0 -2.201E+11 -2.18E+11 2-2 0 0 -1.564E+11 -1.54E+11 3-3 0 0 -1.178E+11 -1.16E+11 4-4 3091 1856.26 10.7039 7.41626 1.358E+10 -8.334E+10 -8.13E+10 5-5 2771 1851.69 21.355 14.7959 2.424E+10 -4.791E+10 -4.59E+10 6-6 2505 1841.7 42.4797 29.4323 4.345E+10 -1.779E+10 -1.58E+10 7-7 2292 1825.32 73.6783 51.0485 6.86E+10 7.215E+09 9.23E+09 8-8 2116 1806.88 104.191 72.1896 8.902E+10 2.859E+10 3.06E+10 9-9 2010 1788.06 134.038 92.869 1.081E+11 4.239E+10 4.44E+10 10-10 1975 1781.44 143.814 99.6427 1.137E+11 4.952E+10 5.15E+10 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Nhận xét : mặt cắt thỏa điều kiện : ηM u ≤ φM n *Xét đường bao Mmin Tính toán tương tự Mmin ta : ηM u ban ηM u 0.00E+00 đầu 0.00E+00 năm 0.00E+00 0.00E+00 1.12E+10 1.13E+10 0 0.00E+00 1.71E+10 1.73E+10 0 0.00E+00 1.91E+10 1.93E+10 0 0 0.00E+00 1.95E+10 1.99E+10 20-20 4211 1851.12 34.6765 24.0259 3.68E+10 1.72E+10 1.77E+10 19-19 4265 1838.21 86.1416 59.6838 9.22E+10 8.75E+09 9.48E+09 18-18 4283 1825.47 137.104 94.9932 1.47E+11 -5.77E+09 -4.87E+09 17-17 4290 1812.78 187.766 130.095 2.00E+11 -2.65E+10 -2.55E+10 16-16 4297 1800.21 238.129 164.989 2.52E+11 -5.01E+10 -4.89E+10 15-15 4299 1787.62 288.429 199.84 3.02E+11 -7.90E+10 -7.76E+10 14-14 4301 1775.04 338.687 234.662 3.52E+11 -1.13E+11 -1.12E+11 13-13 4298 1762.4 388.813 269.392 4.00E+11 -1.78E+11 -1.76E+11 12-12 4299 1749.84 438.969 304.143 4.47E+11 -1.88E+11 -1.87E+11 11-11 4308 1748.99 443.302 307.145 4.48E+11 -2.60E+11 -2.58E+11 0-0 4308 1748.99 443.302 307.145 4.48E+11 -2.93E+11 -2.91E+11 1-1 4308 1748.99 443.302 307.145 4.48E+11 -2.59E+11 -2.57E+11 2-2 4299 1749.84 438.969 304.143 4.47E+11 -1.83E+11 -1.81E+11 3-3 4298 1762.4 388.813 269.392 4.00E+11 -1.43E+11 -1.41E+11 4-4 4301 1775.04 338.687 234.662 3.52E+11 -1.08E+11 -1.06E+11 5-5 4299 1787.62 288.429 199.84 3.02E+11 -7.37E+10 -7.17E+10 6-6 4297 1800.21 238.129 164.989 2.52E+11 -4.60E+10 -4.40E+10 7-7 4290 1812.78 187.766 130.095 2.00E+11 -2.44E+10 -2.24E+10 8-8 4283 1825.47 137.104 94.9932 1.47E+11 -6.09E+09 -4.07E+09 9-9 4265 1838.21 86.1416 59.6838 9.22E+10 5.95E+09 7.97E+09 10-10 4211 1851.12 34.6765 24.0259 3.68E+10 1.27E+10 1.47E+10 Mặt cắt d ps c a f ps φ × Mn 25-25 0 0 24-24 0 23-23 0 22-22 21-21 Nhận xét : mặt cắt thỏa điều kiện : ηM u ≤ φM n 7.9.2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép a.Hàm lượng cốt thép tối đa SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 110 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Hàm lượng cốt thép tối đa thỏa : Bỏ qua cốt thép thường nên : d e = d ps c ≤ 0.42 de Mặt cắt Tất thỏa điều kiện : cdp 25-25 Cáp chòu M+ 0.010793 Cáp chòu M0 24-24 0.021452 23-23 0.031979 22-22 0.042377 21-21 0.057736 20-20 0.057736 0.008235 19-19 0.051758 0.020198 18-18 0.039618 0.03201 17-17 0.027623 0.043772 16-16 0.016961 0.055422 15-15 0.007707 0.067092 14-14 0.07875 13-13 0.090474 12-12 0.102109 11-11 0.102903 0-0 0.102903 1-1 0.102903 2-2 0.102109 3-3 0.090474 4-4 0.003463 0.07875 5-5 0.007707 0.067092 6-6 0.016961 0.055422 7-7 0.032144 0.043772 8-8 0.04924 0.03201 9-9 0.066685 0.020198 10-10 0.072817 0.008235 c ≤ 0.42 de b.Hàm lượng cốt thép tối thiểu Phải kiểm tra hàm lượng cốt thép nhỏ muốn cho kết cấu dự ứng lực không bò phá hoại đột ngột kéo Khả phá hoại đột ngột kéo xuất sức kháng mômen cốt thép chòu kéo nhỏ cường độ mômen nứt tiết diện nguyên bê tông Hàm lượng cốt thép nhỏ thỏa : M r ≥ [ 1.2 × M cr ;1.33 × M u ] Trong : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 111 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu M r = φ × Mn M cr : momen làm ứng suất kéo dầm đạt đến f r (cường độ chòu kéo uốn bê tông) f r = 0.63 × f c' = 0.63 × 50 = 4.455 Với đường bao Mmax ta kiểm tra thớ mặt cắt chòu kéo nhiều Với đường bao Mmin ta kiểm tra thớ mặt cắt chòu kéo nhiều Ta kiểm toán mặt cắt 10-10 : Theo TTGH sử dụng : thớ tiết diện mặt cắt 10-10 thớ tiết diện chòu kéo f b = 2.364 ( Mpa ) , tác dụng tải trọng thường xuyên hình thành giai đoạn, ứng suất bê tông thớ chưa đạt ứng suất nứt Do giai đoạn sử dụng cần có mômen phụ thêm M để ứng suất bê tông f r M I td Hay : f r = f b + I y bgtd ⇒ M = ( f r − f b ) × M × y td bgtd M = ( fr − fb ) × I td 5.66 × 1012 = ( 4.455 − 2.364 ) × = 14102602859 ( N.mm ) y bgtd 840 Ta tính M cr = M + M với M* giá trò momen tích lũy từ giai đoạn M* = M DC1 + M DC2 + M DW + M L = 23021108351( N.mm ) * M cr = M + M * = 23021108351 + 14102602859 = 37123711210 ( N.mm ) M u = 51696216023 ( N.mm ) M r ≥ [ 1.2 × M cr ;1.33 × M u ] = 44548453452 M r = φ × Mn = 113736482162 > 44548453452 (thỏa) Tương tự cho mặt cắt khác : Xét đường bao Mmax : Mặt cắt 7-7 8-8 9-9 10-10 M 1.369E+10 1.1797E+10 1.2393E+10 14102602859 Mcr 1.054E+10 2.2937E+10 3.2221E+10 37123711210 1.2Mcr 1.265E+10 2.7525E+10 3.8666E+10 44548453452 Mu 9.26E+09 3.0702E+10 4.4541E+10 51696216023 1.33Mu Min(1.2Mcr, 1.33Mu) φ× Mn 1.232E+10 4.0834E+10 5.9239E+10 68755967311 1.232E+10 2.7525E+10 3.8666E+10 44548453452 6.86E+10 8.9023E+10 1.0812E+11 1.13736E+11 Xét đường bao Mmin : Mặt cắt SV : Đỗ Minh Duy 0-0 1-1 MSSV : CD03031 2-2 3-3 Trang 112 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu M 1.64537E+11 2.08389E+11 2.04857E+11 1.77522E+11 Mcr 3.78949E+11 3.98474E+11 3.40538E+11 2.83805E+11 1.2Mcr 4.54739E+11 4.78169E+11 4.08645E+11 3.40566E+11 Mu 2.9205E+11 2.57319E+11 1.81717E+11 1.41267E+11 1.33Mu Min(1.2Mcr, 1.33Mu) φ× Mn 3.88427E+11 3.42235E+11 2.41684E+11 1.87886E+11 3.88427E+11 3.42235E+11 2.41684E+11 1.87886E+11 4.47503E+11 4.47503E+11 4.46919E+11 3.99712E+11 Ta thấy mặt cắt thỏa : M r ≥ [ 1.2 × M cr ;1.33 × M u ] 7.10 Kiểm tra sức kháng cắt Thiết kế lực cắt mặt cắt gối : Dùng đai hai nhánh có đường kính φ = 20 mm  202  A = × π × Diện tích thép đai : v  ÷ = 1884.95 ( mm )   d ps = 4308 mm v u = 12828750 N Bước : xác đònh cánh tay đòn d v : d ps − 0.5 × a = 4308 − 0.5 × 307.145 = 4154.4 ( mm )  d v = max 0.9 × d ps = 0.9 × 4308 = 3877.16 ( mm )  0.72 × h = 0.72 × 4500 = 3240 ( mm ) = 4154 ( mm ) Bước : tìm ứng suất cắt trung bình : v= v u − φv × v p φv × b w × d v v p : thành phần thẳng đứng lực cắt cáp xiên gây ra, v p = v= Tính v u − φv × v p φv × b w × d v = 9075096 − 0.9 × = 2.457 0.9 × 1396 × 4154.389 v 2.457 = 0.049 < 0.25 ' = fc 50 V  M u / φv + 0.5 ×  u − Vp ÷× cot gθ − ∑ A ps × f po  φv  ε= E s × As + E p × A ps SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 113 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP f po = f pf + f pc GVHD : Th.S Mai Lựu E ps Ec f pf = f pj − ∆f PT = f pj − ∆f pA − ∆f pF − ∆f pES − ∆f pCR − ∆f pSR − ∆f pR = 1451 − 40.7923 − 68.4784 − 2.3346 − 8.6011 − 15.5523 − 3.3644 =1311.87 ( MPA ) Pf P xe − f A td I td Pf = A ps × f pf f pc = − = 61588.8 × 1311.87 = 80796924.02 ( N ) Pf Pf × e 80796924 80796924 × 18632 f pc = − − =− − A td I td 39812087 7.45 × 1013 = −5.789 ( MPA ) E 197000 f po = f pf + f pc ps = 1311.87+ −5.789 = 1341.88 ( MPA ) Ec 38007 Chọn θ = 270  M u / d v + 0.5 × ( Vu − Vp ) × cot gθ − ∑ A ps × f po εx = E p × A ps 2.9205 × 1011 / 4154 + 0.5 × ( 12828750 − ) × cot g27 − 61588.8 ×1341.88 = 197000 × 61588.8 = 0.0006638 E p × A ps Nếu ε x < phải hiệu chỉnh ε x = ε x × Fε với Fε = E c × A c + E p × A ps  c Trong : A c = A g 1 − ÷  h β = 2.418 v = 0.049 ε = 0.0006638 → ,   x f c' θ = 27 Xác đònh khả chòu cắt bê tông : β 2.418 Vc = × f c' × b w × d v = × 50 × 1396 × 4154 = 8263283 ( N ) 12 12 Xác đònh khả chòu cắt cốt thép đai : V 12828750 Vs = u − Vc − Vp = − 8263283 − = 5990883.6 ( N ) φv 0.9 Khoảng cách cốt thép đai : A f d cot gθ 1884.95 × 300 × 4154 × cot g27 S = v vy v = = 769 ( mm ) Vs 5990883.6 Khoảng cách cốt đai theo điều kiện cấu tạo : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 114 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu A v × f vy  1884.95 × 300 = = 690.19  ' S ≤  0.083 × f c × b w 0.083 × 50 × 1396 = 600 ( mm )  min(0.8 × d v ;600mm) = min(0.8 × 4154;600mm) = 600 Chọn S = 200 ( mm ) Tính lại khả chòu cắt thép đai : A f d cot gθ 1884.95 × 300 × 4154 × cot g27 Vs = v vy v = = 23053330 ( N ) S 200 Kiểm tra điều kiện cốt thép dọc : V  Mu A ps × f ps ≥ +  u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v  φ v  A ps × f ps = 61588.8 × 1748.98 = 107718086 ( N )  Vu  Mu 2.9205 × 1011  12828750  + − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ = + − 0.5 × 5990883.6 − ÷× cot φf × d v  φ v 0.9 × d v 0.9    = 83463251( N ) Ta thấy A ps × f ps = 107718086 ( N ) > 83463251( N ) Vậy thỏa điều kiện cốt thép dọc Các mặt cắt trụ : 0-0 1-1 2-2 11-11 12-12 12828750 11094853 9001466 18897853 15998281 2.921E+11 2.57319E+11 1.81717E+11 2.58766E+11 1.87198E+11 0 0 4154.389 4154.388973 4146.941907 4154.388973 4146.941907 0.0491563 0.042512482 0.034553127 0.072411472 0.061411179 f po εx θ β Vs 1341.8874 1352.105486 1356.068052 1350.808138 1353.355226 0.0006638 -0.000293897 -0.002142667 0.000375676 -0.00144197 27 27 27 27 27 2.418 6.78 6.78 2.997 6.78 5990883.6 -10842385.09 -13126836.62 10755654.47 -5352597.73 Stt S 769.61366 200 600 200 600 200 428.6736727 200 600 200 Vu Mu Vp dv v/f ' c Các mặt cắt nhòp : Vu Mu Vp 9-9 10-10 19-19 20-20 21-21 Vu 1503105.17 1928843.00 3394482.88 1615879.65 2212212.00 Mu 4.4541E+10 5.1696E+10 4.5629E+10 4.9018E+10 4.6356E+10 Vp 0 0 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 115 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu dv dv 1963.56551 1925.17863 1973.95948 1935.49713 1935.49713 v / f c' v/fc' 0.01218558 0.0159488 0.02737395 0.0132898 0.01819434 f po εx θ β Vs fpo 1295.17429 1277.8842 1307.382 1288.9981 1283.40533 ex -0.0021767 -0.0016301 thota 27 27 27 27 27 beta 6.88 6.88 6.88 6.88 6.88 Vs -9.44E+06 -8.75E+06 -7.40E+06 -9.16E+06 -8.50E+06 600 600 600 600 600 200 200 200 200 200 Stt S S(cau tao) S SV : Đỗ Minh Duy -0.00041881 -0.00075225 MSSV : CD03031 -0.0009076 Trang 116 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 6: PHỤ LỤC Các bảng liên quan đến tính toán cáp âm : Diện tích nhóm cáp T A psi ( mm ) Mặt cắt 0-0 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 Cáp T1 Cáp T2 Cáp T3 Cáp T4 Cáp T5 Cáp T6 Cáp T7 Cáp T8 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 4737 7106 7106 7106 7106 7106 7106 7106 7106 473 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 7106.4 4737 7106 7106 7106 7106 7106 7106 7106 473 0 7106 7106 7106 7106 7106 7106 473 0 7106 7106 7106 7106 7106 473 0 0 7106 7106 7106 7106 473 0 0 7106 7106 7106 473 0 0 0 7106 7106 473 0 0 0 7106 473 Cáp T9 1010 0 0 0 0 4738 Tọa độ trọng tâm cáp nhóm T d psi ( mm ) Mặt cắt 0-0 431 1-1 431 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 4239 0 0 0 0 Cáp T2 4312 4312 430 4239 0 0 0 Cáp T3 4311 4311 4311 4273 0 0 0 Cáp T4 4310 4310 4310 430 4310 4310 0 0 Cáp T5 4310 4310 4310 4310 4310 4273 0 0 430 430 430 4285 430 430 430 4285 430 430 430 4285 430 430 430 4285 430 430 430 4285 4273 430 430 430 430 4285 4273 0 4292 4273 0 4292 4273 4285 4253 4211 Cáp T1 Cáp T6 Cáp T7 Cáp T8 Cáp T9 430 430 430 4285 430 4285 Chiều dài từ đầu neo cáp nhóm T đến mặt cắt x (mm) SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 117 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Mặt cắt Cáp T11 Cáp T12 Cáp T13 Cáp T21 Cáp T22 Cáp T23 Cáp T31 Cáp T32 Cáp T33 Cáp T41 Cáp T42 Cáp T43 Cáp T51 Cáp T52 Cáp T53 Cáp T61 Cáp T62 Cáp T63 Cáp T71 Cáp T72 Cáp T73 Cáp T81 Cáp T82 Cáp T83 Cáp T91 Cáp T92 GVHD : Th.S Mai Lựu 0-0 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 1010 6003 4503 0 0 0 0 6001 4501 0 0 0 0 6002 4502 0 0 0 0 9013 7513 3013 0 0 0 0 9006 7506 3006 0 0 0 0 9009 7509 3009 0 0 0 0 12027 10527 6027 3026 0 0 0 12016 10516 6016 3016 0 0 0 12020 10520 6020 3020 0 0 0 15544 14044 9544 6544 3544 0 0 0 15530 14030 9530 6530 3530 0 0 0 15536 14036 9536 6536 3536 0 0 0 19065 17565 13065 10065 7065 3565 0 0 19049 17549 13049 10049 7049 3549 0 0 19056 17556 13056 10056 7056 3556 0 0 22590 21090 16590 13590 10590 7090 3589 0 0 22571 21071 16571 13571 10571 7071 3570 0 0 22580 21080 16580 13580 10580 7080 3580 0 0 26559 25059 20559 17559 14559 11059 7559 4035 0 26548 25048 20548 17548 14548 11048 7548 4028 0 26554 25054 20554 17554 14554 11054 7554 4032 0 29077 24577 21577 18577 15077 11577 8077 4045 0 29064 24564 21564 18564 15064 11564 8064 403 0 29070 24570 21570 18570 15070 11570 8070 4042 0 28596 25596 22596 19096 15596 12096 8096 4057 28581 25581 22581 19081 15581 12081 8081 4048 3057 3056 3057 3459 34581 SV : Đỗ Minh Duy 3309 3308 MSSV : CD03031 Trang 118 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Góc α nhóm cáp T để tính mát ma sát : Mặt cắt Cáp T11 Cáp T12 Cáp T13 Cáp T21 Cáp T22 Cáp T23 Cáp T31 Cáp T32 Cáp T33 Cáp T41 Cáp T42 Cáp T43 Cáp T51 Cáp T52 Cáp T53 Cáp T61 Cáp T62 Cáp T63 Cáp T71 Cáp T72 Cáp T73 Cáp T81 Cáp T82 Cáp alpha (radian) 4-4 5-5 0-0 1-1 2-2 3-3 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 0.0486 0.049 0 0 0 0 0.0298 0.03 0 0 0 0 0.0412 0.041 0 0 0 0 0.0949 0.095 0.039 0 0 0 0 0.0644 0.064 0.0269 0 0 0 0 0.08 0.08 0.033 0 0 0 0 0.1366 0.137 0.1366 0.057 0 0 0 0.1054 0.105 0.1054 0.05 0 0 0 0.1199 0.12 0.1199 0.06 0 0 0 0.1784 0.178 0.1784 0.178 0.139 0 0 0 0.1473 0.147 0.1473 0.147 0.124 0 0 0 0.1623 0.162 0.1623 0.162 0.131 0 0 0 0.2197 0.22 0.2197 0.22 0.22 0.159 0 0 0.1889 0.189 0.1889 0.189 0.189 0.144 0 0 0.2042 0.204 0.2042 0.204 0.204 0.152 0 0 0.2603 0.26 0.2603 0.26 0.26 0.26 0.179 0 0 0.2301 0.23 0.2301 0.23 0.23 0.23 0.165 0 0 0.2453 0.245 0.2453 0.245 0.245 0.245 0.172 0 0 0.1319 0.132 0.1319 0.132 0.132 0.132 0.116 0 0 0.1183 0.118 0.1183 0.118 0.118 0.118 0.109 0 0 0.1252 0.125 0.1252 0.125 0.125 0.125 0.113 0 0 0.1501 0.15 0.1501 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0 0.1365 0.137 0.1365 0.137 0.137 0.137 0.137 0.137 0 0.1434 0.143 0.1434 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 119 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP T83 Cáp T91 Cáp T92 GVHD : Th.S Mai Lựu 0.1681 0.168 0.1681 0.168 0.168 0.168 0.168 0.168 0.17 0 0.1547 0.155 0.1547 0.155 0.155 0.155 0.155 0.155 0.15 0 Các bảng liên quan đến tính toán cáp dương : Góc α nhóm cáp B1 để tính mát ma sát : Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 0-0 0 0 0 0 0 11-11 0 0 0 0 0 12-12 0 0 0 0 0 13-13 0 0 0 0 0 14-14 0 0 0 0 0 15-15 0.206 0.206 0 0 0 0 16-16 0.221 0.221 0.173 0.173 0 0 0 17-17 0.236 0.236 0.189 0.189 0.158 0.158 0 0 Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 18-18 0.254 0.254 0.206 0.206 0.175 0.175 0.122 0.122 0 19-19 0.272 0.272 0.224 0.224 0.193 0.193 0.140 0.140 0.104 0.104 20-20 0.289 0.289 0.241 0.241 0.211 0.211 0.157 0.157 0.122 0.122 0.105 21-20 0.052 0.052 0.314 0.314 0.157 0.157 0.244 0.244 0.244 0.244 0.244 22-22 0.052 0.052 0.314 0.314 0.157 0.157 0.244 0.244 0 23-23 0.052 0.052 0.314 0.314 0.157 0.157 0 0 24-24 0.052 0.052 0.314 0.314 0 0 0 25-25 0.052 0.052 0 0 0 0 15-15 3020 3020 0 16-16 6530 6530 3017 3017 17-17 10037 10037 6523 6523 3016 Chiều dài từ đầu neo cáp nhóm B1 đến mặt cắt : Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 0-0 0 0 SV : Đỗ Minh Duy 11-11 0 0 12-12 0 0 13-13 0 0 14-14 0 0 MSSV : CD03031 Trang 120 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3016 0 0 Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 18-18 14041 14041 10527 10527 7020 7020 3512 3512 0 19-19 18042 18042 14529 14529 11021 11021 7513 7513 3514 3514 20-20 22042 22042 18529 18529 15022 15022 11514 11514 7514 7514 3518 21-20 10500 10500 12081 12081 13028 13028 12046 12046 12046 12046 12046 22-22 8500 8500 10081 10081 11028 11028 10046 10046 0 23-23 6500 6500 8081 8081 9028 9028 0 0 24-24 3500 3500 5081 5081 0 0 0 25-25 0 0 0 0 0 Chiều dài bó cáp nhóm B1 Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 L 35542 35542 30110 30110 24550 24550 18060 18060 12060 12060 8064 Tổng diện tích cáp HLB mặt cắt Mặt cắt A B1 A B1 psi ( mm ) Mặt cắt psi 0-0 11-11 12-12 13-13 14-14 15-15 16-16 17-17 0 0 4737.6 9475.2 14212.8 18-18 19-19 20-20 21-21 22-22 23-23 24-24 25-25 18950.4 23688 26056.8 26056.8 18950.4 14212.8 9475.2 4737.6 ( mm ) SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 121 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Trong tâm cáp HLB mặt cắt so với gốc tọa độ O Mặt cắt d B1 d B1 psi ( mm ) Mặt cắt psi ( mm ) 0-0 11-11 12-12 13-13 14-14 15-15 16-16 17-17 0 0 1729 1996 2208 18-18 19-19 20-20 21-21 22-22 23-23 24-24 25-25 2384 2490 2525 2525 2525 2525 2525 2525 CHƯƠNG 4: BIỆN PHÁP THI CÔNG CHƯƠNG 6: LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, GỜ CHẮN BÁNH SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 122 [...]... N.mm = 15043.3 KN.mm M => w × H = 15043.3 KN.mm Tính sức kháng uốn của thép đứng trên một đơn vò chiều dài (ở đây lấy 1 m để tính toán ) SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Tính sức kháng uốn của thép ngang thực ra là bài toán tính khả năng chòu lực của bài toán cốt đơn tiết diện chữ nhật Tiết diện tính toán có kích thước chiều cao bằng B1 chiều rộng bằng 1m Số... CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU Bản mặt cầu là phần bản nắp trên của dầm hộp đổ cùng lúc với dầm hộp Làm việc theo phương vuông góc với hướng xe chạy Trong đồ án này sẽ mô hình sự làm việc của bản mặt cầu là sơ đồ khung Xét tại mặt cắt đỉnh trụ vì tại đây chiều cao của các vách dầm là lớn nhất nên ảnh hưởng đến độ cứng của kết cấu ít nhất Theo dọc cầu, cắt một dải bản dài 1m để tính toán Ta tiến hành... là sức kháng của bó vỉa Lc là chiều dài xuất hiện cơ cấu chảy L t là chiều dài phân bố của lực theo phương dọc M b là sức kháng của dầm tại đỉnh tường M w là sức kháng uốn của thép ngang trên 1 đơn vò chiều dài M c là sức kháng uốn của thép đứng trên 1 đơn vò chiều dài H là chiều cao của bó vỉa Trong trường hợp tính cho bó vỉa thì M b = 0 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD... kiện dầm Bề rộng ảnh hưởng của bánh xe (SW) được tính như sau : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 21 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu P SW 1m b1 x Hình : Lực bánh xe tác dụng lên cánh hẫng Dầm côngsol : SWcs = 1440 + 0.833 × X ( mm ) X là khoảng cách từ vi trí ngàm đến trọng tâm bánh xe Dầm liên tục : SW + = 660 + 0.55 × S = 660 + 0.55 × 4547 = 3160.85 ( mm ) SW − = 1220 + 0.25 × S = 1220 +... toán Ta tiến hành qui đổi phần cánh dựa trên sự tương đương về mặt tiết diện SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 17 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Tiết diện qui đổi : 1 Tải trọng tác dụng 1.1 Tónh tải + Trọng lượng bản thân kết cấu DC Thực hiện mô hình hóa trên MiDas, gán tải trọng bản thân vào ta có biểu đồ momen và bảng tổng hợp momen tại các nút Hình : Biểu đồ momen do TLBT Mặt cắt M(DC1)(N.mm)... bản cánh trên : (N/mm) Mu- Mu+ 2 Thiết kế cốt thép 1.2 Thiết kế cốt thép cho bản cánh trên Thiết kế cốt thép chòu momen âm Chọn chiều cao tiết diện ttrung bình từ phần hẫng tới vách : ( 250 + 550 ) / 2 = 400 ( mm ) Chiều cao tiết diện : h = 400 mm Chiều rộng tiết diện : b = 1000 mm SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 29 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Bê tông cấp 50 (cùng cấp bê tông với dầm. .. 1000 × 250 = 1250 ( mm 2 ) fy 300 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 32 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Vì A s > A s min nên lấy A s để tính toán diện tích cốt thép A s = 1250 mm2 Chọn φ18 a200 có diện tích A s = 1272 mm2 để bố trí cốt thép chòu momen âm của bản mặt cầu 3 Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng ***Bản cánh trên Đối với momen âm : Momen tác dụng ở trạng thái giới hạn sử dụng là... Xếp 3 làn m=0,85  Xếp 4 làn m=0,65 Đường ảnh hưởng, và cách xếp xe để tạo nội lực lớn nhất tại các mặt cắt tính toán : 1.2.1 Mặt cắt 1-1: Trái : 1800 72.5KN P=72.5KN 3703 2153 Ứng với mỗi bánh xe ta tính được một bề rộng ảnh hưởng : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 22 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu SWcs = 1440 + 0.833 × 2153 = 3233.5 ( mm ) SWcs = 1440 + 0.833 × 353 = 1734.049 ( mm ) ... toán va xe cho gờ chắn bánh (bó vỉa) SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Chọn lan can thiết kế là lan can cấp L-3 Theo bảng 13.7.3.3-1 của 22TCN-272-05 ta có: Chiều dài phân bố của lực theo phương dọc L t = 1070 mm Lực va ngang của ôtô Ft = 240 KN Tính sức kháng của bó vỉa Sức kháng của bêtông được xác đònh theo phương pháp đường chảy * Đối với các va xô trong... tính sức kháng uốn của cốt thép ngang trên 1 đơn vò chiều dài rồi thay vào công thức trên nhưng do ở đây bề dày bó vỉa không đổi nên ta có thể tính luôn sức kháng của toàn bộ cốt thép ngang trên bó vỉa , tức là ta tính luôn giá trò M w H Tính sức kháng uốn của thép ngang trên toàn chiều cao của bó vỉa Tính sức kháng uốn của thép ngang thực ra là bài toán tính khả năng chòu lực của bài toán cốt đơn ... cấu kiện dầm Bề rộng ảnh hưởng bánh xe (SW) tính sau : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 21 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu P SW 1m b1 x Hình : Lực bánh xe tác dụng lên cánh hẫng Dầm côngsol... Tính sức kháng uốn thép đứng đơn vò chiều dài (ở lấy m để tính toán ) SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Tính sức kháng uốn thép ngang thực toán tính khả... ) CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU Bản mặt cầu phần nắp dầm hộp đổ lúc với dầm hộp Làm việc theo phương vuông góc với hướng xe chạy Trong đồ án mô hình làm việc mặt cầu sơ đồ khung Xét mặt cắt