Ebook bảo vệ rơ le và tự động hóa trong hệ thống điện (tái bản lần thứ hai, có chỉnh sửa bổ sung) phần 2

260 Chương 11 BẢO VỆ THANH CÁI Sự cố xảy TC ít, NM, TC nguy hiểm cho HT nên cần thiết phải BV cho TC Các nguyên nhân gây cố TC: - Hư cách điện vật liệu già cỗi - Quá điện áp - Máy cắt hư cố TC - Thao tác nhầm - Sự cố ngẫu nhiên vật dụng rơi chạm TC Đối với hệ thống (HTTC) phân đoạn hay HT nhiều TC, cần cách ly TC cố khỏi HT nhanh tốt Các dạng HTTC thường gặp: a) b) c) d) e) f) g) Hình 11.1 a) Thanh đơn; b) Thanh đơn có máy cắt phân đoạn c) Hệ thống hai với MC liên lạc; d) Hệ thống hai có dự phòng e) Hệ thống hai có đường vòng f) Hệ thống hai sơ đồ 1/2 máy cắt; g) Hệ thống lưới 261 Mỗi sơ đồ HTTC có chức tính linh hoạt làm việc khác nhau, HTBV rơle phải thỏa mãn yêu cầu Các dạng hệ thống BVTC sau: a) Thanh BV nhờ phần tử nối kết với TC b) Bảo vệ chạm đất chống rò HTTC dạng tủ c) Bảo vệ so lệch (tổng trở cao, tổng trở thấp) d) Bảo vệ so sánh pha e) Bảo vệ khóa có hướng Trong chương khảo sát loại a, b, c dùng cho trạm nhỏ vừa, d, e cho trạm lớn 11.1 BẢO VỆ THANH CÁI BẰNG CÁC PHẦN TỬ NỐI KẾT THANH CÁI Các phần tử nối kết với TC BV phần tử dòng điện hay khoảng cách, BV bao phủ góp Khi NM góp, cố cách ly BV phần tử liên kết qua thời gian cấp thứ hai 11.1.1 Sơ đồ bảo vệ dòng điện Bảo vệ dùng BVDĐ MBA đường dây BVDĐ đặt góp hình 11.2 Khi NM TC máy cắt phân đoạn cắt trước sau đợi thời gian trễ máy cắêt nguồn nối với TC cố cắt BV MC cần phối hợp với thời gian BVĐD nối với TC BVDĐ MBA BVĐD thường dùng BV dòng cắt nhanh có thời gian BV máy cắt dùng hai rơle dòng RI + Bảo vệ dòng điện MBA Bảo vệ đường dây MC 1RI1 1RT 2RI1 2RT 1RI1 2RI1 1RI 2RI Hình 11.2 Bảo vệ dòng điện Bảo vệ máy cắt phối hợp với BVĐD I tMC = tlI + ∆t với tlI thời gian cắt nhanh đường dây ~ Cấp thứ hai MC dự trữ cho cấp thứ hai đường dây Khoá 1RI II tMC = tlII + ∆t Thời gian BV dòng cực đại phần tử có nguồn phải lớn thời gian MC II I tMBA = tMC + ∆t = tMC + ∆t Để thực tác động nhanh BVDĐ TC phải khóa rơle đặt nhánh có nguồn nối với TC; thực điều dùng hai phương pháp: dùng rơle dòng cực đại hay rơle ĐHCS 1- Nguyên tắc thực khóa rơle dòng (H.11.3) MP 2R I 2R I 3R I 3R I N2 Hình 11.3 Bảo vệ dòng điện có tác động liên hợp Các phần tử nguồn (MF) có BV dòng cực đại với thời gian tG phối hợp với BV cắt nhanh 262 máy phát (như BVSL) Mỗi nhánh đường dây có BVĐD riêng (2RI, 3RI) tiếp điểm dùng khóa BV góp 1RI Khi NM N2 đường dây BV 2RI mở máy cắt đường dây cho tín hiệu khóa cấm mở MC1 Khi NM N1 rơle 2RI không khởi động nên không khóa 1RI góp cố mở với thời gian BV tG 2- Dùng rơle ĐHCS khóa bảo vệ nhánh có nguồn nối với (H.11.4) 1RI 2RI ~ ~ 1RW 1RW 1RI RG 2RW 1RT1 1RW 2RT2 1RI a) b) Hình 11.4 Bảo vệ dòng điện dùng RW khoá tác động Nguyên tắc thực khóa rơle định hướng công suất (ĐHCS) phần tử nối với góp có nguồn cung cấp từ hai phía Rơle khóa tác động hướng công suất NM khỏi góp Sơ đồ khác với sơ đồ có thêm rơle ĐHCS nhánh có nguồn Khi NM nhánh có nguồn phần tử công suất nhánh khởi động Khi NM TC rơle ĐHCS không tác động góp cắt khỏi nguồn 11.1.2 Bảo vệ dùng bảo vệ khoảng cách Quan sát sơ đồ hình 11.5: rơle 2RZ 3RZ dùng để cắt MC phân đoạn TC có NM TC, BV 1RZ 4RZ cắt máy cắt TC hư hỏng Tổng trở khởi động chọn theo tổng trở MBA có thời gian chậm để phối hợp với BV MBA MF, MC1 cắt BV dự trữ MF 1RZ 2RZ 4RZ ~ Caét MC 2RZ1 Caét MC 3RZ 1RZ1 MC ~ Hình 11.5 Bảo vệ khoảng cách 3RZ1 4RZ Cắt MC 263 11.2 BẢO VỆ CHỐNG RÒ, CHẠM ĐẤT THANH CÁI TRONG TỦ Bảo vệ dùng cho HTTC đặt tổ BV 11.2.1 Bảo vệ chạm đất đơn G J H K Khung tủ 64 64 Tín hiệu đến tất máy cắt + Hình 11.6 Bảo vệ chạm đất đơn IN + I1 + I2 Thanh đất I + I2 nối khung tủ (thanh đất) Máy phát Khung tủ I1 I1 + I2 IN + I1 + I2 64 64 I1 I2 > 10 Ω Điện trở cách điện khung với đất Điện trở điện cực nối đất I2 I2 < 10 Ω a) chạm đất I1 < 0,1IN b) chạm khung tủ Hình 11.7 Nguyên tắc làm việc bảo vệ tủ đơn Bảo vệ sử dụng rơle dòng điện cắt nhanh nối qua BI đường dây dẫn nối đất khung tủ TC hình 11.6 Hình 11.7 giới thiệu phân bố dòng điện có cố bên khung tủ TC Trị số đặt rơle cắt nhanh 64: I Kđ ≤ 0,3I N (min); I Kđ ≤ 0,1 I N (max) 11.2.2 Bảo vệ chống chạm đất phân đoạn tủ Khi TC có hai phân đoạn, tủ chia đôi có cách điện, tủ có dây nối đất BI rơle riêng hình 11.8 Phương án cách điện tủ TC khác có phương án BV hình 11.9 264 Cách điện Phân đoạn K Phân đoạn M L K Khung tủ M K J Cách điện Khung tủ L 64 64 64 96 cắt K 96 96 96 96 Hình 11.8 Sơ đồ bảo vệ tủ ba ngăn 96 cắt J cắt L 64 96 96 cắt K Hình 11.9 Sơ đồ bảo vệ tủ hai ngăn 11.2.3 Bảo vệ chống chạm đất hệ thống hai (H.11.10) 11.3 BẢO VỆ SO LỆCH THANH CÁI 11.3.1 Bảo vệ so lệch dùng rơle dòng điện Nguyên lý so lệch cân dòng hay áp thường dùng BVTC Sơ đồ nguyên lý BVSL dòng TC có bốn mạch hình 11.11 Vùng BV giới hạn BI Dòng điện không cân NM sơ đồ thường lớn do: - Dòng từ hóa BI khác - Tải mạch thứ cấp BI khác - Mức độ bão hòa thành phần DC dòng NM khác Như biết, thành phần DC dòng điện NM ảnh hưởng lên dòng không cân rơle so lệch dòng nhiều Thời gian suy giảm thành phần DC đánh giá số thời gian τ, tùy thuộc vào loại phần tử nối kết với TC bị cố Một vài trị số số thời gian τ tiêu biểu sau: - Máy phát turbine hai cực 0,09S - Máy phát turbine bốn cực 0,2S - Máy phát cực lồi có cuộn cảm 0,15S - Máy phát cực lồi cuộn cảm 0,3S - Máy biến áp 0,04S - Đường dây 0,05 ÷ 0,03S 265 Vách cách điện J M H G J2 g2 L H j2 g2 Khung tủ N K 64 64 + g1 - 96K j1 96M1 96M2 96L1 96L2 g1 G H J 96N j2 DC caùi g1; j1; j2- tiếp điểm phụ dao cách ly Hình 11.10 Sơ đồ bảo vệ chống chạm đất hệ thống hai 87 Hình 11.11 Sơ đồ so lệch dòng Từ số liệu nhận thấy, có MF nối với TC, thành phần DC dòng NM tồn lâu BI bão hòa nhiều Như vậy, việc áp dụng sơ đồ so lệch dòng điện dễ dàng TC nối kết với đường dây Một số đề nghị áp dụng rơle dòng điện cho BV so lệch: - Dùng dây dẫn phụ có tiết diện lớn để giảm tải BI - Chọn tỷ số BI cho biên độ cực đại dòng NM nhỏ khoảng 20 định mức BI - Chọn dòng khởi động rơle hai lần dòng nhánh có tải lớn - Dùng rơle dòng điện có đặc tính phụ thuộc để phối hợp với thời gian giảm dần thành phần DC dòng NM 266 11.3.2 Dùng BI với lõi không sắt từ (BI tuyến tính) Để không bị ảnh hưởng tượng bão hòa lõi thép BI Khi NM ngoài, người ta sử dụng BI với lõi sắt từ (lõi không khí) Ưu điểm BI loại là: - Không bị bão hòa - Đáp ứng nhanh không bị độ - Tin cậy, dễ chỉnh định - Không nguy hiểm hở mạch thứ cấp Hình 11.12 Sơ đồ cân áp Tuy nhiên, khuyết điểm loại công suất đầu thứ cấp thấp bị giới hạn (khoảng 3VA) giá thành đắt Sơ đồ so lệch dùng BI tuyến tính thường sơ đồ so lệch cân áp hình 11.12 Khi NM tổng dòng không điện đưa vào rơle không Khi NM bên trong, hiệu điện xuất qua rơle tổng trở làm rơle tác động Đối với sơ đồ tổng trở dây dẫn phụ BI không đáng kể so với tổng trở rơle (30 ÷ 80Ω) tổng trở mỏi BI tuyến tính (2 ÷ 20Ω) Lưu ý, sai số BI ảnh hưởng đến điện so lệch rơle có NM BI tuyến tính có độ xác khoảng 1%, trường hợp xấu tất BI nhánh không cố sai số +1% BI nhánh bị cố sai số –1%, sai số tổng đưa vào rơle 2% Theo tiêu chuẩn độ nhạy, rơle chỉnh định tác động với dòng điện bên nhỏ X ampere không tác động dòng điện NM lớn nhỏ 25X ampere Thường dòng NM tính toán lớn NM ba pha dòng NM nhỏ dòng chạm đất pha qua điện trở trung gian 11.3.3 Dùng rơle có tổng trở cao Sơ đồ sơ đồ so lệch cân dòng dùng rơle điện áp Phương pháp thường dùng nối tiếp với cuộn dây rơle điện trở ổn định, hiệu việc đặt điện trở nối tiếp với cuộn dây rơle giải thích sau Máy biến dòng thay BI lý tưởng, nhánh tổn thất từ hóa song song Zµ, điện trở thứ cấp RBI, dây dẫn phụ đặc trưng Rl nối tiếp với RBI (H.11.13) Giả thiết NM nhánh H làm bão hòa lõi thép BI làm giảm tổng trở từ hóa ZµH, biến dòng bị bão hòa tối đa ZµH tiến tới có nghóa biến dòng H tín hiệu đầu ra, tình trạng biểu thị nối tắt tổng trở ZµH, điều nghóa ngắn mạch BI, sau ZµH có điện trở cuộn dây RBIH dòng qua nhánh G nhỏ Máy biến dòng G không bị bão hòa cho tín hiệu đầu lớn Dòng điện , chạm phía thứ cấp I NM phân bố qua tổng trở nhánh gồm RlH, RBIH nhánh rơle , I NM ( RIH + RBIH ) Dòng điện qua rơle IR = RR + RIH + RBIH , Nếu RR nhỏ, IR gần I NM , điều không chấp nhận Nếu RR lớn IR nhỏ Công thức viết gần sau , I NM ( RIH + RBIH ) IR = RR , hay VR = IR.RR = I NM (RIH + RBIH) Từ nhận thấy rằng, 1BI bị bão hòa mạnh lúc NM tăng trị số RR mắc nối tiếp với cuộn dây rơle hay tổng trở rơle lớn dòng điện không cân IR giảm nhỏ nghóa độ nhạy rơle so lệch tăng cao Đôi điện trở không tuyến tính ghép song với rơle để hạn chế điện áp 267 G RBIG I’NM INM ZµG RIG RIH H RBIH RBIH IR ZµH RL a) Sơ đồ nối dây thứ cấp BI Hình 11.13 Sơ đồ thay mạch thứ cấp Sơ đồ BV TC dùng rơle tổng trở cao, thực tế áp dụng nhiều cho HTTC có số lượng nhánh nối với TC nhiều Những yêu cầu sử dụng sơ đồ là: - Tỷ số BI tất nhánh giống - Điện trở cuộn dây thứ cấp BI thấp - Điện thứ cấp BI đủ lớn - Tải dây dẫn phụ nhỏ 11.3.4 Bảo vệ so lệch TC dùng rơle có hãm (tổng trở thấp) Để khắc phục dòng điện không cân lớn BV so lệch TC dùng rơle dòng điện, người ta dùng rơle so lệch có hãm Loại rơle cung cấp đại lượng hãm thích hợp để khống chế dòng không cân BI bão hòa mạch NM có dòng NM lớn Một phương án dùng rơle có nhiều cuộn hãm Rơle có nhiều nhóm phần tử hãm (H) phần tử làm việc (LV) (H.11.14) Cuộn hãm hướng, nghóa dòng điện vào cuộn hãm tác động hãm I h = k( I1 + I2 + L + I n ) Cuộn làm việc nhận dòng tổng vectơ dòng điện nhánh I = I& + I& + L + I& lv n Để thay độ dốc đặc tính hãm, người ta dùng máy biến áp tự ngẫu (H.11.14) H H H H H H LV Hình 11.14 Rơle so lệch nhiều cuộn hãm Một phương án khác rơle so lệch có hãm dùng cầu chỉnh lưu nửa sóng để tạo thành phần hãm tỷ lệ với tổng số học dòng nhánh BI, thành phần làm việc tổng vectơ dòng điện Sơ đồ nguyên lý, làm việc rơle cho hình 11.15, hình 11.15a giới thiệu sơ đồ nguyên lý, hình 11.15b giới thiệu phân bố 268 Dòng dạng cuộn hãm làm việc NM hình 11.5c cho trường hợp NM bên Dòng cuộn làm việc A Dòng cuộn hãm B Dòng cuộn hãm C b) Khi ngắn mạch bên Dòng cuộn làm việc A Dòng cuộn hãm B Dòng cuộn hãm C c) Khi ngắn mạch bên Hình 11.15 11.3.5 Các sơ đồ bảo vệ so lệch - Sơ đồ dùng rơle nối từ đầu song song tất máy biến dòng dùng để BV chạm đất TC (H.11.16) - Sơ đồ hình 11.17 cho sơ đồ BV chống NM nhiều pha TC - Các sơ đồ khác 87 A B C D 87A Hình 11.16 Sơ đồ bảo vệ so lệch chống chạm đất 87B 87C Hình 11.17 Sơ đồ bảo vệ so lệch chống ngắn mạch nhiều pha 269 1,66I 300/1 87 500/1 1,25I I IĐ = IN / 0,64 b) Pha chạm 87 87 87 87 IĐ- Trị số đặt; IN- Dòng điện chạm đất IĐ = IN / 0,41 a) Sơ đồ đất dây IĐ = IN / 0,25 IĐ = IN / 0,66 c) Pha - pha B C B 87 IÑ = IN / 1,66 87 87 IÑ = IN / 1,25 IĐ = IN d) Chạm đất Hình 11.18 Sơ đồ dùng rơle tỷ số BI khác nhau, chống NM nhiều pha 87 IĐ = IN /2,6 b) Pha chạm 87 87 IĐ = IN a) Sơ đồ nối dây: phía thứ pha C lấy điểm 87 IĐ = IN /2 c) Pha chạm đất 87 IÑ = IN /2 87 IÑ = IN 87 IĐ = IN /3 d) Pha - pha Hình 11.19 Sơ đồ dùng rơle, tỷ số BI giống chống NM nhiều pha pha Bằng cách dùng BI có tỷ số biến đổi khác nhau: ví dụ 300/1, 400/1 500/1 nhóm ba pha, nối song song nối kết nhóm hai TC dây dẫn Sơ đồ đáp ứng tất dạng NM; trị số đặt chạm đất nhỏ chạm pha cao hình 11.18, sơ đồ thích hợp cho HT trung tính nối đất qua điện trở giảm phí tổn TC dây dẫn phụ, rơle so với sơ đồ hình 11.1 Một sơ đồ khác với sơ đồ dùng BI có tỷ số biến đổi giống có cách nối hình 11.19 481 RĐT trở RĐT trở wf < wfcf a UtvTKF a’ b’ b 180 tñt = tĐ =hằng số o tđt = tĐ =hằng số RĐT KRF RKU.2 1RG 2RG Hình 18.9 Giản đồ biểu diễn cách làm việc mạch kiểm tra tốc độ trượt Cách làm việc máy hòa sau Tại thời điểm δ = 180o, RĐT RKF tác động làm tiếp điểm RĐT.2, RKF.2 RKU.1 khép (UF ≈ UHT), lúc 1RG khởi động tự giữ tiếp điểm 1RG.1 1RG.2 tiếp điểm 1RG.3 chuẩn bị cho mạch 2RG Khi δ tăng lên RKU tác động đóng tiếp điểm RKU.2 mở tiếp điểm RKU.1 Nếu ω f < ω f cho phép RKF trở trước khép tiếp điểm RKF.1, 1RG làm việc, 2RG làm việc rơle đóng trước RĐT trở đóng tiếp điểm RĐT.1 Tiếp điểm 2RG.3 cho tín hiệu đóng MC, tiếp điểm 2RG.1 mở mạch cuộn dây 1RG để trở trạng thái ban đầu Trong trường hợp tốc độ trượt lớn, RĐT trở trước nên tiếp điểm RĐT.2 mở làm cuộn dây 1RG điện mở tiếp điểm 1RG.3 mạch rơle 2RG có tín hiệu đóng MC Bộ phận san tốc độ: Bộ phận làm gồm rơle tăng tần số RTF, rơle giảm tần số RGF mạch thời gian Rơle RGF nối hiệu điện áp pha C MF Rơle hệ thống UCHT Rơle RTF nối hiệu điện áp pha A MF UAF pha hệ thống UCHT (nối điện áp trượt cuộn dây rơle RTF RGF lệch góc 60o (H.18.10) Giản đồ thay đổi điện áp cuộn dây rơle phụ thuộc vào góc δ cho hình 18.10, ta thấy δ = 0o điện áp rơle U RGF = δ = −60o điện áp rơle RTF = Trị số khởi động rơle RTF RGF chọn điều chỉnh biến trở R10 vaø R11 482 UAMF UAHT UAF UAHT URTF UCHT a) URGF UCHT UBF UBHT UCF o 60 UAF URTF URGF UCHT UBHT 30 UBF URTF UBF URTF UCF URTF UAF URGF e URTF d UCF UBHT o a URGF UkñRTF = UkñRGF b UtvRTF = UtvRGF b) o -360 o tRT tRT 300 360 o Hình 18.10 Giản đồ mô tả cách làm việc phận san tần số Nếu tần số quay MF nhỏ tần số quay hệ thống (MF tương đương) nghóa vectơ điện áp MF trễ so với vectơ điện áp hệ thống góc δ thay đổi nửa mặt phẳng dương (H.18.10b) Lúc ứng với chu kỳ điện áp trượt rơle tăng tốc độ RTF khởi động trước (điểm a) cho tín hiệu tăng tốc độ MF Trong trường hợp tần số quay MF lớn tần số quay MF tương đương hệ thống, góc δ thay đổi mặt phẳng âm, lúc giảm tốc độ RGF khởi động trước để giảm tốc độ quay MF (điểm c) Sơ đồ thiết kế để rơle tác động rơle bị khóa Điều thực tiếp điểm RTF1 RGF1 Sự trở RTF RGF phải xảy sau điện áp trượt rơle khác giảm đến trị số nhỏ trị số khởi động (điểm c b, f e tương ứng) Bằng cách đó, chu kỳ điện áp trượt xung điều khiển đến máy điều chỉnh tốc độ quay turbine phát Để giới hạn độ dài xung tăng hay giảm người ta dùng mạch thời gian gồm rơle 3RG, tụ C5 điện trở R13 Khi rơle RTF (hay RGF) khởi động, tiếp điểm RTF.2 (RGF.2) khép lại làm khởi động rơle 3RG, tiếp điểm RTF.3 (RGF.3) cho tín hiệu đến máy điều chỉnh tốc độ turbine (tăng giảm) Sau tiếp điểm RTF.2 (RGF2) đóng, điện áp tụ C5 điện áp rơle RG tăng dần theo số thời gian nạp tụ qua điện trở R13 Điện áp tụ C5 tăng đến trị số khởi động, 3RG khởi động Thời gian để 3RG tác động trễ thường khoảng 0,2 - 0,3s chỉnh định điện trở R13 Khi 3RG khởi động, tiếp điểm 3RG.3 làm ngừng tín hiệu điều khiển đến máy điều chỉnh tốc độ turbine, tiếp điểm 3RG.1 làm 483 hở mạch nạp tụ C5, tiếp điểm 3RG.2 đóng lại để tụ C5 xả điện qua R14, sau tụ C5 xả, rơle RTF (RGF) trở rơle thời gian lại chuẩn bị cho tác động 18.3 TỰ HÒA ĐIỆN Hòa điện phương pháp xác cần có thời gian để san tần số, điện áp chọn thời điểm đóng MC Trong trường hợp cố cần huy động nhanh nguồn công suất dự trữ Để rút ngắn thời gian hòa, cần thiết giảm số lượng thông số kiểm soát Không thể bỏ thông số tốc độ trượt độ trượt nhỏ cần thiết để kịp thời làm việc đồng Kiểm soát điện áp góc lệch pha không thiết nối MF chưa kích từ vào hệ thống, sau đưa kích từ vào MFĐ, nhờ mômen xuất trình MF hòa điện mà MFĐ kéo vào đồng Hiện phương pháp tự hòa điện chủ yếu dùng cho nhà máy thuỷ điện để hòa điện MF kể loại lớn Các MFĐ turbine nối thành với máy biến áp tăng áp dùng phương pháp với công suất lớn 3MW Điểm đặc biệt phương pháp tự hòa điện là: độ đột biến dòng điện công suất phản kháng đóng MC lớn, đóng máy vào lưới chưa có kích từ nên không xuất độ đột biến lớn công suất tác dụng lực tác dụng nguy hiểm Nguyên nhân độ đột biến là: đóng MF chưa kích từ vào lưới điện có dòng điện “ngắn mạch” chạy qua cuộn dây stator (do thân cuộn dây stator MF kháng điện) Đại lượng dòng điện cân thành phần chu kỳ thời điểm đóng MC xác định Icb'' = EqHT '' xd'' + xHT '' đó: EqHT '' - sức điện động siêu độ tương đương hệ thống điện sau điện kháng siêu độ xd'' + xHT '' - điện kháng siêu độ MF hệ thống Đối với hệ thống vô lớn EqHT '' xHT '' = 0, thì: I cb'' = ≈ I '' xd'' Trong trường hợp dòng cân trị số hiệu dụng dòng siêu độ ngắn mạch ba pha đầu cực MF '' > 0, nên trị số dòng cân mômen điện từ tự hòa điện không lớn Do xHT dòng điện ngắn mạch ba pha đầu cực MF Khi đóng MF phương pháp tự hòa điện kéo theo giảm điện áp nhá máy hệ thống Điện áp đầu cực MF thời điểm đóng MC U F = EqHT '' xd'' xd'' + x HT '' Theo kinh nghiệm vận hành, khoảng thời gian ngắn giảm áp không ảnh hưởng đến phụ tải (trong số lớn trường hợp) cho phép tự hòa điện trị số hiệu dụng dòng cân đóng máy không vượt 3,5 lần dòng điện định mức MFĐ Điều kiện viết (trong đơn vị tương đối) 1,05U I cb'' = ≤ 3,5 xd'' + x HT '' Đối với MFĐ turbine nước xd = 0,3, luôn thỏa mãn điều kiện Đối với MF turbine xd ≈ 0,2, kể điện kháng đường dây điều kiện không thỏa mãn Nhưng MFĐ nối thành với máy biến áp nhiều trường hợp thỏa mãn điều kiện xBA ≈ 0,1 484 18.3.1 Quá trình lý học tự hòa điện MF turbine nước Phương trình chuyển động rotor MF làm việc độc lập chưa kích từ sau dω J M thừa = M T − M C dt MT - mômen chuyển động turbine; MC - mômen cản J - số quán tính phận quay MFĐ turbine Mômen thừa dùng để làm tăng tốc độ quay máy Do tác dụng máy điều chỉnh tốc độ turbine nên tốc độ quay tiến dần đến định mức mômen giảm dần đến số không Sau nối MFĐ chưa kích từ vào lưới có thêm mômen không đồng Mkdb mômen phản kháng Mpk, nên phương trình chuyển động rotor MF dω J = M T − M C + M kdb + M PK dt Từ lúc cho kích vào cuộn dây rotor, MFĐ xuất thêm mômen đồng Mdb, phương trình chuyển động rotor MF dω J = M T − M C + M kdb + M PK + M db dt Nếu tổng số mômen có tác dụng làm giảm độ trượt S MFĐ quay đồng với hệ thống Chúng ta tìm hiểu loại mômen tác dụng trình tự hòa điện 18.3.2 Mômen thừa M thừa = M T − M C Đối với MFĐ turbine nước, hiệu số mực nước độ mở cửa hướng dòng nước không đổi mômen thừa hàm số giảm dần theo tốc độ rotor (H.18.11) Đường cong tương ứng với tốc độ quay định mức, mômen thừa lúc không (xét với trường hợp chưa đóng MFĐ vào lưới) Mthừa Mthừa 3 Mthừa = f(t) O t O Hình 18.11 Đặc tính Mthừa = F(t) Mthừa = f( ω) Nếu có máy điều chỉnh tốc độ quay tham gia trình khởi động đồ thị ω = f(t) có dạng hình 18.12 Đường biểu diễn có dạng thời điểm tốc độ máy đạt tới trị số tương ứng với trị số đặt máy điều chỉnh tốc độ, điều chỉnh tốc độ đóng dần cửa nước để giảm mômen thừa Nếu MFĐ chưa đóng vào lưới, chế độ ổn định, tốc độ quay rotor tương ứng với vị trí phận thay đổi tốc độ máy điều chỉnh Tốc 485 độ quay không phụ thuộc vào độ mở ban đầu phận hướng dòng nước Giả thiết lúc đóng MFĐ vào lưới MT = M phận thay đổi tốc độ máy điều chỉnh tốc độ vị trí tương ứng với tốc độ quay đó, tần số lưới lúc cao máy trình tự hòa đồng tốc độ MFĐ tăng lên, lúc máy điều chỉnh tốc độ đóng bớt cửa hướng dòng nước, làm cản trở việc tăng tốc độ quay MFĐ Nếu tần số lưới thấp tần số MF trình tự hòa đồng tốc độ MFĐ giảm đi, máy điều chỉnh tốc độ mở thêm cửa hướng dòng nước, làm cản trở việc giảm tốc độ quay MFĐ Như O t hai trường hợp máy điều chỉnh tốc độ làm khó khăn cho việc kéo MFĐ vào làm Hình 18.12 Đặc tính = f (t) ứng với việc đồng với hệ thống Ảnh hưởng độ mở khác cửa hướng dòng nước lớn tốc độ trượt ban đầu lớn thời gian hòa đồng kéo dài 18.3.3 Mômen không đồng Mkđb Mômen không đồng xuất ta nối MFĐ vào hệ thống điện với độ trượt S Mômen tạo nên tác dụng tương hỗ từ trường quay cuộn dây stator dòng điện cuộn dây kích từ cuộn cản từ thông cảm ứng nên Dấu mômen không đồng trùng dấu với dấu độ trượt S= ω HT − ω F = − ω*F ; M kñb = S = ω HT Trị số mômen không đồng trung bình MFĐ turbine thường lớn so với mômen không đồng trung bình MF turbine nước (H.18.13) Mômen không đồng có tác dụng lớn việc kéo MFĐ vào làm việc đồng làm cho MFĐ làm việc đồng MFĐ làm việc đồng MKdb = (S = 0) 2,8 Đường - turbine Đường - turbine nước có cuộn cản Đường 3, - turbine nước cuộn cản Hình 18.13 Quan hệ mômen không đồng theo tốc độ trượt S vài loại máy phát ñieän Mkñb 2,4 2,0 1,6 1,2 0,8 0,4 % Để rotor MF trình tự đồng không trượt tốc độ đồng dấu độ trượt S không thay đổi cần thiết thay đổi dấu mômen thừa quay gần đồng Khi Mthừa + Mkcb < S > Điều thực khởi động turbine nước cuộn cản theo đặc tuyến khởi động [trị số đặt tốc độ quay ωđ = (0,8 ÷ 0,9)ωdm để tác động lên máy điều chỉnh tốc độ quay phía tăng sau tốc độ ωđ Còn turbine có cản có mômen không đồng lớn khởi động theo đặc tuyến bình thường (trị số đặt tốc độ quay ωd ≈ ωđm ) 486 18.3.4 Mômen phản kháng MPK Mômen phản kháng xuất từ trường quay stator tác dụng lên cực lồi rotor làm cho rotor khuynh hướng quay tới vùng có cảm ứng từ lớn M PK = U HT xd − x q xd xq sin 2δ Trong chu kỳ biến thiên góc δ từ 0o ÷ 180o giá trị trung bình Mpk = 0, ảnh hưởng đến trình kéo máy vào đồng Vì MFĐ turbine cực lồi nên xd = xq, Mpk = Hình 18.14 cho ta thấy, dạng tác dụng từ trường quay, rotor MFĐ có khuynh hướng quay phía cường độ từ trường lớn Mômen phản kháng quan trọng để kéo MFĐ vào làm việc đồng máy chưa kích từ lúc độ trượt nhỏ M pt > M thừa (khi δ ≈ o vaø δ = 180 o , điểm hình 18.14 Gọi δ > MFĐ quay trước rotor máy tương đương hệ thống Trong khoảng δ = ÷ 90o δ = 180o ÷ 270o M pk có dấu dương có tác dụng hãm rotor lại Trong khoảng δ = 90 ÷ 180o δ = 270o ÷ 360o M pk có dấu âm có tác dụng tăng tốc độ rotor lên Như Mpk có khuynh hướng làm cho trục từ trường quay rotor stator trùng vào Theo công thức ta thấy, mômen phản kháng không phụ thuộc vào dòng kích từ, Mpk có MFĐ cực lồi Mpk max δ = 45 o Mpk = δ = 90o Mpk Mthừa O o 45 + + o 90 o 180 270 o o 360 Hình 18.14 Mômen phản kháng 18.3.5 Mômen đồng Mđb Sau đưa dòng điện kích từ vào rotor xuất mômen đồng Mđb (do tác dụng tương hỗ từ trường stator dòng điện kích từ) Ở trạng thái ổn định, giá trị Mđb tính theo công thức M đb = Ed ổn định U HT xd sin δ 487 '' = M đb Ở trạng thái độ Ed U HT sin δ xd + xHT Giá trị ổn định Mđb đạt sau thời gian, tính từ lúc đưa kích từ vào rotor Tốc độ tăng Mđb phụ thuộc vào điện áp đặt vào cuộn dây kích từ số thời gian cuộn dây    Td  EdU HT ấy: M ñb =  I − e  sin δ xd     Ed sức điện động MF Ta thấy, khoảng δ = ÷ 180 o , MFĐ làm việc theo chế độ MF, Mđb có tác dụng hãm rotor ngăn không cho δ tăng lên; khoảng δ = 180 ÷ 360o , MFĐ làm việc theo chế độ động cơ, Mđb có tác dụng tăng tốc độ rotor (H.18.15) Mđb Mpk Mpk Mthừa O Mđb + + 90 o o 180 270 o Hình 18.15 Quan hệ mômen δ Căn vào hình vẽ nhận thấy, đưa kích từ vào lúc δ = 180o Mpk > Mđb < Mômen phản kháng lúc có tác dụng hãm, mômen đồng có tác dụng quay, rotor MFĐ phải trượt thêm 180o quay đồng Để tránh tình trạng trên, cần phải đưa kích từ vào sau đóng MC vào lưới lúc máy chưa kéo kịp vào đồng nhờ mômen phản kháng Quá trình tự hòa đồng hình dung sau Khởi động MF để tốc độ quay tiến gần đến tốc độ đồng ω F < ω HT (S > 0) Khi mômen thừa mômen không đồng dấu Dưới tác dụng hai mômen này, rotor MF tăng tốc tiệm cận đến tốc độ đồng bộ, độ trượt rotor MF S giảm dần Khi độ trượt nhỏ Mkđb giảm nhanh chóng không S = ω F < ω HT Dưới ảnh hưởng mômen thừa phản kháng, rotor MF trượt qua tốc độ đồng (S = 0), vận tốc góc bắt đầu lớn tốc độ đồng dấu độ trượt thay đổi Khi Mkđb đổi dấu ngược với mômen thừa làm cản trở việc tăng tốc độ góc quay (H.18.16) Mkđb Mkđb Mthừa -S% O Skđb (ωF < ωKT) +S% Hình 18.16 Quan hệ Mkđb độ trượt 488 Nếu trị số cực đại mômen không đồng lớn mômen thừa (Mkđbmax > Mthừa) đến trị số trượt Mkđb = Mthừa, có chế độ không đồng ổn định điểm có độ trượt Mkđb (H.18.16) Nếu mômen thừa trị số lớn trị số cực đại mômen không đồng bộ, rotor MF tiếp tục tăng tốc độ vượt khỏi chế độ đồng Dưới tác dụng máy điều chỉnh tốc độ quay turbine, mômen thừa giảm tần số quay rotor gần với tốc độ đồng Qua vài dao động giảm dần, chế độ không đồng thành lập Để thuận lợi cho đồng hóa trị số mômen thừa khoảng: Mthừa ≈ 0,8Mkđb Mômen không đồng kéo rotor MF đến tốc độ ổn định (ωkđb ) chế độ không đồng ổn định MF vào đồng có xuất mômen đồng Mđb đóng kích từ MF Như nói, đóng kích từ vào, cần lưu ý đến tác dụng mômen phản kháng Nếu đưa kích từ vào lúc δ = 180o không thuận lợi tác dụng mômen đồng rotor phải trượt thêm đảo ngược 180o vào đồng Như vậy, để đưa nhanh kích từ vào sau đóng MC MF liên động đóng ngắt tiếp điểm MC Kinh nghiệm vận hành cho biết, trị số dấu S lúc đóng máy, trị số mômen thừa việc chỉnh định máy điều chỉnh tốc độ có ảnh hưởng nhiều tới thời gian kéo máy vào đồng Nếu thời gian khởi động giữ độ mở cửa hướng dòng nước không đổi độ trượt S lúc đóng máy có giá trị dương có điều kiện thuận lợi để tự hòa đồng Lúc mômen thừa Mkđb hướng với Phải chọn độ mở cửa hướng dòng nước thời gian khởi động cho Mthừa không lớn trị số định tốc độ rotor gần tốc độ đồng (ω = 0,9 ÷ 1ωđm ) Đối với MFĐ cuộn cản, Mthừa không lớn 0,15 đến 0,2 lần Mđm Đối với MFĐ có cuộn cảm Mthừa cho phép lớn nhiều, miễn Mthừa nhỏ Mkđb max Đặc tính tăng tốc độ bao gồm đường cong thay đổi tốc độ góc turbine theo thời gian từ trị số không đến trị số định mức trình khởi động Tốc độ tăng việc thay đổi phụ thuộc vào độ mở cửa hướng dòng nước làm việc máy điều chỉnh tốc độ Tùy theo chỉnh trị số ban đầu máy điều chỉnh tốc độ quay mà tốc độ ổn định turbine khác (H.18.17) Chẳng hạn phận thay đổi tốc độ máy điều chỉnh tốc độ vị trí tốc độ ổn định máy ωđm Thường thường phận thay đổi tốc độ có nấc cao thấp so với nấc để điều chỉnh tốc độ máy khác định mức (5 ÷ 10%ωđm ) b 3’ a t O Để đưa MF vào hòa đồng bộ, người ta thường dùng đặc tính thấp (đường cong 3) có Hình 18.17 Đặc tính thay đổi tốc độ turbine nước hiệu chỉnh trình hòa (đường cong (H.18.17)) Thực theo phương pháp sau Khởi động turbine tương ứng với trị số đặt có đặc tính dưới, tốc độ turbine đạt 80% (điểm a) tốc độ định mức cho mở thêm cửa hướng dòng nước để tốc độ turbine tăng dần đến định mức (đường cong Oab (H.18.17)) Khi tốc độ turbine đạt 95 - 98% tốc độ định mức đóng MFĐ vào hệ thống 489 MÃ SỐ RƠLE 21 : Rơle bảo vệ khoảng cách 21N : Bảo vệ khoảng cách, chống chạm đất 24 : Rơle từ 25 : Rơle kiểm tra đồng 26 : Rơle nhiệt (dầu) 27 : Rơle điện áp thấp 30 : Rơle thị vùng bảo vệ 32 F : Rơle định hướng công suất thứ tự thuận 32R : Rơle định hướng công suất thứ tự nghịch 33 : Rơle thị mức dầu thấp 37 : Dòng điện thấp công suất thấp 40 : Rơle phát kích thích máy phát 46 : Rơle dòng cân pha hay ngược pha (bảo vệ dòng thứ tự nghịch) 47 : Rơle thứ tự pha 48 : Mất gia tốc 49 : Rơle nhiệt độ 49R : Bảo vệ nhiệt độ rotor 49S : Bảo vệ nhiệt độ stator 50 Rơle dòng cắt nhanh : 51BF : Rơle bảo vệ hư hỏng máy cắt 50N : Quá dòng cắt nhanh, chống chạm đất 51 Rơle dòng cực đại : 51G : Quá dòng chống chạm đất 51GS : Quá dòng chạm đất stator 51N : Quá dòng chống chạm đất thời gian trễ 51V : Quá dòng, có kiểm tra điện áp 52 : Máy cắt AC 59 : Rơle điện áp 59N : Rơle áp thứ tự không chống chạm đất 62 : Rơle thời gian 63 : Rơle áp suất 64 : Rơle chống chạm đất 60 : Cân dòng điện áp 490 64R : Bảo vệ chống chạm đất rotor máy phát 67 Rơle dòng định hướng : 67N : Rơle dòng định hướng chống chạm đất 74 : Rơle xóa giám sát mạch cắt 76 78 : : Rơle dòng DC Mất đồng hay đo góc lệch pha 79 : Tự động đóng trở lại 80 : Rơle phát nguồn DC 81 : Rơle tần số 85 : Bảo vệ tần số cao, viba hay cáp quang (pilot) 86 : Rơle cắt khóa máy cắt 87 : Rơle so lệch 87G : So lệch máy phát 87T : So lệch máy biến áp 87B : So lệch góp 87M : So lệch động 87L : So lệch đường dây 87N : So lệch chống chạm đất (50REF) 90 : Rơle điều hòa điện 92 : Rơle định hướng công suất điện áp 95 : Rơle phát đứt mạch thứ cấp BI 96 : Rơle 491 ANH VIỆT ĐỐI CHIẾU ° ACB - air circuit breakers máy cắt không khí ° ACR - automatic circuit recloser máy cắt tự đóng lại ° ACE - area control error ° ADC - analog digital converter biến đổi tương tự - số ° AFC - automatic frequency control điều khiển tần số tự động ° ALU - arithmatic and logic unit ° AGC - automatic generation control điều khiển phân phối công suất tự động ° AMR - automated meter reading đọc điện kế tự động ° ATS - automatic transfer switch thiết bị chuyển nguồn tự động ° ARS - autoreclosing schemes sơ đồ tự đóng lại tự động ° AVR - automatic voltage regulator điều chỉnh điện áp tự động ° admittance relays rơle tổng dẫn ° amplidyne khuếch đại quay ° anti-pumping divice phận chống đóng lập lập lại ACR ° APGS - automatic protection group selection lựa chọn nhóm bảo vệ ° apparent impedance tổng trở biểu kiến đo rơle, tổng trở nhìn thấy rơle ° AR - auto restoration tự động tái lập lưới điện ° back-up protection bảo vệ dự trữ (BVDT) ° balance point-reach, setting-tripping threshold ngưỡng tác động ° block khoá, cấm ° biased differential relays rơle so lệch có hãm ° bushing current transformer BI sứ ° brushless exitation system hệ thống kích thích không chổi than ° by pass nối tắt ° communication media môi trường truyền tin ° comparator so sánh ° CPS - communication port switch khóa liên kết truyền tin ° CB-circuit breakers máy cắt (MC) ° cold load pickup dòng tự khởi động ° current transformers máy biến dòng điện (BI) ° communication processor xử lý truyền tin ° DAS-data acquisition systems hệ thống thu thập liệu ° CAPM - control and protection module khối bảo vệ điều khiển ° D-C components thành phần chiều, không chu kì ° DAS - distribution automation system hệ thống tự động phân phối ° Damping Winding cuộn cản ° Dead line đường dây chưa mang điện ° DFR - digital fault recorder ghi cố ° definite time current caracteristic đặc tính dòng điện-thời gian độc lập 492 ° differentical protection bảo vệ so lệch (BVSL) ° directional comparison schemes sơ đồ so sánh hướng ° directional protection bảo vệ có hướng ° distance relays rơle khoảng cách ° Directional comparison blocking scheme sơ đồ truyền khóa so sánh hướng ° Underreaching tranfer trip scheme sơ đồ truyền cắt tầm ° Overreaching transfer trip scheme sơ đồ truyền cắt tầm ° EHV-extra high voltage siêu cao áp ° electromechanical relays rơle điện ° EPROM-Erasable programmed ROM ° EEPROM-electrical erasable prograammable ROM ° E/F - earth fault chạm đất ° FR - fuder recloser ° EI-extremely inverse cực dốc ° ELCB-earth leakage circuit breakers máy cắt chống dòng rò ° EXP- exponential function hàm mũ ° extremely inverse time overcurrent relays rơle dòng đặc tính thời gian phụ thuộc cực dốc ° FCO-fusse-cut-out cầu chì tự rơi ° fiber optic pilot system hệ thống pilot cáp quang ° FR - fuder recloser ACR - đầu phát tuyến ° field shorting circuit mạch dập từ trường ° HMI - human machine interface giao tiếp người máy ° impedance relays rơle tổng trở ° I & C - instrument and control điều khiển đo lường ° inverse time current characteristic đặc tính dòng điện-thời gian phụ thuộc ° IED - intelligent electronic device thiết bị điện tử thông minh ° instantaneous overcurrent protection bảo vệ dòng cắt nhanh ° instrument transformer biến đổi đo lường ° instantaneous operation tác động tức thời ° isochronous governor điều tốc có đặc tính điều chỉnh độc lập ° LA - loop auto mation tự động vận hành mạng kín ° LSB-least significant bit ° Loop auto mation timeout thời gian thực hiệu lực LA ° LFC-load frequency control ° LBS - load break switch thiết bị đóng cắt tải ° load damping factor hệ số chỉnh tải ° local backup protection bảo vệ dự trữ chỗ ° longitudinal differential protection bảo vệ so lệch dọc ° LOP - loss of phase pha ° live line reclosing đóng lại đường dây có mang điện ° LTC - load tap changer đốt đầu nấc ° maximmum overcurrent protection bảo vệ dòng điện cực đại 493 ° MCBs-miniature circuit breakers ° MCCBs-moulded case circuit breakers ° magnetising inrush current doøng điện từ hóa nhảy vọt ° memory nhớ ° measuring elements phần tử đo lường ° monitor giám sát ° microwate pilot systems hệ thống pilot vi sóng ° MiR - Mid-point recloser ACR FR TR ° mullti-shot reclosing tự đóng lại nhiều lần ° multiplexer chọn kênh ° mutual coupling hỗ cảm ° non-unit schemes sơ đồ bảo vệ không toàn phần ° NPS - negative phase sequence thứ tự pha nghịch ° overexcitation kích thích ° OPAM-operational anylifier khuếch đại thuật toán ° OCB-oil circuit breakers máy cắt dầu ° operating thresholds ngưỡng tác động ° overvoltage relays rơle điện áp ° overreach tầm ° PCB-printed circuit board ° PLC-programmmmmbale logic controller-power line carrier ° permissive schemes sơ đồ cho phép °Permissive underreaching transfer trip scheme sơ đồ truyền cắt, tầm cho phép ° PSM-relay plug setting multiplier bội số nhân dòng điện đặt ° potential transformers máy biến điện áp (BU) ° power swing dao động công suất ° protocol gate way cổng giao thức ° PF - phase fault chạm pha ° power line carrier pilot systems hệ thống pilot sóng mang tần số cao đường dây tải điện ° primary protection zones vùng bảo vệ ° primary governor điều chỉnh tốc độ turbine sơ cấp ° RCD-resudual current devices phận chống dòng rò ° RCCB-residual current circuit breakers máy cắt chống dòng rò ° RAM-random access memory ° REF - restrided earth fault so lệch chống chạm đất ° ROM-read only memory ° reclaimtime thời gian tự động đóng lại trở sau đóng lại thành công ° reset xoá, giải trừ, hồi phục, trở ° restraint elements phần tử hãm 494 ° rotating rectifier system hệ thống chỉnh lưu quay ° RTU - remote terminal unit thiết bị đầu cuối ° REF - restricted earth fault relay rơle so lệch chống chạm đất ° SCAPA - supervisory control and data acquistion thu thập liệu điều khiển có giám sát ° SEC-sectionalizer dao cách li phân đoạn tự động ° secondary control điều khiển thứ cấp ° section breakers máy cắt phân đoạn ° semi-permanent bán thường xuyên ° SEF - sensitive earth fault dòng chạm đất bé ° shot lần đóng lại ° set đặt, chỉnh định ° single shot reclosing tự đóng lại lần ° speed droop characteristic đặc tính điều chỉnh tốc độ turbine phụ thuộc ° spill current dòng không cân ° static relay rơle tónh (bán dẫn, vi mạch ) ° static excitation system hệ thống kích từ tónh ° switch-onto-fault-function chức cắt tức thời máy cắt đóng vào đường dây có cố ° SFR - system frequency response đáp ứng tần số hệ thống ° standby dự phòng ° TMS - time multiplier setting trị đặt thời gian ° TD-time dial setting trị đặt thời gian ° T-C characteristics-time-current characteristics đặc tính thời gian dòng điện ° time synchronization source nguồn đồng thời gian ° time relays rơle thời gian ° TR - tie recloser ACR liên kết ° transfer trip pilot protection bảo vệ pilot truyền cắt ° transverse differential protection bảo vệ so lệch ngang ° trip cắt ° underreach tầm ° undervoltage relays rơle điện áp thấp ° under excitation thiếu kích thích ° unbalanced currents dòng không cân ° unit-schemes sơ đồ bảo vệ toàn phần ° wire pilot systems hệ thống pilot dây dẫn phụ 495 TÀI LIỆU THAM KHẢO A.M Phedosieb - Bảo vệ hệ thống điện - 1984 A.S Zasukin - Bảo vệ máy biến áp - 1989 Automation power distribution system engineering TURN gonen - 1986 Bảo vệ rơle hệ thống ñieän N.V Trernorobob - V.A Xemenob - 1998 C.L Kydekob - Bảo vệ góp nhà máy điện trạm biến áp - 1983 Differential protection - T T Nguyen - W Derek Humpage - 1992 Differential protection - T T Nguyen - W Derek Humpage - 1993 Differential protection - T T Nguyen - W Derek Humpage - 1998 Distribution automation equipment - Toshiba - 1996 10 Electrical switchgear egnineers & automation specialists NLL-LEC - 1996 11 Electric power system protection and coordination - Michael A AnThony - 1995 12 Electrical distribution system protection - Cooper power systems - 1990 13 E.M Snhercond - Bảo vệ khoảng cách - 1986 14 Electrical installation guide - Groupe Schneider -1996 15 Earth leakage protection Multi 9-group schneider - 1997 16 G.M Pablob - Bảo vệ rơle - 1983 17 IA.S Gelfand - Bảo vệ rơle mạng phân phối - 1987 18 Power system protection and switchgear - Badri Ram - 1995 19 Power transmission and distribution - Siemens - 1993 20 Power system protective static relays with microproccesor applicators - TS Madhara Ras - 1993 21 Power Engineering Guide - Transmission and Distribution Siemens - 1997 22 Power system stability and control, Kundur - 1993 23 Power system protection - P M Anderson - 1999 24 Protective relays application guide - The English electric company Limited - 1970 25 Protective relays - Application guide - Gec - alsthom - 1995 26 Principles and design of low voltage system - Teo cheng yu - 2001 27 Switchgear and protection - MV Deshpande - 1995 28 Tự động hóa hệ thống điện - IA-D BARKAN 1981 29 The art & Science of protective relaying - C Russell Mason - 1967 30 Technical guide - Micom p441 and p442 - Distance pootection relay - ALSTOM 31 Van C Warrington - Protective relays - Their theory and practice - A.R- 1969 32 Các tài liệu từ internet ... phụ M2 R? ?le bảo vệ M2 NCBANCBACBA R? ?le tổng trở cao Điện trở ổn định 95 CHX-4 c2 b1 95 CHX-3 95 CHX -2 c2 F v M1 R? ?le bảo vệ M1 v R? ?le bảo vệ R Thanh góp kiểm tra Thanh góp dây dẫn phụ R c2 A Thanh... 1700 22 00 28 00 3900 5800 920 0 300 540 840 1060 1340 1700 22 00 28 00 3900 5800 920 0 710 1050 1340 1700 22 00 28 00 3900 5800 920 0 430 870 1340 1700 22 00 28 00 3900 5800 920 0 500 1100 1700 22 00 28 00... 87 SV 52 52 52 87 BB 87B1 87B2 51N 27 7 4- Sô đồ bảo vệ sơ đồ 1 /2 (H.11. 32) 27 S 27 G 87B B 500kV B 87 50 79 25 50 79 25 50 50 51 51N 87 A 87B A 27 S 27 G Bảo vệ máy phát máy biến áp Hình 11. 32 Câu