Luận văn Tính toán Thiết kế hộp giảm tốc cho máy nén viên

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC MÁY NÉN VIÊN PHẦN : TÍNH TOÁN THÔNG SỐ BAN ĐẦU I Động : - P = 110 kW Nđc = 750 v/ph ɳđc = 0,86 Tỷ số truyền : II u∑ = = 5,555 Hộp cần thiết kế : cấp bánh nghiêng Chọn u2 = 2,5 ; u3 = = 2,222 III Thông số trục I : Công suất : P1 = Pđc ɳol ɳđc ɳk = 110 0,995 0,86 = 94,13 kW - Số vòng quay : N1 = 750 v/ph - Moment xoắn : T1 = 9,55 106 = 1,2 106 Nmm - IV Thông số trục II : Công suất : P2 = P1 ɳol ɳđc = 94,13 0,995 0,96 = 89,91 kW - Số vòng quay : N2 = = = 300 v/ph - Moment xoắn : T2 = 9,55 106 = 2,86 106 Nmm - V - Thông số trục III : Công suất : P3 = P2 ɳol ɳđc = 89,91 0,995 0,96 = 85,88 kW Số vòng quay : N3 = 135 v/ph - Moment xoắn : T3 = 9,55 106 = 6,075 106 Nmm - VI Bảng tổng hợp : Trục Công suất (kW) Tỳ số truyền Số vòng quay (v/ph) Moment xoắn T (Nmm) I 94,13 750 1,2.106 II 89,91 2,5 300 2,86.106 III 85,88 2,222 135 6,075.106 PHẦN : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG NGHIÊNG Cặp bánh I – II : Số liệu ban đầu: Công suất truyền P2= 89,91 kW Mômen xoắn T2 = 2,86 106 Nmm Số vòng quay trục dẫn n1 = 750 v/ph Tỉ số truyền u = 2,5 Số vòng quay trục bị dẫn n2 = 300 v/phút Thời gian làm việc L = năm Làm việc ca / ngày Tổng sốgiờ làm việc L= 5×300×8 = 12000 Chọn vật liệu cho hai bánh nhỏ bánh lớn (theo bảng 6.1 [1] sách Trịnh Chất) I a Bánh nhỏ: thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB≈250 có σ b1 = 850 σ ch1 = 580 MPa, MPa; b Bánh lớn: thép 45 cải thiện đạt độ rắn Chọn HB1 = HB2+(10~15) HB nên độ rắn bánh lơn HB≈235 có Ứng suất cho phép: σ b = 750 MPa, σ ch = 450 MPa; a Ứng suất tiếp xúc: [σ H ] = σ H lim -Ứng suất tiếp xúc cho phép N HE 0,9 K HL sH  T  = 60c∑  i ÷ ni ti i =1  Tmax  -Số chu kỳ tương đương Vì vòng quay chỉvào khớp lần nên c =  T 3 60  0,6T 3 12  N HE1 = 60 × × 486,7 ×  ÷ × + ÷ ×  × 19200 = 4,87 × 10  T  72  T  72   T  60  0,6T  12  88 N HE1 = 60 × × 150 ×  ÷ × + ÷ ×  × 19200 = 1,5 × 10  T  72  T  72  N Ho1 = 30 × 250 chu kỳ 2,4 = 1,7.10 chu kỳ Số chu kỳ sở N Ho = 30 × 2352,4 = 1,5.10 Vì NHE > NH0 nên chọn KHL1 =KHL2= -Giới hạn mõi tiếp xúc cho phép Theo [bảng 6.13 sách T Lộc] với thép 45, cải thiện đạt độ rắn HB 180…350 σ Ho lim = HB + 70 -Giới hạn mõi tiếp xúc cho phép (MPa) σ Ho lim1 = HB1 + 70 = × 250 + 70 = 570 Mpa σ Ho lim = HB2 + 70 = × 235 + 70 = 540 Mpa Hệ số an toàn SH=1,1 -Ứng suất tiếp xúc cho phép 0,9 × σ Ho lim × K HL σ H  = SH σ H  = σ H  = 0,9 × 570 × = 466,36 1,1 0,9 × 540 × = 441,82 1,1 MPa MPa [σH ] = Do tính bánh trụ nghiêng chọn σ H2  + σ H2  466.362 + 441.822 σ H  = = 454.26 MPa σ H  < σ H  < 1,25 σ H  (thỏa điều kiện trên) b.Ứng suất uốn: [σ F ] = σ OFlim K FE sF Ứng suất uốn N FE Số chu kỳ tương đương  T  = 60c∑  i ÷ ni ti i =1  Tmax  Vì vòng quay chỉvào khớp lần nên c =  T 6 60  0.6T 6 12  N FE1 = 60 × × 486,7 ×  ÷ × + ÷ ×  × 19200 = 4.716 × 10  T  72  T  72   T  60  0.6T  12  N FE = 60 × × 150 ×  ÷ × + ÷ ×  × 19200 = 1,45 × 10  T  72  T  72  6 Số chu kỳ sở NFO=5x10 chu kỳ chu kỳ chu kỳ Vì NFE> NFO nên chọn KFL1=KFL2=1 Giới hạn mõi uốn cho phép σ OFlim = 1,8 × HB( MPa) σ OFlim = 1,8 × 250 = 450( MPa) σ OFlim = 1,8 × 235 = 423( MPa) Hệ số an toàn SF= 1.75 Ứng suất tiếp xúc cho phép [σ F1 ]o = σ OFlim [σ F ]o = σ OFlim K FL = 450 × = 257,14 sF 1,75 K FL = 423 × = 241,71 sF 1,75 MPa MPa 3.Khoảng cách trục a : aw = K a ( u + 1) T1K H β σ H  uψ ba theo bảng 6.6 [1] sách Trịnh Chất , chọn ψ ba = 0.4 (bảng6.5[1]); ; với nghiêng Ka = 43 ψ bd = 0,53ψ ba ( u + 1) = 0,53 × 0,4 × ( 3,24 + 1) = K H β = 1,05 (sơ đồ 6); , theo bảng 6.7 [1], aw = K a ( u + 1) T1K H β [ σ H ] uψ ba = 43( 2,5 + 1) 2,86.106 × 1.05 = 370mm 454.32 × 2, × 0.4 Lấy aw = 370 mm không theo tiêu chuẩn 4.Xác định thông số ăn khớp Theo (6.17) [1]: m = ( 0,01 ÷ 0,02 ) aw = ( 0,01 ÷ 0,02 ) × 370 = 3,7 ÷ 7, 4mm Theo bảng 6.8 [1], chọn môđun pháp mn = mm số bánh nhỏ: z1 = Nên 2aw cos β × 370 × cos β = mn ( u + 1) ( 2,5 + 1) 39,73 ≤ Z1 ≤ 41,87 chọn Vì 8o ≤ β ≤ 20o Z1 = 40 Răng Số bánh lớn: z2 = uz1 = 2,5 × 40 = 100 Lấy z2 = 81 um = Do tỉ số truyền thực cos β = suy ra: 100 = 2,5 40 mn ( z1 + z2 ) × ( 40 + 100 ) = = 0,946 aw × 370 β = 18,925o = 18o55'28,72'' Bề rộng b = Ψ ba × a = 0.4 × 370 = 148mm Đường kính vòng chia bánh nhỏ d1 = mn × z1 × 40 = = 211, 43mm cos β cos18,925o Kiểm nghiệm ứng suất a/ kiểm nghiệm ứng suất tiếp súc: [ σ H ] = σ H lim1 × K HL × Z R × ZV × Kl × K xH 1× 0.95 × 0.94 ×1×1 = 570 = 462.74 Mpa SH 1.1 [ σ H ] = σ H lim × K HL × Z R × ZV × Kl × K xH 1× 0.95 × 0.94 ×1×1 = 540 = 438.38 Mpa SH 1.1 KHL=1 [CT 225 sách T.lộc] Zr=0,95 chọn Ra=2,5÷1,25 um Zv=0,85.v0,1=0,94 (Khi HB [ S ] = (1.5 : 2.5) Hệ số an toàn II THIẾT KẾ TRỤC II: 1/Chọ vật liệu Chọn thép 45 có σ b = 600 Mpa; [ σ F ] −1 = 50 Mpa 2/Chọn kích thước chiều dài trục T1 = 1200000 Nm; Fr12 = 4163.84 N ; Ft12 = 10821, 65 N ; Fa12 = 3710.35 N Fr 32 = 7273 N ; Ft 32 = 19115 N ; Fa32 = 5829 N 3.Tìm phản lực gối tựa  Phương Trình cân mô men mặt phẳng đứng gối A Tổng momen A theo phương x −132.5 × Fr12 + Fa12 × 264.375 + Fr 32 × 313.5 + Fa32 × 142 + Dx × 428 = Tổng lực theo phương y 0: ∑ F ( ↓) = R y Ax − Fr12 + Fr 32 + RDx = Giải hệ phương trình ta Ax = 5155 Dx = −8264  Xét mặt phẳng yOz: Phương trình cân mô men mặt phẳng ngang A ∑M ¬ x A = − Ft12 × 132.5 + Ft 32 × 313.5 + RDy 428 = Tổng lực theo phương x 0: ∑ F ( ↓) = R y Ay − Ft12 − Ft 32 + RDy = Giả hệ phương trình ta được: RAy = 12585,1(N) RDy = 17351(N) 4.Biểu đồ momen uốn, xoắn 5.Tính momen tương đương tiết diện nguy hiểm bánh  Tại bánh răng: Mtd = ( M xC ) ( ) + M yC ( ) + 0,75 T C =0 M td = 9462282 + 9493942 + 0.75 × 28600002 = 2816273.5( Nmm) 6.Xác định đường kính trục tiết diện nguy hiểm: ( theo thứ tự 11-12-13-14 từ phải sang trái ) M tdA 2816273.5 d13 ≥ =3 = 82.59(mm) 0,1[ σ F ] −1 0,1 × 50 Do thiết diện nguy hiểm có lắp then nên tăng thêm 5% d 23 = 90mm; d11 = 80mm; d12 = 90mm; d14 = 80mm Chọn 7.Tính chọn then Chọn vật liệu then thép 45 có: Ứng suất cắt cho phép [ τ C ] = 60Mpa Ứng suất dập cho phép [ σ d ] = 100 Mpa Chọn then vị trí lắp bánh (TCVN 2261-77) d 23 = 90mm; b = 25mm; h = 14mm, t1 = 9mm; t2 = 5.4mm; l22 = 148mm, l22 = 184 Kiểm tra ứng suất cắt τC = 2T2 × 2860000 = = 13.8Mpa < [ τ C ] = 60 Mpa d 23l1b 90 ×184 × 25 Kiểm tra ứng suất dập σd = 2T1 × 2860000 = = 69, 08Mpa < [ σ d ] = 100Mpa d13l1 (h − t1 ) 90 × 184 × (14 − 9) Tính kiểm nghiệm trục theo độ bền mõi Tại tiết diện 2-3 Hệ số an toàn mõi xét đến ứng suất pháp(thay đổi theo chu kỳ đối xứng) sσ = σ −1 Kσ × σ a +ψ σ × σ m εσ × β = 261.6 = 2.37 1.75 × 44.4 − 0.05 × 0.88 × 0.84 σ −1 = 0.436σ b = 0.436 × 600 = 261.6 Mpa Với Do có tập trung ứng suất rãnh then Theo Sách thầy Nguyễn Hữu Lộc : chọn Chọn ε σ = 0.84 Kσ = 1.75 theo bảng 10.3 sách thầy Nguyễn Hữu Lộc β = 0.88 Chọn hệ số bảng 2.7 Sách Thầy Nguyễn Hữu Lộc Theo bảng Trong sách Thầy Nguyễn Hữu Lộc chọn ψ σ = 0.05 Ứng suất cực đại cho phép σ max = M 13 2860000 = = 44, 4Mpa Wx13 63368,11 Với W013 = π d 323 bt1 (d 23 − t1 ) − = 63368.15mm3 16 2d 23 Ứng suất pháp trung bình σ m = 0Mpa Ứng suất pháp biên độ σ a = σ max = 44.4Mpa Hệ số an toàn mõi xét đến ứng suất tiếp ( thay đổi theo chu kì mạch động dương) Sτ = τ −1 Kτ τ a +ψ ττ m ετ β = 132 = 5.7 1.5 ×10 − 0× 0.78 × 0.8 Với τ −1 = 0.22 × σ b = 0.22 × 600 = 132 Mpa Do có tập trung ứng suất rãnh then Kτ = 1.5 ετ = 0.78; β = 0.88;ψ = ứng suất tiếp cực đại τ max = T 2860000 = = 20Mpa W013 143038 π d bt1 (d − t1 ) W013 = − = 143038mm3 16 2d τm = Ứng suất tiếp trung bình τa = Ứng suất tiếp biên độ S= Hệ số an toàn τ max = 10Mpa sσ × sτ sσ + sτ τ max = 10 Mpa 2 = 2,37 × 5.7 2.37 + 5.7 = 2, > [ S ] = (1.5 → 2.5) III Thiết kế trục 3: Fa =5829 (N) Ft = 19115 (N) Fr = 7273 (N) Cân lực momen theo phương yoz ta có hệ phương trình: Ay − Fr + C y = Ay × 313.5 − 114.5 × C y = Từ hệ phương trình ta có Ay = 6273,9 N Cy = 999 N Cân lực momen theo phương xoz ta có hệ phương trình: Ax + Ft + C x = Ax × 313.5 − 114.5 × Cx = Từ hệ phương trình ta có Ax = -5114 (N) Dx = 999 (N) Biểu đồ momen uốn, xoắn : 5.Tính momen tương đương tiết diện nguy hiểm bánh  Tại bánh răng: Mtd = ( M ) +( M ) C x C y ( ) + 0,75 T C =0 M td = 16032392 + 1966867.52 + 0.75 × 6075000 = 2537508( Nmm) 6.Xác định đường kính trục tiết diện nguy hiểm: ( theo thứ tự 11-12-13-14 từ phải sang trái ) d≥ M tdA 2537508 =3 = 79.76(mm) 0,1[ σ F ] −1 0,1 × 50 Do thiết diện nguy hiểm có lắp then nên tăng thêm 5% d31 = 100mm; d 32 = 110mm; d 33 = 100mm; d34 = 90mm Chọn 7.Tính chọn then Chọn vật liệu then thép 45 có: Ứng suất cắt cho phép [ τ C ] = 60Mpa Ứng suất dập cho phép [ σ d ] = 100 Mpa Chọn then vị trí lắp bánh (TCVN 2261-77) d 23 = 110mm; b = 32mm; h = 18mm, t1 = 11mm; t2 = 7.4mm, l = 184 − 32 = 154mm Kiểm tra ứng suất cắt τC = 2T2 × 6075000 = = 23Mpa < [ τ C ] = 60 Mpa d 23l1b 110 ×152 × 32 Kiểm tra ứng suất dập 2T1 × 6075000 = = 103Mpa < [ σ d ] dl1 (h − t1 ) 110 × 152 × (18 − 11) σd = Tính kiểm nghiệm trục theo độ bền mõi Hệ số an toàn mõi xét đến ứng suất pháp(thay đổi theo chu kỳ đối xứng) sσ = σ −1 Kσ × σ a +ψ σ × σ m εσ × β = 261.6 = 4.8 1.75 × 22 − 0.05 × 0.88 × 0.8 σ −1 = 0.436σ b = 0.436 × 600 = 261.6 Mpa Với Do có tập trung ứng suất rãnh then Theo Sách thầy Nguyễn Hữu Lộc : chọn Chọn ε σ = 0.8 Kσ = 1.75 theo bảng 10.3 sách thầy Nguyễn Hữu Lộc β = 0.88 Chọn hệ số bảng 2.7 Sách Thầy Nguyễn Hữu Lộc Theo bảng Trong sách Thầy Nguyễn Hữu Lộc chọn ψ σ = 0.05 Ứng suất cực đại cho phép σ max = M 13 6075000 = = 24.7 Mpa Wx13 245660 Với W= π d 323 bt1 (d − t1 ) − = 245660mm3 16 2d ứng suất tiếp cực đại τ max = T 2860000 = = 20Mpa W013 143038 π d bt1 (d − t1 ) W013 = − = 143038mm3 16 2d τm = Ứng suất tiếp trung bình τa = Ứng suất tiếp biên độ S= Hệ số an toàn : τ max = 12.35Mpa τ max = 12.35Mpa sσ × sτ sσ + sτ 2 = 4.8 × 4.6 4.82 + 4.62 = 3.3 > [ S ] = (1.5 → 2.5) PHẦN : THIẾT KẾ Ổ LĂN I Trục I : FRD = FRD = Lực dọc trục hướng vào ổ D: Chọn ổ bi đỡ chặn, giả sử chọn hai ổ: Đối với ổ đỡ chặn = 0, Fa =0, Y = ổ B : Kt =1 Nhiệt độ 105o Kđ = Máy cán thô Tuổi thọ ổ: Hệ số khả tải trọng Chọn ổ cỡ trung hẹp có d=70.[C0] = 8,3KN C II Trục II : FRA = FRD = Chọn ổ bi đỡ chặn, giả sử chọn hai ổ: Đối với ổ đỡ chặn = 0, Fa =0, Y = ổ B : Kt =1 Nhiệt độ 105o Kđ = Máy cán thô Tuổi thọ ổ: Hệ số khả tải trọng Chọn ổ cỡ trung hẹp có d=90.[C0] = 125 KN C ký hiệu 46318 III Trục III : FRA = FRD = Chọn ổ bi đỡ chặn, giả sử chọn hai ổ: Đối với ổ đỡ chặn = 0, Fa =0, Y = ổ B : Kt =1 Nhiệt độ 105o Kđ = Máy cán thô Tuổi thọ ổ: Hệ số khả tải trọng Chọn ổ cỡ trung hẹp có d=100.[C0] = 180 KN C ký hiệu 46320 [...]... Lực hướng tâm Fr 3 = Fr 2 = Ft 2 × tan α nw 19115tan20 = = 7273 N cos β cos16,96o PHẦN 3 : THIẾT KẾ TRỤC I Thiết kế trục I : 1 Vật liệu thép C45 tiêu chuẩn Độ bền 2 Lực tác dụng : Ft12 = Ft 21 = 10821, 65 N - Lực vòng : Fa12 = Fa 21 = 3710,35 N - Lực dọc trục : Fr12 = Fr 21 = 4163,89 N - Lực hướng tâm : 3 Tính sơ bộ đường kính trục : d≥ d≥ 3 T 0, 2 × [τ ] 3 1, 2 × 10 = 58, 48mm 0, 2 × [30] với [τ... Vì NHE > NH0 nên chọn KHL1 =KHL2= 1 -Giới hạn mõi tiếp xúc cho phép Theo [bảng 6.13 sách T Lộc] với thép 45, tôi cải thiện đạt độ rắn HB 180…350 σ Ho lim = 2 HB + 70 -Giới hạn mõi tiếp xúc cho phép (MPa) o σ H lim1 = 2 HB1 + 70 = 2 × 250 + 70 = 570 Mpa σ Ho lim 2 = 2 HB2 + 70 = 2 × 235 + 70 = 540 Mpa Hệ số an toàn SH=1,1 -Ứng suất tiếp xúc cho phép 0,9 × σ Ho lim × K HL σ H  = SH σ H 1  = σ... Chọn vật liệu cho hai bánh nhỏ và bánh lớn (theo bảng 6.1 [1] sách Trịnh Chất) II a Bánh nhỏ: thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB≈250 có σ b1 = 850 σ ch1 = 580 MPa, MPa; b Bánh lớn: thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn Chọn HB1 = HB2+(10~15) HB nên độ rắn bánh lơn HB≈235 có 2 Ứng suất cho phép: σ b 2 = 750 MPa, σ ch 2 = 450 MPa; a Ứng suất tiếp xúc: [σ H ] = σ 0 H lim -Ứng suất tiếp xúc cho phép N HE 0,9... 82.59(mm) 0,1[ σ F ] −1 0,1 × 50 Do tại thiết diện nguy hiểm có lắp then bằng nên tăng thêm 5% d 23 = 90mm; d11 = 80mm; d12 = 90mm; d14 = 80mm Chọn 7 .Tính chọn then bằng Chọn vật liệu then bằng là thép 45 có: Ứng suất cắt cho phép [ τ C ] = 60Mpa Ứng suất dập cho phép [ σ d ] = 100 Mpa Chọn then bằng tại vị trí lắp bánh răng (TCVN 2261-77) d 23 = 90mm; b = 25mm; h = 14mm, t1 = 9mm; t2 = 5.4mm; l22 = 148mm,... 79.76(mm) 0,1[ σ F ] −1 0,1 × 50 Do tại thiết diện nguy hiểm có lắp then bằng nên tăng thêm 5% d31 = 100mm; d 32 = 110mm; d 33 = 100mm; d34 = 90mm Chọn 7 .Tính chọn then bằng Chọn vật liệu then bằng là thép 45 có: Ứng suất cắt cho phép [ τ C ] = 60Mpa Ứng suất dập cho phép [ σ d ] = 100 Mpa Chọn then bằng tại vị trí lắp bánh răng (TCVN 2261-77) d 23 = 110mm; b = 32mm; h = 18mm, t1 = 11mm; t2 = 7.4mm, l = 184... Trịnh Chất: K H = K H β K Hα K Hv = 0,878 Thay các giá trị vừa tính được vào (CT 6.33) [1] sách Trịnh Chất, ta được: σ H = Z M Z H Zε 2T1K H ( u + 1) bw udw2 2 × 6,075 × 106 × 0,878 × ( 2,222 + 1) σ H = 275 × 1.679 × 0.774 = 368,25MPa 184 × 2,222 × 284,42 Vậy bánh răng đủ bền tiếp xúc b/ Kiểm nghiệm ứng suất uốn: Xác định chính xác ứng suất uốn cho phép [ σ F1 ] 0 = σ 0 F lim1 × K FLYRYxYδ K FC 1×1× 1.0036... = 0,7 Lực vòng trên bánh dẫn Ft = 2T1 = 19115 N d1 Lập tỉ số  [ σ F 1 ] 0 258, 07 = = 65, 45  3,81  YF 1   [ σ F 2 ] 0 242,58 = = 67, 085  Y 3.62  F2 Vì [ σ F1 ] 0 [ σ F 2 ] 0 YF 1 < YF 2 Ta tính cho bánh dẫn Ứng suất uốn tại tiết diện nguy hiểm σ 0 F1 = K F YF 1Yε Yβ Ft bmn = 23,57 Mpa Vì σ 0 F 1 = 23,56 Mpa < [ σ F 1 ] 0 = 258, 07 Mpa Nên bánh răng đủ bền uốn 6/Các Thông Số Của Bộ Truyền Thông... K Hα K Hv = 0,805 × 1,13 × 1,04 = 0,946 Thay các giá trị vừa tính được vào (CT 6.33) [1] sách Trịnh Chất, ta được: 2T1K H ( u + 1) σ H = Z M Z H Zε bwudw2 2 × 2,86 × 106 × 0,946 × ( 2,5 + 1) σ H = 275 × 1.377 × 0.7734 = 313,4 MPa 148 × 2,5 × 211,432 Vậy bánh răng đủ bền tiếp xúc b/ Kiểm nghiệm ứng suất uốn: Xác định chính xác ứng suất uốn cho phép [ σ F1 ] 0 = σ 0 F lim1 × K FLYRYxYδ K FC 1×1× 1.0036... 1547514Nmm + Đường kính tại tiết diện nguy hiểm : dC ≥ 3 M tdC 1547514 =3 = 67, 64mm 0,1× [σ ] 0,1 × 50 Chọn dC = 90 mm Chọn đường kính tại vị trí ổ lăn dB = dD = 85mm Đường kính khớp nối : dA = 80 mm 8 Thiết kế then bằng : [τ C ] = 60MPa [σ D ] = 100 MPa Chọn vật liệu then : thép C45 tiêu chuẩn , , Chọn then bằng lắp tại vị trí bánh răng theo TCVN D1 = 70 mm ; b1 = 20 mm ; h = 12 mm ; t1 = 7,5 ; t2 =... t1 ) 2 W013 = − = 63162,6mm3 16 2d13 τm = Ứng suất tiếp trung bình τa = Ứng suất tiếp biên độ S= τ max = 9,5Mpa 2 τ max = 9,5Mpa 2 sσ × sτ sσ 2 + sτ 2 = 2,55 > [ S ] = (1.5 : 2.5) Hệ số an toàn II THIẾT KẾ TRỤC II: 1/Chọ vật liệu Chọn thép 45 có σ b = 600 Mpa; [ σ F ] −1 = 50 Mpa 2/Chọn kích thước chiều dài trục T1 = 1200000 Nm; Fr12 = 4163.84 N ; Ft12 = 10821, 65 N ; Fa12 = 3710.35 N Fr 32 = 7273 ... Lực hướng tâm Fr = Fr = Ft × tan α nw 19115tan20 = = 7273 N cos β cos16,96o PHẦN : THIẾT KẾ TRỤC I Thiết kế trục I : Vật liệu thép C45 tiêu chuẩn Độ bền Lực tác dụng : Ft12 = Ft 21 = 10821,... 2.5) PHẦN : THIẾT KẾ Ổ LĂN I Trục I : FRD = FRD = Lực dọc trục hướng vào ổ D: Chọn ổ bi đỡ chặn, giả sử chọn hai ổ: Đối với ổ đỡ chặn = 0, Fa =0, Y = ổ B : Kt =1 Nhiệt độ 105o Kđ = Máy cán thô... KHL1 =KHL2= -Giới hạn mõi tiếp xúc cho phép Theo [bảng 6.13 sách T Lộc] với thép 45, cải thiện đạt độ rắn HB 180…350 σ Ho lim = HB + 70 -Giới hạn mõi tiếp xúc cho phép (MPa) σ Ho lim1 = HB1 + 70