Đồ án bảo vệ rơ le trong hệ thống điện

Khi thiết kế hoặc vận hành bất kì 1 hệ thống điện nào cũng phải kể đến các khả năng phát sinh các hư hỏng và tình trạng làm việc không bình thường trong hệ thống điện ấy. Ngắn mạch là loại sự cố có thể xảy ra và nguy hiểm nhất trong hệ thống điện. Hậu quả của ngắn mạch là: Làm giảm thấp điện áp ở phần lớn của hệ thống điện Phá hủy các phần tử sự cố bằng tia lửa điện. Phá hủy các phần tủ có dòng điện ngắn mạch chạy qua do tác dụng của nhiệt và cơ. Phá vỡ sự ổn định của hệ thống. Ngoài các loại hư hỏng, trong hệ thống điện còn có các tình trạng làm việc không bình thường như là quá tải. Khi quá tải, dòng điện tăng cao làm nhiệt độ của các phần dẫn điện vượt quá giới hạn cho phép, làm cho cách điện của chúng bị già cỗi và đôi khi bị phá hỏng. Để đảm bảo sự làm việc liên tục của các phần tử không hư hỏng trong hệ thống điện cần có các thiết bị phát ghi nhận sự phát sinh của hư hỏng với thời gian bé nhất, phát hiện ra các phần tử bị hư hỏng và cắt nó ra khỏi hệ thống điện. Thiết bị này được thực hiện nhờ các khí cụ tự động gọi là rơ le. Thiết bị bảo vệ thực hiện nhờ những rơ le gọi là thiết bị bảo vệ rơ le. Như vậy, nhiệm vụ chính của thiết bị bảo vệ rơ le là tự động cắt phần tử hư hỏng ra khỏi hệ thống điện. Ngoài ra, còn ghi nhận và phát hiện những tình trạng làm việc không bình thường của các phần tử trong hệ thống điện. Tùy mức độ mà bảo vệ rơ le có thể tác động hoặc báo tín hiệu đi cắt máy cắt.

1 Nhiệm vụ và các yêu cầu cơ bản của bảo vệ rơle:

a/ Nhiệm vụ của bảo vệ rơle

Khi thiết kế hoặc vận hành bất kì 1 hệ thống điện nào cũng phải kể đến các khảnăng phát sinh các hư hỏng và tình trạng làm việc không bình thường trong hệthống điện ấy

Ngắn mạch là loại sự cố có thể xảy ra và nguy hiểm nhất trong hệ thốngđiện Hậu quả của ngắn mạch là:

- Làm giảm thấp điện áp ở phần lớn của hệ thống điện

- Phá hủy các phần tử sự cố bằng tia lửa điện

- Phá hủy các phần tủ có dòng điện ngắn mạch chạy qua do tác dụng củanhiệt và cơ

- Phá vỡ sự ổn định của hệ thống

Ngoài các loại hư hỏng, trong hệ thống điện còn có các tình trạng làm việckhông bình thường như là quá tải Khi quá tải, dòng điện tăng cao làm nhiệt độcủa các phần dẫn điện vượt quá giới hạn cho phép, làm cho cách điện của chúng bịgià cỗi và đôi khi bị phá hỏng

Để đảm bảo sự làm việc liên tục của các phần tử không hư hỏng trong hệthống điện cần có các thiết bị phát ghi nhận sự phát sinh của hư hỏng với thời gian

bé nhất, phát hiện ra các phần tử bị hư hỏng và cắt nó ra khỏi hệ thống điện Thiết

bị này được thực hiện nhờ các khí cụ tự động gọi là rơ le Thiết bị bảo vệ thực hiệnnhờ những rơ le gọi là thiết bị bảo vệ rơ le

Như vậy, nhiệm vụ chính của thiết bị bảo vệ rơ le là tự động cắt phần tử hưhỏng ra khỏi hệ thống điện Ngoài ra, còn ghi nhận và phát hiện những tình trạnglàm việc không bình thường của các phần tử trong hệ thống điện Tùy mức độ màbảo vệ rơ le có thể tác động hoặc báo tín hiệu đi cắt máy cắt

Để giảm thời gian cắt ngắn mạch cần phải giảm thời gian tác động của thiết

bị bảo vệ rơ le Tuy nhiên trong một số trường hợp để thực hiện yêu cầu tác độngnhanh thì không thể thỏa mãn yêu cầu chọn lọc Hai yêu cầu này đôi khi mâuthuẫn nhau, vì vậy tùy điều kiện cụ thể cần xem xét kỹ càng hơn về 2 yêu cầu này

 Tính chọn lọc: là khả năng của bảo vệ có thể phát hiện và loại trừ đúng

phần tử bị sự cố ra khỏi hệ thống Theo nguyên lý làm việc có thể phân ra:

+ Bảo vệ có độ chọn lọc tuyệt đối: là những bảo vệ chỉ làm việc khi có sự

cố xảy ra trong một phạm vi hoàn toàn xác định, không làm nhiệm vụ dự phòngcho bảo vệ đặt ở các phần tử lân cận

+ Bảo vệ có độ chọn lọc tương đối: ngoài nhiệm vụ bảo vệ chính cho đốitượng được bảo vệ còn có thể thực hiện chức năng dự phòng cho bảo vệ đặt ở cácphần tử lân cận

 Độ nhạy: Độ nhạy đặc trưng cho khả năng cảm nhận sự cố của rơle hoặc hệ

thống bảo vệ, nó được biểu diễn bằng hệ số độ nhạy

kđ

N n

I

I

Yêu cầu: k n  2: đối với bảo vệ chính

5 , 1



n

k : đối với bảo vệ dự phòng

 Độ tin cậy: là tính năng đảm bảo cho thiết bị bảo vệ làm việc đúng, chắc

chắn

+ Độ tin cậy tác động: là khả năng bảo vệ làm việc đúng khi có sự cốxảy ra trong phạm vi đã được xác định trong nhiệm vụ bảo vệ

+ Độ tin cậy không tác động: là khả năng tránh làm việc nhầm ở chế

độ vận hành bình thường hoặc sự cố xảy ra ngoài phạm vi bảo vệ đã được quyđịnh

 Tính kinh tế: Đối với lưới điện trung, hạ áp vì số lượng các phần tử cần

được bảo vệ rất lớn, yêu cầu đối với thiết bị không cao bằng thiết bị bảo vệ ở cánhà máy điện lớn hoặc lưới truyền tải cao áp và siêu cao áp do vậy cần chú ý tớitính kinh tế trong lựa chọn thiết bị bảo vệ sao cho có thể đảm bảo các yêu cầu kỹthuật với chi phí nhỏ nhất

2 Nêu nguyên tắc bảo vệ đã học

*) Các nguyên tắc bảo vệ đã học là:

- Bảo vệ quá dòng điện: là loại bảo vệ tác động khi dòng điện đi qua phần tử

được bảo vệ vượt quá một giá trị định trước Theo nguyên tắc đảm bảo tính chọnlọc chia thành 2 loại:

- Bảo vệ dòng điện cực đại

- Bảo vệ dòng điện cắt nhanh

+ Bảo vệ dòng điện cực đại: là loại bảo vệ đảm bảo tính chọn lọc bằng cách chọn

thời gian làm việc theo nguyên tắc từng cấp, bảo vệ càng gần nguồn cung cấp thìthời gian tác động càng lớn

+ Bảo vệ dòng điện cắt nhanh: là loại bảo vệ đảm bảo tính chọn lọc bằng cách

chọn giá trị dòng điện tác động lớn hơn giá trị dòng điện ngắn mạch ngoài max

- Bảo vệ so lệch dòng điện: là loại bảo vệ làm việc theo nguyên tắc so sánh trực

tiếp biên độ dòng điện ở hai đầu phần tử được bảo vệ Nếu sự sai lệch vượt quá trị

số cho trước thì bảo vệ sẽ tác động

- Bảo vệ khoảng cách:

Bảo vệ khoảng cách là loại bảo vệ dùng rơ le tổng trở có thời gian làm việcphụ thuộc vào quan hệ giữa điện áp UR và dòng điện IR đưa vào rơ le và góc phagiữa chúng

R ,IU

Thời gian này tự động tăng lên khi khoảng cách từ chỗ đặt bảo vệ đến chỗđặt bảo vệ tăng lên Bảo vệ đặt gần chỗ hư hỏng nhất có thời gian làm việc bénhất

- Bảo vệ dòng điện có hướng:

- Là loại bảo vệ làm việc theo giá trị dòng điện tại chỗ nối rơ le và góc phagiữa dòng điện ấy vơi điện áp trên thanh góp có đặt bảo vệ cung cấp cho rơ le Bảo

vệ sẽ tác động khi dòng điện vào rơ le vượt quá giá trị chỉnh định trước và góc phaphù hợp với trường hợp ngắn mạch trên đường dây được bảo vệ

 Từ đó, thấy rằng bảo vệ dòng điện có hướng chính là bảo vệ dòng điệncực đại cộng thêm bộ phận làm việc theo góc lệch pha giữa dòng điện và áp vào rơle

- Bảo vệ dòng thứ tự không trong mạng có dòng chạm đất bé:

- Thực chất là bảo vệ quá dòng sử dụng bộ lọc thứ tự không để lấy thànhphần thứ tự không của dòng 3 pha Khi có ngắn mạch 1 pha chạm đất sẽ xuất hiệndòng thứ tự không vào rơ le Nếu dòng này lớn hơn giá trị đặt của rơ le thì sẽ tácđộng cắt máy cắt

- Bảo vệ dòng thứ tự không trong mạng có dòng chạm đất lớn:

- Bảo vệ này lấy dòng điện làm việc vào rơ le là dòng tổng của 3 BI đặt ở 3pha Khi có ngắn mạch 1 pha dòng vào rơ le bao gồm 3 lần thành phần dòng thứ tựkhông và thành phần dòng không cân bằng Người ta chọn dòng khởi động của rơ

le lớn hơn dòng không cân bằng tính toán nhân với 1 hệ số kat nào đó Nên khi cóngắn mạch 1 pha chạm đất thì dòng vào rơ le lớn hơn dòng khởi động và bảo vệtác động cắt máy cắt Khi xảy ra các loại ngắn mạch khác thì thành phần 3 I0

không tồn tại và rơ le không tác động

3 Nhiệm vụ, sơ đồ nguyên lý làm việc, thông số khởi động và vùng tác động của từng bảo vệ đặt cho đường dây

Đường dây cần bảo vệ là đường dây 110kV, là đường dây cao áp,để bảo vệ tadùng các loại bảo vệ:

- Quá dòng điện cắt nhanh hoặc quá thời gian

- Quá dòng điện có hướng

- So lệch dùng cấp thứ cấp chuyên dùng

- Khoảng cách

Trong nhiệm vụ thiết kế bảo vệ của đồ án ta xét bảo vệ quá dòng điện cắt nhanh và quá dòng điện có thời gian

a) Bảo vệ quá dòng có thời gian:

- Nhiêm vụ: Dùng để bảo vệ cho các lưới hở có 1 nguồn cung cấp, chống ngắn

mạch giữa các pha

- Sơ đồ nguyên lý làm việc: Chia làm 2 loại

+ Bảo vệ quá dòng có đặc tính thời gian độc lập

- Đảm bảo tính chọn lọc bằng cách chọn thời gian làm việc theo nguyên tắc từngcấp Bảo vệ gần nguồn có thời gian làm việc chậm nhất

Giá trị dòng điện khởi động của bảo vệ IKĐ trong trường hợp này được xácđịnh bởi:

max lv i tv

mm at RL

n.k

.k.k

Trong đó:

Ilvmax: dòng điện làm việc lớn nhất

kat: hệ số an toàn để đảm bảo cho bảo vệ không cắt nhầm khi cóngắn mạch ngoài do sai số khi tính dòng ngắn mạch (kể đến đường cong sai số10% của BI và 20% do tổng trở nguồn bị biến động)

kmm: hệ số mở máy, có thể lấy Kmm= (1.5 ÷ 2,5)

ktv: hệ số trở về của chức năng bảo vệ quá dòng, có thể lấy trongkhoảng (0,85 ÷ 0,95) Sở dĩ phải sử dụng hệ số Ktv ở đây xuất phát từ yêu cầuđảm bảo sự làm việc ổn định của bảo vệ khi có các nhiễu loạn ngắn (hiện tượng tự

mở máy của các động cơ sau khi TĐL đóng thành công) trong hệ thống mà bảo vệkhông được tác động

Phối hợp các bảo vệ theo thời gian:

Đây là phương pháp phổ biến nhất thường được đề cập trong các tài liệu bảo

vệ rơle hiện hành Nguyên tắc phối hợp này là nguyên tắc bậc thang, nghĩa là chọnthời gian của bảo vệ sao cho lớn hơn một khoảng thời gian an toàn Δt so với thờit so với thờigian tác động lớn nhất của cấp bảo vệ liền kề trước nó (tính từ phía phụ tải vềnguồn) t n t(n1) axm  t

Trong đó:

tn : thời gian đặt của cấp bảo vệ thứ n đang xét

t(n-1)max: thời gian tác động cực đại của các bảo vệ của cấp bảo vệ đứng trước

nó (thứ n)

Δt so với thờit : bậc chọn lọc về thời gian

+ Bảo vệ quá dòng với đặc tính thời gian phụ thuộc.

Bảo vệ quá dòng có đặc tuyến thời gian độc lập trong nhiều trường hợp khóthực hiện được khả năng phối hợp với các bảo vệ liền kề mà vẫn đảm bảo đượctính tác động nhanh của bảo vệ Một trong những phương pháp khắc phục là người

ta sử dụng bảo vệ quá dòng với đặc tuyến thời gian phụ thuộc Hiện nay cácphương thức tính toán chỉnh định rơle quá dòng số với đặc tính thời gian phụthuộc do đa dạng về chủng loại và tiêu chuẩn nên trên thực tế vẫn chưa được thốngnhất về mặt lý thuyết điều này gây khó khăn cho việc thẩm kế và kiểm định cácgiá trị đặt

Hình 1: Phối hợp đặc tuyến thời gian của bảo vệ quá dòng trong

lưới điện hình tia cho trường hợp đặc tuyến phụ thuộc và đặc tính độc lập

Rơle quá dòng với đặc tuyến thời gian phụ thuộc được sử dụng cho cácđường dây có dòng sự cố biến thiên mạnh khi thay đổi vị trí ngắn mạch Trongtrường hợp này nếu sử dụng đặc tuyến độc lập thì nhiều khi không đảm bảo các

điều kiện kỹ thuật: thời gian cắt sự cố, ổn định của hệ thống Hiện nay người ta

có xu hướng áp dụng chức năng bảo vệ quá dòng với đặc tuyến thời gian phụthuộc như một bảo vệ thông thường thay thế cho các rơle có đặc tuyến độc lập.Dòng điện khởi động của bảo vệ quá dòng có thời gian được tính theo côngthức:

Δt so với thờit

b) Bảo vệ quá dòng cắt nhanh:

Đối với bảo vệ quá dòng thông thường càng gần nguồn thời gian cắt ngắn mạch càng lớn, thực tế cho thấy ngắn mạch gần nguồn thường thì mức độ nguy hiểm cao hơn và cần loại trừ càng nhanh càng tốt Để bảo vệ các đường dây trong trường hợp này người ta dùng bảo vệ quá dòng cắt nhanh (50), bảo vệ cắt nhanh

có khả năng làm việc chọn lọc trong lưới có cấu hình bất kì với một nguồn hay nhiều nguồn cung cấp Ưu điểm của nó là có thể cách ly nhanh sự cố với công suấtngắn mạch lớn ở gần nguồn Tuy nhiên vùng bảo vệ không bao trùm được hoàn toàn đường dây cần bảo vệ, đây chính là nhược điểm lớn nhất của loại bảo vệ này

Để đảm bảo tính chọn lọc, giá trị đặt của bảo vệ quá dòng cắt nhanh phải được chọn sao cho lớn hơn dòng ngắn mạch cực đại (ở đây là dòng ngắn mạch 3 pha trực tiếp) đi qua chỗ đặt rơle khi có ngắn mạch ở ngoài vùng bảo vệ Sau đây chúng ta sẽ đi tính toán giá trị đặt của bảo vệ cho mạng điện trong đồ án

Đối với mạng điện hình tia một nguồn cung cấp giá trị dòng điện khởi động của bảo vệ đặt tại thanh góp A được xác định theo công thức:

Ikđ = kat.INngmax

Trong đó:

kat: hệ số an toàn, tính đến ảnh hưởng của các sai số do tính toán ngắn mạch, do cấu tạo của rơle, thành phần không chu kì trong dòng ngắn mạch và của các biến dòng Với rơle điện cơ Kat = (1,2 ÷ 1,3), còn với rơle số kat = 1,15

INng max: dòng ngắn mạch 3 pha trực tiếp lớn nhất qua bảo vệ khi ngắn ngoài vùng bảo vệ Ở đây là dòng ngắn mạch 3 pha trực tiếp tại thanh góp B

Ưu điểm:

 Làm việc 0 giây đối với ngắn mạch gần thanh góp

Nhược điểm:

 Chỉ bảo vệ được 1 phần đường dây 70 – 80%

 Phạm vi bảo vệ không cố định phụ thuộc vào chế độ ngắn mạch và chế độ làm việc hệ thống Chính vì vậy bảo vệ quá dòng cắt nhanh không thể là bảo vệ chính của 1 phần tử nào đó mà chỉ có thể kết hợp với bảo vệ khác

Hình 2: Bảo vệ dòng điện cắt nhanh đường dây một nguồn cung cấp

Bảo vệ dòng thứ tự không trong mạng có dòng chạm đất lớn:

Những mạng có dòng chạm đất lớn là những mạng có trung tính nối đấttrực tiếp Những mạng này đòi hỏi bảo vệ phải tác động cắt máy cắt khi có ngắnmạch 1 pha

- Sơ đồ nguyên lý:

Sơ đồ nguyên lý của bảo vệ được trình bày như hình vẽ sau:

Ta thấy bảo vệ dùng ba biến dòng đặt ở 3 pha làm đầu vào cho 1 rơ le

Nên:

IR = Ia + Ib + Ic = (IA + IB + IC)

T

SW

W

- (IAμ + IBμ + ICμ)

T

SWW

Hay là: IR =

i

0n

I3

- Ikcb

Với: Ikcb = (IAμ + IBμ + ICμ)

T

SW

W

: là thành phần dòng không cân bằng, sinh

ra do sự không đồng nhất của các BI

Sơ đồ chỉ làm việc khi xảy ra ngắn mạch 1 pha Còn khi ngắn mạch giữacác pha thì bảo vệ không tác động do thành phần 3 I0 bằng 0

- Áp dụng: trong các mạng có trung tính nối đất trực tiếp.

Bảo vệ dòng thứ tự không trong mạng có dòng chạm đất bé:

- Nhiệm vụ: Bảo vệ cho các mạng có trung tính cách đất, hoặc nối đất qua cuộn

dập hồ quang, thường áp dụng cho các đường dây cáp

- Sơ đồ nguyên lý:

Vì giá trị dòng chạm đất bé nên những bảo vệ nối pha rơ le toàn phầnkhông thể làm việc với những dòng chạm đất nhỏ như vậy Nên thực tế người taphải dùng các bộ lọc thành phần thú tự không như hình vẽ sau:

Ở điều kiện bình thường, ta có: IA + IB + IC = 0, từ thông trong lõi thép bằng

0 và mạch thứ cấp không có dòng điện nên I2 = 0, rơ le không làm viêc

Khi xảy ra chạm đất, có thành phần 3I0 chạy vào rơ le nên rơ le tác động

Bảo vệ so lệch dòng điện:

-Nhiệm vụ: làm bảo vệ chính cho các đường dây, đặc biệt là các đường dây quan

trọng, làm nhiệm vụ chống ngắn mạch

- Sơ đồ nguyên lý làm việc:

Sơ đồ nguyên lý làm việc của bảo vệ so lệch dòng điện có dạng như sau:Dòng vào rơ le:

R

I =

2 T 1 T

Khi có ngắn mạch trong vùng bảo vệ N2 Ta có: IS1 IS2, nên IT1IT2, nên

IR = IT1 – IT2 0 Nếu I.R >IKĐ thì rơ le tác động

- Dòng khởi động:

Để bảo vệ so lệch làm việc đúng ta phải chỉnh định dòng khởi động của bảo

vệ lớn hơn dòng không cân bằng lớn nhất khi có ngắn mạch ngoài vùng bảo vệ.Tức là:

kđn = 1 khi các BI khác nhau nhiều nhất, 1 bộ có sai số, 1 bộ không

kkck: hệ số kể đến thành phần không chu kỳ của dòng ngắn mạchngoài

INMNmax: thành phần chu kì của dòng điện ngắn mạch ngoài lớn nhất

fimax = 0,1: sai số cực đại cho phép của BI làm việc trong tình trạng ổn định

- Vùng tác động:

Bảo vệ so lệch có vùng tác động được giới hạn bởi vị trí đặt của 2 tổ BI ở đầu và cuối đường dây được bảo vệ, là loại bảo vệ có tính chất tác động chọn lọc tuyệt đối, không có khả năng làm dự phòng cho các bảo vệ khác

+ Bảo vệ khoảng cách:

- Sơ đồ nguyên lý làm việc:

Trong trường hợp chung, bảo vệ khoảng cách có các bộ phận chính sau:

- Bộ phận khởi động: có nhiệm vụ khởi động bảo vệ vào thời điểm phát sinh sự cố, kết hợp với các bảo vệ khác làm bậc bảo vệ cuối cùng Bộ phận khởi động thường được thực hiện nhờ rơ le dòng cực đại hoặc rơ le tổng trở cực tiểu

- Bộ phận khoảng cách: đo khoảng cách từ chỗ đặt bảo vệ đến điểm hư hỏng, thực hiện nhờ rơ le tổng trở

- Bộ phận tạo thời gian: tạo thời gian làm việc tương ứng với khoảng cách đến điểm hư hỏng, được thực hiện bằng 1 số rơ le thời gian khi bảo vệ có đặc tính thời gian nhiều cấp

- Bộ phận định hướng công suất: để tránh bảo vệ tác động nhầm khi hướngcông suất ngắn mạch từ đường dây được bảo vệ đi vào thanh góp của trạm, được thực hiện bằng các rơ le định hướng công suất riêng biệt hoặc kết hợp trong bộ phận khởi động và khoảng cách

PHẦN TÍNH TOÁN CHƯƠNG I: CHỌN MÁY BIẾN DÒNG ĐIỆN

1.Chọn tỷ số biến đổi của các BI

Chọn tỷ số biến đổi của máy biến dòng BI1, BI2 dùng cho bảo vệ đường dây D1, D2.Dòng điện sơ cấp danh định của BI chọn theo quy chuẩn lấy theo giá trịlớn.Dòng thứ cấp lấy bằng 1A

Tỷ số biến đổi của máy biến dòng BI: ni =

Tdd

Sdd

I I

+ Chọn ISdd ≥ Ilvmax=Icb :dòng điện làm việc lớn nhất đi qua BI

+ Chọn ITdd=1A

Dòng điện làm việc trên đường dây 2

I2=Ipt2 =

2 đm

2cos.U.3

cos.U.3

I n

I n

I n

t pt2

B2

CHƯƠNG II TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH, XÂY DỰNG QUAN HỆ GIỮA DÒNG ĐIỆN NGẮN MẠCH VỚI CHIỀU DÀI ĐƯỜNG DÂY TRONG CÁC CHẾ ĐỘ

CỰC ĐẠI CỰC TIỂU 2.1 VỊ TRÍ CÁC ĐIỂM NGẮN MẠCH

- Dung dẫn ký sinh trên đường dây, điện trở của MBA và cả đường dây

- Ảnh hưởng của phụ tải

2.1.1 CÁC ĐẠI LƯỢNG CƠ BẢN

Tính trong hệ đơn vị tương đối, gần đúng

Công suất cơ bản: Scb = SdđB = 125 MVA

S X

max N

cb max

S X

min N 1

cb min

HT

Giá trị điện kháng thứ tự không

Chế độ hệ thống cực đại: X0HTmax = 1,2.X1HTmax= 1,2.0,109= 0,13

Chế độ hệ thống cực tiểu: X0HTmin = 1,2.X1HTmin = 1,2.0,155 = 0,186

125

125 100

5 , 10 S

S 100

U X

X

đmB

cb N 2 B 1

SLX5

1

045 , 0 115

125 55 43 , 0 5

U

SLX5

1

035 , 0 115

125 45 41 , 0 5

1

2 

Giá trị điện kháng thứ tự không :

15 D 0 14 D 0 13 D 0 12 D 0 11

2.2 TÍNH DÒNG NGẮN MẠCH CỦA MẠNG ĐIỆN Ở CHẾ ĐỘ CỰC ĐẠI

Để tính toán chế độ ngắn mạch không đối xứng ta sử dụng phương pháp cácthành phần đối xứng Điện áp và dòng điện được chia thành 3 thành phần:thànhphần thứ tự thuận,thành phần thứ tự nghịch và thành phần thứ tự không

Ta chia mổi đường dây ra làm 5 đoạn:

Ta tiến hành các dạng ngắn mạch lần lượt cho 11 điểm N1-N11

=> Tính X1∑ ; X2∑ ; X0∑ tại các điểm ngắn mạch trong chế độ max:

X    = 0,13 + 0 , 105

2

1

= 0,182Tương tự với các điểm còn lại ta có công thức tính:

N2: X1∑=X2∑=XHT+XB12+X1D11 X0∑=X0HT+XB12+X0D11

N3: X1∑=X2∑=XHT+XB12+2.X1D11 X0∑=X0HT+XB12+2.X0D11

N4: X1∑=X2∑=XHT+XB12+3.X1D11 X0∑=X0HT+XB12+3.X0D11

X X

1 I

0 2

) X X

(

X X 1

3

0 N 1 N

X I I

2 N 1 N

0

X X

X I I

a Ngắn mạch tại điểm N 1

Sơ đồ dạng đơn giản thứ tự thuận, nghịch, không

6 , 211

161 , 0

1 X

1 I

1

) 3 ( 1 N



; ( 3 ) 1 N 2

I =I ( 3 ) 0

1 N

Trong hệ đơn vị có tên:

898 , 3 115 3

125 211 , 6 1 U 3

S I m I

cb

cb ) 3 ( 1 N 1 ) n ( )

3 ( kA 1

1 ( 1 N 0 ) 1 ( 1 N 2 ) 1 ( 1 N 1

X

EI

I

504 , 0

1



Dòng ngắn mạch siêu quá độ dạng có tên là:

735 , 3 115 3

125 984 , 1 3 U 3

S I m I

cb

cb ) 1 ( 1 N 1 ) n ( )

125 984 , 1 3 U 3

S I 3 I

cb

cb )

1 ( 1 N 0 )

1

(

kA

+)Ngắn mạch hai pha chạm đất N(1,1)

182 ,0 161 ,0

182 ,0 161

,0 X

X

X X X

0 2

0 2

1

908 ,1 161 , 0 182 , 0

161 , 0 065 , 4 X

X

X

I

I

2 0

2 )

182 , 0 065 ,

4 X

X

X I I

2 0

0 )

1 , 1 ( 1 N 1 ) 1 , 1 ( 1 N

125 101 , 6 U 3

S I I

cb

cb ) 1 , 1 ( 1 N )

125 908 , 1 3 U 3

S I 3 I

cb

cb ) 1 , 1 ( 1 N 0 )

X1  X2  ,0 206 ; X0 0,272

a) Ngắn mạch 3 pha N(3) I XE 0,2061 4,854

1

HT )

3 ( 2 N



; ( 3 ) 1 N 2

I =I ( 3 ) 0

1 N

115 3

125 854 , 4 U 3

S I I

cb

cb )

3 ( 2 N 1 ) 3 ( kA 2

1 ( 2 N 0 ) 1 ( 2 N 2 ) 1 ( 2 N 1

X

E I

I

684 , 0

1



Dòng ngắn mạch siêu quá độ dạng có tên là:

752 , 2 115 3

125 462 , 1 3 U 3

S I m I

cb

cb )

1 ( 2 N 1 ) n ( )

1 ( 1 N 0 )

1 ( kA

272 ,0 206

,0 X

X

X X X

0 2

0 2