ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA ROTO LỐNG SÓC

Trong quá trình khai thác và phục vụ nền kinh tế quốc dân không thể nói đến sự biến đổi năng lượng từ dạng này sang dạng khác .các máy thực hiện sự biến đổi cơ năng thành diện năng hoặc ngược lại gọi là các loại máy điện .

Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA ROTO LỐNG SÓC Đồ án môn học là mốc quan trọng để kiểm tra khả năng nhận thức của sinh viên trong thời gian học tập và những kiến thức đã được giảng dạy ở trong trường.đòng thời nó còn đánh giá khả năng vận dụng lý thuyết để phân tích tổng hợp…giải quyết các bào toán trong thực tế.khi làm đồ án sinh viên có quyền trao đổi,học hỏi và trau dồi kiến thức. Nhận thức tầm quan trọng đó em đả làm việc nghiêm túc vận dụng những kiến thức sẵn có của bản thân,những đóng góp ý kiến của bạn bè và đặc biệt là sự hướng dẫn của cô giáo Nguyễn Thị Thanh Ngân và một số thầy cô giảng dạy trong khoa điện của trường đại học sư phạm kĩ thuật vinh để hoàn thành đồ án môn học này. “THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG DỒNG BỘ 3 PHA ROTO LỒNG SÓC’’ Do điều kiện thời gian hạn hẹp và những kiến thức của bản thân chưa đủ nên đồ án cắc chắn sẻ có nhiều thiếu sót nên mong thầy cô giáo và bạn bè cho em những ý kiến quan trọng để giúp em hoàn thành đồ án môn học này. Qua đồ àn này em xin cảm ơn cô giáo Nguyễn Thị Thanh Ngân đả hết lòng giúp đỡ và hướng dẫn chúng em trong suốt quá trình học tập trong trường và quá trình làm đồ án môn học này,qua đây em xin gửi lời cảm ơn thầy cô giáo bộ môn đả giúp đỡ em hoàn thành đồ án môn học này. CHƯƠNG MỞ ĐẦU GIỚI THIỆU VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ 3 PHA I-Giới thiệu chung về động cơ không đồng bộ 3 pha I.1- Khái quát chung về động cơ không đồng bộ 3 pha Trong quá trình khai thác và phục vụ nền kinh tế quốc dân không thể nói đến sự biến đổi năng lượng từ dạng này sang dạng khác .các máy thực hiện sự biến đổi cơ năng thành diện năng hoặc ngược lại gọi là các loại máy điện . Các máy điên biến đổi cơ năng thành điện năng gội là các loại máy phát điện và các máy biến đổi điên năng thành cơ năng gọi là động cơ.các máy điên đều có tính thuận nghịch ngĩa là chúng biến đổi năng lượng thành 2 chiều,nếu đưa cơ năng vào phần quay của máy điện thì nó sẻ làm việc ở chế độ máy phát còn nếu đưa điện năng vào thì phần quay của máy điện sẻ sinh ra công cơ học. Máy điên là một hệ thông điên từ có mạch từ và mạch điện liên quan đến nhau.mạch từ gồm các bộ phận dẫn từ và khe hở không khí .mạch điên gồm 2 hoặc Trường ĐHSPKT Vinh Trang 1 n Mụn Hc SVTH:Nguyn Huy K . Lp K 3 _in B nhiu dõy qun coa th chuyn ng tng i vi nhau cựng cỏc b phn mang chỳng Mỏy in dựng lm bin i nng lng l phn t quan trng trong bt c thit b din no.nú c s dng trong cụng nghip ,nụng nghip,giao thụng vn ti v trong nghiờn cu S bin i in c,c in da trờn nguyờn lý cm ng in t,nguyờn lý ny cng t c s cho s lm vic ca cỏc b phn bin i cm ng dựng bin i in nng vi nhng giỏ tr thụng s ny(in ỏp,dũng in) thnh in nng vi nhng giỏ tr thụng s khỏc. I.2 Thit k ng c khụng ng b ba pha roto lng súc CHNG I: THễNG S NH MC -P m(4kw) -cosà=0.84 -(%)=84 -in ỏp nh mc : u / Y = 220 / 380 V -Tn s : 50 Hz -S cc : 2p = 6 -Kiu mỏy : kớn IP44 -Cỏch cp in cp B 1)tc ng b T cụng thc: p= n b f.60 n b= p f.60 = 3 50.60 =1000(vũng/phỳt) Vi 2p=6 v p m=4(kw),tra bng IV.1 ph lc IV ta cú chiu cao tõm trc : h=13(mm) 2)ng kớnh ngoi stato Theo bng 10-3 ta cú ng kớnh ngoi stato theo tiờu chun Dn=22,5 3)ng kớnh trong stato Theo bng 10-2,vi 2p=6 ta cú:Kd=(0.7-0.72).22,5=157.5-162 Ta chn:D=160m=16(cm) 4)cụng thc tớnh toỏn P= )(44,5 84,0.84,0 4.965,0 cos. . kw p mm m E k == Trong ú :KE=f(p) tra c trong hỡnh 10-2 trang 231 TKMD Trn khỏnh h Vi p=3 ta c KE=0,96 5)chiu di tớnh toỏn li st stato -s b chn: Trng HSPKT Vinh Trang 2 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B δ α =0,64:hệ số cung cực từ k δ =1,11:hệ số dạng sóng kdq=0,92:chọn dây quấn một lớp đồng tâm đặt vào rãnh ½ kín theo hình 10-3a trang 234 TKM Đ – trần khành hà với Dn=22,5(cm) ta tra được:A=280(A/cm) -mật độ từ cảm khe hở không khí :Bδ=0,9T =>l δ = )(87,7 1000.16.9,0.280.92,0.11,1.64,0 44,5.10.1,6 . '.10.1,6 2 7 2 7 cm DBAkk p ndq == δδδ α Lấy chuẩn lδ=8(cm) Do lõi sắt ngắn nên làm thành 1 khối .chiều dài lõi sắt stato ,roto bằng: l1=l2=lδ=8(cm) 6)bước cực )(37,8 6 16. 2 . cm p D === ππ τ 7)lập phương án so sánh Hệ số:λ= 96,0 37,8 8 == τ δ l So sánh kết quả λ với hình 10-3a ta thấy thỏa mãn ,vậy phương án chọn là hợp lý 8)dòng điện pha định mức )(6,8 84,0.84,0.220.3 10.4 cos .3 10. 3 1 3 A U p I === ϕη 9)số rãnh roto Chọn số rãnh mỗi pha trên một cực q 1 =2 khi đó số rãnh của stato là: Z 1 =6.p.q 1 =6.3.2=36 rãnh 10)bước rãnh stato t 1 = 1 . Z D π = )(14)(4,1 36 16. mmcm == π 11)số thanh dẫn tác dụng của một rãnh U r = )(58,45 6,8 1.4,1.280 1 11 thanh I atA dm == Ta chọn U r = 46(rãnh) Trong đó a 1 :số nhánh song song chọn a 1 =1 A=280(A/cm) đã chọn ở mục 12)Số vòng dây nối tiếp của một pha dây quấn stato W 1 =p.q 1 .u r /a 1 =3.2.46/1=276(vòng) 13)tiết diện và đường kính dây S 1 = 111 1 nja I đm trong đó : - a 1 =1 số nhánh song song -n 1 :số sợi dây ghép song song,chọn n 1 =2 -j 1 :mật độ dòng điện dây quấn stato,theo phụ lục IV,bảng IV-1 trang 464 giáo trình thiết kế máy điện của trần khánh hà:dãy công suất chiều cao tâm trục của động cơ không đồng bộ roto lồng sóc ,kiểu kín Trường ĐHSPKT Vinh Trang 3 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B IP44 theo TCVN-1987-94,cách điện cấp B ,công suất p=4(kw),số đôi cực 2p=6,=> h=132(mm) theo hình 10-4 ,chọn tích số A j =1890(A 2 /cm.mm 2 ) =>mật độ dòng điện )/(75,6 280 1890 2 1 mmA A A J j === Với tiết diện dây dẫn stato là: )(63,0 2.75,6.1 6,8 2 111 1 1 mm nJa I S dm === Theo phụ lục VI-1 chọn dây quấn tráng men PFTV có đường kính: d/d=0,9/0,965(mm)có tiết diện bằng s 1 =0,636(mm 2 ) 14)kiểu dây quấn Chọn dây quấn 1 lớp bước đủ với y=6 vì u=220 (v) và chiều cao tâm trục của máy h ≤ 160(mm) nên ta có thể chọn dây quấn một lớp đồng tâm đặt vào rãnh ½ kín Ta có: 6 6 36 2 === p z τ =>hệ số bước đủ : β= 1 6 6 == τ y 15)hệ số dây quấn Hệ số dây quấn bước đủ K y1 =sin( 1)1. 2 sin(). 2 == π β π Hệ số quấn rãi: k r = 97,0 )2/30sin(.2 )2/30.2sin( )2/sin(. )2/.sin( 1 1 == α α q q Trong đó : q 1 =2 α = o p 30 36 360.3 36 360. == hệ số dây quấn stato: k dq1 =k y1 .k r =1.0,97=0,97 16)từ thông khe hở không khí Theo công thức 4-80 trang 114 sách TKMĐ: 3 11 1 10.6,30036,0 97,0.276.50.1,1.4 220.96,0 4 . − ==== dq dme kwfk uk δ φ (wb) Trong đó : -k E =0,96 chọn ở mục 3 -k δ =1,11 chọn ở mục 6 -w 1 =276 vòng )tính ở mục 12 -k dq1 =0,97 chọn ở mục 15 17)mật độ từ thông khe hở không khí )(84,0 8.37,8.64,0 10.0036,0 10. 44 T l B === δδ δ τα φ Trong đó : -ɸ=0,0036 xác định ở mục 16 -α = 0,64 là hệ số cung cực từ xác định ở mục 15 -τ = 8,73 xác định ở mục 6 -l δ =8(cm) xác định ở mục 5 kiểm tra : Trường ĐHSPKT Vinh Trang 4 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B sai số A là hoàn toàn chấp nhận được sai số B δ =6,66% > 5% nhận xét :do sai số như đã tính nên vượt quá giá trị cho phép ,để hiệu chỉnh lại trị số này cho thích hợp thì ta phải giải hệ số K dq1 bằng cách sử dụng dây quấn bước ngắn với y=10,β=0,833 K dq1 =sin( 966,0)833,0. 2 sin(). 2 == π β π 97,0 )2/30sin(.2 )2/30.2sin( )2/sin(. )2/.sin( 1 1 === α α q q K r K dq1 =k y1 .k r =0,966.0,97=0,94 )(10.7,30037,0 276.94,0.50.11,1.4 220.966.0 4 . 3 11 1 wb wKfK UK dqs dmE − ==== φ Sai số 4,11% < 5% là chấp nhận được 18)xác định chiều dài răng stato )(67,0 95,0.8.85,1 4,1.8.84,0 . 11 1 ' 1 1 ' cm klB tlB b c z z === δδ Trong đó : -l δ =l 1 =8(cm) xác đinh ở mục 7 -t 1 = 1,4(cm) xác định ở mục 10 -B δ =0,84(t) xác định ở mục 17 -B’ z1 :mật độ từ thông răng roto,theo bảng 10-5b trang 242 sách thiết kế máy điện của Trần Khánh Hà với răng cạnh song song thì : +B’ z1 =1,75÷1,95 (cm),ta chọn sơ bộ B’ z1 =1,85(T) +K c1 ;hệ số ép chặt lõi sắt stato , ta chọn K c1 =0,95 19)xác định sơ bộ chiều cao gông h’ g1 = )(52,1 95,0.8.6,1.2 10.0037,0 .2 10. 4 11 4 cm klB cgl == φ trong đó:B gl :mật độ từ thông gông stato,B gl =1,5÷1,65 ta chọn sơ bộ:B gl =1,6(T) 20)kích thước rãnh và cách điện rãnh -diện tích của rãnh(tính sơ bộ) là: S’ r = kd dun cdr 2 1 Với : -n 1 =2 là số sợi dây ghép ||,được chọn ở mục 13 -U r =46 xác định ở mục 11 -d cd =0,965(mm),chọn ở mục 13 =>S’ r = 8,126 7,0 965,0.46.2 = (cm 2 ) -chọn kiểu rãnh hình quả lê như hình vẽ: Trường ĐHSPKT Vinh Trang 5 0.5mm 3,2mm 9,4mmm 8mm 17,3(mm) 12,1mm Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B 21)chiều cao rãnh stato mmcmhDDh gnr 3,1773,152,1)165,22( 2 1 ').( 2 1 11 ==−−=−−= Với: -h’ g1 =1,52cm tính ở mục 19 -D n = 22,5cm tính ở mục 4 -D=16cm đường kính stato ,tính ở mục 4 *)chiều cao thực của răng stato h z1 =h r1 -h 41 =17,3-0,5=16,8(mm) *)bề rộng miệng rãnh stato là: b 41 =3,2mm = 0,32cm h 41 =0,5mm =0,05cm -chiều rộng rãnh stato từ phía đấy tròn nhỏ +)d 1 = cm z zbhD z 94,0 36 36.67,0)05,0.216( .').2( 1 1141 = − −+ = − −+ π π π π Với: -D n =22,5 đường kình ngoài stato -h’ g1 =1,52cm chiều cao gông stato ,tinh ở mục 19 -b’ z1 =0,67cm chiều rộng răng stato ,tính ở mục 18 -z 1 =36 rãnh tính ở mục 9 Theo bảng VIII-1 ở phụ lục VIII chiều dày cách điện rãnh là :C=0,25(cm). của nêm là : C’=0,35(cm) *)tính hệ số lấp đầy k đ -Diện tích rãnh (trừ nêm) )(27,130) 2 8 1,12( 8 4,98 8 )4,98( ) 2 ( 28 )( ' 2 22 12 21 2 2 2 1 mm d h dddd s r =− + + + =− + + + = π π Trong đó : -h 12 =h r1 -0,5d 2 -h 41 =1,73-0,5.0,94-0,05=12,1(mm 2 ) -diện tích lớp cách điện :chọn tổng chiều dài cách điện C=0,25(mm) -chiều dày cách điện giữa hai lớp :C’=0,35(mm) )(3,1535,0. 2 8 .25,0)].4,98(1,12.2 2 4,9. ['. 2 . )].(.2 2 . [ 2 1 2112 2 mmC d Cddh d S cd =++++=++++= π π ππ -diện tích có ích của rãnh : Trường ĐHSPKT Vinh Trang 6 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B )(97.1143,1527,130 2 ' mmSSS cdrr =−=−= -hệ số lấp đầy rãnh stato 745,0 97,114 965,0.46.2 2 2 1 === r cd r d s dun K < 0,75 Nhận xét :với hệ số lấp đầy như trên là đật yêu cầu kỉ thuật đề ra 22)chiều rông răng stato -chiều rông răng stato phía đáy rãnh phẳng: Theo công thức 4-31 trang 70.TKMĐ: )(67,08,0 36 8,005,0.216( .2( ' min1 1 min141 1 mmb z bhD b r r z =− ++ =− ++ = π π -chiều rông răng stato phía đáy rãnh tròn -chiều rộng răng stato trung bình : 673.0 2 675,067,0 2 ''' 11 1 = + = + = zz z bb b 23)chiều cao gông từ stato -Đối với động cơ đáy rãnh stato phẳng ta theo công thức : )(9,19)(99,194,0. 2 1 73,1 2 165,22 2 1 2 211 mmcndh DD h r n g ==+− − =+− − = Trong đó: h r1 =1,73(cm) tính ở mục 20 24)khe hở không khí Khi chọn khe hở không khí δ ta cố gắng lấy nhỏ để cho dòng điện không tải nhỏ và cosφ cao,nhưng khe hở không khí nhỏ sẻ khó khăn trong việc chế tạo và quá trình làm việc của máy :stato rất dể chạm với roto (sat cốt),làm tăng thê,m tổn thất phụ ,điện kháng tản tạp của động cơ cũng tăng lên.theo công thức 10-21 trang 253,thiết kế máy điện của Trần Khánh Hà ,đối với loại động cơ có công suất không lớn hơn p=4 kw <20 kw ,2p=6 ta có : )(33,0)(033,0) 6 9 1( 1200 16 ) 2 9 1( 1200 mmcm p D ==+=+= δ Do đó ta chọn : δ=0,4(mm) Chương II : Thiết Kế Dây Quấn Rãnh Và Gông Roto 25) Số rãnh roto Thiết kế roto lồng sóc đúc nhôm ,chọn số rãnh roto theo bảng 10-6 trang 246,TKMD _ TKH ,sự phối hợp giữa số rãnh z 1 và z 2 theo 2p của động cơ không đồng bộ ba pha roto lồng sóc :2p=6 rãnh roto nghiêng ,động cơ làm việc ở chế độ bình thường -Z 2 =33 (rãnh) 26) Đường kính ngoài Trường ĐHSPKT Vinh Trang 7 )(675,094,0 36 )21,105,0(216()(2( '' max1 1 1241 1 cmb z hhD b rz =− ++ =− ++ = ππ Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B D’=D-2δ=16-2.0,04=15,92(cm)=159,2(mm) Trong đó: -D=18(cm) đường kính trong2 stato -δ =0.04(cm) khe hở không khí tính ở mục 23 27)Đường kính trục roto D t =0,3.D=0,3.16=4,8(cm)=48(mm) 28)Bước răng roto )(1,15)(51,1 33 92,15.'. 2 2 mmcm z D t ==== ππ 29)Xác định sơ bộ chiều rộng răng roto Theo công thức : 222 2 2 ' zz z klB tlb b δδ = trong đó: -B δ =0.84(T) -L 2 =l 1 =8(cm) -T 2 =1,51(cm) -K c2 :hệ số ép chặt lõi sắt roto ta chọn k c2 =0,95 cmcmb z (6,7)(76,0 95,0.8.75,1 8.51,1.84,0 ' 2 ===⇒ ) Trong đó :-B z2 :mật độ từ cảm răng roto ,theo bảng 10-5b trang 241 sách thiết kế máy điện của trần khánh hà ta chọn B z2 =1,75 30)Dòng điện trong thanh dẫn roto )(76,340 33 94,0.276.3.2 .6,8.84,0 2 2 111 112 A z kwm IkII dq dmItd ==== Trong đó : -k dq1 =0,94 xác định ở mục 15 -w 1 =276 (vòng) xác định ở mục 12 -z 2 =47 rãnh xác định ở mục 24 -m 1 =3 số pha của dây quấn stato -k I =f(cosφ) :là hệ số dòng điện,được tra trong hình 10-5 trang 244,sách thiết kế máy điệ của trần khánh hà ,ứng với cosφ đm =0,8 thì k I =0,84 31) Tiết diện thanh dẫn bằng nhôm Với thanh dẫn nhôm thì J td =2,5÷3,5 (A/mm 2 ) ta chọn sơ bộ J td =3(A/mm 2 ) Tiết diện thanh dẫn: )(6,113 3 76,340 ' 2 2 mm J I S td td === 32) Tiết diện vành ngắn mạch Chọn sơ bộ mật độ dòng điện trong vành ngắn mạch : J v =2,5(A/mm 2 ) )(92,241 5,2 8,604 2 mm J I S v v v === Trong đó: - )(8,604 33 3.180 sin.2 1 .76,340 . sin.2 1 2 A z p II o tdv === π 33) Kích thước răng , rãnh roto Trường ĐHSPKT Vinh Trang 8 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B Do động cơ có chiều cao tâm trục h=132 (mm) do đó ta chọn dạng rãnh roto là rãnh sâu hình quả lê như hình 10-8b trang 248 TKM Đ và có các thông số như sau: -h 42 =0,5(mm) -b 42 =1(mm) -d 1 =7(mm) -d 2 =4,9(mm) -h r2 =18(mm) -Chiều cao vành ngắn mạch a=22(cm) -Chiều rộng vành ngắn mạch b=17(cm) -Đường kính vành ngắn mạch: D v =D – (a+1)=159,2 – (22+1)=136,2(mm)=13,62(cm) *)khoảng cách giữa 2 tâm đừng tròn giữa 2 đáy rãnh roto h 12 =10,7(mm) 34) Diện tích rãnh roto )(32,927,10. 2 9,47 8 )9,47( . 28 )( ' 2 22 12 21 2 2 2 1 mmh dddd S r = + + + = + + + = ππ Trong đó : -d 1 =7(mm) tính ở mục 33 -d 2 =4,9(mm) tính ở mục 33 -h 12 =10,7 (mm) tính ở mục 33 35) Diện tích vành ngắn mạch Trường ĐHSPKT Vinh Trang 9 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ . Lớp K 3 _Điện B S v =a.b=22.17=374(mm 2 ) a v roto D’ D v b v 36) Tính các kích thước thực tế )(64,1)(4,16 3 9,4 18 3 2 22 cmmm d hh rz ==−=−= *)bề rộng rãnh roto ở 1/3 chiều cao răng : -bề rộng răng roto ở chỗ hẹp nhất )(87,049,0 33 )64,1.249,092,15().2'( '' min2 2 2min2 2 cmd z hdD b r zr z =− −+ =− −++ = ππ Trong đó: -z 2 =47 rãnh xác định ở mục 24 -D’=15,92(cm) xác định ở mục 25 -Bề rộng răng roto ở chỗ hẹp nhất )(1,3)(31,07,0 33 )55,0.27,092,15( ).2'( ' max2 2 42max2 2 mmcmd z hdD b r r z ==− −− =− −− = π π Tronmg đó : -d r2max =7 (mm) tính ở mục 33 -d r2min =4,9 (mm) xác định ở mục 33 -h 42 =0,5 (mm) xác định ở mục 34 ⇒ Bề rộng trung bình của răng roto )(805,0 2 84,087.0 2 ''' 22 2 cm bb b zz tbz = + = + = 37) Đối với động cơ loại rãnh có đáy tròn ,số đôi cực 2p=6 theo công thức )(4,38)(84,349,0. 6 1 8,1 2 8,492,15 6 1 2 ' 222 mmcmdh dD h r t g ==+− − =+− − = Trong đó : -d 2 =0,49 (cm) đường kính đáy tròn roto chỗ nhỏ nhất , xác đinh ở Trên -h r2 =18 (mm) chiều cao của rãnh roto .xác đinh ở trên 38) Độ nghiêng rãnh stato Để giảm bớt biên độ của các sóng bậ cao,ta có thể làm rãnh stato , roto nghiêng,với cách dùng rãnh nghiêng ta sẽ có nhiều phối hợp rãnh stato và roto : -b n =t 1 =1,4 (cm) =14 (mm) Trường ĐHSPKT Vinh Trang 10 [...]... DỒNG BỘ 3 PHA ROTO LỒNG SÓC.1 CHƯƠNG MỞ ĐẦU .1 GIỚI THIỆU VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ 3 PHA 1 I-Giới thiệu chung về động cơ không đồng bộ 3 pha 1 I.1- Khái quát chung về động cơ không đồng bộ 3 pha 1 I.2-Thiết kế động cơ không đồng bộ ba pha roto lồng sóc 2 Chương I:các thông số định mức .2 1)tốc độ đồng bộ .2 2)đường kính ngoài stato .2 3)đường kính trong... ,ta tra được bội số momen mở máy ,đối với loại động cơ kiểu kín có công suất P ≤ 11 (kw) ,tốc độ 1000(vòng/phút) ,ta tra được bội số momen mở máy : mk = M mm =2 M đm Như vậy bội số mô men tính toán trên không chênh lệch so với bội số ta đã tra nên không cần tính lại,vì thế mà nó hợp lý MỤC LỤC ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA ROTO LÔNG SÓC .1 THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG DỒNG BỘ 3 PHA ROTO LỒNG SÓC.1 CHƯƠNG... tổn hao thép -Pcơ là tổn hao cơ trong đồng cơ 94) Tổn hao phụ lúc có tải Pf = 0,5%.Pđm=0,005.4=0,02(kw) 95) Tổn hao của máy ƩPo=Po+Pf=0,56+0,02=0,58(kw) 96) Hiệu suất của động cơ  Σp   0,58  η =  1 − o .100% =  1 − .100% = 85,5%  p  4   đm   Ta thấy hiệu suất của động cơ tính toán như thế là hợp lý so với đề bài ra CHƯƠNG VI : ĐẶC TÍNH LÀM VIỆC Các thông số cơ bản của động cơ R1=0,82 (Ω)... -n=1000(vòng/phút) tốc độ quay của động cơ -kt:hệ số ,với động cơ 2p=6 ≥4 ta có: kt=1 Thay số vào ta có : 2 1000  Pco =1.   100  Trường ĐHSPKT Vinh 4  22,5  −3   10 = 0,026( kw) 10   Trang 24 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ Lớp K3_Điện B 93) Tổn hao không tải Po=Pcu1+Pcu2+PFe+Pcơ=0,228+0,0912+0,154+0,026=0,56(kw) Với: -Pcu1 là tổn hao đồng trên dây quấn stato -Pcu2 là tổn hao đồng trên dây quấn stato... trục roto 8 28)Bước răng roto 8 29)Xác định sơ bộ chiều rộng răng roto .8 30)Dòng điện trong thanh dẫn roto .8 31) Tiết diện thanh dẫn bằng nhôm .8 32) Tiết diện vành ngắn mạch 8 33) Kích thước răng , rãnh roto 9 34) Diện tích rãnh roto 10 35) Diện tích vành ngắn mạch 10 36) Tính các kích thước thực tế .10 37) Đối với động. .. 23 89) Tổn hao thép lúc không tải .24 Trường ĐHSPKT Vinh Trang 35 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ Lớp K3_Điện B 90) Tổn hao đồng trong dây quấn stato 24 91) Tổn hao đồng trong dây quấn roto 24 92) Tổn hao cơ 25 93) Tổn hao không tải .25 94) Tổn hao phụ lúc có tải .25 95) Tổn hao của máy 25 96) Hiệu suất của động cơ 25 Chương VI... 8,6 Trong đó: -I1dm=8,6 (A) dòng điện định mức tính ở mục 8 Nhận xét : -Iđm=8,6(A) dòng điện định mức ,với động cơ không đồng bộ có 2p=6 thì I µ % = (30% − 40%), do vậy giá trị trên là chấp nhận được Trường ĐHSPKT Vinh Trang 14 Đồ Án Môn Học SVTH:Nguyễn Huy Kỳ Lớp K3_Điện B CHƯƠNG IV: THAM SỐ ĐỘNG CƠ ĐIỆN 59) Chiều dài phần đầu nối dây quấn stato Theo công thức 3-29 và 3-30 trang 63,TKM Đ – TKH: ld1=kd1.τy1+2B1... Trong đó : -m2=3 số pha trong dây quấn roto -I2=340,76(A) tính ở mục 29 -R2=2,62.10-4(Ω) tính ở mục 63 Thay số vào ta có: Pcu2=3.340,762.2,26.10-4.10-3=0,0912(kw) 92) Tổn hao cơ Tổn hao cơ hay tổn hao do ma sát phụ thuộc vào áp suất trên bề mặt ma sát , hệ số ma sát và tốc độ chuyển động tương đối của bề mặt ma sát ,theo công thức 6-19 trang 145 đối với loại động cơ không có rãnh thông gió hướng kính và... đó: -Fδ=631,4(A) sức từ động khe hở không khí ,tính ở mục 41 -Fz1=69,72(A) sức từ động trên răng stato ,tính ở mục 44 -Fz2=32,53(A) sức từ động trên răng roto, tính ở mục 47 -Fg1=55,9(A) sức từ động trên gông roto ,tính ở mục 52 -Fg2=5,75(A) sức từ động trên gông roto ,tính ở mục 56 57) Hệ số bão hòa toàn mạch kµ = FΣ 795,3 = = 1,26 Fδ 631,4 58) Dòng điện từ hóa Theo công thức 4-83 trang 115 TKM Đ-TKH... 15,1 − 0,83.0,4 ⇒ kδ = kδ 1.kδ 2 = 1,16.1,02 = 1,28 40) Sức từ động trên khe hở không khí Mạch từ có hai đoạn qua không khí ,bề rộng của khe hở không khí theo hướng kính ,theo công thức : Fδ=1,6.Bδ.kδ.104.δ=1,6.0,84.1,18.0,04.10 4=634,4 (A) Trong đó : - Bδ=0,84 (T) mật độ từ thông khe hở không khí ,tính ở mục 17 -δ=0,04 (cm) bề rộng khe hở không khí chọn ở mục 23 41) Mật độ từ thông ở răng stato -Tính . trong nghiờn cu S bin i in c, c in da trờn nguyờn l cm ng in t,nguyờn l ny cng t c s cho s lm vic ca c c b phn bin i cm ng d ng bin i in nng vi nhng. th ng s ny(in ỏp,d ng in) thnh in nng vi nhng giỏ tr th ng s kh c. I.2 Thit k ng c kh ng ng b ba pha roto lng s c CHNG I: TH NG S NH MC -P m(4kw) -cosà=0.84