Thiết kế thiết bị sấy tháp

Hàm lượng châ't ( % ) Nhỏ Lớn nhâ't Trung bình Đồ Án6.66 MHQT&TB 10.43 8.74 GVHD: VÀN DŨNG VĂN DŨNG GVHD: TRINHTRINH VĂN DŨNG vết đục nằm hạt gọi hạt bạclàlõi , nếulương vết68.00 đục nằm cạnh gọinửa hạt 47.70 56.20 Lúa nguồn thực hạt gầnthì dânbạc sô' trái đất Lúa đục lõi không bị trìng xay xát Hạt bạc lõi với vết đục lúa đứng hàng thứ hai trồng nhiều khu vực Đông Nam châu Á diện tích canhlớntác 12.22 8.74 9.41 bị gãy nát nhiều trongsau quálúa trình xay xát mỳ Phẩn suất loại cao 1: lúa MỜ ĐAU Giồng lúa cónguồn độ cao thì tỉ lệlúa thành được3000 quátrước trìnhcông xay xát Theo nhiều tài liệu xuấtphẩm thu từ năm 4.68 6.90 5.80 cao , người ta coi độ sô' quan trọng để đánh giá châ't lượng lúa nguyên vùng 1.1/ Sơ lước vềĐổng sáv: Nam châu Á Tới nhiều nước khắp năm châu có Trong nhiều tài liệu nêu lên đặc điểm có tính qui luật lúa hàm lượng trồngTrong lúa công Lúa nước loại nước vàtách ẩm ,nước đókhỏi láu vật trồng châu nghiệp hoá chất,ưaquá trình liệu (làmnhiều khô vật liệuthổ ) 0.10 4.50 3.20 protein lúa phụ vào độ theo hàm nhâ't sông lớn Tuỳ thuộc cácthuộc vùngchất khívà hậu ôn nhiệt đới sô' cần thiết theo tính độ ẩmđới củavàlúa vật liệu , tuỳ theobậc yêu cầu mức độ làm Độ củadụng lúahọcòn phụ thuộc vào20điều chín chín Cây lúa thuộc hào thảo nhiều có loạikiện khác hạt PhổHạt biến khô điểm vật1.60 liệu thểsáv sử nhiều phương pháp tách nước khác : phương pháp có ý 1.3/ Đăc chếcóđô thóc; 2.50 khí 1.90 điều kiện độ ẩm không cao có độ thấp so với hạt chín nghĩa kinh tếpháp hoá loại lúa nuớcpháp ( crizasativa hai loại học , phương lý , phương nhiệt ) Lúa nuớc lại chia làm điều kiện khônghạt khíphương khô lúa Thóc ngắn ( c.s brevis ) lúa hạy bình thường ( o.s communis ) Lúa nước hạt bình Trong pháp nhiệt sử dụng rộng rãi Quá trình làm bốc nước loại vật liệu yêu cầu sấy chế độ mềm tính bền chịu nhiệt thóc 0.80 3.20 1.30 1.2.3/ Thành phần hóa hoc hattrình lứa: thường khỏikém vậtlà loại phổ biến gọi sấy Quá tồn đến sấyngày phân gồm nhiên ,liệu không chonhiệt phép nâng nhiệt độ đốt nóng hạt lên cao biệt Khác vớisấy hạttựmỳ tínhvà bền Thành phần hoánếp họcvà lúa gồmbiệt chủ yếu tinh bột, protein , phần sấy nhân Ớđược nước ta có lúa lúahạt tẻbiến ( phân vềlàthành chịu nhiệttạo thể xuất tính củatheo proteinkhác thóc xuất xenlulose Ngoài hạt lúa chứa sổ' châ't khác với hàm lượng so liệu với Biện tính Sấy tự nhiên lợinhũ ).dụng lượng mặtthành trời để baylàhơi ẩm vật cácchất vết nứt nội củalànhũ nộ Nguyên nhân hình cáclàm vết nứt trình 3pháp châ't kể : đường , tro , châ't béo , sinh tô' Thành phần hoá học hạt lúa phụ 1.2.2/ tao đơnvà giản tính chất phụhat thuộc lứa: vào tâm điềuhạt, kiện khí hậulớp dongoài tiến hạt hành trời sấy tạo nênCấu gradient ẩm từnhưng vào trung độ ẩm thuộc vàotrong giông , đâ't đaisản trồng trọt, khí hậu vàbao độ lớn thân hạt lúa Cùng chung giảm Vì Lúa loại trình hạt lương xuất thực phải có tiến vỏ trấu hành sấy bọc nhân Đầu tạo vỏ trấu có râu Tuỳ nhanh , tạo trạng thái căng thể tích phần trung tâm , tăng nhiệt độ làm điều kiện trồng trọtquá trình sinh trưởng , ,nhưng thành phần hoá học gạo vỏ, hàm đỏtrấu theo Mục giông đích điều kiện sinh sấy trưởng làm râu giảm lúa hàm lượng dài ẩm ngắn, vật cuông liệu lượng vỏ cho sức căng vượt độ bền trắc hạt tạo nên vết nứt Các vết nứt xuất khác so hạt với gạovật trắng , tăng thông, nhằm thường hàm lượng chất vững béo protein gạo vỏ có chấtmày khô liệu làm tăng theo vách protein nhăn cách giũa cáctính hạtbền tinh bột bảo quản ( nông sản đỏ cao đôi chút Cùng giông thóc trồng ởgiông địa phương khác thìtrồng trọt, thựcLoại phẩmMàu ) , nội tăng sắcnhũ độ củabền vỏcơtrấu học ( gốm sứhơn ), nâng nhiệt theo lúa củi, điều than kiện lúa thường bềnkhác nên cao íttuỳ nứt so lượng với lúacháy nội(và nhũ đục ) Những hạt thành phần hoá học khác : thường Đồng có làm màu vàng giánhạt, thành vàng vậnphần nâu chuyển hoặcthìnâu Tỉ lệ với phần toàn hạt dao nội nhũthời gồm cảgiảm phần đục vếtđen nứt bắt đầucủa từ vỏ ranhtrấu giớisocủa Thành hoá học từ hạtpháp :cung độ Đôi tượng phạm vi phần trình lớn sấy , khoảng , phương 10lúa đến 30%cấp , thông nhiệt thường cho vật liệu 17trong đến 23% trình sang phần đục sấy đa Các dạng lđp Do vỏ vỏ lựa chọn phương gạo lột án chiến , thiết khỏang bị ưu để đến đạt 5% hiệu khôi lượng sấy hạt Gradient hàm ẩm phụ thuộc vào nhiệt độ sấy mà phụ thuộc độ ẩm ban cao chứa sắc tô" vàng đục nâu hồng Lúa có lớp tế bào ( riêng lưng hạt có đầu vật liệu Nếu trườc sấy độ ẩm hạt cao gradient hàm ẩm cao thể có Nguyên đến tắc lớp ) Lớp trình tế bào sấy alơrôn cung chiếm cấp khoảng lượng 2đến ( nhiệt 3% Nội nhủ ) để chiêm biến đổi tỉ lệ trạng 65 hạt dễ bị nứt Khi hạt bị nứt đồng thời độ nảy mầm hạt giảm 67% thái Vì phatrong lỏng ( nước ) vật liệu thành Đây trình không ổn định , độ trình sấy người ta thường sấy xong ủ sau đem sấy tiếp củađích vật Tuỳ thaygiảm đổi vàotheo giông không vàhàm gian điều kiện thờisinh gian.trưởng hạt lúa có ẩm Mục ủliệu làthuộc làm gradient ẩmvà trung tâm vàcủa lớp ngoàimà củanội hạt,nhủ câu 1.2/ Nguồn tạo gỏc , đụa đăc tính vừa vât liêu : vừa đục Khi cắt ngang hạt lúa đục thây chuyển ẩm dần từ trung tâm vòng Với phương pháp thóc bị nứt nhưngvết đục có màu 1.2.1/ Nguồn vếtkéo gổc đụcdài :có thể lớn nhỏ nằm vị trí nội nhũ Nếu thời giantrắng sấy khô SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang2 trang trang31 trang4 Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VÀN DŨNG Phẩn 21 THUYẾT MINH DÂY CHUYÊN CÔNG NHGỆ Lúa từ vựa tiếp liệu 13 cho vào phểu Từ gầu tải 11 đưa lên phểu nhập liệu, qua đĩa phân phôi hạt, lúa đổ đầy vào nắp tháp củi đưa vào lò đốt đặt ghi lò , đốt để tạo khói lò lò đốt Khói lò sau khỏi lò đốt cho qua buồng lắng bụi sau cho qua buồng hoà trộn Khói lò sau buồng hoà trộn quạt thổi vào tháp sấy Lúa di chuyển xuống nhờ tác dụng trọng lực qua máng dẫn máng thải TNS Khói lò thổi lên thông qua máng dẫn khí thải tiếp xúc ngược chiều với lúa Vật liệu chuyển động len lỏi qua khe hở máng tác nhân , từ từ điền đầy chỗ trông tháp.Sau sấy vật liệu đưa vào buồng làm nguội Vật liệu sau làm nguội tải nhờ băng tải SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang5 Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VÀN DŨNG Phần 3: TÍNH TOÁN CÂN BANG VẬT CHÂT 3.1/ Tính toán khỏi lò: Các thông sô" tự chọn: Chọn nhiên liệu đốt củi với thành phần ẩm : A = 10% ; Tr = 0.9 % c = 45.5% ; H = 5.4% ; o = 37.8% [1] Nhiệt độ không khí 30°c Độ ẩm không khí 70% Tra nhiệt dung riêng nhiên liệu Cni = 1.2 kJ/kgđộ Nhiệt độ nhiên liệu nhiệt độ môi trường 30°c Hiệu suẩt buồng đô"t 75% Nhiệt dung riêng khói khô nhiệt dung riêng không khí = 1.004kJ/kgđộ 3.1.1/ Xác đinh lương không khí khô lí thuyết cho trình cháy nhiên liêu:Ln Lo =11.6C + 34.8 H + 4.3(S-Ơ) (3.1) =5.53 kg/kgnl Nhiệt trị gỗ: Qc = 8100C + 30000H - 2600(0-S) (3.2) =4275 kcal/kgnl = 17870 kJ/kgnl 3.1.2/ Lương không khí khô cần thiết cho trình sâV: L Ta có L/L0 = Gí bđ Chọn a bđ = 1.2 => L = 6.636 kg/ kgnl 3.1.3/ Xác đỉnh thông sô" trang thái khống khí: - Trước vào lò đô"t: (Ọ0=10% ;to = 30°C SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trangó GVHD: TRINH VĂN DŨNG 4026 42 p0 = exp(l —) (3.3) 235 + tữ = exp ( 12 - 4026 42 ) = 0.0422 bar 235.5 + 30 Lượng chứa ẩm x0: Xo = 0.612 B- a ",= 1.093808 w/m2.độ 0.8% => a, = 2.4868 w/ m2.độ Thoả với giá trị lúc trước chọn với sai sô" a.2/ Hê sô"câ"p nhỉẽt từ thiết bỉ môi trường : a2 Hệ sô" cấp nhiệt đôi lưu tự nhiên : a Hệ sô" dẫn nhiệt không khí 30°c X = 0.0191 w/ m.độ SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI (từ CT 4.10) trang22 Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VÀN DŨNG =>Gr = 7455647063 Nu = 138.1081 à2 = 1.09911 w/m2.độ Hệ sô" cấp nhiệt xạ nhiệt: a Với £ = Co £ Trong £ chọn theo bảng V.4 tài liệu sô" [4] : hệ sô" xạ vật đen tuyệt đôi Ti : nhiệt độ tường bên T2: nhiệt độ không khí trời => a = 3.91359 w/m2.độ => a2 = à2 + a = 5.0127 w/m2.độ Hệ sô" truyền nhiệt K: ổ, Ổ2 Ỏ, ÃỊ Ã7 ẪỊ Ơ2 = 0.85239 w/m2.độ Chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit A t, = 65-30 =35°c A tb =40-30= 10°c = 19.95589 Tổn thâ"t tường : Diện tích xung quanh: Ft = 2*12(2+3) = 120 m2 SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang23 Đại lượng Ký hiệu Giá trị, kj/kg ẩm 2494.28 Đồ Án MHQT&TB Đồ Án MHQT&TB Đồ Án MHQT&TB 998.5 31.08 GVHD: TRINH VÀN VĂN DŨNG GVHD:GVHD: TRINHTRINH VÀN DŨNG DŨNG =>2 -X| Qt)+H| =21.031 3.6*F * At|kJ/kg 0g*K kkk H2 = A(x = t12.4 a môi trường = 7348.427 -9mt Lượng tác nhân 13.3782 sấy thực tế: kJ/h ệt lượng 5tính toán Tổn thất trầnkg vàkk/ đáy: lo = l/(x =3527.2 95.24 kg ẩm 2-Xi) 314.75 tích = 2*3 = 6m2 L0 = 1W Diện = w/(x 2-x,) ệt lượng cần thiết 3212.45 =>=059215.77 = 477.648 kJ/h kgkkk/h Tổngnhiêt tổn thất chosấy: lkg ẩm : 4.4/ Báng cân chotính vùng Tổng nhiệt lượng cần thiết q: qmt (Qt+Q)/W =-13.3782 kJ/kg 4.6/ Tính tác= nhân sâ"vẩm tháp trongkJ/máng: q =vân lo(Itô"c lo) 95.24(112.4 - 78.67) = 3212.45 kg ẩm Quá trình sâV thưc: Nhiệt 4.6.1/ lượng Vân có ít4.3.3/ tốc q tác nhân tháp; bằngbình lượng30: = 2494.28 kJ/ kg ẩm q, = i2 - Thể catvl| tích =Cân 2619.73 trung - 4.1816* TNS: Tổn thất nhiệt Theo TNS phụ mang lục 5đitài q :liệu [1] ta có Qđ + L0H|+GVL2 CVLỚ1+W CHIQ 0\ — LoH2 + GVLCVLỚ2 +Qm q2 = l0CĐầu - to) = 95.24 * 1.04084(40 - 30)= 998.5 kJ/ kg ẩm dx(t2vào: => A = HyH' =3 CHtA- £ (4.16) V, =0.9868 nv /kg kkkcó q’: Tổng nhiệt lượng tính toán nhiệt lượng Đầu q’=q, +q2 + qvl + qmt : x - Xị = 2494.28v+ = 998.5 + 21.031 13.3782 = 3527.2 kJ/kg ẩm 1.02896 m3/kg+kkk nguyên tắc q = q\ Tuy nhiên doAtrong trình tính toán ta làm tròn Tính giá trị 3= Caớị A đó, - (qvL+4mt) nhiều nguyên ta phạm phải sai sô" tuyệt đôi => Vnhân B = khác 0.9787Dom /kgchúng kkk 91.1950 kJ/kg ẩm A q = \q-q'\ =314.75 kJ/ kg= ẩm Xác định cácbình thôngTNS: sô" trình sây thực Suy thể tích trung - Lượng chứa ẩm X : s=\q- H2= 112.4 kJ/ kgkkk Từ cân nhiệt cho ta : Ọđ = L0(H2- HO) - w CH O + ỌVL + Qm = 1940870 kJ/h Nhiệt lượng buồng đốt cần phát ra: Trong : ĩ]b: Hiệu suất buồng đôứ ĩ]0: Hiệu suất ống dẫn khói Có thể lấy sô' liệu theo kinh nghiệm sau: T]b = 0.6 -ỉ-0.85; ĩ ] o = 0.85H-0.95 [1] trang 329 => Q’ =546262 kcal /h SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang28 GVHD: TRINH VĂN DŨNG Nội dung tính toán buồng đốt tính diện tích ghi Rvà thể tích buồng đốt vb Có nhiều phương pháp để xác định đại lượng đặc trưng buồng đcứ Dưới ta tính theo công thức sách Trần Văn Phú - Nhiệt ghi: Q’ / R R diện tích ghi lò - Nhiệt thể tích: Ọ’ / vb vb thể tích buồng đốt Các đặc trưng thông số khác buuồng đốt xác định thực nghiệm theo loại nguyên liệu cho bảng 17.6 tài liệu [1] trang Ớ ta sử dụng củi ( gỗ ) Theo bảng 17.6 ta có : Q’ / R = (400-800) 103 kcal /m2h Ọ’ /vb = 300* o3 kcal / m2h Diện tích ghi lò: R = (0.68-1.36) m2 Thể tích buồng đốt: vb = 1.8 m3 Chọn bề rộng buồng đcứ lm Bề ngang lm Chiều cao 1.8m 5.1.2/Buồng hoà khí: Dựa vào buồng đcứ ta chọn buồng hoà trộn: Chiều ngang lm Chiều rộng m Chiều cao 2.5 m Khôi lượng khói khô sau buồng đốt: 7.041 kgkk/kgnl Khôi lượng khói khô sau buồng hoà trộn: 411.169 kgkk/kgnl Vậy khôi lượng không khí cần để đưa vào hoà trộn 404.13 kgkk/kgnl Suy thể tích không khí cần đưa vào SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang29 Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VĂN DŨNG v = 404.13/yơkk =387 m3/kgnl Tính quat: 5.2.1/ Cho buồng sâV: 5.2.1.1/ Trở lưc qua buồng hoà trôn: APị = Ấ — pk — Dk2 Trong đó: L = lm _ D= , 4*1*18 = 1.29 m 2* (1 + 1.8) pk = 1.044 kg/m3: khôi lượng riêng khói lò 65°c p = 0.0268* 10 Pas: độ nhớt khói lò nhiệt độ 65°c _ 4*59215.77 _ o n Q vk = ——— = 20.9m/s XD-* 3600 Re = 814164 > 106 M => /Itính theo công thức Kanacop: Ắ= - - = 0.01 AP| = 1.768N/m' 5.2.1.2/ Trô lức qua ông dẫn: Chọn chiều dài đường ống 2m Chọn ông có đường kính 0.4m Trở lực qua ông : AP2= Ằ-pk-±D2 Trong : vk : vận tô" ông tính theo công thức sau: SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang30 Vk ^ Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VÀN DŨNG = 128.7 4V m/s _ ^Y TBTNS Re=^ Trong : ỊLI: độ nhớt khói lò 65°c Tra tài iệu [ ] trang 118 ỊLI = 0.0268 10 Pas p: khôi lượng riêng khói lò 65°c p = 1.044 kg/m3 =>Re = 2598894 > 106 Ẩtính theo công thức Kanacop: Ẫ= (1.811g Re-1.5)2 = 0.0098 «0.01 => AP, =432 N/m2 5.2.1.3/ Trỏf lực kênh dẫn kênh thái: Đường kính tương đương kênh: F= 0.019 m2 p = 0.482 m dtfi = 0.158 m AP3 = NẮ — pk — D2 Trong : N: tổng sô" kênh buồng làm mát N = 294 kênh L: chiều dài kênh L = m vk : vận tốc khói lò kênh V = 5.79 m/s pk: khôi lượng riêng khói lò 52.5°c pk = 1.084 kg/ m3 SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang31 AP - Ảh -V— Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VĂN DŨNG ụk: độ nhớt khói lò 52.5°c juk = 0.02*10'3 Pas =>Re= 49583 < 106 => Ă tính theo công thức Brazuyca 0.31 '= Kc * = 0.02 dn £0 ^ AP2 = 1352.4 N/ m2 5.2.1.4/ Trỏt lưc qua lđp hat: * p ^0 V A , 0_£,O)~ - A P = 36.88 N/m2 5.2.1.6/ Tổng trở 1ƯC : Bỏ qua trở lực buồng nạp khí nóng buồng chứa khí thải đường khí không đáng kể AP = AP| + AP2 + AP3 + AP4+ AP5 = 1823 N/m2 Vậy chọn quạt X 4-70N° 16: Năng suất :60* 103 m3; Ap suất: 823 N/m2 Công suâ"t động cơ: N = 1000/^/7,, Trong : Q: Năng suất quạt (m3/s) H: Ap suất toàn phần ( N/m2) rị - 0.75: hiệu suất quạt lây theo đặc tuyến TỊtr =1: hiệu suâ"t truyền động =>N = 410kW 5.2.2/ Cho buồng làm mát: 5.2.2.1Trở 1ƯC kênh dẫn kênh thái: Đường kính tương đương kênh: F= 0.019 m2 p = 0.482 m dtđ = 0.158 m SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang33 A t ~ Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VĂN DŨNG AP, =N X-pk^~ D Trong : N: tổng số kênh buồng sấy N = 140kênh L: chiều dài kênh L = m vk : vận tốc khói lò kênh V = 5.79 m/s pk: khôi lượng riêng khói lò 52.5°c pk = 1.084 kg/ m3 pk: độ nhớt khói lò 52.5°c pk = 0.02* 10'3 Pas ^Re= 49583 < 106 => Ằ tính theo công thức Brazuyca 0.31 '■ Rc = 0.02 dH So => AP| = 644 N/m2 5.2.2.2/ Trở lức qua lớp hat: A - D — 'l H0 vk~Po (l ^0)^ — [...]... trở lưc : A p = AP1 + AP2 = 645 N/m2 4-70N°2 Năng suất: 103mVh; Ap suất: 644N/m2 l/2 Phần 6: KẾT LUẬN Thiết bị sấy tháp dùng để sấy những loại vật liệu có cấu tạo dạng hạt và năng suất lớ Cấu tạo của tháp sấy đơn giản dễ vận hành, cách lắp ráp thiết bị không có gì khó khăn Tuy nhiên, do tính chất của vật liệu sấy là lúa: tốc độ vận chuyển ẩm từ trong lòng vật liệu ra ngoài là rất nhỏ so với tốc độ vận... sấy làm nhiều lần Tuy nhiên ở trong đồ án này để đơn giản hơn cho quá trình tính toán ta chỉ sấy một lần rồi cho xuống buồng làm nguội nên hiệu suất sấy đạt không cao SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang35 Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VÀN DŨNG Phân 7: TÀI LIỆU THAM KHẲO [ 1 ] : Trần Văn Phú - Tính toán và Thiết kế các Thiết bị sấy- NXB KHKT [ 2 ] : Phạm Văn Bôn, Vũ BÁ Minh, Hoàng Minh Nam - Quá Trình và Thiết Bị. .. 21 máng Chọn chiều cao buồng làm mát bằng một phần hai chiều cao buồng sấy Vậy sô" máng theo chiều cao buồng làm mát là 10 máng Buồng làm mát cao 4 m 4.2.2/ Tính bễ dày thiết bi: Vì áp suất khói lò trước khi vào tháp sấy rất nhỏ ta có thể coi như tháp không chịu áp lực mà chỉ chịu lực do khôi vật liệu sây tác động lên Coi thành tháp là một thanh dầm Coi toàn bộ vật liệu có khôi lượng m Ta xét bài... khỏi lò đến thành thiết bi: Hệ sô" câ"p nhiệt từ khói lò đến thành trong thiết bị: ax = a 1 + a I Vđi a \ : hệ sô" cấp nhiệt đôi lưu cưởng bức ax : hệ sô" câ"p nhiệt đôi lưu tự nhiên Hệ sô" câ"p nhiệt đôi lưu cưỡng bức : SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang 19 Đồ Án MHQT&TB GVHD: TRINH VĂN DŨNG Chọn vận tốc dòng khí đi trong tháp :v = 0.5 m/ s Re=^ n Với: v: vận tốc dòng khí đi trong tháp Dtd : đường... 13.3782 sấy thực tế: kJ/h ệt lượng 5tính toán Tổn thất ra trầnkg vàkk/ đáy: lo = l/(x =3527.2 95.24 kg ẩm 2-Xi) 314.75 tích = 2*3 = 6m2 L0 = 1W Diện = w/(x 2-x,) 6 ệt lượng cần thiết 7 3212.45 =>=059215.77 = 477.648 kJ/h kgkkk/h Tổngnhiêt tổn thất chosấy: lkg ẩm : 4.4/ Báng cân bằng chotính vùng Tổng nhiệt lượng cần thiết q: qmt (Qt+Q)/W =-13.3782 kJ/kg 4.6/ Tính tác= nhân sâ"vẩm đi trong tháp và trongkJ/máng:... mặt thanh dầm ở trạng thái tĩnh Chọn vật liệu làm tháp là thép CT3 ta tra được trong tài liệu [5] bảng 60 được ỊẤ = 0.6 Do(l)=> Q = p/// = mg//y Khôi lượng toàn bộ vật liệu chứa trong tháp : m,= G *r = 2000*7 = 14000kg Khôi lượng của máng: Tổng số máng trong tháp: 14*(21 + 10) = 434 máng Chọn thép làm máng có bề dày 2 mm Thể tích toàn bộ máng trong tháp: V = 2*10'3*2*(155*2+2*86)*10'3*434 = 0.837m3... NGUYỄN TÔ HOÀI SVTH:SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI HOÀI trang26 trang25trang24 GVHD: TRINH VĂN DŨNG Vậy vận tốc TNS đi trong tháp 0.5 m/s 4.6.2/ Vân tốc TNS đi trong máng : Trong phần tính kích thước thiết bị ta đã tính đựơc kích thước của buồng sấy như sau: Bề ngang: 3 m Bề rộng : 2 m Chiều cao: 8 m Sô" máng theo chiều ngang 14 máng : 7 máng dẫn và 7 máng thải đặt so le nhau Sô" máng... HOÀI trang 17 zv 2F Với F : diện tích mặt cắt hình chữ nhật GVHD: TRINH VĂN DŨNG F = s *b < [cr] Vđi là ứng suất cho phép của vật liệu chế tạo thiết bị ở nhiệt độ Với S: bề dày tháp Như ở trên ta chọn liệu tháp là CT 3 làm việc ở nhiệt độ 65°c Tra trong đồ thị Theo vật thuyết bềnlàm Tresca: 1.1 trang 18 2tài liệu [6] ta được : [ơ]= 135* 106N ơld= Vcr z +4 ĩ\y => ơírf=2r =3^-... sô" máng theo mặt cắt ngang b: chiều rộng thiết bị => 14.0.1* 2 = 2.8 m2 Vậy diện tích mặt cắt ngang còn trông: s = 6- 2.8 = 3.2 m2 SVTH: NGUYỄN TÔ HOÀI trang 15 GVHD: TRINH VĂN DŨNG Suy ra chiều cao tháp : V 25 45 V H = — = ——— = 8.15 m Vì trong thực tê diện tích bê mặt còn trông nhó hơn trong s 3.2 tính toán nên ta chọn chiều cao tháp là 8 m máng theo chiều cao là 8*103/... 3.6*F* Atio„ *K (4.11) a/ Hê sô" truvén nhiẽt K: a.l/ Hê sô"cấp nhiẽt từ khỏi lò đến thành thiết bi : a, dị = k(a I + a"i) a I : được tính ở phần trước = 0.9786 w / m2.độ a 1: hệ sô" cấp nhiệt do đôi lưu tự nhiên Tính chuẩn sô" Grakov: (4.12) Gr=iD^ẠT VT Với AT : chênh lệch nhiệt độ giữa khói lò và mặt trong thiết bị ; => Gr = 8490763804 Đôi lưu tự nhiên Nu được tính như sau: Nu = 0.47 * Gr0'25 (4.13) ... Phần 6: KẾT LUẬN Thiết bị sấy tháp dùng để sấy loại vật liệu có cấu tạo dạng hạt suất lớ Cấu tạo tháp sấy đơn giản dễ vận hành, cách lắp ráp thiết bị khó khăn Tuy nhiên, tính chất vật liệu sấy lúa:... TÀI LIỆU THAM KHẲO [ ] : Trần Văn Phú - Tính toán Thiết kế Thiết bị sấy- NXB KHKT [ ] : Phạm Văn Bôn, Vũ BÁ Minh, Hoàng Minh Nam - Quá Trình Thiết Bị Công nghệ Hóa Học Tập 10 *’ Ví Dụ Bài Tập 4’... mát cao m 4.2.2/ Tính bễ dày thiết bi: Vì áp suất khói lò trước vào tháp sấy nhỏ ta coi tháp không chịu áp lực mà chịu lực khôi vật liệu sây tác động lên Coi thành tháp dầm Coi toàn vật liệu