thiết kế hệ thống điều hóa không khí cho vinaplast 39a ngô quyền hà nội

Từ năm 1930, ngành máy lạnh điều hoà không khísửđãPHÁT trở nên vững Chương I LƯỢC TRIỂN NGÀNH MÁY LẠNH VÀ ĐIỂU HOÀ mạnh, tham gia KHÔNG KHÍ vào mặt đời sống kinh tế xã hội Trong nhà, khách sạn, siêu thị, 1.1 Lược sử phát triển văn phòng, nhà hàng, hội trường, nhà hát, cung thể thao, bệnh viện, hay ô tô, tàu cách để chống lại tác động thờithuỷ, tiết hoả,Ngay từ xa xưa, người tìmtàu đến bay, hệ thống điều hoàcơkhông khí trở thành biểu thể, từ máy tượng cho tính đại đốt lửa sưởi ấm vào mùa đông đến chếnghi tạo loại quạt để làm mát vào mùa tiện Hệ hè Trải qua thống điều hoà công nghệ trở thành phần trọng yếu nhà máy thời kỳ phát triển văn minhdệt, loài người, nhu cầu làm lạnh điều hoà sợi, chế không khí biến thuốc lá, in ẩn, lắp ráp điện tử, chế tạo máy tính, điều chế sản phẩm hoá ngày trở nên cần thiết Năm 1555, nhà bác học Agricola phát minh học ; hệ hệ thống thống kho lạnh đóng vai trò quan trọng việc bảo quản thực phẩm, bơm không khí xuống giếng mỏ để cung mặt hàngcấp khí tươi điều hoà nhiệt độ Đây chế ý tưởng biến nông lâm sản khởi đầu chovới hệ thống thông trongkhoa học nhà sau đó,thuật Cùng phát triển cácgió ngành kỹ thuật khácTiếp kỹ nhà bác học Điều hoà lừng danh Leonard de Vinci Humphrey Davy hoàn thiện chế tạo hệ không khí (ĐHKK) phát triển mạnh, đặc biệt năm gần thống thông gió kỹ thuật cho với giêng mỏ toàtrình nhà nghiên cứu lĩnh vực hãng sản ĐHKK nhiều công hoà không khí thức đời với xuấtNăm 1845, Ngành máy lạnh điều nhiều quốc kiệntrên giới ứng dụng để sản xuất bác sĩ gia máy móc, thiết bị phục vụ cho công John Gorrie chế tạo máy loại nghệ lạnh nén khí đờitrong lịch sử nhânsống để người nhằm nâng cao suất lao điều hoà động chất lượng sản phẩm xã hội không Việt khí viện Trong năm ẩm, tiếp theo, lạnh vàgióđiều Nam bệnh ta nước nhiệt đới gió mùa đóngành ĐTKKmáy thông có hoà không ảnh hưởng khí có bước tiến vượt bậc với điểm mốc sau đây: lớn đến đời sống người tình trạng sản xuất suất lao động, chất • 1850: Puzzi Smith đưa dự án điều hoà không khí phòng lượng sản máy lạnh nén phẩm Việc tạo vi khí hậu có nhiệt độ, độ ẩm, độ ồn nồng độ chất khí độc khí hại phù họp • 1852: William Thomson sáng chế bơm nhiệt (điều hoà không khí với yêu cầu công nghệ ngành, nghề yều tố cấp thiết với chiều, bao gồm phát triển làm lạnh sưởi ấm) đất nước • 1894: Công ty Linde xây dựng hệ thống điều hoà không khí máy 1.2 Các hệ thống điều hoà không khí 21 Hệ thống đòi hỏi trì nghiêm ngặt nhiệt độ độ ẩm Điều hoà công nghệ thường gặp sản xuất sợi dệt, khí xác, phòng bảo quản Trong hệ thống thường có thiết bị tăng ẩm thiết bị điều khiển phức tạp, đại 1.2.2 Theo tính chất quan trọng Theo cách phân loại phân chia hệ thống điều hoà theo ba cấp: 1.2.2.1 Hệ thống ĐHKK cấp Đây hệ thống có độ tin cậy cao, thiết bị hệ thống trì thông số không khí nhà thoả mãn điều kiện thời tiết trời từ giá trị thấp đến giá trị cao 1.2.2.2 Hệ thống ĐHKK cấp Hệ thống trì thông số nhà phạm vi cho phép với độ sai lệch không 200 h/năm nhiệt độ độ ẩm trời đạt giá trị cực đại cực tiểu 1.2.2.3 Hệ thống ĐHKK cấp Hệ thống trì thông số nhà phạm vi cho phép với sai lệch tới 400 h/năm 1.2.3 Theo tính tập trung hệ thống 1.2.3.1 Hệ thống điều hoà cục Hệ thống điều hoà cục tổ hợp máy đơn lẻ có công suất nhỏ, lắp ráp sẵn nên tiện cho việc lắp đặt, vận hành Các máy điều hoà cục dùng cho điều hoà công nghệ Hệ thống cục có hai loại máy phổ biến máy điều hoà cửa số máy điều hoà ghép * Máy điều hoà cửa số loại máy nhỏ suất lạnh kích thước lạnh lớn nên lắp thêm ống phân phối gió để phân phối gió cho phòng lớn nhiều phòng khác - Máy điều hoà tách có ống gió Máy điều hoà tách có ống gió thường gọi máy điều hoà thương nghiệp kiểu tách, suất lạnh từ 12000 BTU/h đến 240000 BTU/h Dàn lạnh bố trí quạt ly tâm cột áp cao nên lắp thêm ống gió để phân phối gió phòng rộng đưa gió xa phân phối đến cho phòng khác - Máy điều hoà dàn ngưng đặt xa Hầu hết máy điều hoà tách có máy nén bố trí đặt chung với cụm dàn nóng Nhưng số trường hợp máy nén lại bố trí cụm dàn lạnh Ưu, nhược điểm máy điều hoà dàn ngưng đặt xa giống ưu nhược điểm máy điều hoà tách nói chung Tuy nhiên máy nén đặt dàn lạnh nên độ ồn nhà cao, không thích nghi với diều hoà tiện nghi Nó sử dụng yếu cho điều hoà công nghệ thương nghiệp nơi không yêu cầu độ ồn thấp b Máy điều hoà nguyên cụm - Máy điều hoà lắp mái Đây loại máy nguyên cụm có suất lạnh trung bình lớn, chủ yếu dùng thương nghiệp công nghiệp Cụm dàn nóng dàn lạnh gắn liền với thành khối Quạt dàn lạnh loại quạt ly tâm cột áp cao, máy bố trí ống phân phối gió lạnh ống gió hồi Máy điều hoà lắp mái có nhiều ưu điểm như: nhỏ gọn, độ rung độ ồn nhỏ - Máy điều hoà nguyên cụm giải nhiệt nước Đây loại máy mà toàn máy thiết bị lạnh máy nén, bình ngưng, dàn bay lắp đặt chiều dài đường ống cụm dàn nóng dàn lạnh tăng lên đáp ứng cho nhà cao tầng văn phòng, khách sạn, nhà nghỉ Máy điều hoà VRV chủ yếu dùng cho điều hoà tiện nghi 1.2.3.4 Hệ thống điều hoà trung tâm nước Hệ thống điều hoà trung tâm nước hệ thống sử dụng nước lạnh để làm lạnh không khí qua dàn trao đổi nhiệt FCU AHU Hệ thống điều hoà trung tâm nước chủ yếu bao gồm phận như: máy làm lạnh nước, hệ thống ống dẫn nước lạnh, hệ thống ống nước Chương II - TÍNH TOÁN CÂN BANG NHIỆT- ẨM 2.1 Giới thiệu công trình Vinaplast Công trình Vinaplast đầu tư xây dựng 39A- Ngô Quyền- Hà nội nhà có kiến trúc đại: Khung bê tông cốt thép, vách bao che kính an toàn, tường gạch xây Gồm tầng + tầng hầm + tầng áp mái Công trình có mặt tiền hướng phía Tây đường Ngô Quyền, khu đất có diện tích gần 380 m01 Công ty nhựa Việt nam Vinaplast làm chủ đầu tư, nhiệm vụ chủ yếu công trình nơi giao dịch, làm việc, nghiêm cứu, đào tạo nhân viên công ty Công trình xây dựng góp phần làm cho cảnh quan thủ đô Hà nội thêm văn minh đại, Góp phần vào phát triển thủ đô Hà nội Công trình bao gồm hạng mục: + 01 Táng hẩm: 01 phòng đặt máy phát điện có diện tích 10,6 m2 phòng wc có diện tích 8,91 m2 gian cầu thang máy có diện tích 3,7x2 m2 02 gian nhà kho có diện tích 6,42+ 7,6 m2 01 phòng kho có diện tích 7,6 phòng wc m2 có diện tích 11,6 02gian cầu thang Là máy gian phòng không phảim2 thiết kế hệ thống ĐHKK, nhiên cần phải tính toán m2 hệ thống thôngcó giódiện chotích các14,95 gian phòng 01 kho tiền 01 kho thủ quỹ có diện tích 8,4 m2 01 phòng điều khiển- kiểm có diện tích 15,5 soát m2 01 làm việc cần thiết kế hệcóthống diện ĐHKK tích 193,1 Là phòng gian phòng + Tầng 3V7: 01 phòng kho có diện tích 7,8 phòng wc m2 gian cầu thang máy có diện tích 11,6 01 sảnh thang máy+ cầu m2 thang diệnkếtích 3,7x2 ĐHKK, nhiên cần Là gian phòng không phảicóthiết hệ thống phải tính toán hệ thống thông gió cho gian phòng 01 phòng trưởng phòng HC- TCcó diện tích37,5 m2 phòng phó trưởng phòng HC- TC có diện tích22,4 m2 phòng phó giám đốc có diện tích 28,66 + 26,2 m2 01 phòng kế hoạch nguồn vốn có diện tích52,1 m2 01 phòng phục vụ có diện tích20,5 m2 01 phòng họp có diện tích 56,27 m2 01 gian trưng bầy + hành lang có diện tích 67,2 m2 Là gian phòng cần thiết kế hệ thống ĐHKK Tầng 3-e- tầng có cấu trúc xây dựng chức giống nhau, bao gồm: 01 phòng kho có diện tích 7,8 m2 phòng wc có diện tích 11,6 m2 gian cầu thang máy có diện tích 3,7x2 m2 01 sảnh thang máy+ cầu thang có diện tích 25,73 m2 Là gian phòng thiết kế hệ thống ĐHKK, nhiên cần phải tính toán hệ thống thông gió cho gian phòng 01 phòng làm việc có diện tích 319,68 m2 Là gian phòng cần thiết kế hệ thống ĐHKK 01 phòng kho có diện tích 7,8 m2 phòng wc có diện tích 11,6 m2 gian cầu thang máy có diện tích 3,7x2 m2 01 sảnh thang máy + cầu thang có diện tích 25,73 m2 Là gian phòng thiết kế hệ thống ĐHKK, nhiên cần phải tính toán hệ thống thông gió cho gian phòng 01 gian phòng phục vụ có diện tích 22,18 m2 Bao gồm phòng kho, mặt đặt máy thiết bị điện, quạt gió, quạt tăng áp cho cầu thang thiết kế hệ thống thông gió • Khảo sát công trình: Toà nhà Vinaplast công trình có thiết kế đẹp đại Mặt tiền nhà hướng phía Tây đường Ngô Quyền - Hà nội Với kết cấu khung bê tông cốt thép, vách bao bao gồm: gạch xây, kính an toàn có rèm che, vách bao phòng tường gạch mỏng, kính an toàn Các phòng làm việc lớn ngăn thành khu riêng thuộc không gian điều hoà Trần giả làm nhựa có khung nhôm cứng có chiều cao 600 mm không gian để bố trí phận hệ thống ĐHKK thiết bị khác công trình Chiều cao tầng 3,5 m, chiều cao từ đến trần giả 2,9 m, chiều cao từ trần giả đến trần bê tông 0,6 m Chức công trình địa điểm giao dịch nhân viên với đối tác trực tiếp qua mạng internet, đào tạo nhân viên công ty Do tính chất công việc đặc điểm riêng công ty nên làm việc ngày 12/24h Cùng với đặc điểm khí hậu Việt nam Nhà đầu tư yêu cầu đáp ứng đảm bảo nhiệt độ không khí phòng vào mùa hè 25°c mùa đông cần sử dụng hệ thống thông gió đảm bảo lượng gió tươi cần thiết Điều vừa giảm chi phí đầu tư cho công trình, với thực tế khí hậu Hà nội xuống thấp 10 °c nhà với điều kiện kín gió - - - - - - - - Đánh giá khả cung ứng (hiện tương lai) nguồn điện, nước cho hệ thống điều hoà công trình Nghiên cứu kỹ khả đầu tư ban đầu chiến lược phát triển công trình tương lai Trên nêu trên, đồ án thiết kế kỹ thuật phải đảm bảo yêu cầu sau: Tính toán xác nhu cầu suất lạnh khu vực cần điều hoà, bảo đảm đạt thông số kỹ thuật, giảm tới mức tối thiểu chi phí đầu tư ban đầu chi phí vận hành lâu dài hệ thống Phương án thiết kế phải đảm bảo điều kiện kỹ thuật (như độ ổn, tốc độ không khí ) giới hạn cho phép thích hợp với khu vực điều hoà cụ thể Đảm bảo thông số nhiệt độ, độ không khí theo tiêu chuẩn Việt Nam Lượng khí tươi cần đảm bảo mức tối thiểu 20 m3/h cho người Thiết kế vùng đệm sảnh để tránh sốc nhiệt chênh lệch nhiệt lớn nhà Hệ thống điều hoà không khí cần có khả điều chỉnh suất lạnh nhằm tiết kiệm chi phí vận hành Bố trí hợp lý miệng thổi miệng hổi phù hợp theo kiến trúc nhà Phương án kỹ thuật lựa chọn phải tối uư hai góc độ kỹ thuật kinh tế, đảm bảo tính đại, tiện nghi, độ tin cậy tuổi thọ cao, vận hành, theo dõi, bảo trì bảo dưỡng đơn giản, thuận tiện, phù hợp với điều kiện cụ thể công trình Máy móc thiết bị phải đồng bộ, chất lượng cao, sở thành - điều thể Độ ồn phải nằm phàm vi cho phép phù hợp khu vực hoà cụ Ngoài tiêu chí sở trước thiết kế hệ thống điều hoà cần phải hỏi nhà đầu tu để tránh sai sót sảy - 2.2 Chọn thông sô thiết kê nhà cho hệ thông ĐHKK Nhiệt độ độ ẩm tiện nghi Theo TCVN 5687- 1992 thông số vi khí hậu thích ứng với trạng thái lao động khác người Với nhà Vinaplast nhà văn phòng, chế độ làm việc t = 20 °c t = 25 °c nhẹ (p = 65 cp = 65 % % dT = 0,0131 ts= kg/kgkkk 2.2.1 IT = 58,4 kJ/kg 2.2.2 Gió tươi hệ số thay đổi không khí Theo TCVN 5687- 1992 lượng gió tươi cho người phần lớn công trình 20 mVngười h Cần ý lượng gió tươi không thấp 10% lượng gió tuần hoàn (Trong lưu lượng gió tuần hoàn thể tích phòng nhân với hệ số thay đổi không khí, phần tính toán sau ) 2.2.3 Độ ổn cho phép Độ ồn coi yếu tố quan trọng gây ô nhiễm môi trường nghiêm trọng nên cần khống chế Bộ xây dựng Việt Nam ban bố tiêu chuẩn ngành tiếng ồn 20 TCN 175-90 quy định mức ồn cho phép Theo [1] Chọn độ ồn cho phép phòng 50 dB 2.2.4 Hàm lượng chất độc hại, bụi, cháy nổ Theo TCVN 5687- 1992 chất độc hại, bụi, cháy nổ Với công trình văn phòng hàm lượng chất không đáng kể 10 Do ta chọn hệ thống điều hoà không khí cấp Hệ thống điều hoà không khí cấp trì thông số nhà phạm vi cho phép với độ sai khác không 400 h/năm Theo bảng 1.8 [1 ] thông số tính toán trời cho khu vực Hà nội với hệ thống điều tN = 32,8 hoà không khí cấp là: tN= 13,8 °c °c (pN = 64% dN = 0,0213 ±5 kg/kgkkk IN = 87,4 kJ/kg tSN = 25,5 °c Nhiệt độ ngưng tụ Chọn dàn ngưng tụ giải nhiệt gió Đây loại dàn ngưng có nhiều ưu điểm so với dàn ngưng giải nhiệt nước: không cần phải dùng bơm nước, nước làm mát, phí vệ sinh định kỳ tiết kiệm vốn đầu tư Mặc dù khả giải nhiệt dàn ngưng tụ giải nhiệt gió hơn, nhiên với công trình không lớn lựa chọn hợp lý Theo [1] nhiệt độ ngưng tụ dàn ngưng giải nhiệt gió thường lấy cao nhiệt độ không khí từ 13 -ỉ- 15 °c —^ tk = IN (13 -r 15) = 32,8 + (13 + 15) 2.3.2 = 47 °c Nhiệt độ ngưng tụ sở để hiệu chỉnh suất lạnh máy điều hoà nhiệt độ nhiệt độ ngưng tụ dó lệch khỏi chế độ làm việc catalog 2.4 Tính cân nhiệt ẩm phương pháp truvền thống 01 dàn máy Computer có công suất (CS) điện: 500 w có cs điện: 70 w 01 máy soi tiền 11 G’ GH H’ JJ’ oạn -1 -r 1” 1’” 5’ 5” 6’ 6” oan H’ -1 -r 1” 1”’ -2 0,6197 1,2576 0,5311 0,7265 0,5938 0,1327 11,56 18,06 0,1463 0,6.0,2753,76 23,35 30,85 0,25 0,7.0,4 4,49 9,91 16,32 0,1322 0,6.0,25 3,54 13,55 19,58 0,1586 0,65.0,2754,06 11,08 17,58 Tính 0,1424 0,6.0,2753,6 4.8.2.3 4.H.2.4 Tính toán toán đường đường ống ống gió gió tầngl tầng 2,476 4,44 0,036 0,3.0,15 2,95 Sơ đồ đường ống gió cấp tầng 4.S.2.2 Tính toán đường ống gió tầng hầm %% Tiết Tốc độ Tiết Miệ Sơ đồ đường Tốn thấtống gió cấp tầng hình Đo Sơ đồ ống gió cấp lưu diện I (m.m) (m/tầng hầm diên ng hình 4.4 hình 4.6 ạn gió( áp suấtcó thiết kế HT ĐHKK lươ (%) s) 4.5 (m2 Các phòng mVs) ng 0,1327 I-J 0,3.0,15 0,0 Có 11 miệng thổikhu vào vực khu vực Có miệng thổi vào văn 36 gió J’0,00 0,0226 để 1J’ 684 phòng tươi cấp thổi vào cửa hổi 0,0031 0,1.0,1 0,00 xe:3’, 5’,3”, 6’,4’, 7’, 8’, 9’, 10’, 10”, J” 097 làm việc: 0,0047 10,1.0,1 0,00 5’: lưu lượng gió 1’ 15 0,0104 0,1.0,1 0,01 12’, FCU 1” 222 13”: lưu lượng gió 0,00 0,00 0,125 -2 miệng13’, thổi: 75 23 0,1 n 0,1813 miệng nmicthổi: 3/ 20,1.0,1 0,00 0,0043 Glmiệng= —Ị— =0,120325 m/s 2’ 13 0,0032 20,1.0,1 0,00 =0,00973 m3/s 2” 097 0,107 J’ 0,3.0,15 0,02 Các phòng có thiết kế HT ĐHKK 33-4 83 0,07 0,0 Tổn thất áp suất 784 22 4-5 0,03 0,0 Hình 4.6 892 12Hình 4.5 số ống gió cấp tầng 5-6 0,02 Bảng0,00 4.26 thông 912 875 6-7 0,01 0,00 0,125 946 583 0,1 70,00 0,1.0,1 0,00 7” 973 295 0,00 Bảng 4.25 thông số ống gió cấp tầng 30,02 875 12 916 Bảng 4.24 thông số ống gió cấp tầng hầm L2 % Tiết Tiếta.b Tốc độ gió(m diên diên (m/s) (%) ‘ (m.m) Vs) (m2) 0,5938 17,57 0,1424 0,6.0,275 11,08 0,0183 0,341 0,125.0,1 1,46 0,682 0,006 0,0047 0,176 0,00143 0,47 0,088 0,1.0,1 0,0104 0,194 0,388 0,0032 1,04 0,1.0,1 0,0032 0,32 0,06 0,12 0,001 0,1.0,1 0,5755 10,74 17,24 0,1396 0,6.0,275 0,5287 9,86 0,1314 0,55.0,25 3,85 16,22 0,28805 5,374 9,561 0,078 0,4.0,225 0,167725 3,129 5,694 0,046 0,35.0,2 0,120325 2,245 3,99 0,323 0,3.0,175 0,0474 0,884 1,768 0,0143 0,15.0,125 2,53 0,0468 0,87 1,74 0,0141 0,15.0,125 0,403 0,0065 0,125.0,1 1,73 0,0216 0,806 0,0252 0,47 0,94 0,0076 0,125.0,1 2,02 % Tiết Tiết L2 Tốc độ diên diệna.b gió(m (m2) (m.m) (m/s) Vs) 0,5311 9,91 16,32 0,1322 0,6.0,25 3,54 0,0183 0,341 0,125.0,1 1,46 0,682 0,006 0,0047 0,176 0,00143 0,1.0,1 - - 0,47 0,088 9 1,04 0,0104 0,194 0,388 0,0032 0,1.0,1 1000,0032 0,32 0,06 0,12 0,001 0,1.0,1 0,5128 9,57 15,64 0,127 0,6.0,25 3,42 4,964 8,928 0,0723 0,35.0,25 3,04 0,2661 3’ 4’ 5’ 5” 7’ 7” 8’ 8” oạn G’ -1 V 1” 1’” -2 5” 0,0497 0,93 0,0151 0,15.0,125 2,65 1,86 0,2164 4,04 7,08 0,057 0,3.0,225 3,21 0,0899 3,02 0,0245 0,2.0,15 2,99 1,68 0,1265 2,63 4,22 0,0342 0,25.0,175 2.5 Tính toán đường ống gió tầng 3-ỉ7 0,0916 1,71 3,065 0,025 0,125.0,1 3,05 Bảng 4.28 thông số ốngtầng gió cấp Sơ đồ đường ống gió cấp -ỉ-tầng hình 0,0349 0,65 0,011 0,125.0,1 2,79 p3,13 tầng -ỉ- hình 4.7 0,2467 4,60 0,0664 4.7 0,35.0,225 bốgiốr trí giống nhau, lưu 0,0802 1,496 2,744 0,0222 0,2.0,15 CácCác 2,67 tầngtầng H-3-ỉ7 bố7 trí 0,0579 1,08 2,12 0,0172 0,125.0,1 2,21 lượng 0,0223 0,42 0,84 0,007 0,175.0,15 1,784 không khác 0,1665 3,11 5,665 0,046 0,275.0,2 3,03 Các phòng có thiết kế HT ĐHKK 0,1277 2,38 4,26 0,035 0,25.0, 2,92 gió tươi 175 0,0388 0,724 1,448 0,012 0,125.0 cấp thổi vào cửa hồi FCU, ,125 Tốc độ L2 % Tiết Tiếta.b Lưu lượng ống gió xem bảng (m/s) gió(mV (%)' diên diên (m.m) s) (%) (m2) ' 0,6197 11,5 0,1463 18,0 0,6.0,275 3,76lượng miệng thổi: 2’, 3’, 4’, 4”, Lưu 60,34 60,68 0,0183 0,006 0,125.0,1 1,46 5’, 0,0047 0,08 0,00143 0,17 0,1.0,1 0,47 0,0104 0,19 0,0032 0,38 0,1.0,1 1,04 Bảng 4.27 thông số ống gió cấp tầng 0,0032 0,06 0,12 0,001 0,1.0,1 0,32 0,6014 0,5263 0,3007 0,1504 0,0752 oạn F’ -1 -r 1” 1”’ -2 5” 0,627 0,0183 0,0047 0,0104 0,0032 0,6087 0,53265 0,3044 0,1522 0,0761 oạn E’ -1 -r 1” 1”’ -2 0,6342 0,0183 0,0047 0,0104 0,0032 0,6159 0,539 0,308 0,154 L2 gió(m Vs) 0,341 0,088 0,194 0,06 11,365 9,94 5,68 2,84 L2 gió(m3/ s) 11,2 17,7 0,144 0,55.0,3 3,65 29,82 216,1 0,131 0,55.0,275 5,61 0,0803 9,91 0,45.0,2 3,34 55,11 2,80 0,0414 0,4.0,125 3,01 61,40 0,0211 2,60 0,25.0,1 3,01 Bảng45 4.29 thông số ống gió cấp tầng Tốc độ % Tiết Tiếta.b (m/s) (%) diên diện (m.m) ‘ (m ) 11,7 0,1474 0,6.0,275 18,2 0,125.0,1 1,46 0,682 0,006 0,176 0,00143 0,47 0,1.0,1 0,388 0,0032 1,04 0,1.0,1 0,32 0,12 0,001 0,1.0,1 17,856 0,1446 0,55.0,3 16,38 0,133 0,55.0,275 3,52 0,45.0,2 3,38 10,02 0,0812 5,18 0,042 0,4.0,125 3,04 1,42 2,63 0,0213 0,25.0,1 3,04 % Tiết Tiếta.b Tốc độ (%) diên diên (m/s) (m.m) ’ (%)(m2) ' 11,8 18,33 0,1485 0,6.0,275 3,85 30,34 0,125.0,1 1,46 0,682 0,006 10,08 0,176 0,00143 0,47 0,1.0,1 80,19 0,388 0,0032 1,04 0,1.0,1 0,1.0,1 0,32 0,06 0,12 0,001 11,4 17,99 0,146 0,55.0,3 102 -1013,73 910,0 16,56 0,134 0,55.0,275 3,56 10,125 5,75 0,45.0,2 3,42 0,082 2,87 5,24 0,0424 0,4.0,125 3,08 5” 0,077 oạn D’ -1 -r 1” 1’” -2 5” 0,6371 0,0183 0,0047 0,0104 0,0032 0,6188 0,54145 0,3094 0,1547 0,07735 oạn C’ -1 -F 1” 1’” -2 5” 0,6524 0,0183 0,0047 0,0104 0,0032 0,634 0,551 0,3172 0,1586 0,0793 oan B’ -1 -r 1” 1”’ -2 5” 7’ 0,9324 0,0183 0,0047 0,0104 0,0032 0,8121 0,609 0,406 0,203 0,1015 0,305 0,102 0,203 1,44 2,66 L2 gió(m3/ s) L2 gió(m3/ s) L2 gió(mV s) 17,39 0,341 0,088 0,194 0,06 15,15 11,36 7,574 3,787 1,894 5,69 1,903 3,787 0,0215 0,25.0,1 3,08 % TiếtTiết diên a.b Tốc độ diên (m2)'(m.m) (m/s) (%) ’ (%) ' 11,8 18,39 0,14896 0,6.0,275 3,86 4.8.2.Ó Tính toán đường ống gió tầng 90,34 0,682 0,006 0,125.0,1 1,46 Sơ đồ đường ống gió cấpsố tầng hìnhcấp 4.8 Bảng 4.30 thông ống8gió tầngó 10,08 0,176 0,00143 0,1.0,1 0,47 80,19 0,388 0,0032 0,1.0,1 1,04 40,06 0,12 0,001 0,1.0,1 0,32 Các phòng có thiết kế HT B 18,044 11,5 0,1462 0,55.0,3 3,75 ĐHKK gió tươi 44 16,601 10,1 0,1345 0,55.0,275 3,58 cấp 01 10,158 5,74 0,0823 0,45.0,2 3,44 thổi vào cửa hổi 22,88 5,272 0,043 0,4.0,125 3,094 FCU 61,44 2,665 0,022 0,25.0,1 3,094 Lưu lượng ống gió xem % Tiết Tiết a.b Tốc độ (%) diên diên (m.m) (m/s) bảng ’ (%)(m2)' ' Lưu lượng miệng thổi: 12,1 18,67 0,1512 0,6.0,275 3,954 70,34 3’, 0,682 0,006 0,125.0,1 1,46 10,08 0,176 0,00143 0,1.0,1 0,47 3”, 5’, 5”, 6’, 6”, 8’, 8” 80,19 0,388 0,0032 0,1.0,1 1,04 40,06 0,12 0,001 0,1.0,1 0,32 11,8 18,33 0,1485 0,55.0,3 3,84 310,3 16,86 0,137 3,67 Hình 4.80,55.0,275 65,92 10,38 0,084 0,45.0,2 3,52 2,96 5,42 Bảng 0,044 0,4.0,125 3,17 4.31 thông ốngthông gió cấp tầnggió cấp tầng Bảng số 4.32 số ống 1,48 2,72 0,022 0,25.0,1 3,17 % Tiết Tiết Tốc độ diên diêna.b (m2) (m.m) (m/s) 24,39 0,198 0,6.0,4 3,855 0,125.0,1 1,46 0,682 0,006 0,176 0,00143 0,47 0,1.0,1 0,388 0,0032 1,04 0,1.0,1 0,32 0,12 0,001 0,1.0,1 21,65 0,175 0,55.0,35 17,86 0,145 0,55.0,3 12,361 0,5.0,225 3,61 0,10 6,6805 0,054 0,35.0,175 3,31 3,341 0,0271 0,2.0,175 10,035 0,0813 0,35.0,275 3,17 3,3545 0,0272 0,2.0,175 2,91 6,6805 0,054 0,35.0,175 3,31 - 105 - 104103 - Chiều dài Chiều AP A tương dài ms Pt Phụ(Pkiện Thông SỐ đươn b ông g ltd a) (P (m) 1,6 Tê co2/co, =0,89 —> n= 13 512 1,7; pđ =7,8 Pa ,2 2,31 cút a = 9; d = 0,436 (m) 3,9 1-2 90° Tổn 24 4.8.3.2 Tổnthất ápsuất suất đường ống giógió cấp đứng đến tầng quạt 4.8.3 đường ống cấp tươi - tính nthất =áp 1,02; CO =3,85 m/s 8, chọn phễu —» thất p(1 =áp8,8 Bảng Sử dụng 4.34phương Tổn Bảng 4.33 pháp Tổn suất mathất đường sát áp đồng suất ống đều, đoạn giósau cấp I -khi 2đứng - 97 3tính - 4đến -toán tầng - ’ta1.sẽ lựa chọn 2-3 4,76 2,4 n = 1,02; CO =3,2 m/s 6, 056 —> Pd = 6,2 32 đoạn phễu ống gió 4,8 phân n = 0,3; CO =2,4 m/s — 1, có trở lực lớn > đểp(1 tính= chọn 376 dòng 3,5 quạt 05 3,66 8, van điều 3-4 a=30° —> £ = 2,5 áp suất mét chiều dài ống lấy theo kinh 35nghiệm = 0,8 Pa/m chỉnh dòng: tính theo LL Trởcókháng 1APcbcục phễu thu, cửa gió, phân = n.pđ(Pa) 03của =2,4tê,m/s cánh 2,0 n = =1,56tram/s n: Hệ số 1,02; cột ápcođộng theo bảng 7.71,đến 7.10 tài liệu [1 ] 16 phễu —»p(l = 1,4 42 5,20 vanpd: 9, bảng 7.6 tài liệu [1] Cột áp dộng, phụ thuộc vào tốc độ dòng chảy tra theo điều 4-5 a=30° ->£ = 2,5 28 Trở kháng cút (đều sử dụng cút 90°) tính theo công thức: APcb = LL có cục co =2,53 m/s ltđ.0,8 cánh (Pa) 54,06 2,7 cút a = 9; d = 0,164 (m) 5’ 40ltđ = a.d90° (m), đó: R/d =1,5 —» a= (với tất cút), d: dường kính 16, 20,0 I 006 08 tương đương ống gió Chiều dài Chiều Phụ4Akiện Thông số A Tổn thất áp suất van điều chỉnh lưu lượng tươne tínhPctheo công thức sau: Đo dài p (Pa), đó: p: khối lượng APcb = đươn riêngb không khí, ệ \ hệ số cục ạn m ông g ltd s (P (m) cút 0, 90° ađộ = 9; d dòng = 0,984 (m) tra theo phụ lục 3, co; tốc chảy A6 phễu n = để1,02; =6,15 m/s xác định tổn22, B Để tính4toán tổn thất áp suất chọntoquạt ta phải thất áp suất đoạn thu —» p(I = 22 44 ống xa nhất—> lớn Pj=22 ThôngPa thường đoạn dài 1co2/to,=0,99 2, Tê n=l,75; 38,nhất thường có tổn B8 n thất = 1,02; CO phễu=5,99 m/s —»pd = 21,5Pa áp 21, suất C thu 93 lớn Tuy —> nhiên để đảm bảo độPa xác ta phải 38, tính hết tổn thất 1OJ2/COI=0,97 2, Tê n=l,78; pđ=21,5 C8tầng: 27 1, n = 1,02; CO=5,365m/s phễu —»pd = 17,5Pa hầm, 16, D thu 83 AP= AP s+ AP b + ltđ = 16,0064 + 5,4.0,8 + 51,118 = 71,44 Pa 2, 3, 7, 8, n=l,8; đoạn: QuạtPa- đến cửa hồi FCU tầng 12, Tê —> pd=17,5 31,1, Quạt - đến cửa hổi D8 2, 515, Quạt n FCU = 1,02; co phễu =5,22 m/s —»pdtầng = 16,5Pa E thu 50 - đến cửa hồi —» FCUn=l,78; tầng 3pd( tầng 1OJ2/COI=0,89 2, Tê = 16,5 Pa3, 4, 5, 6, có chức 29, bố trí giống E do= 15,2Pa 37 tổn n = 1,02; CO phễu=5,01 m/s —»pd 12, F thu lớn tầng ), Quạt - đến cửa 44 hồi FCU tầng Đối thất tầng 12, Tê —> n=l,79; pd=15,2 Pa 27, Fmỗi tầng 8với 20 1,02; CO phễu=4,49m/s -> pd = 12,2 Pa 10, G cần thu phải tìm đoạn ống có tổn thất áp suất lớn nhất: 12, Tê —> n=l,8; pđ=12,2 Pa 21, G8 4.8.3.1 Tổn thất áp suất đường ống gió cấp tầng 1.96 1,02; co phễu =4,06 m/s —»pđ = 10 Pa 5,4 H Đoạn ống thu I - - - - - 5’ có tổn thất áp suất lớn nhất, theo06bảng 4.33 H 12, Tê 002/co =0,9 —> n=l,8; I pd=10 Pa 30 CÙ2/CO,=0,9 —» n=l,8; Tê I 9.5 pd=10 Pa Đo ạn - 106107 - thước, độ dài cạnh lớn (mm) đến 1000 1001 - 1400 Độ dày Thép tôn tráng định kẽm hình tăng cứng (mm) L 30x30x5/gân 0.8 1.0 L 30x30x5/gân Chương PHƯƠNG LẮP Đối với ống đường kính từ 154,1 mmVđến 49,3 mmÁN ghép vớiĐẶT 1401 -ỉ- 2000 1.2 L 30x30x5/gân cách hàn trực tiếp, ống có đường kính lại ghép với mối ghép ren Các5.1 Lắp đặt tổ máy chiller đầu ống nối với bơm ghép mặt bích Sau xem xét cụ thể đặc điểm cấu trúc xây dựng toàn nhà, Các đường ống đặt thép góc cố định ti em ren, sau định phương án lắp đặt tổ máy chiller tầng áp mái Với phương án ti ren lại cố định vít nở sắt gắn trần bê tông Việc sử lựa chọn dụng đảm bảo tiết kiệm không gian tầng hầm để làm nơi để xe số lượng nhân viên ti ren có lợi chỗ điều chỉnh độ cân đoạn ống nhiều tháo lắp vào Lắp đặt Chiller mái đảm bảo cho trình giải nhiệt gió tốt dễ dàng không ảnh hưởng đến hạng mục khác 5.4 Phương án láp đặt FCU Máy vận chuyển hệ thống cần trục chuyên dùng lên tầng áp mái đặt lên Các FCU treo cố định ti ren góc FCU bệ bê tông cốt thép cố định trước bố trí bu lông M25 có gắn điều chỉnh độ đệm cao cân hay độ khít với trần giả ê cu ti ren su chống dung dày 20 cm khoảng cách bulông khoảng cách Gia công, lắp đặt ống dẫn không không khí tuần hoàn lỗ •trênCác ống tôn tráng kẽm dẫn không khí gia công chế tạo theo tiêu bệ máy chuẩn đường ống dẫn khí:đặt TCXD 232: 1999; tiêu chuẩn SMACNA - 1985 5.2 Phương án lắp bơm • Việc thi công lắp đặt, thử nghiệm toàn hệ thống đường ống theo tiêu dập trực tiếpđặttrên ống gió tuỳ theothépkích thước ống gió Các khung khung AP= AP s+bơm APb+ ltd =lắp 20,24 + 8,86.0,8 +thép, 309,56 = 336,888 Pa gia cố •thanh Ông gió gia công theo tiêu chuẩn: thép Vậy: AP = 336,888 + 71,44 = 408,328 Pa chữ u hàn lại với khoan lỗ hình elip để tạo độ xê dịch lắp = 41,62 inmH,0 đặt đường ống 4.8.3.3 Tính chọn quạt Khoảng cách tâm lỗ khoảng cách tâm lỗ bệ bơm sau Quạt gió cần đảm bảo cung cấp đủ lưu lượng gió tính toán có cột áp bơm lớn trở cố định khung thép bu lông M16 Khung thép cố định bệ lực đường ống gió tính toán bê tông cao 50 Gquạt > Ggiỏ = 0,9324 cm bu lông M25 chống rung lò xo chống rung Với ống tôn treo lên trần giá đỡ với khoảng cách 1.8 H- 2m m3/s việc lắp ghép Giá đỡ ống chế tạo: Cột áp > lợi ^ cho AP công = 41,62 thuận việc sửa chữa thay sau + Sắt L 50x50x5 mmH20 Theo bảng 7.21 tài liệu [1] ta chọn quạt ly tâm chế tạo Nga số hiệu N°108 110 109- + Ty treo mạ kẽm M10 + Bu lông M10 + BulôngnởMlO • Công việc lắp đặt công trường: + Các ống gió đánh dấu chi tiết theo ký hiệu vẽ thi công giúp cho công việc lắp đặt công trường dễ dàng + Các chi tiết đường ống gió tổ hợp thành cụm tuỳ theo kích thước ống, sau nâng lên giá đỡ lắp ráp với Phương pháp đẩy nhanh tiến độ lắp đặt giảm đỡ khối lượng công việc thi công cao + Giữa đường ống gió hộp cửa gió nối với nối mềm để sau lắp đặt xong xương trần hộp gió dễ dàng chỉnh độ cao theo cốt mặt trần Cửa gió lắp vào hộp gió từ phía sau đóng trần, dễ dàng tháo lắp hiệu sửa chữa + Các tuyến ống gió có chi tiết chờ xác định chế tạo công trường để khép kín hệ thống + Giữa CTA đường ống gió nối mềm để khép kín tránh lan truyền rung động sang ống gió Nâng cốt ống gió cũ kết nối ống gió vào hệ thống • Các đoạn ống dẫn khí thi công trước có cốt thấp yêu cầu tháo dời nâng cốt ống cao lên theo kiến trúc • Kết nối ống gió vào hệ thống ống gió phân phối cũ cac kiên kết trích ống cách thay vào vị trí kết nối chi tiết Tê côn Lắp cửa gió (miệng thổi miệng hút) + Sử dụng móc treo trần giả đầu có bu lông nở bắt chặt vào trần nhà đầu móc vào cửa gió, cách dễ điều chỉnh độ cao, thấp cửa gió - 111 - vạn :02 Cái Thiết bị đo tiếp địa : 01 Cái Thiết bị xác định độ dò điện: 01 Cái Thiết bị đo độ ồn :01 Cái Chạy thử không tải: • Kiểm tra toàn hệ thống điện bao gồm dây dẫn, tủ điện phải trạng thái an toàn Tất Attomat, công tắc khởi động thiết bị phải trạng thái ngắt • Kiểm tra an toàn điện trước cấp điện cho toàn hệ thống • Khi kiểm tra chạy thử thiết bị đóng Attomat cấp điện cho thiết bị • Công tác kiểm tra chạy thử phải đạt yêu cầu: + Dòng điện không tải định mức + Các thiết bị điều khiển điện trạng thái hoạt động tốt + Không có tượng điện chạm mát + Độ ổn độ rung thiết bị mức cho phép • Lập biên kiểm tra chạy hệ thống thử không tải Chạy thử có tải Khi chạy thử có tải phải tuân thủ theo trình tự sau: • Chay thử toàn hệ thống cấp tuần hoàn gió + Kiểm tra làm việc Motor quạt + Kiểm tra tác dụng hộp điều khiển (Thermostat) - Tốc độ quạt - • Tắt, Mở thiết bị - Đóng/ mở van điện từ + Đo độ ồn điểm cần thiết Kiểm tra thông số làm việc môi trường khí hậu hộ tiêu thụ + Đo độ ồn độ lung thiết bị + Đo nhiệt độ độ ẩm hộ tiêu thụ + Đo thông số an toàn điện hệ thống • Công tác kiểm tra chạy thử phải đạt yêu cầu: + Đo dòng điện tất Motor làm việc Ilv < Iđm + Các thiết bị điều khiển trạng thái hoạt động tốt - 112 - Chương VI KÊT LUẬN Sau tháng thực công việc đổ án thiết kế hệ thống ĐHKK cho công trình Vinaplast em cĩã hoàn thành công việc giao Việc tính toán, lựa chọn hệ thống ĐH KK cho công trình đảm bảo bước trình bầy thiết kế Bản thiết kế đảm bảo đầy đủ yêu cầu kỹ thuật chuyên môn vốn đầu tư hợp lý Sau trình nghiên cứu làm đồ án em có số nhận xét sau: + Để tính toán suất lạnh cách xác việc phải tiến hành khảo sát công trình cần phải tiến hành cách kỹ lưỡng phải có kết hợp chặt chẽ chủ đầu tư nhà thiết kế + Quá trình tính nhiệt - ẩm trình khó khăn đòi hỏi người thiết kế cần có kiến thức sâu rộng lĩnh vực điều hoà không khí Cần khảo sát điều kiện nhiệt độ, độ ẩm cảnh quan xung quanh công trình + Đê lựa chọn hệ thống ĐHKK tối ưu cho công trình - 113 - CHUYÊN ĐỀ: CÁC PHƯƠNG PHÁP ĐIỂU CHỈNH NĂNG SUẤT LẠNH CỦA MÁY VRF Giới thiệu chung máy VRF Năm 1982 Hãng DaiKin phát minh hệ thống VRV (Variable Reírigerant Volume) loại máy điều chỉnh suất lạnh qua việc điều chỉnh lưu lượng môi chất Đến VRV tỏ có nhiều ưu điểm ứng dụng phổ biến cho công trình văn phòng, khách sạn trở thành đối thủ cạnh tranh hệ thống Chiller Ngày có nhiều công ty sản xuất hệ thống máy lạnh điều chỉnh suất lạnh qua việc điều chỉnh lưu lượng môi chất lấy tên VRF (Variable Reữigerant Flow) Máy điều hoà VRF loại máy điều chỉnh suất lạnh qua việc điều chỉnh lưu lượng môi chất Máy VRF có từ đến 40 dàn lạnh đặt trực tiếp phòng Chiều cao lắp đặt chiều dài đường ống cụm dàn nóng dàn lạnh tăng lên đáp ứng cho nhà cao tầng văn phòng, khách sạn, nhà nghỉ Máy điều hoà VRF chủ yếu dùng cho điều hoà tiện nghi có đặc điểm sau : Dàn nóng (dàn ngoài) giải nhiệt gió có dải công suất động 5, 8, 10, , 48 HP Năng suất lạnh từ 14,4 kW (49200 Btu/h) đến 139 kw (474000 Btu/h) Dàn nóng có loại : - chiều lạnh (cooling only) - chiều nóng lạnh (heat pump) - Loại thu hổi nhiệt (heat recovery, thời có số dàn làm lạnh, lsố khác lại sưởi ấm thời kỳ giao mùa) Dàn nóng có từ đến máy nén có máy nén biến tần 7.1 - 114- chênh lệch tới m Những tính cho phép việc bố trí máy dễ dàng cho nhà cao tầng dễ dàng Nếu so sánh với hệ thống trung tâm nước (TTN) lắp cho nhà cao tầng VRF có ưu nhược điểm sau : Về suất lạnh: Với dãy công suất lạnh dàn từ 5, 8, 10, , 48 HP kết hợp dàn nóng khác nhau, VRF có khả thích ứng cao với nhu cầu công suất lạnh từ đến hàng ngàn kW, tổ máy làm lạnh nước có số bậc điều chỉnh nhỏ nhiều Không gian thời gian lắp đặt cho hệ thống VRF nhỏ nhiều đường ống ga bé so với hệ thống đường ống nước ống gió Về vận hành : Hệ TTN cần có đội thợ vận hành hệ VRF không cần khả tự động hoá cao nên có khả hoạt động tự động hoàn toàn Việc sử dụng hành chính: Hệ VRF thuận tiện hưn nhiều sử dụng 24/24 h với % tải lạnh, phòng Tổn thất quán tính nhiệt: Hệ VRF làm lạnh trực tiếp ga nên tổn thất quán tính nhiệt Khả tính tiền điện riêng biệt: Hệ VRF có khả tính tiền điện riêng biệt tuỳ theo mức độ sử dụng Sưởi ấm mùa đông: Rất dễ dàng sưởi ấm màu đông, giá máy không đắt Khả mở rộng công suất: Có khả mở rộng công suất 7.2 Mục đích việc điều chỉnh suất lạnh - 115 - quan trọng, vừa đảm bảo cho thông số phòng ổn định, đồng thời làm tăng hiệu sử dụng, làm giảm chi phí vận hành giá điện Hiện VRF có kiểu điều chỉnh suất lạnh là: Phương phát ON - OFF, phương pháp sử dụng máy biến tần, phương pháp máy nén kỹ thuật số 7.3 Các phương pháp điều chỉnh suất lạnh máv VRF The MULTI V alvvays provides safe heating and air conditioning even when the indoor units load varies extremely betvveen 10 % and 130 % ot the outdoor unit s capacity Inverter Comprettor Inverter Driven Capacity Control Đây loại máy phổ biến thị trường Năng suất lạnh máy điều chỉnh việc thay đổi lưu lượng môi chất lạnh hệ thống việc sử dụng điều chỉnh tần số điện máy nén (thông thường tần số nằm dải 30 -T- 74 Hz ), theo nguyên lý: Khi thay đổi tần số dòng điện vào động máy nén tốc dộ quay dộng thay đổi thay đổi lưu lượng môi chất qua máy nén Để minh họa cho loại máy biến tần ta xét trình điều chỉnh suất lạnh máy RSX8G hãng DaiKin Đây loại máy sử dụng máy biến tần để điều chỉnh lưu lượng môi chất lạnh qua điều chỉnh suất lạnh Máy RSX8G có máy nén máy nén có xi lanh bình thường (N2) có bước công suất lạnh: 0, 50%, 100% máy nén điều khiển biến tần (Nl) có tần số thay đổi 14 bước từ 30 -T- 74 - 116- Inverter làm việc tần số từ 50 -T- 74 Hz nhờ phụ tải điều chỉnh phạm vi từ 50% đến 100% phụ tải + Khi yêu cầu phụ tải trung bình máy nén N2 chạy 50% tải, máy Inverter làm việc tần số từ 30 -e- 66 Hz nhờ phụ tải điều chỉnh phạm vi cần thiết + Khi yêu cầu phụ tải nhỏ máy nén NI không chạy (0% tải), máy Inverter làm việc tần số từ 30 -ỉ- 50 Hz nhờ phụ tải điều chỉnh mức thấp Nhờ có 14 cấp điều chỉnh vật mà công suất lạnh máy thay đổi mền phù hợp với yêu cầu, tiết kiệm điện Ngày hãng chế tạo máy VRF gồm 100% máy nén Inverter, máy nén ON - OFF máy nén Inverter Cho phép ghép nối cụm OUTDOOR với thành tổ hợp kết nối với nhiều INDOOR Ne Tuỳ thuộc vào loại mà dải Hình 7.2 7.3.2 Phương pháp kỹ thuật số Một nhược điểm hệ thống máy nén sử dụng máy biến tần INVERTER trình hoạt động hệ thống tạo nhiều sóng điện từ gây nhiễu thiết bị sử dụng sóng điện từ làm đường truyền: Điện thoại di động, thiết bị vô tuyến không dây - 117 - Máy nén xoắn ốc digital sử dụng hệ thống phát minh nhà sản xuất máy nén hàng dầu giới Copeland Sự khác máy nén kỹ thuật số máy nén thông thường là: Máy nén kỹ thuật số sử dụng công nghệ đệm kín di chuyển quanh trục, lên xuống van điện từ PWM (Pulse Width Modultion) để điều chỉnh xác phạm vi di chuyển quanh trục xoắn tĩnh Van điều chỉnh lắp đường ống nối phần đĩa xoắn ốc tĩnh đường hút để điều khiển việc có tải (loading) không tải (unloading) máy nén Tấm xoắn tĩnh nằm đỉnh, cho phép di chuyển lên xuống mm Hình 7.3 - 118 - Những un điểm trình thay đổi công suất công nghệ kỹ thuật số là: + Dãy công suất rộng từ 10% đến 100% + Dãy công suất điều chỉnh vô cấp giúp tiết kiệm tối đa lượng + Van điện từ PWM sử dụng trung bình khoảng 40 triệu lần, tương đương khoảng 30 năm + Độ tin cậy máy nén cao nhờ sử dụng công nghệ đệm kín linh hoạt quanh trục Phương pháp kết hợp máy nén Phương pháp kết hợp máy nén phương pháp kết hợp máy nén trở lên, máy nén có suất lạnh khác làm tăng khả điều chỉnh suất lạnh theo Năn g suất Má TỔ hợp máy tạo lạnh y mon né cáp điều chỉnh Má Má y y Má né né y né Má y né Máy Máy Má nén Máy y Máy M né nén 2M-nén áy Tank áy né Khả điều chỉnh suất lạnh 7.3.3 Hình 7.4 Phương pháp kết hợp máy nén thường áp dụng cho công trình nhỏ, có số gian phòng từ - phòng Các phòng không sử dụng điều hoà thời, tuỳ thuộc vào suất lạnh yêu cầu phòng mà tổ hợp máy tự động điều chỉnh để - 119- Kết luận Qua việc tìm hiểu phương pháp điều chỉnh suất lạnh máy VRF ta thấy hệ thống máy VRF sử dụng tất công nghệ máy nén có giới Qua ta thấy trình phát triển hệ thống máy VRF công nghệ máy nén, luôn phát triển sáng tạo để đáp ứng nhu cầu ngày cao cồng trình Với việc sử dụng công nghệ hàng đầu giới: điều khiển, công 7.4 - 120- [...]... = 0,17 kW j - Nhiệt thẩm thấu qua trần Ql0: d - Nhiệt toả ra từ bán thành phẩm Q4 Tầng trên là phòng có thiết kế HT ĐHKK, Trong thiết kế này ta bỏ qua lượng nhiệt do bán thành phẩm Q10 = 0 toả ra Q4 = 0 k - Nhiệt thẩm thấu qua nền Q, I: e - Nhiệt toả ra từ thiết bị trao đổi nhiệt Q5 Phía dưới là khu vực có thiết kế HT Trong thiết kế này Q5 = 0 với tất cả các phòng trong công ĐHKK, Qn = 0 trình 1 -... kính 1 lớp đặt đứng x3 = 0,75 cho kính 1 lớp khung kim loại T4 = 0,25 màn mành che nắng Q6= QT = 569.9,3.2,9.0,9.0,8.0,75.0,25 = 2072 w = 2,072 kW g - Nhiệt toả do bức xạ mặt trời qua bao che Q7 Qv = 0 h - Nhiệt toả do rò lọt không khí qua cửa Qịị Theo thiết kế phòng chỉ có cửa thông gió với gian có thiết kế HT ĐHKK, và kết cấu của gian này khá kín lượng rò lọt không khí là không đáng kể ta coi Qx = 0... bán thành phẩm Q4 Trong thiết kế này ta bỏ qua lượng nhiệt do bán thành phẩm toả ra.Q4 = 0 e - Nhiệt toả ra từ thiết bị trao đổi nhiệt Q5 Trong thiết kế này Q5 = 0 với tất cả các phòng trong công trình f - Nhiệt toả ra từ bức xạ mặt trời qua cửa kính Q6 Phòng Điều khiển - kiểm soát có vách phía Đông và phía Bắc làm bằng kính an toàn 12mm Tuy nhiên cửa kính phía Đông tiếp giáp với gian có thiết kế HT... HT ĐHKK không tiếp Fk = 3,85.2,9= 11,165 m2 xúc Isd = 122 W/m2 I, = 0,9 cho kính 1 lớp x2 = 0,8 cho kính 1 lớp đặt đứng x3 = 0,77 cho kính 1 lớp khung kim loại T4 = 0,6 rèm che trong Q6= 122.11,165.0,9.0,8.0,77.0,6 = 453,1 w = 0,4531 kW g - Nhiệt toả do bức xạ mặt trời qua bao che Q7 Q7 = 0 h - Nhiệt toả do rò lọt không khí qua cửa Q8 Theo thiết kế gian chỉ có cửa thông gió với gian có thiết kế HT ĐHKK,... 26 Tị = 0,9 cho kính 1 lớp T, = 0,8 cho kính 1 lớp đặt đứng T, = 0,77 cho kính 1 lớp khung kim loại T4 = 0,6 rèm che trong Theo bảng 3.3 ta có: 1^ = 0 w/m2 Q6= QĐ = 569.3,95.2,9.0,9.0,8.0,77.0,6 = 2168 w = 2,168 kw g - Nhiệt toả do bức xạ mặt trời qua bao che Q7 Q7 = 0 h - Nhiệt toả do rò lọt không khí qua cửa Qịị Theo thiết kế phòng chỉ có cửa thông gió với gian có thiết kế HT ĐHKK, và kết cấu của... thấp hơn nhiệt độ ngoài trời, ngoài dòng nhiệt còn có 1 dòng ẩm thẩm thấu qua bao che vào phòng, nhưng do khó xác định và không đáng kể Khi có rò lọt không khí qua cửa vào nhà dòng không khí nóng cũng mang theo 1 lượng ẩm nhất định vì độ chứa hơi của không khí nóng cao hơn không khí lạnh Tuy nhiên lượng ẩm này cũng được tính vào phần cung cấp gió tươi, a - Lượng ẩm do người toả ra W|: Theo [1 ] Lượng... 2%.(7,2 - gió 4)0,651 0,042 kW Q7 = 0 Vậy tổng nhiệt thừa phòng là: h - Nhiệt toả do rò lọt không khí qua cửa Q8 Q = 2,8818 KW Theo thiết kế phòng chỉ có cửa thông gió với gian có thiết kế HT ĐHKK, 2.4.2.2.2 Tính toán lượng ẩm thừa, và kết cấu a Lượng ẩm do người toả ra w,: của gian này khá kín lượng rò lọt không khí là không đáng kể ta coi Q8 = n = 1, qn = 185 g/h.người 0 w, = 185.1 = 185 g/h i - Nhiệt thẩm... = 0 g - Nhiệt toả do bức xạ mặt trời qua bao che Q7 17 Theo thiết kế gian kho tiền chỉ có của thông gió với gian thủ quỹ là gian có thiết kế HT ĐHKK, và kết cấu của gian kho tiền này khá kín lượng rò lọt không khí là không đáng kể do đó ta coi Q8 = 0 i - Nhiệt thẩm thấu qua vách Qy + Vách phía Đông và phía Tây do tiếp giáp với gian có thiết kế HT ĐHKK tổn thất qua 2 vách này bằng 0 + Vách phía Bắc:... 122.6.2,9.0,9.0,8.0,77.0,6 = 1392 w= 1,392 kw g - Nhiệt toả do bức xạ mặt trời qua bao che Q7 = 0 36 Q7 h - Nhiệt toả do rò lọt không khí qua cửa Q8 Theo thiết kế phòng chỉ có cửa thông gió với gian có thiết kế HT ĐHKK, và kết cấu của gian này khá kín lượng rò lọt không khí là không đáng kể ta coi Q8 = 0 i - Nhiệt thẩm thấu qua vách Qy Phòng có vách Tây bằng tường gạch xây 300 mmm có trát vữa có k = 1,417... bán thành phẩm Q4 Trong thiết kế này ta bỏ qua lượng nhiệt do bán thành phẩm toả ra Q4 = 0 e - Nhiệt toả ra từ thiết bị trao đổi nhiệt Q5 Trong thiết kế này Q5 = 0 với tất cả các phòng trong cồng trình f - Nhiệt toả ra từ bức xạ mặt trời qua cửa kính Q6 Phòng có 1 phần vách phía Tây và phía Bắc làm bằng kính an toàn 12mm + Qb: Theo bảng có:kính 1 lớp.2 = 0,8 cho kính 1 lớp đặt đứng Tị = 3.3 0,9 ta cho ... hoà không khí cấp Hệ thống điều hoà không khí cấp trì thông số nhà phạm vi cho phép với độ sai khác không 400 h/năm Theo bảng 1.8 [1 ] thông số tính toán trời cho khu vực Hà nội với hệ thống điều. .. quạt tăng áp cho cầu thang thiết kế hệ thống thông gió • Khảo sát công trình: Toà nhà Vinaplast công trình có thiết kế đẹp đại Mặt tiền nhà hướng phía Tây đường Ngô Quyền - Hà nội Với kết cấu khung... cách phân loại phân chia hệ thống điều hoà theo ba cấp: 1.2.2.1 Hệ thống ĐHKK cấp Đây hệ thống có độ tin cậy cao, thiết bị hệ thống trì thông số không khí nhà thoả mãn điều kiện thời tiết trời