HÌNH ẢNH VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ NUỚC THẢI

HÌNH ẢNH VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ NUỚC THẢI

PHỤ LỤC PHỤ LỤC 1 - HÌNH ẢNH VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ NUỚC THẢI PHỤ LỤC 2- TÍNH TOÁN CHI TIẾT CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ

PHỤ LỤC 3 - DỰ TOÁN KINH KẾ

PHỤ LỤC 4 - TÁI SỬ DỤNG KHÍ SINH HỌC THAY THẾ DẦU FO

PHỤ LỤC 1 - HÌNH ẢNH VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ

NUỚC THẢI

A HÌNH ẢNH

A.1 Hình ảnh thí nghiệm Jartest

Hình PL-2 Thí nghiệm Jartest xác định lượng PAC tối ưu tại pH 5

Hình PL-1 Thí nghiệm Jartest xác định lại pH tối ưu với PAC tối ưu

A.2 Hình ảnh về các công trình XLNT hiện hữu tại công ty

Hình PL-6 Mẫu nước thải trước và sau keo tụ bằng phèn nhôm

Hình PL-5 Thí nghiệm Jartest xác định pH tối ưu với phèn nhôm

Hình PL-12 Hồ 1 Hình PL-11 Luới chắn rác thô

B THÍ NGHIỆM JARTEST

B.1 Thời gian , địa điểm và đối tượng

Thời gian : từ 15 / 04 / 2009 đến 15 / 05/ 2009

Địa điểm : phòng thí nghiệm khoa Môi trường và Tài nguyên

Đối tượng : nước thải sản xuất tinh bột sắn từ cử sắn tươi

B.2 Phương pháp thí nghiệm Jartest

a Mục đích

 Xác định loại hóa chất keo tụ thích hợp đối với nước thải sản xuất tinh bột sắn

 Từ hóa chất keo tụ thích hợp đó, xác định lại hiệu suất khử COD và SS

 Tham khảo hiệu suất xử lý, tính toán hóa chất keo tụ

b Mô hình và hoá chất

 Mô hình:

Nghiên cứu quá trình keo tụ tạo bông được tiến hành trên mô hình Jartest Mẫuthí nghiệm được đựng trong các cốc thuỷ tinh 1000 ml Hệ thống cánh khuấy có thểchỉnh được tốc độ vòng quay

 Hóa chất :

 Phèn nhôm 10%

 Phèn PAC 10%

 NaOH 10%

B.3 Nội dung nghiên cứu và trình tự thí nghiệm

a Nội dung nghiên cứu

 Xác định loại hoá chất thích hợp cho quá trình keo tụ

 Tiến hành đo đạc hiệu quả keo tụ

b.Trình tự thí nghiệm

 Thí nghiệm test nhanh:

- Lấy 800ml nước thải cho vào cốc nước thủy tinh

- Giữ ở pH thường của nước thải, cho từ từ phèn nhôm (hoặc PAC) vào cho đếnkhi keo tụ Nếu không keo tụ ở pH thường thì lần lượt điều chỉnh lên pH = 5; 6 và 7,tiến hành tương tự

 Thí nghiệm xác định pH tối ưu:

- Lấy 800 ml mẫu nước vào các cốc thuỷ tinh

- Cho cùng một liều lượng phèn (lượng phèn này được xác định dựa vào thínghiệm test nhanh trước) vào các cốc.

- Phân chia các khoảng pH và dùng NaOH để chỉnh pH tới các giá trị mongmuốn Đặt vào mô hình và cho khuấy ở tốc độ 100 vòng/phút trong 1 phút

- Sau đó, chỉnh tốc độ khuấy xuống 20 vòng/phút trong vòng 20 phút

- Lắng trong 30 phút

- Lấy mẫu nước trong phân tích COD và độ đục

- Giá trị pH tối ưu được xem xét từ khả năng xử lý COD

 Thí nghiệm xác định lượng phèn tối ưu:

- Lấy 800ml mẫu nước vào các cốc

- Cho vào các cốc lượng phèn khác nhau với độ lệch về lượng cách đều nhau

- Dùng NaOH chỉnh pH về giá trị pH tối ưu xác định từ thí nghiệm pH tối ưu

- Chế độ khuấy tương tự như thí nghiệm xác định pH tối ưu

- Để lắng trong 30 phút

- Phân tích COD và SS phần nước trong thu được sau quá trình lắng

- Xác định hàm lượng phèn tối ưu

B.4 Kết quả thí nghiệm keo tụ

Mẫu 1 (mẫu nước thải được lấy tại Khiết Tâm – Thủ Đức, ngày 28/04/09)

Tính chất của nước thải như sau:

COD = 6336 (mg/L), SS = 940 (mg/L), độ đục = 1190 (NTU), pH = 4,1

a Keo tụ với phèn nhôm

 Kết quả thí nghiệm xác định pH tối ưu lần một

Quá trình keo tụ khi sử dụng lượng phèn nhôm cố định là 500 (mg/L) và thayđổi giá trị pH lần lượt 5, 6, 7, 8, 9 Lượng phèn nhôm đã được test trước

Bảng PL-1: Kết quả thí nghiệm Jartest xác định pH tối ưu lần 1

Nhận xét: Theo hình PL-17, phèn nhôm đạt hiệu hiệu quả xử lý độ đục và COD

cao trong khoảng pH = 7 – 8 Tại pH = 7, độ đục của nước thải giảm còn 167 (NTU),đạt hiệu suất 86%, COD của nước thải thải giảm còn 3041 (mg/L), đạt hiệu suất 52%.Vậy pH = 7 là giá trị tối ưu

 Kết quả thí nghiệm xác định lượng phèn nhôm tối ưu với pH = 7

Quá trình keo tụ với giá trị pH cố định 7 và lượng phèn nhôm thay đổi lần lượtlà: 437,5; 500; 562,5; 625; 687,5 (mg/L)

Bảng PL-2: Kết quả thí nghiệm Jartest xác định lượng phèn nhôm tối ưu

Hình PL -17 Hiệu suất khử độ đục và COD theo pH

Hình PL-18 Hiệu suất khử COD và SS theo lượng phèn nhôm

Nhận xét: Theo hình PL-18, hàm lượng phèn nhôm đạt hiệu quả xử lý cao nhất

trong khoảng 562,5 (mg/L) đến 625 (mg/L), tuy ta tăng lượng phèn lên nhưng hiệu quả

xử lý không tăng mà còn giảm Tại hàm lượng phèn = 562,5 (mg/L) nồng độ COD củanước thải giảm còn 2471 (mg/L), đạt hiệu suất 61%, và SS giảm còn 150 (mg/L), đạthiệu suất 84% Vậy hàm lượng phèn nhôm = 562,5 (mg/L) là tối ưu

 Kết quả thí nghiệm xác định lại pH tối ưu lần hai với lượng phèn tối ưu là

Nhận xét: Theo hình PL-19, tại pH = 7, cho hiệu quả xử lý COD và SS của

nước thải lần lượt là 61% và 84%, đạt hiệu suất cao nhất Vậy hàm lượng phèn nhôm =562,5 (mg/L) và pH = 7 là các giá trị tối ưu

b Keo tụ với PAC

 Kết quả thí nghiệm xác định pH tối ưu lần một

Quá trình keo tụ khi sử dụng lượng PAC cố định là 437,5 (mg/L) và thay đổigiá trị pH lần lượt 4, 5, 6, 7, 8, 9 Lượng PAC đã được kiểm tra trước

Hình PL-19 Hiệu suất khử COD và SS theo pH với lượng phèn tối ưu

Bảng PL- 4: Kết quả thí nghiệm Jartest xác định pH tối ưu

Nhận xét: Theo hình PL-20, tại pH = 5 cho hiệu quả xử lý độ đục và COD của

nước thải là cao nhất, độ đục giảm còn 60 (NTU), đạt hiệu suất 95%, COD của nướcthải giảm còn 2281 (mg/L), hiệu quả xử lý COD đạt 64% Vậy pH = 5 là pH tối ưu

 Kết quả thí nghiệm xác định lượng PAC tối ưu với pH = 5

Quá trình keo tụ với giá trị pH cố định 5 và lượng PAC thay đổi lần lượt là 375;437,5; 500; 562,5 và 625 (mg/L)

Bảng PL-5: Kết quả thí nghiệm Jatest xác định lượng PAC tối ưu

Nhận xét: Theo hình PL-21, hàm lượng PAC đạt hiệu quả xử lý cao trong

khoảng 437,5 (mg/L) đến 500 (mg/L), tuy ta tăng lượng PAC lên nhưng hiệu quả xử lýkhông tăng mà còn giảm Tại hàm lượng PAC = 437,5 (mg/L) nồng độ COD của nướcthải giảm còn 2028 (mg/L), đạt hiệu quả xử lý 68%, và SS giảm còn 122 (mg/L), đạthiệu quả xử lý 87% Vậy hàm lượng PAC = 437,5 (mg/L) là tối ưu

 Kết quả thí nghiệm xác định lại pH tối ưu lần hai với lượng PAC tối ưu là 437,5 (mg/L)

Quá trình keo tụ khi sử dụng lượng PAC cố định là 437,5 (mg/L) và thay đổigiá trị pH lần lượt 4; 4,5; 5; 5,5; 6

Bảng PL- 6: Kết quả thí nghiệm Jatest xác định pH tối ưu với lượng PAC tối ưu

Nhận xét: Theo hình PL-22, tại pH = 5, cho hiệu quả xử lý COD và SS của

nước thải lần lượt là 68% và 87%, đạt hiệu suất xử lý cao nhất Vậy hàm lượng PAC =437,5 (mg/L) và pH = 5 là các giá trị tối ưu

3 So sánh tính tối ưu giữa phèn nhôm

Bảng PL-7: So sánh tính tối ưu giữa phèn nhôm và PAC

Lượng NaOH cần sử dụng để nâng pH trong

1 ngày ứng với 2400 m3 nướcthải, (kg/m3) 120 660

Lượng hóa chất cần sử dụng để keo tụ trong

1 ngày ứng với 2400 m3 nướcthải, (kg/ngày) 1050 1287,6

Qua bảng PL-7 ta thấy PAC tối ưu hơn phèn nhôm Các số liệu trên được tham

khảo để lựa chọn hiệu suất xử lý cũng như tính toán hóa chất trong đề tài

Chọn PAC làm hóa chất keo tụ để XLNT sản xuất tinh bột sắn trong đề tài

Mẫu 2 (mẫu nước thải được lấy tại Tam Bình – Thủ Đức, ngày 07/05/09).

Tính chất của nước thải như sau:

COD = 7080 (mg/L), SS = 1290 (mg/L), độ đục = 1315 (NTU), pH = 4,45.Mẫu nước thải này được làm thí nghiệm Jartest với PAC để xác định lại hiệusuất khử COD và SS đối với nước thải sản xuất tinh bột sắn

 Kết quả thí nghiệm xác định pH tối ưu lần một

Quá trình keo tụ khi sử dụng lượng PAC cố định là 437,5 (mg/L) và thay đổigiá trị pH lần lượt là: 5, 6, 7, 8, 9

Bảng PL-8: Kết quả thí nghiệm Jartest xác định pH tối ưu

Nhận xét: Theo hình PL-23, tại pH = 5 cho hiệu quả xử lý độ đục và COD cao

nhất, độ đục của nước thải giảm còn 105 (NTU), đạt hiệu suất 92%, COD của nướcthải giảm còn 2761 (mg/L), cho hiệu quả xử lý COD cao nhất đạt 61% Vậy pH = 5 làgiá trị pH tối ưu

 Kết quả thí nghiệm xác định lượng PAC tối ưu với pH = 5

Quá trình keo tụ với giá trị pH cố định 5 và lượng PAC thay đổi lần lượt là 375;437,5; 500; 562,5; 625 (mg/L)

Bảng PL-9: Kết quả thí nghiệm Jartest xác định lượng PAC tối ưu

Nhận xét: Theo hình PL-24, hàm lượng PAC đạt hiệu quả xử lý cao nhất trong

khoảng 437,5 (mg/L) đến 562,5(mg/L), tuy ta tăng lượng PAC lên nhưng hiệu quả xử

lý không tăng mà còn giảm Tại hàm lượng PAC = 437,5 (mg/L) nồng độ COD củanước thải giảm còn 2478 (mg/L), đạt hiệu quả xử lý 65%, và SS giảm còn 142 (mg/L),đạt hiệu quả xử lý 89% Vậy hàm lượng PAC = 437,5 (mg/L) là tối ưu

4.3 Kết quả thí nghiệm xác định lại pH tối ưu lần hai với lượng PAC tối ưu là 437,5 (mg/L)

Quá trình keo tụ khi sử dụng lượng PAC cố định là 437,5 (mg/L) và thay đổigiá trị pH lần lượt 4; 4,5; 5; 5,5 và 6

Bảng PL-10: Kết quả thí nghiệm Jatest xác định lại pH tối ưu với lượng PAC tối ưu

Nhận xét: Theo hình PL-25, tại pH = 5, cho hiệu quả xử lý COD và SS của

nước thải lần lượt là 65% và 89%, đạt hiệu suất xử lý cao nhất Vậy hàm lượng PAC =437,5 (mg/L) và pH = 5 là các giá trị tối ưu

Hình PL-25: Hiệu suất khử COD và SS theo pH với lượng PAC tối ưu

Kết luận:

 Lượng NaOH cần sử dụng để nâng pH lên 5 là:

 Khi dùng PAC với hàm lượng 437,5 (mg/L), ở pH = 5 là các giá trị tối ưu đểkeo tụ nước thải sản xuất tinh bột sắn cho kết quả sau:

+ Hiệu suất khử COD sau keo tụ dao động trong khoảng 60 – 68%

+ Hiệu suất khử SS sau keo tụ dao động trong khoảng 80 – 89%

 Lượng PAC cần để keo tụ nước thải trong 1 ngày là :

Nhìn chung, đối với nước thải tinh bột sắn, khi dùng PAC làm hoá chất keo tụ,

hiệu suất khử SS sau khi keo tụ cao (80 – 89%), hiệu suất khử COD sau keo tụ ở giá trịtrung bình (60 – 68%)

 Tính toán bơm định lượng dung dịch PAC vào bể trộn.

- Lượng PAC cần để keo tụ 2400 m3 nước thải là 1050 (kg/ngày)

- Nồng độ PAC sử dụng = 10% = 100 (kg/m3)

- Dung dịch PAC cung cấp

Chọn 2 bơm MC-421 (1 hoạt động, 1 dự phòng) định lượng dung dịch phènPAC (Q = 0,42 m3/h, N = 0,37 kW)

 Tính toán bơm châm dung dịch NaOH 10%

Lượng NaOH cần châm vào là 120 (kg/ngày)

Nồng độ NaOH sử dụng = 10% = 100 (kg/m3)

Dung dịch NaOH cung cấp

Chọn 2 bơm MC-101 (1 hoạt động, 1 dự phòng) định lượng dung dịch NaOH(Q = 0,05 m3/h, N = 0,2 kW)

C CÁC PHƯƠNG PHÁP XLNT

C.1 Xử lý cơ học:

Xử lý cơ học gồm những quá trình mà khi nước thải đi qua quá trình đó sẽkhông thay đổi tính chất hóa học và sinh học của nó Xử lý cơ học nhằm tách các chất

lơ lửng, chất rắn dễ lắng ra khỏi nước thải, cặn có kích thước lớn loại bỏ bằng songchắn rác Cặn vô cơ (cát, sạn, mảnh kim loại…) được tách ra khi qua bể lắng cát Xử

lý cơ học nhằm nâng cao chất lượng và hiệu quả của các bước xử lý tiếp theo và làbước ban đầu cho xử lý sinh học

Bể điều hòa: mục đích của bể điều hòa trong quy trình XLNT là giảm bớt sự

dao động của hàm lượng các chất bẩn trong nước do quá trình SX thải ra không đều,giữ ổn định lưu lượng nước đi vào các công trình xử lý nước tiếp theo, làm giảm vàngăn cản lượng nước có nồng độ các chất độc hại cao đi trực tiếp vào các công trình

xử lý sinh học Để đảm bảo hòa trộn đều nồng độ các chất bẩn trong nước thải và ngănngừa sự lắng đọng, trong bể điều hòa cần đặt các thiết bị khuấy trộn

Song chắn rác, lưới lọc: thường được đặt trước trạm bơm trên đường tập trung

nước thải chảy vào hầm bơm, nhằm bảo vệ bơm không bị rác làm nghẹt SCR và lướichắn rác thường đặt vuông góc hoặc đặt nghiêng 45 900 so với dòng chảy Vận tốcnước qua SCR giới hạn từ 0,6 1 m/s Vận tốc cực đại dao động trong khoảng 0,75 1m/s nhằm tránh đẩy rác qua khe của song Vận tốc cực tiểu là 0,4 m/s nhằm tránhphân hủy các chất thải SCR và lưới chắn rác dùng để chắn giữ các cặn bẩn có kíchthước lớn hoặc ở dạng sợi như giấy, rau cỏ, rác… được gọi chung là rác Rác được lấybằng thủ công, hay bằng các thiết bị tự động hoặc bán tự động Rác sau khi thu gomthường được vận chuyển đến bãi chôn lấp

Bể lắng cát: tách ra khỏi nước thải các chất bẩn vô cơ có trọng lượng riêng lớn

như xỉ than, cát… chủ yếu là cát Trong trạm XLNT, nếu cát không được tách khỏinước thải, có thể ảnh hưởng lớn đến các công trình phía sau như cát lắng lại trong các

bể gây khó khăn cho công tác lấy cặn (lắng cặn trong ống, mương…), làm mài mònthiết bị

Bể lắng đợt 1: có chức năng loại bỏ các chất rắn lắng được mà các chất này có

thể gây nên hiện tượng bùn lắng trong nguồn tiếp nhận, tách dầu, mỡ hoặc các chất nổikhác, giảm tải trọng hữu cơ cho công trình xử lý sinh học phía sau Bể lắng đợt 1 khivận hành tốt có thể loại bỏ 50 70% SS, và 25 40% BOD5 Hai thông số thiết kếquan trọng cho bể lắng là tải trọng bề mặt (32 45 m3/m2.ngày) và thời gian lưu nước(1.5 2.5 h)

Bể lọc: bể lọc có tác dụng tách các chất ở trạng thái lơ lửng kích thước nhỏ

bằng cách cho nước thải đi qua lớp vật liệu lọc, công trình này sử dụng chủ yếu chomột số loại nước thải công nghiệp

Phương pháp XLNT bằng cơ học có thể loại bỏ khỏi nước thải được 60% cáctạp chất không hòa tan và 20% BOD Hiệu quả xử lý có thể đạt tới 75% theo hàm SS

và 30 35% theo BOD bằng các biện pháp làm thoáng sơ bộ hoặc đông tụ sinh học

C.2 Xử lý hóa học

Phương pháp trung hòa: nhằm trung hòa nước thải có pH quá cao hoặc quá

thấp, tạo điều kiện cho các quá trình xử lý hóa lý và sinh học: H + + OH -  H2O Mặt

dù quá trình đơn giản về mặt nguyên lý, nhưng vẫn có thể gây ra một số vấn đề trongthực tế như: giải phóng các chất ô nhiễm dễ bay hơi, sinh nhiệt, làm sét rỉ thiết bị máymóc… Vôi thường được sử dụng rộng rãi như một bazơ để XLNT có tính axit, trongkhi axit sulfuric là hoá chất tương đối rẻ tiền dùng trong xử lý nước thải có tính bazơ.Ngoài ra, trung hoà còn có thể tiến hành bằng nhiều cách khác như cho nước thảimang tính axit chảy qua lớp vật liệu trung hoà , hấp thụ các khí axit bằng nước kiềmhoặc hấp thụ amoniac bằng nước axit

Phương pháp oxy hoá: có tác dụng khử trùng nước,chuyển một nguyên tố hòa

tan sang kết tủa hoặc một nguyên tố hòa tan sang thể khí, biến đổi một chất khôngphân hủy sinh học thành nhiều chất đơn giản hơn, có khả năng đồng hóa bằng vikhuẩn, loại bỏ các kim loại nặng như Cu, Pb, Zn, Cr, Ni, As …và một số chất độc nhưcyanua

Keo tụ tạo bông: quá trình keo tụ, tạo bông được áp dụng để loại bỏ các chất

rắn lơ lửng và các hạt keo có kích thước rất nhỏ (10-7  10-8 cm) tồn tại ở trạng thái lơlững không thể tự lắng được Đối với nước thải tinh bột sắn, một phần các hạt tinh bộtthường tồn tại ở các hạt keo mịn phân tán, tính chất của hạt tinh bột rất khó lắng nênkhó tách loại Để loại bỏ các hạt cặn trên, ta cho vào nước cần xử lý các chất phản ứng

để tạo thành các tác nhân có khả năng dính kết với các hạt cặn lơ lửng trong nước, tạothành các bông cặn có trọng lượng đáng kể, dễ dàng lắng nhanh dưới tác dụng củatrọng lực Hoá chất keo thường sử dụng là: phèn nhôm Al2(SO4)3, phèn sắt loại FeSO4,

Fe2(SO4)3 hoặc loại FeCl3, PAC Các loại phèn này được đưa vào nước dưới dạngdung dịch hòa tan Khi tiến hành quá trình keo tụ, tạo bông cần chú ý đến các yếu tố

sau: pH của nước thải, bản chất của hệ keo, sự có mặt của các ion khác trong nước,thành phần của các chất hữu cơ có trong nước, nhiệt độ, chế độ khuấy trộn.

Đề tài chú ý xử lý kỹ ở phần hoá lý để giảm bớt nồng độ chất hữu cơ, đến mứcmong muốn trước khi nước thải được dẫn vào công trình sinh học

SVTH đề tài đã tiến hành thí nghiệm Jartest để xác định hoá chất keo tụ thíchhợp và hiệu quả xử lý của nước thải SX tinh bột sắn Do pH đầu vào của nước thảithấp dao động từ 3,8 – 5,5 nên việc xác định loại hoá chất keo tụ thích hợp ở mức pHthích hợp (mong muốn pH tối ưu ở giá trị pH thấp) có ý nghĩa rất quan trọng, vừa tiếtkiệm chi phí vận hành mà hiệu quả xử lý có thể chấp nhận được

Kết quả thí nghiệm cho thấy rằng khi keo tụ bằng phèn nhôm thì pH và lượngphèn tối ưu lần lượt là 7; 562,5 (mg/L) Phải tốn rất nhiều hoá chất để nâng pH lên 7nhưng hiệu quả xử lý không cao Từ thực tế này sinh viên tiếp tục tiến hành keo tụbằng phèn PAC Đối với loại phèn này, pH và lượng PAC tối ưu lần lượt là 5 và 437,5(mg/L) Xét về chi phí hoá chất để nâng pH khi keo tụ bằng PAC thấp hơn nhiều sovới phèn nhôm và hiệu quả xử lý cao hơn

Hấp phụ: phương pháp hấp phụ thường được áp dụng ở giai đoạn xử lý sau

cùng để khử triệt để các chất hữu cơ hoà tan sau xử lý sinh học Phương pháp này còndùng để xử lý cục bộ một lượng nhỏ các chất có độc tính cao và không thể phân huỷbằng con đường sinh học Ưu điểm của phương pháp là khả năng xử lý cao, có thể thuhồi, tái sử dụng được chất thải Chất hấp phụ có thể là than hoạt tính (phổ biến nhất),các chất tổng hợp, một số chất thải của sản xuất như: xỉ tro, mạc sắt, khoáng chất nhưđất sét, silicagen, keo nhôm

Các phương pháp điện hóa: người ta sử dụng các quá trình oxy hoá cực anot

và khử của catot, đông tụ điện để làm sạch nước thải khỏi các tạp chất hoà tan vàphân tán Tất cả các quá trình này đều xảy ra trên các điện cực khi cho dòng điện mộtchiều đi qua nước thải

C.3 Xử lý sinh học

Xử lý sinh học là phương pháp dùng vi sinh, chủ yếu là vi khuẩn để phân hủysinh hóa các hợp chất hữu cơ, biến các hợp chất có khả năng thối rữa thành các chất ổnđịnh với sản phẩm cuối cùng là cacbonic, nước và các chất vô cơ khác Phương pháp

xử lý sinh học có thể chia ra làm hai loại: xử lý hiếu khí và xử lý yếm khí trên cơ sở cóoxy hòa tan và không có oxy hòa tan

Những công trình xử lý sinh hóa phân thành 2 nhóm:

Những công trình xử lý sinh học thực hiện trong điều kiện tự nhiên là: cánhđồng tưới, bãi lọc, hồ sinh học… Quá trình xử lý diễn ra chậm, dựa chủ yếu vào ôxy

và vi sinh có ở trong đất và nước, những công trình này đòi hỏi diện tích lớn và thờigian xử lý dài

Những công trình xử lý sinh học trong điều kiện nhân tạo là: bể lọc sinh học(Biophin), bể làm thoáng sinh học (Aerotank), bể sinh học kỵ khí dòng chảy ngượcqua lớp bùn (UASB)… Do các điều kiện nhân tạo, có sự tính toán và tác động của conngười và máy móc mà quá trình xử lý diễn ra nhanh hơn, cường độ mạnh hơn, diệntích nhỏ hơn

Bể lọc sinh học: quá trình xử lý diễn ra khi cho nước thải tưới lên bề mặt của

bể và thấm qua lớp vật liệu lọc Cặn được giữ lại ở bề mặt của hạt vật liệu lọc và ở cáckhe hở giữa chúng tạo thành một lớp màng gọi là màng vi sinh Lượng oxy cần thiếtcho quá trình oxi hoá các chất hữu cơ thâm nhập vào bể cùng với nước thải khi tướihoặc thông qua các khe hở thành bể hoặc qua hệ thống thu nước dưới đáy VSV hấpthụ chất hữu cơ và nhờ oxy mà quá trình oxi hoá được thực hiện Những màng vi sinhkhi chết đi, chúng tạo thành những hạt cặn và trôi theo dòng nước thải sang bể lắng đợt

2 và lấy ra ngoài

Bể Aerotank : là công trình làm bằng bê tông, bê tông cốt thép… Với mặt bằng

thông dụng là hình chữ nhật Hỗn hợp bùn và nước thải cho chảy qua suốt chiều dài

bể Trong bùn có chứa nhiều VSV có khả năng oxy hoá và khoáng hóa các chất hữu cơchứa trong nước thải Để giữ cho bùn ở trạng thái lơ lửng và cung cấp oxy cho quátrình oxy hoá các chất hữu cơ thì phải luôn luôn cung cấp khí cho bể Lưu lượng khícấp phụ thuộc vào độ ẩm và mức độ yêu cầu XLNT

Bể UASB : quá trình UASB được thực hiện theo nguyên lý dòng chảy ngựợc

qua lớp bùn Bể UASB là bể xử lý sinh học kỵ khí hoạt động theo nguyên tắc nước

thải phân phối vào từ đáy bể và đi ngược qua lớp bùn sinh học có mật độ vi khuẩn cao.

UASB thích hợp cho việc xử lý các chất thải có hàm lượng chất hữu cơ cao Bể UASBgồm 2 khu vực, khu vực phân huỷ và khu vực lắng Trong khu vực phân huỷ chia

thành 2 lớp: lớp bùn đặc ở dưới đáy cột và một lớp thảm bùn ở giữa hầm Khu vựclắng chứa dung dịch lỏng ở phía trên Nước thải được nạp vào bể UASB từ đáy hầm.

Nó đi xuyên qua lớp thảm bùn rồi đi lên trên và ra ngoài Các chất rắn trong nuớc thảiđược tách ra bởi thiết bị tách chất khí và chất rắn trong hầm Các chất rắn sẽ lắngxuống lớp thảm bùn do đó nó có thời gian lưu trữ trong cột cao và hàm lượng chất rắntrong hầm tăng Lúc bể UASB mới bắt đầu hoạt động, khả năng lắng của các chất rắnrất thấp nhưng khi nó đã được tích trữ nhiều và tạo thành các hạt bùn thì khả năng lắngtăng lên và sẽ góp phần giữ lại các VSV hoạt động Khoảng 80 – 90% quá trình phânhuỷ diễn ra ở thảm bùn này Thảm bùn này chiếm khoảng 30 – 60% thể tích bể UASB

PHỤ LỤC 2 - TÍNH TOÁN CHI TIẾT CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN

VỊ

A TÍNH TOÁN LƯU LƯỢNG

Lưu lượng nước thải được đo 4 lần tại 4 thời điềm khác nhau trong 1 ca sảnxuất (từ 7 h đến 15 h) Các thông số được đo đạc và tính toán như sau:

Mương dẫn nước thải hình chữ nhật có kích thước:

 l = 3,65 m (l là chiều dài mương dẫn)

 b = 0,47 m (b là chiều rộng mương dẫn)

Lúc 7h

t1 = 7,7 (t là thời gian mảnh giấy đi từ đầu mương dẫn đến cuối mương dẫn)

h1 = 0,105 m (với h là chiều cao mực nước trong mương dẫn)

Vận tốc của dòng chảy:

Diện tích mặt cắt ướt của mương dẫn hình chữ nhật là :

Lưu lượng nước thải là:

Tính tương tự cho các thời điểm lúc 10h, 12h, 14h, ta có bảng kết quả sau:

Bảng PL-11: Bảng tính lưu lượng tại các thời điểm

(Nguồn: Khảo sát tại Công Ty LDSX Tinh Bột Sắn Kon Tum Ngày 10/01/09)

Ghi chú: Quá trình đo lưu lượng cũng được tiến hành đo tiếp vào ngày 11 và

12/01/09 Kết quả thu được cũng tương tự như ngày 10/01/09 Lưu lượng nước thảidao động trong khoảng 84,24 – 114,12 (m3/h) Như vậy lưu lượng tương đối điều hòa,không có sự dao động lớn theo từng giờ

Lưu lượng nước thải được lấy là giá trị trung bình của lưu lượng tại 4 thời điểm trên:

Như vậy: với công suất là 120 tấn tinh bột sắn/ngày, thì lưu lượng nước thải

của công ty khoảng 2400 m3/ngày đêm

 Xác định lưu lượng tính toán:

Kết quả khảo sát thực tế tại công ty ta có được những số liệu sau:

 Lưu lượng trung bình ngày:

 Lưu lượng trung bình giờ:

 Lưu lượng giờ lớn nhất:

 Lưu lượng giây lớn nhất:

 Lưu lượng giờ nhỏ nhất:

 Lưu lượng giây nhỏ nhất:

đổ về băng chuyền và đưa ra ngoài

Quan sát thực tế cho thấy: tại đây rác có kích thước lớn hơn 10 mm được giữlại, chủ yếu là lớp vỏ cùi, vỏ gỗ, đầu, củ, sơ sắn, mảnh vụn trong quá trình mài,nghiền, rửa… không có hiện tượng nghẹt lọc

Kết luận: lọc parabol hiện tại đáp ứng được yêu cầu tách loại các tạp chất lớn ởphần đầu của phần xử lý cơ học

B.1.2 Bể chứa nước (sử dụng lại)

Bể chứa có nhiệm vụ trung gian để đưa nước sau khi qua lọc parabol đến bểlắng cát, kích thước của bể chứa: dài x rộng x cao = 4 m x 3 m x 2,5 m

B.1.3 Bể lắng cát (Sử dụng lại)

Bảng PL-12: Thông số hoạt động của bể lắng cát hiện hữu

Kích thước mỗi ngăn dài x rộng m 4,4 x 3,52

(Nguồn: Khảo sát tại công t y LDSX Tinh Bột Sắn Kon Tum)

Bảng PL-13: Hiệu quả xử lý của bể lắng cát hiện hữu

(Nguồn: Chi Cục Tiêu Chuẩn – Đo Lường – Chất Lượng Kon Tum Ngày 12/01/09)

Quan sát thực tế cho thấy: tại đây phần lớn cát được giữ lại (cát rời, và mộtphần cát dính trong lớp vỏ gỗ, đất…), cát được lấy ra khỏi bể bằng phương pháp thugom thủ công bằng xẻng SS giảm ở bể lắng cát chủ yếu từ cát, đất, sỏi nhỏ và từ cácmảnh vỏ gỗ nhỏ hơn 10 mm không được giữ lại ở lọc parobol

Lượng cát trung bình sinh ra mỗi ngày được tính theo công thức:

Trong đó:

- Lưu lượng nước thải trung bình ngày, = 2400 (m3/ngày)

- Lượng cát trong 1000 m3 nước thải, = 0,037 – 0,22 m3 cát/1000m3 nướcthải (trang 32, tính toán thiết kế các công trình XLNT Trịnh Xuân Lai)

Chiều cao lớp cát trong bể lắng cát trong một ngày đêm tính theo công thức

Trong đó:

t - chu kỳ xả cặn lấy không quá 2 ngày

Lượng cát trong bể sẽ được công nhân thu gom thủ công bằng xẻng…và đem đi

đổ bỏ hay tận dụng vào việc khác Công ty nên bố trí công nhân thu gom thường

xuyên hơn (sau 1 ngày hay 2 ngày sản xuất) để nâng cao hiệu quả ở bể lắng cát cũngnhư đảm bảo an toàn cho thiết bị, máy bơm ở các công trình xử lý tiếp theo.

Bảng PL-14: Các thông số thiết kế lưới chắn rác

Hiệu quả xử lý cặn lơ lửng, %

Tải trọng, l/m2.phút

Kích thước mắt lưới, mm

Tổn thất áp lực, m

Công suất motor, HP

Chiều dài trống quay, m

Đường kính trống, m

5÷25400÷12000,2÷1,21,2÷2,1 -

5÷25600÷46000,25÷1,50,8÷1,40,5÷31,2÷3,70,9÷1,5

(Nguồn: XLNT đô thị và công nghiệp Lâm Minh Triết)

Chọn lưới chắn rác dạng cố định có kích thước mắt lưới d = 0,5 mm tương ứngvới tải trọng LA=1000 l/m2.phút, đạt hiệu quả xử lý cặn lơ lửng E = 10%

Kích thước lưới (được chọn dựa vào kích thước mương dẫn và lưới chắn rác thôhiện hữu tại công ty)

Dài x Rộng = 0,8 m x 0,6 m

Diện tích bề mặt lưới yêu cầu:

Số lưới chắn rác:

(lưới) Chọn 4 lướiTải trọng làm việc thực tế khi :

Tải trọng làm việc thực tế khi :

B.1.5 Bể điều hoà

a Nhiệm vụ

Điều hòa lưu lượng, ổn định pH, cyanua, COD, BOD, nitơ, photpho, làmthoáng sơ bộ, chống lắng cặn Giảm kích thước một phần các công trình phía sau vàtăng hiệu quả xử lý của hệ thống

b Tính toán

Để xác định kích thước bể điều hòa, ta cần các số liệu về độ biến thiên lưulượng của nước thải theo từng khoảng thời gian trong ngày, lưu lượng trung bình ngày.Lưu lượng nước thải sản xuất trong công ty dao động trong khoảng 84,24 – 114,12(m3/h), trung bình là 100 (m3/h), lưu lượng nước thải tương đối điều hòa, không có sựdao động lớn theo từng giờ Vì vậy, ta có thể tính thể tích hữu ích của bể điều hòa mộtcách gần đúng như sau:

Trong đó:

t - Thời gian lưu nước trong bể điều hòa (4 – 8 h), chọn t = 5 h

 Kích thước xây dựng bể điều hòa:

Chọn chiều cao bể điều hòa là: h = 5 (m), chiều cao bảo vệ: hbv = 0,5 (m)

Diện tích ngang của bể điều hòa:

Kích thước bể: dài x rộng = 12,5 m x 8 m

Thể tích xây dựng bể điều hòa:

Vđh = dài x rộng x cao = 12,5 m x 8 m x (5 + 0,5) m = 550 (m3) > 500 (m3)

 Tính toán hệ thống cấp khí cho bể điều hòa ( bằng khí nén)

Chọn khuấy trộn bể điều hòa bằng hệ thống thổi khí Theo “Xử lý nước thải”,trang 42 Trịnh Xuân Lai, lượng không khí cần thiết: 0,01 – 0,015 (m3/1m3 dung tích

bể trong một phút) Chọn 0,012 (m3/m3.phút) = 0,9 (m3 khí/m3 bể.h) Vậy lượng khínén cần cho thiết bị khuấy trộn :

Chọn đĩa phân phối khí CDF – 330N, đường kính đĩa 330 mm, chiều cao đĩa

105 mm, diện tích bề mặt đĩa F đĩa = 0,66 m2, lưu lượng khí r = 7 – 9 (m3/h) Chọn r =

Chọn ống PVC có đường kính trong Dn = 30 (mm)

(thỏa *)

 Tính toán đường ống dẫn nước thải vào và ra khỏi bể điều hòa

Nước thải tự chảy từ bể lắng cát từ đầu nguồn thải đến bể điều hòa, vận tốc chophép của nước chảy trong ống là vống = 0,7 – 1,5 (m/s)(*’), chọn vống = 1,2 (m/s)

Đường ống dẫn nước thải vào và ra :

Chọn ống PVC có đường kính trong Dn = 200 (mm)

Kiểm tra lại vận tốc trong ống:

(thỏa *’)

 Tính toán máy thổi khí

Áp lực cần thiết cho hệ thống khí nén khí được xác định theo công thức

Trong đó:

hd - Tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài trên đường ống dẫn, m

hc - Tổn thất áp lực cực bộ, m

hf - Tổn thất qua thiết bị phân phối, m

H - Chiều cao hữu ích của bể điều hòa, H = 5m

Tổng tổn thất (hd + hc) 0,4 m; tổn thất hf 0,5 m

Áp lực không khí:

Công suất lý thuyết máy thổi khí:

Trong đó:

- Lưu lượng không khí, = 0,1 (m3/s)

Công suất thực tế của máy thổi khí

Trong đó:

- Hiệu suất máy thổi khí, = 0,7 – 0,9, chọn = 0,8

Chọn 2 máy nén khí SSR-125A, 1 hoạt động, 1 dự phòng, công suất 5,5 kW,cột áp 6m, lưu lượng 6m3/phút

 Tính toán bơm

Công suất của bơm nước thải tính theo lý thuyết:

Trong đó:

- Lưu lượng nước thải trung bình giây, =100/3600 (m3/s)

H – Chiều cao cột áp, H = 12 (m)

- Khối lượng riêng của nước (kg/m3)

- Hiệu suất chung của bơm từ 0,72 – 0,93, chọn =0,8

Công suất thực tế của bơm nước thải:

Chọn 2 bơm nước thải Ebara, một hoạt động, một dự phòng Model150DML55,5; công suất 5,5 kW; cột áp 14 m; lưu lượng 100 (m3/h)

B.1.6 Bể trộn

a Nhiệm vụ

Bể trộn có nhiệm vụ trộn đều hóa chất với nước thải, hóa chất bao gồm dungdịch NaOH 10% (dùng để nâng pH của nước thải lên 5, quá trình châm hóa chất đượcđiều khiển bởi thiết bị điều chỉnh pH tự động) và hóa chất keo tụ là dung dịch phènPAC Quá trình hòa trộn phải được tiến hành rất nhanh chóng trong một khoảng thờigian ngắn trước lúc tạo thành những bông kết tủa

Chiều cao bảo vệ hbv = 0,2 (m)

Chiều cao xây dựng của bể :

Diện tích của bể trộn:

Chọn bể trộn dạng hình tròn, đường kính bể :

 Tính toán thiết bị khuấy trộn

Bảng PL-15 : Các giá trị G cho trộn nhanh

Thời gian trộn t (s) Gradien vận tốc G (s -1 )

(Nguồn : Cấp nước tập 2, Trịnh Xuân Lai)

Năng lượng khuấy:

Bảng PL-16: Tốc độ quay của cánh khuấy và công suất motor có sẵn trên thị trường

(Nguồn : Cấp nước tập 2, Trịnh Xuân Lai)

Chọn bể trộn nhanh cánh khuấy turbine 4 cánh phẳng có hệ số KT = 6,3, với sốvòng quay là 175 vòng/phút

Đường kính cánh khuấy:

Trong đó:

P – Năng lượng khuấy, P = 972 (W)

g - Gia tốc trọng trường, g = 9,81 (m/s2)

n – Số vòng quay của cánh khuấy, n = 175 (vòng/phút) =175/60 (vòng/giây)

- Khối lượng riêng của nước thải, = 1000 (kg/m3)

Cánh khuấy cuối đặt cách bể một đoạn h = 0,4m

Chiều rộng bản cánh khuấy = 1/5 Di = 0,12 m

Kiểm tra số Reynold:

Như vậy: Di và số vòng quay n đã chọn đạt chế độ chảy rối

B.1.7 Bể phản ứng

a.Nhiệm vụ

Bể phản ứng có nhiệm vụ hoàn thành quá trình keo tụ, tạo điều kiện thuận lợicho quá trình tiếp xúc và kết dính giữa các hạt nhỏ phân tán thành những bông cặn đủlớn có khả năng lắng được

b.Tính toán

 Kích thước bể:

Thời gian lưu: 10 – 30 phút Chọn t = 30 phút

Thể tích bể :

Chọn chiều cao lớp nước trong bể phản ứng là h= 4(m)

Chiều cao bảo vệ hbv = 0,4 (m)

Chiều cao xây dựng :

Diện tích bể phản ứng:

Chọn bể trộn dạng hình tròn, đường kính bể :

Chọn D = 4 (m)

 Tính toán thiết bị khuấy trộn

Nhu cầu năng lượng cho quá trình khuấy chậm:

Công suất của motor:

Chọn motor hộp số có công suất 0,37 (kW), có tốc độ quay n = 30 vòng/phútChọn bể tạo bông cánh khuấy turbine 4 cánh phẳng có hệ số KT = 6,3, với số vòngquay là 30 vòng/phút

Đường kính cánh khuấy:

Trong đó:

P – Năng lượng khuấy, P = 286 (W)

g - Gia tốc trọng trường, g = 9,81 (m/s2)

n – Số vòng quay của cánh khuấy, n = 30 (vòng/phút) = 30/60 (vòng/giây)

- Khối lượng riêng của nước thải, = 1000 (kg/m3)

Cánh khuấy cuối đặt cách bể một đoạn h = 1,2 m

Chiều rộng bản cánh khuấy = 1/5 Di = 0,26 m

Kiểm tra số Reynold:

Như vậy: Di và số vòng quay n đã chọn đạt chế độ chảy rối

vtt – Tốc độ chuyển động của nước thải trong ống trung tâm, (vtt 30 mm/s, điều 6.5.9– TCXD – 51 - 84).

Diện tích tiết diện ướt của bể lắng đứng trên mặt bằng

Trong đó:

v – Tốc độ chuyển động của nước trong bể lắng đứng (v= 0,5 – 0,8 mm/s, điều6.5.4 – TCXD – 51 – 84), chọn v = 0,5 (mm/s)

Chọn 2 bể lắng đứng và diện tích của mỗi bể lắng đứng trên mặt bằng:

Đường kính bể của mỗi bể:

Đường kính ống trung tâm:

Chiều cao tính toán của vùng lắng trong bể lắng đứng (phần hình trụ)

Trong đó:

t – Thời gian lắng, t = 1,5 (h)

Chiều cao phần hình nón của bể lắng đứng :

Trong đó:

h2 – Chiều cao lớp trung hòa, m

h3 – Chiều cao giả định của lớp cặn lắng trong bể, m

D – Đường kính trong của bể lắng, D = 6 m

dn – Đường kính đáy nhỏ của hình nón cụt, lấy dn = 0,6 m

– Góc nghiêng của đáy bể lắng so với phương ngang, lấy không nhỏ hơn 50o

(Điều 6.5.9 – TCXD – 51 – 84) Chọn =50o

Chiều cao ống trung tâm lấy bằng chiều cao tính toán của vùng lắng và bằng2,7 (m)

Đường kính miệng loe của ống trung tâm lấy bằng chiều cao của phần ống loe

và bằng 1,35 đường kính ống trung tâm

Chọn d1 = 1,1 (m)Đường kính tấm hắt lấy bằng 1,3 lần đường kính miệng loe

Góc nghiêng giữa bề mặt tấm hắt so với mặt phẳng

ngang lấy bằng 17o Suy theo chiều cao nón:

Chiều cao tổng cộng của bể lắng:

Chọn máng thu nước đặt ở vòng tròn có đường kính bằng 0,8 đường kính bể Chiều dài của máng thu nước:

Chiều cao của máng 0,6 m

Tải trọng thu nước trên 1m chiều dài của máng:

Kiểm tra vận tốc giới hạn trong vùng lắng ở mỗi bể

d - Đường kính tương đương của hạt d = 10-4 (m ), (theo Trịnh Xuân Lai)

f - Hệ số ma sát f  0,025 (theo Trịnh Xuân Lai)

Vận tốc nước chảy trong vùng lắng ứng với

 Xác định lượng bùn sinh ra:

Theo kết quả của thí nghiệm Jartest, tham khảo và lựa chọn hiệu quả khử BOD5

và SS tại pH = 5 lần lượt là 48% và 65%

Lượng bùn khô sinh ra mỗi ngày:

Thể tích bùn sinh ra mỗi ngày:

- Hiệu suất của bơm, = 0,7 - 0,9, chọn = 0,8

Công suất thực của bơm bằng 120% công suất tính toán

Chọn bơm bùn công suất 1 Hp ngoài thị trường

 Đường kính ống dẫn nước vào và ra ở mỗi bể lắng đứng

.Chọn ống PVC có đường kính trong Dn = 125(mm)

Kiểm tra lại vận tốc nước chảy trong ống:

B.1.9 Bể UASB

a Nhiệm vụ

Phân huỷ phần lớn các chất hữu cơ và khử CN- Bể UASB là bể xử lý sinh học

kỵ khí hoạt động theo nguyên tắc nước thải phân phối vào từ đáy bể và đi ngược qua

lớp bùn sinh học có mật độ vi khuẩn cao UASB thích hợp cho việc xử lý các chất thải

có hàm lượng chất hữu cơ cao Bể UASB gồm 2 khu vực, khu vực phân huỷ và khuvực lắng Trong khu vực phân huỷ chia thành 2 lớp: lớp bùn đặc ở dưới đáy cột và mộtlớp thảm bùn ở giữa hầm Khu vực lắng chứa dung dịch lỏng ở phía trên Nước thảiđược nạp vào bể UASB từ đáy hầm Nó đi xuyên qua lớp thảm bùn rồi đi lên trên và rangoài Các chất rắn trong nuớc thải được tách ra bởi thiết bị tách chất khí và chất rắntrong hầm Các chất rắn sẽ lắng xuống lớp thảm bùn do đó nó có thời gian lưu trữtrong cột cao và hàm lượng chất rắn trong hầm tăng Lúc bể UASB mới bắt đầu hoạtđộng khả năng lắng của các chất rắn rất thấp nhưng khi nó đã được tích trữ nhiều vàtạo thành các hạt bùn thì khả năng lắng tăng lên và sẽ góp phần giữ lại các VSV hoạtđộng Khoảng 80 – 90% quá trình phân huỷ diễn ra ở thảm bùn này Thảm bùn nàychiếm khoảng 30 – 60% thể tích bể UASB

b Tính toán

Bảng PL-18: Các thông số đầu vào bể UASB

Trong nước thải có đầy đủ các kim loại cần thiết cho sự phát triển của VSV

 Kiểm tra tỷ số COD : N : P

Để bể UASB hoạt động ổn định, tỷ lệ chất dinh dưỡng COD : N : P = 350 : 5 : 1Lượng N cần thiết

Lượng P cần thiết là

Lượng N còn lại sau khi qua bể UASB: 170 – 64,29 = 105,71 (mg/L)

Lượng P còn lại sau khi qua bể UASB: 30 – 12,86 = 17,14 (mg/L)

Vậy: nồng độ N và P có đủ trong nước thải trước khi vào bể UASB

 Xác định kích thước bể

Hiệu suất xử lý COD của UASB trung bình từ 60% - 92% Chọn hiệu suất E =85%

Lượng COD cần khử:

Lượng COD cần khử trong một ngày:

Thiết kế 4 bể UASB hoạt động song song (n = 4)

Thể tích phần xử lý yếm khí cần thiết của mỗi bể:

Trong đó:

Lv – Tải trọng thể tích trong bể UASB, Lv = 8 kg COD/m3.ngày

Do 4 bể UASB được lắp đặt song song nên lưu lượng mỗi bể là:

Để giữ cho lớp bùn hoạt tính ở trạng thái lơ lửng, tốc độ nước đi lên trong bểphải giữ trong khoảng 0,6 – 0,9 (m/h) Chọn v = 0,6 (m/h) (Tính toán thiết kế côngtrình XLNT Trịnh Xuân Lai)

Diện tích bề mặt cần thiết của mỗi bể:

Chiều cao phần xử lý yếm khí của mỗi bể:

Tổng chiều cao của mỗi bể:

Trong đó:

H1 – Chiều cao phần xử lý yếm khí của mỗi bể

H2 – Chiều cao vùng lắng Để đảm bảo không gian an toàn cho bùn lắng xuốngphía dưới thì chiều cao vùng lắng phải lớn hơn 1 (m) Chọn H2 = 1,2 (m)

H3 – Chiều cao dự trữ, chọn H3 = 0,4 (m)

Chia bể UASB làm 2 ngăn và diện tích bề mặt mỗi ngăn là

Chọn bể hình vuông cạnh 6 (m)

Chiều cao Htc = 8,4 (m)

Thể tích xây dựng của mỗi ngăn: Vxd = 6 x 6 x 8,4 = 302,4 (m3)

Kiểm tra lại thời gian lưu nước trong mỗi bể:

Tổng chiều cao của toàn bộ ngăn lắng Hlắng (kể cả chiều cao vùng lắng) và chiềucao dự trữ phải chiếm trên 30% tổng chiều cao bể Ta có:

Kiểm tra lại:

(thỏa yêu cầu)