BẢO VỆ DÒNG CÓ HƯỚNG RƠ LE

21 Chương3: BẢO VỆ DỊNG CĨ HƯỚNG I NGUN TẮC TÁC ĐỘNG: Hình 3.1 : Mạng hở có nguồn cung cấp phía Để đảm bảo cắt chọn lọc hư hỏng mạng hở có vài nguồn cung cấp, mạng vòng có nguồn cung cấp từ khoảng năm 1910 người ta bắt đầu dùng bảo vệ dòng có hướng Bo vãû dng âiãûn cọ hỉåïng l loải bo vãû phn ỉïng theo giạ trë dng âiãûn tải chäù näúi bo vãû v gọc pha giỉỵa dng âiãûn âọ våïi âiãûn ạp trãn gọp ca trảm cọ âàût bo vãû Bo vãû s tạc âäüng nãúu dng âiãûn vỉåüt quạ giạ trë âënh trỉåïc (dng khåíi âäüng IKÂ) v gọc pha ph håüp våïi trỉåìng håüp ngàõn mảch trãn âỉåìng dáy âỉåüc bo vãû Hình 3.2 : Mảng vng cọ ngưn cung cáúp II SƠ ĐỒ BV DỊNG CĨ HƯỚNG: Trường hợp tổng qt, bảo vệ dòng điện có hướng gồm phận chính: khởi động, định hướng cơng suất tạo thời gian (hình 3.3) Bộ phận định hướng cơng suất bảo vệ cung cấp từ máy biến dòng (BI) máy biến điện áp (BU) Để bảo vệ tác động cắt, tất phận bảo vệ cần phải tác động Bằng việc khảo sát làm việc rơle định hướng cơng suất hư hỏng ngồi vùng bảo vệ ta rút tính chất bảo vệ dòng có thêm rơle định hướng cơng suất Khi ngắn mạch đoạn AB (tại điểm N’ gần góp B, hình 3.2) vùng tác động bảo vệ 2, đồ thị véctơ dòng điện I’ N , I”N IN = I’N +I”N hình 3.4a Các dòng điện chậm sau sức điện động E p nguồn cung cấp góc ϕHT chúng tạo nên góc ϕD so với áp dư UpB góp trạm B Khi ngắn mạch đoạn BC gần góp B (điểm N”, hình 3.2), đồ thị véctơ dòng điện thực tế giống điểm N’ (hình 3.4b) p dư U pB khơng 22 thay đổi góc pha Nếu chọn dòng IR2 bảo vệ có hướng từ góp B vào đường dây AB (hình 3.2) lấy U R2 = UPB xác định quan hệ góc pha IR2 UR2 ngắn mạch điểm N’ N” Hình 3.3 : Sơ đồ ngun lí pha bảo vệ dòng có hướng Lấy véctơ điện áp UR2 làm gốc để xác định góc pha I R2 Góc lệch pha coi dương dòng chậm sau áp âm vượt trước Khi ngắn mạch N’, cơng suất ngắn mạch hướng từ góp B vào đường dây AB, lúc I’R2 = I’N ϕ‘R2 = góc (UR2,IR2) = ϕD Khi ngắn mạch N” cơng suất ngắn mạch hướng từ đường dây AB đến góp B, I” R2 = - I”N ϕ“R2 = ϕD1800 Như dịch chuyển điểm hư hỏng từ vùng bảo vệ vùng khơng bảo vệ, góc pha I R2 đặt vào rơle bảo vệ so với U R2 thay đổi 1800 (giống đổi hướng cơng suất ngắn mạch) Nối rơle định hướng cơng suất để khởi động nhận góc ϕ‘R2 (cơng suất ngắn mạch hướng từ góp vào đường dây) khơng khởi động nhận góc ϕ‘’R2 khác với ϕ‘R2 góc 1800 (cơng suất ngắn mạch hướng từ đường dây vào góp) ta thực bảo vệ có hướng Hình 3.4 : Đồ thị vectơ áp dòng hướng cơng suất NM từ góp vào đường dây (a) từ đường dây vào góp (b) III THỜI GIAN LÀM VIỆC: 23 Bảo vệ dòng có hướng thường thực với đặc tính thời gian độc lập, thời gian làm việc bảo vệ xác định theo ngun tắc bậc thang ngược chiều Tất bảo vệ mạng chia thành nhóm theo hướng tác động phận định hướng cơng suất Thời gian làm việc nhóm chọn theo ngun tắc bậc thang xét bảo vệ dòng cực đại Xét ví dụ ngun tắc chọn thời gian làm việc bảo vệ mạng hở có nguồn cung cấp phía (hình 3.5a) Hình 3.5 : Đặc tính thời gian làm việc bảo vệ dòng có hướng Bộ phận định hướng cơng suất làm việc hướng cơng suất ngắn mạch từ góp vào đường dây bảo vệ (quy ước vẽ mũi tên bảo vệ) Các bảo vệ chia thành nhóm : 2, 4, 6, 5, 3, Mỗi nhóm bảo vệ chọn thời gian làm việc theo ngun tắc bậc thang khơng phụ thuộc vào thời gian làm việc nhóm Trên hình 3.5b đặc tính thời gian bảo vệ chọn theo ngun tắc bậc thang ngược chiều Tương tự chọn thời gian làm việc bảo vệ dòng cực đại có hướng cho mạng vòng có nguồn cung cấp (hình 3.2) Điểm khác biệt thời gian làm việc bảo vệ chọn ≈ IV HIỆN TƯỢNG KHỞI ĐỘNG KHƠNG ĐỒNG THỜI: Khi ngắn mạch, ví dụ đoạn AB gần góp trạm A (điểm N’’’ - hình 3.2), tồn dòng ngắn mạch hướng đến điểm ngắn mạch qua máy cắt 1, phần dòng chạy theo mạch vòng ngang qua máy cắt bé (gần 0) Kết bảo vệ khơng tác động vào thời điểm đầu ngắn mạch (dù có thời gian làm việc bé nhất) Bảo vệ đường dây AB tác động trước cắt máy cắt 1, lúc bảo vệ làm việc Hiện tượng bảo vệ hai phía đường dây bắt đầu làm việc sau bảo vệ tác động cắt máy cắt gọi tượng khởi động khơng đồng thời bảo vệ Phần chiều dài đường dây bảo vệ mà ngắn mạch xảy tượng khởi động khơng đồng thời gọi vùng khởi động khơng đồng 24 thời Khởi động khơng đồng thời bảo vệ tượng khơng tốt làm tăng thời gian loại trừ hư hỏng mạng vòng V DỊNG KHỞI ĐỘNG CỦA BẢO VỆ: V.1 Chỉnh định khỏi dòng q độ sau cắt ngắn mạch ngồi: IKĐ ≥ k at k mm ⋅ I lv max k tv Trong đó: Ilvmax dòng làm việc cực đại qua bảo vệ theo hướng phù hợp với hướng tác động phận định hướng cơng suất Một số bảo vệ dòng có hướng khơng có phận định hướng cơng suất (sẽ xét đến mục VI) Khi chọn dòng khởi động bảo vệ phải lấy I lvmax khơng kể đến dấu cơng suất phụ tải ngang qua bảo vệ Chính số trường hợp để nâng cao độ nhạy bảo vệ, người ta đặt phận định hướng cơng suất mặt thời gian để đảm bảo chọn lọc bảo vệ khơng cần phải có phận V.2 Chỉnh định khỏi dòng phụ tải: Mạch điện áp bảo vệ cung cấp từ BU û có khả bị hư hỏng q trình vận hành Trị số góc pha điện áp U R đặt vào rơle thay đổi rơle định hướng cơng suất xác định hướng khơng Để bảo vệ khơng tác động nhầm, dòng khởi động bảo vệ cần chọn lớn dòng phụ tải I lv đường dây bảo vệ khơng phụ thuộc vào chiều : k at IKĐ ≥ k ⋅ I lv tv Trong số trường hợp dòng khởi động chọn theo điều kiện lớn theo điều kiện (a) Chẳng hạn bảo vệ đoạn gần nguồn mạng vòng (hình 3.2), cơng suất phụ tải ln ln hướng từ đường dây vào góp, khơng quan tâm đến hư hỏng mạch điện áp chọn I KĐ < Ilv Để tăng độ nhạy bảo vệ trường hợp đơi cho phép chọn I KĐ theo dòng phụ tải bình thường khơng phải theo dòng làm việc cực đại với giả thiết khơng hư hỏng mạch điện áp vào lúc phụ tải cực đại V.3 Chỉnh định khỏi dòng pha khơng hư hỏng: Đối với số dạng hư hỏng, ví dụ N (1) mạng có trung tính nối đất trực tiếp, dòng pha khơng hư hỏng bao gồm dòng phụ tải dòng hư hỏng Dòng lớn, rơle định hướng cơng suất nối vào dòng pha khơng hư hỏng xác định khơng dấu cơng suất ngắn mạch Vì dòng khởi động bảo vệ cần chọn lớn giá trị cực đại dòng pha khơng hư hỏng Để tránh tác động nhầm người ta thực sơ đồ tự động khóa bảo vệ mạng xuất dòng thứ tự khơng Để chống ngắn mạch chạm đất người ta dùng bảo vệ có hướng thứ tự khơng đặc biệt V.4 Phối hợp độ nhạy bảo vệ đoạn kề nhau: 25 Để phối hợp độ nhạy bảo vệ cần chọn dòng khởi động bảo vệ sau (thứ n - gần nguồn hơn) lớn dòng cực đại qua ngắn mạch vùng tác động bảo vệ trước (thứ n-1) kèm theo dòng ngắn mạch I N = IKĐn-1, với IKĐn-1 dòng khởi động bảo vệ thứ n-1 Việc phối hợp thực bảo vệ tác động theo hướng Đối với mạng vòng (hình 3.2) khơng thực điều kiện làm cho bảo vệ tác động khơng cắt hư hỏng khơng đồng thời Trong mạng vòng có nguồn cung cấp việc phối hợp độ nhạy thực tế dẫn đến điều kiện chọn: IKĐn ≥ kat.IKĐn-1 Hệ số an tồn kat kể đến sai số BI rơle dòng kể đến ảnh hưởng dòng phụ tải trạm trung gian VI CHỖ CẦN ĐẶT BẢO VỆ CĨ BỘ PHẬN ĐỊNH HƯỚNG CƠNG SUẤT: Khi chọn thời gian làm việc bảo vệ dòng có hướng, giả thiết tất bảo vệ có phận định hướng cơng suất Tuy nhiên thực tế chúng cần thiết tính chọn lọc khơng thể đảm bảo cách chọn thời gian làm việc Hay nói cách khác, bảo vệ khơng cần phải có phận định hướng cơng suất thời gian làm việc lớn thời gian làm việc bảo vệ tất phần tử khác trạm Ví dụ khảo sát tác động bảo vệ hình 3.5 ta thấy bảo vệ khơng cần phận định hướng cơng suất, tính chọn lọc tác động ngắn mạch phần tử khác trạm D đảm bảo thời gian làm việc t6 > tD Cũng thấy bảo vệ đặt đầu đường dây CD có thời gian t5 < t6 cần phải có phận định hướng cơng suất Như đường dây mạng cần đặt phận định hướng cơng suất cho bảo vệ đầu có thời gian làm việc bé Khi thời gian làm việc bảo vệ đường dây khơng cần đặt phận định hướng cơng suất Do số trường hợp, cách tăng thời gian làm việc bảo vệ so với trị số tính tốn, khơng cần đặt phận định hướng cơng suất phần lớn bảo vệ mạng VII ĐỘ NHẠY CỦA BẢO VỆ : Độ nhạy bảo vệ dòng cực đại có hướng định hai phận: khởi động dòng định hướng cơng suất Độ nhạy dòng bảo vệ tính tốn giống bảo vệ dòng cực đại Điều cần quan tâm bảo vệ dòng có hướng độ nhạy phận định hướng cơng suất Khi xảy N(3) đầu đường dây bảo vệ gần chỗ nối bảo vệ, điện áp từ BU đưa vào bảo vệ có giá trị gần khơng Trong trường hợp này, bảo vệ rơle định hướng cơng suất khơng khởi động Vì độ nhạy phận định hướng cơng suất đặc trưng vùng chết Vùng chết phần chiều dài đường dây bảo vệ mà ngắn mạch trực tiếp bảo vệ khơng khởi động áp đưa vào rơle định hướng cơng suất bé áp khởi động tối thiểu UKĐRmin Kinh nghiệm vận hành cho thấy mạng điện khơng vùng chết xuất so với mạng cáp, mạng cáp thường xảy N(3) 26 Xét sơ đồ hình 3.6, gọi chiều dài vùng chết l x , áp dư chỗ đặt bảo vệ ngắn mạch pha điểm N (điểm giới hạn vùng chết) là: U (d3) = I(3).Z1.lx Z1 : tổng trở thứ tự thuận 1Km đường dây Hình 3.6 : Ngắn mạch pha trực tiếp biên giới vùng chết Trường hợp phận định hướng dùng rơle điện cơ, để rơle khởi động giới hạn vùng chết cần có : UR.cos( ϕ R + α ) = UKĐRmin Mặt khác ta có: UR = U (d3) ( 3) = I Z1 l x nU nU Với ϕ R : góc UR IR α : góc phụ rơle, tùy thuộc cấu trúc rơle nU : tỷ số biến đổi BU Như : lx = nU U KÂR 3Z1 I cos ϕ R α ( 3) VIII ĐẶC TÍNH CỦA RƠLE ĐỊNH HƯỚNG CƠNG SUẤT: Trong tr.hợp lí tưởng, làm việc rơle định hướng cơng suất thực theo ngun tắc điện (ví dụ, rơle cảm ứng) theo ngun tắc khác (ví dụ, rơle so sánh trị tuyệt đối đại lượng điện) xác định biểu thức: cos(ϕR + α) ≥ (3.1) Như phạm vi góc ϕR mà rơle khởi động là: 90o ≥ (ϕR+α) ≥ -900 hay (90o - α) ≥ ϕR ≥ -(900 + α) (3.2) Hình 3.7 : Âàûc gọc ca råle âënh hỉåïng cäng sút Hình 3.8 : Âàûc gọc ca råle âënh hỉåïng cäng sút màût 27 màût phàóng phỉïc phàóng phỉïc täøng tråí cäú âënh täøng tråí vectå ạp UR Đặc tính rơle theo biểu thức (3.2) gọi đặc tính góc, biểu diễn mặt phẳng phức tổng trở ZR = U R/ I R (hình 3.7) Góc ϕR tính từ trục thực (+) theo hướng ngược chiều kim đồng hồ Vectơ dòng IR giả thiết cố định trục (+), vectơ U R ZR quay góc ϕR so với vectơ IR Trong mặt phẳng phức, đặc tính góc theo biểu thức (3.2) biểu diễn đường thẳng qua gốc tọa độ nghiêng góc (90 o - α) so với trục (+) Đường thẳng chia mặt phẳng phức thành phần, phần có gạch chéo (hình 3.7) tương ứng với góc ϕR mà lúc rơle định hướng cơng suất khởi động Biểu diễn đặc tính góc mặt phẳng phức tổng trở tiện lợi để khảo sát làm việc rơle định hướng cơng suất dạng ngắn mạch khác mạng điện Trong số trường hợp, người ta cố định hướng vectơ áp U R (hình 3.8) Phạm vi tác động giới hạn đường thẳng gọi đường độ nhạy (vì cos(ϕR + α) = 0) Đường thẳng lệch so với U R góc (90o -α) theo chiều kim đồng hồ Đường độ nhạy cực đại (tương ứng với cos(ϕR + α) = 1) thẳng góc với đường độ nhạy lệch so với U R góc α ngược chiều kim đồng hồ, góc tương ứng với ϕR = ϕRn max = - α gọi góc độ nhạy cực đại IX NỐI RƠLE ĐỊNH HƯỚNG CƠNG SUẤT VÀO DỊNG PHA VÀ ÁP DÂY THEO SƠ ĐỒ 90O: Bảng 3.1: STT rơle IR Ia Ib Ic Hình 3.9 : Đồ thị véctơ áp dòng nối rơle định hướng cơng suất theo sơ đồ 900 UR Ubc Uca Uab Hình 3.10 : Ngắn mạch đường dây Trong sơ đồ (bảng 3.1 hình 3.9), đưa đến đầu cực rơle dòng pha (ví dụ rơle số 1, dòng IR= Ia) áp hai pha khác (tương ứng U R = Ubc ) chậm sau dòng pha góc 900 với giả thiết dòng (Ia) trùng pha với áp 28 pha tên (Ua) Qua khảo sát cho thấy rằng, để sơ đồ làm việc đắn cần có góc lệch rơle α ≈ 300 ÷ 450, rơle phản ứng với cos[ϕR+ (30÷450)] Việc kiểm tra hoạt động sơ đồ dạng ngắn mạch khác thực cách cho vị trí véctơ U R cố định véctơ dòng IR xoay quanh Đường độ nhạy lúc lệch so với véctơ điện áp U R góc 900- α (về phía chậm sau), đường độ nhạy cực đại vượt trước UR góc α IX.1 Ngắn mạch pha đối xứng: Tất rơle sơ đồ làm việc điều kiện giống Vì ta khảo sát làm việc rơle (rơle số 1) có I 1R = Ia(3) U1R = Ubc(3) Đồ thị véctơ áp Ubc(3) chỗ nối rơle véctơ dòng I a(3) hình 3.11a Đường độ nhạy lệch với điện áp U bc(3) góc 900 - 450 = 450 (giả thiết rơle có góc α = 45o) Góc ϕN(3) Ia(3) Ua(3) xác định tổng trở thứ tự thuận pha phần đường dây trước điểm ngắn mạch N điện trở q độ r qđ chỗ hư hỏng (hình 3.10) Giá trị ϕN(3) nằm phạm vi ≤ ϕN(3) ≤ 900 Từ đồ thị hình 3.11a ta thấy giá trị ϕN(3) phạm vi trên, rơle làm việc U bc(3) có giá trị đủ để rơle làm việc Khi góc ϕN(3) = 450 hướng véctơ dòng điện trùng với đường độ nhạy cực đại sơ đồ làm việc điều kiện thuận lợi Khi chọn α = sơ đồ khơng tác động ngắn mạch đầu đường dây qua điện trở q độ rqđ Hình 3.11 : Âäư thë vẹctå ạp v dng åí chäù näúi råle âäúi våïi cạc dảng ngàõn mảch khạc a) Ngàõn mảch pha b) Ngàõn mảch pha B,C c)Ngàõn mảch pha A chảm âáút 29 IX.2 Ngắn mạch pha: Điều kiện làm việc rơle nối vào dòng pha hư hỏng khơng giống Vì vậy, chẳng hạn ngắn mạch hai pha B, C cần xét đến làm việc rơle số có I2R = Ib(2) U2R = Uca(2) rơle số có I 3R = Ic(2) U3R = Uab(2) Vấn đề trở nên phức tạp so với N (3) góc pha UR IR thay đổi dịch chuyển điểm ngắn mạch N dọc theo đường dây Trên hình 3.11b đồ thị véctơ áp dòng trường hợp điểm ngắn mạch N nằm khoảng đường dây (hình 3.10) Các đường độ nhạy lệch với áp U ca(2) ,Uab(2) góc 450 Vị trí véctơ dòng Ib(2) lệch với sức điện động Ebc góc ϕN(2) Góc ϕN(2) xác định tổng trở từ nguồn sức điện động đến chỗ ngắn mạch kể rqđ ; trị số thay đổi phạm vi ≤ ϕN(2) ≤ 900 Từ đồ thị ta thấy, trị số điện áp U2R U3R ln ln lớn hai rơle (số 3) làm việc đắn giá trị ϕN(2) IX.3 Ngắn mạch pha mạng có trung tính nối đất trực tiếp: Ta khảo sát làm việc rơle nối vào dòng pha hư hỏng (rơle số ngắn mạch pha A) Đường độ nhạy lệch 450 so với véctơ áp pha khơng hư hỏng Ubc(1) (hình 3.11c) Góc ϕN(1) sức điện động Ea dòng Ia(1) thay đổi phạm vi 0≤ϕN(1)≤ 900 Qua đồ thị ta thấy, rơle nối vào dòng pha hư hỏng ln ln làm việc Từ phân tích rút kết luận sau sơ đồ 900: 1) Sơ đồ xác định hướng cơng suất ngắn mạch pha bị hư hỏng tất dạng hư hỏng Để rơle định hướng cơng suất cần phải có góc lệch α ≈450 2) Vùng chết xảy ngắn mạch pha gần chỗ nối bảo vệ (U R gần khơng) 3) Khi N(2) N(1), rơle nối vào dòng pha khơng hư hỏng làm việc khơng tác dụng dòng phụ tải dòng hư hỏng pha Vì cần phải làm để sơ đồ làm việc có vài rơle tác động nhầm dòng pha khơng hư hỏng Cũng có số sơ đồ khác để nối rơ le định hướng cơng suất sơ đồ 30 (ví dụ, IR= Ia UR = Uab), sơ đồ 600 (ví dụ, IR= Ia UR = -Ub) Tuy nhiên sơ đồ có số nhược điểm so với sơ đồ 90 0, sơ đồ 900được sử dụng rộng rãi X BẢO VỆ DỊNG CẮT NHANH CĨ HƯỚNG: Bảo vệ dòng cắt nhanh có hướng bảo vệ có hướng khơng thời gian mà tính chọn lọc tác động đạt cách chọn dòng khởi động IKĐ lớn giá trị cực đại dòng ngắn mạch ngồi INngmax theo hướng tác động phận định hướng cơng suất 30 điều kiện chỉnh định theo dòng điện dao động (đối với bảo vệ cắt nhanh nối vào dòng pha tồn phần) khơng phải điều kiện tính tốn Hình 3.21 : Âäư thë toạn bo vãû dng càõt nhanh cọ hỉåïng Trên hình 3.21 đồ thị biểu diễn thay đổi giá trị dòng điện đường dây AB có nguồn cung cấp dịch chuyển điểm ngắn mạch dọc theo đường dây Dòng khởi động bảo vệ cắt nhanh khơng có hướng đường dây chọn lớn giá trị lớn dòng ngắn mạch ngồi, trường hợp hình 3.21 IKĐ=kat.INngmaxA Như nối bảo vệ cắt nhanh phía trạm B khơng có ý nghĩa IKĐ ln ln lớn dòng ngắn mạch qua bảo vệ đặt phía trạm B Nếu ta đưa thêm phận định hướng cơng suất vào bảo vệ cắt nhanh trạm B, chọn dòng khởi động khơng kể đến dòng I NngmaxA Dòng khởi động bảo vệ B nhỏ so với trường hợp dùng bảo vệ cắt nhanh khơng hướng nêu IKĐ B = kat.INngmaxB Trong trường hợp bảo vệ cắt nhanh phía trạm B bảo vệ phần lớn đường dây AB XI ĐÁNH GIÁ VÀ PHẠM VI ỨNG DỤNG CỦA BẢO VỆ DỊNG CĨ HƯỚNG: XI.1 Tính chọn lọc: Tính chọn lọc tác động bảo vệ đạt nhờ chọn thời gian làm việc theo ngun tắc bậc thang ngược chiều dùng phận định hướng cơng suất Tính chọn lọc đảm bảo mạng vòng có nguồn cung cấp khơng có đường chéo khơng qua nguồn (hình 3.22a,b) mạng hình tia có số nguồn cung cấp tùy ý (hình 3.22c) 31 Hình 3.22 : Cạc så âäư mảng m Bo vãû dng cọ hỉåïng âm bo càõt chn lc ngàõn mảch Trong mạng vòng có số nguồn cung cấp lớn (hình 3.23a), tính chọn lọc khơng thể đảm bảo khơng thể chọn thời gian làm việc theo ngun tắc bậc thang Bảo vệ khơng đảm bảo chọn lọc mạng vòng có nguồn cung cấp có đường chéo khơng qua nguồn (hình 3.23b), trường hợp phần mạng giới hạn đường chéo xem có hai nguồn cung cấp XI.2 Tác động nhanh: Giống bảo vệ dòng cực đại (chương 2), đa số trường hợp bảo vệ có thời gian làm việc lớn Hình 3.23 : Các sơ đồ mạng mà Bảo vệ dòng có hướng khơng đảm bảo cắt chọn lọc ngắn mạch XI.3 Độ nhạy: Độ nhạy bảo vệ bị giới hạn dòng khởi động phận khởi động Trong mạng hở có hay nhiều nguồn cung cấp, số chế độ ví dụ sau cắt nguồn cung cấp có cơng suất lớn cưỡng kích từ máy phát nguồn lại dòng phụ tải cực đại đạt tới giá trị lớn Dòng khởi động chỉnh định khỏi dòng phụ tải thường làm cho bảo vệ hồn tồn khơng đủ độ nhạy Để tăng độ nhạy đơi người ta dùng phận khởi động liên hợp dòng áp Từ nhận xét ta thấy bảo vệ dòng có hướng sử dụng làm bảo vệ mạng phân phối điện áp 35kV đảm bảo tính chọn lọc tác động nhanh Bảo vệ dòng có hướng sử dụng rộng rãi làm bậc dự trữ bảo vệ có đặc tính thời gian nhiều cấp