Thiết kế hệ thống chưng cất aceton acid acetic

Thiết kế hệ thống chưng cất aceton acid acetic

MỞ ĐẦU Ngày nay cùng với sự phát triển vượt bậc của nền công nghiệp thế giới và nước nhà, các ngành công nghiệp cần rất nhiều hoá chất có độ tinh khiết cao . Chưng cất là một trong các quá trình hay dùng để làm sạch các chất lỏng. Việc thiết kế hệ thống chưng cất, với mục đích là tách aceton ra khỏi hỗn hợp Aceton – Acid Acetic là một trong các nhiệm vụ của kỹ sư ngành công nghệ hóa học . Vì thế, đề tài  Thiết kế hệ thống chưng cất Aceton –Acid Acetic  của môn  Đồ An Môn Học Quá Trình Thiết Bị  cũng là một bước giúp cho sinh viên tập luyện và chuẩn bị cho việc thiết kế quá trình & thiết bị công nghệ trong lĩnh vực này. Tập thuyết minh đồ án môn học này gồm 7 phần : Phần I : Tổng quan Phần II : Thuyết minh qui trình công nghệ Phần III : Cân bằng vật chất và năng lượng Phần IV : Tính toán các kích thước cơ bản của tháp Phần V : Tính chóp và trở lực của tháp Phần V I : Tính toán cơ khí Phần VII : Tính thiết bị truyền nhiệt Phần VIII : Tính chiều cao bồn cao vị Phần IX : Tính cách nhiệt Phần X : Tính toán giá thành cho thiết bị Tài liệu tham khảo Để hoàn thành đồ án này , thực sự em đã cố gắng rất nhiều . Song , vì đây là bước đầu làm quen với công tác thiết kế nên chắc hẳn không tránh khỏi những sai sót. Cuối cùng , em xin chân thành cảm ơn các thầy cô trong bộ môn Máy – Thiết Bị , đặc biệt là thầy Trần Tấn Việt , người đã trực tiếp hướng dẫn và giúp đỡ em rất nhiều trong suốt thời gian thực hiện đồ án thiết kế này . I-TỔNG QUAN: Aceton và acid acetic là hai loại hoá chất quan trọng trong nghành công nghiệp hóa chất. Aceton : Phần lớn được dùng làm dung môi nhất là trong công nghiệp sản xuất nhựa, vecni, chất dẻo. Aceton làm dung môi tốt đối với các nitro xeluloza, acetyl xenluloza. Nó ít độc nên được dùng làm dung môi cả trong công nghiệp dược phẩm và thực phẩm. Aceton còn được dùng làm nguyên liệu để tổng hợp một số lớn các hợp chất xeten, izopren, oxit mezytyl, rượu diacetomic… Acid acetic: là một loại acid quan trọng nhất trong các loại acid hữu cơ. Nó rẻ nên được ứng dụng rộng rãi và là hoá chất cơ bản để điều chế nhiều hợp chất quan trọng. Acid acetic được ứng dụng trong các nghành : + Làm dấm ăn. + Đánh đông mủ cao su + Làm chất dẻo tơ lụa xeluloza acetat . + Làm phim ảnh không nhạy lửa. + Làm chất kết dính polyvinyl acetat . + Làm phẩm màu, dược phẩm, nước hoa tổng hợp. Chưng cất là quá trình dùng nhiệt để tách một hỗn hợp lỏng ra thành các cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay hơi khác nhau của các cấu tử trong hỗn hợp ở cùng một nhiệt độ Về thiết bị : có thể sử dụng các loại tháp chưng cất sau : -Tháp chưng cất dùng mâm xuyên lỗ hoặc mâm đĩa lưới -Tháp chưng cất dùng mâm chóp -Tháp đệm (tháp chưng cất dùng vật chêm ) Nhận xét về ưu khuyết điểm của từng loại tháp : -Tháp mâm xuyên lỗ Ưu điểm : chế tạo đơn giản , vệ sinh dễ dàng , trở lực thấp hơn tháp chóp , ít tốn kim loại hơn tháp chóp Nhược điểm : yêu cầu lắp đặt cao : mâm lắp phải rất phẳng , đối với những tháp có đường kính quá lớn (>2.4m) ít dùng mâm xuyên lỗ vì khi đó chất lỏng phân phối không đều trên mâm -Tháp chóp Ưu điểm : hiệu suất truyền khối cao , ổn định , ít tiêu hao năng lượng hơn nên có số mâm ít hơn Nhược điểm : chế tạo phức tạp , trở lực lớn -Tháp đệm : Ưu điểm :chế tạo đơn giản , trở lực thấp Nhược điểm :hiệu suất thấp , kém ổn định do sự phân bố các pha theo tiết diện tháp không đều , sử dụng tháp chêm không cho phép ta kiểm soát quá trình chưng cất theo không gian tháp trong khi đó ở tháp mâm thì quá trình thể hiện qua từng mâm một cách rõ ràng , tháp chêm khó chế tạo được kích thước lớn ở qui mô công nghiệp Đề tài của đồ án môn học : Đề tài của đồ án môn học là :Thiết kế tháp chưng cất dùng mâm chóp với những dữ kiện cơ bản sau: Nguyên liệu đầu vào (nhập liệu ) là hỗn hợp Aceton – Acid acetic Nồng độ Aceton trong nhập liệu là 30% khối lượng. Năng suất nhập liệu là 3000 kg /h Nồng độ Aceton trong sản phẩm đỉnh là 97% khối lượng. Nồng độ Aceton trong sản phẩm đáy là 0,5 % khối lượng. Tháp hoạt động liên tục , chưng cất ở áp suất thường II-THUYẾT MINH QUI TRÌNH CÔNG NGHỆ: Nhập nguyên liệu là hỗn hợp Aceton – Acide acetic được đưa vào bồn chứa nguyên liệu. Sau đó nhập liệu được bơm đưa lên bồn cao vị. Từ đây nhập liệu qua thiết bị gia nhiệt bằng hơi nước bão hòa đưa nhiệt độ nhập liệu từ 30 o C lên nhiệt độ sôi 85,8 o C và đưa vào tháp chưng cất tại mâm nhập liệu. -Hơi ra ở đỉnh tháp được dẫn qua thiết bị ngưng tụ, tại đây hơi được ngưng tụ hoàn toàn thành lỏng bão hòa , được hoàn lưu vào tháp với tỷ số hoàn lưu R và phần còn lại đưa đi làm nguội bằng thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh -Lỏng ở đáy tháp được dẫn qua nồi đun kiểu Kettle được đun nóng gián tiếp bằng hơi nước bão hòa, hơi ở nồi đun dẫn vào tháp để cấp nhiệt cho tháp. Lượng lỏng đi ra khỏi nồi đun được làm nguội làm sản phẩm đáy. -Trong tháp, có quá trình tiếp xúc pha và truyền khối giữa hai pha lỏng và hơi. Thiết bị ngưng tụ, làm nguội được dùng nước để trao đổi nhiệt gián tiếp. -Hệ thống làm việc liên tục cho ra sản phẩm đỉnh là Aceton và sản phẩm đáy là Acid acetic . III. CÂN BẰNG VẬT CHẤT NĂNG LƯỢNG A-CÂN BẰNG VẬT CHẤT: a-Xác định các thông số Ký hiệu: x F , x D , x W :phân mol Aceton trong nhập liệu, sản phẩm đỉnh, sản phẩm đáy F,D,W :suất lượng mol của dòng nhập liệu, sản phẩm đỉnh, sản phẩm đáy (kmol/h) M A , M B :lần lượt là phân tử lượng của Aceton và Axit Acetic (kg/kmol) -Phân tử lượng trung bình của các dòng M F =x F .M A + (1-x F ).M B = 0,3.58 + (1-0.3).60 = 59,4 (kg/kmol) M D =x D .M A + (1- x D ).M B = 0,97.58 + (1-0,97).60 = 58,06 (kg/kmol) M W =x W .M A + (1- x W ).M B = 0,005. 58 + (1-0,005).60 =59,99 (kg/kmol) -Suất lượng dòng nhập liệu F = F M F = 4,59 3000 =50,505 (kmol/h) Cân bằng vật chất cho toàn tháp ta có hệ sau: F = D + W F.x F =D.x D + W.x W D = WD WF xx xx F   = 50,505    005,097,0 005,03,0 15,439 (kmol/h) W= F -D =50,505 -15,439 = 35,066 (kmol/h) Tóm lại ta có bảng sau: F x F D x D W x W 50,505 0,3 15,439 0,97 35,066 0,005 -Tính chỉ số hồi lưu thích hợp: Sử dụng công thức thực nghiệm : R =1,3.R min + 0,3 (CT IX-25b tr149-STT2) Với R min = FF FD xy yx   * * (CT IX-24 Tr 149 STT2) Với y F * là phân mol Aceton trong pha hơi cân bằng với x F . Từ số liệu bảng tra IX-2a /tr135 STT2 , thành phần lỏng – hơi cân bằng ta có : x F = 0,3 thì y * F = 0,725. Do đó R min = 3,0725,0 725,097,0   =0,576 Vậy R=1,3 R min + 0,3 =1,3.0,576 + 0,3 = 1,049 b-Xác định số mâm lý thuyết : Việc xác định số mâm lý thuyết được tiến hành trên đồ thị y-x -Phương trình đường làm việc của phần cất y= x R R 1 + 1R x D = x 049,2 049,1 + 049,2 97,0 =0,512x + 0,473 F,x F W, x W L,x L D,x -Phương trình đường làm việc của phần chưng y= x R fR 1  - 1 1   R f x W = x 049,2 271,3049,1  + 005,0 409,2 271,2 =2,108x – 0,0055 với f= WF WD xx xx   = 005,03,0 005,097,0   =3,271 Dựng đường làm việc của tháp bao gồm đường làm việc của phần cất và phần chưng . Trên đồ thị y-x ta lần lượt vẽ các đường bậc thang từ đó xác định được số mâm lý thuyết là 12 mâm B-CÂN BẰNG NHIỆT LƯỢNG: a-Nhiệt trao đổi ở thiết bị ngưng tụ Q D =(R+1)D.r D (CT 6.15 /TR 256- T10)  Với r D = x D .M A .r A + (1-x D )M B .r B 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 x y  Tại x D = 0,97 tra bảng IX-2a trang 135 STT2 ta có T D = 56,96 o C . Tại nhiệt độ này ta có: r A = 522,146 (kj/kg) và r B =373,023(kj/kg) (bảng 45 tr.431 T10) r D = 0,97 x 522,146 x 58 + 0,03 x 373,023 x 60 = 30047,376(kj/kmol) Do đó Q D = 2,049.15,437.30047,376 = 264 (kw) b-Nhiệt trao đổi ở thiết bị gia nhiệt cho nhập liệu từ nhiệt độ 30 o C đến nhiệt độ sôi Q F =C F .F(T F - 30)  Tại x F = 0,3 tra bảng IX-2a trang 135 STT2 ta có T F = 85,8 o C  Nhiệt dung riêng của nhập liệu tra ở nhiệt độ trung bình T= 2 308,85  =57,9 o C tại nhiệt độ này ta có C A =2,298 (kj/kgđộ) , C B =2,196 (kj/kgđộ) (Bảng I.153 TR171-STT1). Ta có C F =x F C A M A + (1-x F )C B M B = 0,3.2,298.58 + (1-0,3).2,196.60 = 132,217 (kj/kmolđộ) Do đó Q F =132,217.50,505 (85,8 -30) = 104(kw) Nếu coi tổn thất trên đường nhập liệu bằng 5% thì Q F = 1,05.104=109,2(kw) c-Nhiệt làm nguội sản phẩm đay từ nhiệt độ sôi là 117,3 o C xuống 30 o C Q W = WC W (T W -30) Nhiệt dung riêng được xác định ở nhiệt độ trung bình T= 2 303,117  =73,65 o C . Tại nhiệt độ này tra bảng I.153 TR171-STT1 ta có : C A =2,349(kj/kgđộ) , C B =2,281(kj/kgđộ) Nên C W = x W M A C A + (1-x W )M B C B = 0,005.58.2,349 + (1-0,005).60.2,281 = 136,857 (kj/kmolđộ) Do đó Q W =35,066.136,857.(117,3-30)=116,4(kw) d-Nhiệt làm nguội sản phẩm đỉnh từ 56,96 o C xuống 30 o C Q sp =C D .D(T D -30) Nhiệt dung riêng cũng được xác định ở nhiệt độ trung bình T= 2 3096,56  =43,48 o C . Tại nhiệt độ này ta có : C A =2,251 (kj/kgđộ) , C B =2,119 (kj/kgđộ) Tương tự ta tính được C D =130,455(kj/kmolđộ) Do đó Q sp = 130,455.15,439.(56,96-30)=15,083(kw) e-Nhiệt lượng cung cấp cho đáy tháp Từ cân bằng nhiệt lượng ta có Q đ = DC D T D + WC W T W + Q D – FC F T F =15,439.130,455.56,96 + 35,066.136,857.117,3 + 2,049.15,437.30047,376 – 50,505.132,217.85,8 = 293,1 (kw) Tuy nhiên nếu coi tổn thất nhiệt chiếm khoảng 10% nhiệt lượng ta có Q đ = 1,1.293,1 = 322,41 (kw) IV. TÍNH TOÁN CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA THÁP a-Khối lượng riêng trung bình của pha hơi Phần cất : gọi x pcất là nồng độ phần mol trung bình của cấu tử A(benzen) trong pha lỏng của phần cất Ta có : x pcất = 2 FD xx  = 2 3,097,0  =0,635 (phân mol) Từ đường làm việc của phần cất ta có nồng độ của pha hơi tương ứng là y pcất = 0,512 x pcất + 0,473 = 0,512 x 0,635 + 0,473 = 0,798 (phân mol) Phần chưng : gọi x pchưng là nồng độ phân mol trung bình của cấu tử A trong pha lỏng của phần chưng Ta có : x pchưng = 2 FW xx  = 2 3,0005,0  =0,153 (phân mol) Do đó y pchưng =2,108x pchưng – 0,0055 = 2,108 x 0,153 – 0,0055 = 0,317(phân mol) Tra đồ thị T-xy ta có nhiệt độ của pha hơi tương ứng là Từ y pcất = 0,798 (phân mol) T G(cất) = 82 o C Từ y pchưng = 0,317 (phân mol) T G(chưng) = 103,3 o C Khối lượng phân tử trung bình của pha hơi trong phần chưng và phần cất là M pcất = y pcất M A + (1-y pcất )M B = 0,798.58 +(1-0,798)60 = 58,404 (kg/kmol) M pchưng = y pchưng M A + (1-y pchưng )M B =0,317.58 + (1-0,317)60 = 59,366 (kg/kmol) Giả thiết rằng hơi trong tháp là khí lý tưởng , khối lượng riêng trung bình của pha hơi trong phần chưng và phần cất là : Phần cất :  G(cất) = )273(4,22 273. )(  catG pcat T M = )27382(4,22 273.404,58  = 2,005 (kg/m 3 ) Phần chưng :  G(chưng) = )273(4,22 273. )(  chungG pchung T M = )2733,103(4,22 273.366,59  =1,923 (kg/m 3 ) Do đó khối lượng riêng trung bình của pha hơi trong toàn tháp là :  G = (  G(cất) +  G(chưng) )/2 =(2,005 + 1,923)/2 = 1,964 (kg/m 3 ) b-Khối lượng riêng trung bình của pha lỏng Ở đỉnh : ứng với x D = 0,97 tra đồ thị T-xy ta có T D = 56,96 o C . Ở nhiệt độ này , khối lượng riêng của aceton và axit acetic là:  A =749,3 (kg/m 3 ) và  B = 807,2(kg/m 3 ) . Khối lượng riêng của sản phẩm đỉnh là  L(đỉnh) = x D .  A + (1- x D )  B = 0,97.814,2 + (1-0,97)807,2 = 1083,95 (kg/m 3 ) Ở đáy : ứng với x W = 0,005 tra đồ thị T-xy ta có T W = 117,3 o C . Ở nhiệt độ này , khối lượng riêng của aceton và acid acetic là:  A =668,78 (kg/m 3 ) và  B = 926,86(kg/m 3 ) . Khối lượng riêng của sản phẩm đáy là  L(đáy) = x W .  A + (1- x W )  B = 0,005. 668,78 + (1-0,005). 926,86= 925,57 (kg/m 3 ) Do đó khối lượng riêng trung bình của pha lỏng trong toàn tháp tính gần đúng là :  L =(  L(đỉnh) +  L(đáy) )/2=(1083,95 + 925,57)/2=1004,76 (kg/m 3 ) c-Vận tốc hơi trung bình trong toàn tháp Theo sổ tay tập II trang 175 công thức (IX-105) ta có ( G  y ) tb =0,065 [] L G h  Trong đó  y : vận tốc trung bình của pha hơi (m/s)  G ,  L : khối lượng riêng trung bình của pha hơi và pha lỏng (kg/m 3 ) h: khoảng cách giữa các mâm (m). Giá trị h được chọn sao cho để giảm đến mức thấp nhất lượng lỏng bị hơi cuốn theo  [] là hệ số có tính đến sức căng bề mặt Khi  < 20 (dyn/cm) thì  [] = 0,8  > 20 (dyn/cm) thì  [] = 1 Ở đây ta tra bảng có được  = 18,99 (dyn/cm) < 20 nên  [] = 0,8 Chọn khoảng cách giữa các mâm là h=0,35 (m) Do đó ( G  y ) tb =0,065 [] L G h  (1,958.  y ) = 0,065 .0,8 . 76,1004.958,1.35,0  y = 0,697 (m/s) d-Lưu lượng hơi qua tháp : Phương trình cân bằng vật chất cho bao hình ta có: g F + g y = L x + D g tl = L x + D Phương trình cân bằng cho cấu tử dễ bay hơi ta có : g tl y tl = L x x F + Dx D (2) Ở đây coi nhiệt độ trung bình trong toàn tháp là nhiệt độ trung bình của đỉnh và đáy tháp T = 2 3,11796,56  = 87,13 o C -Lượng hơi ra khỏi đỉnh tháp : g đỉnh = D + L o = D(R+1) = 15,439.(1,049 +1) = 31,635 (kmol/h) Cân bằng năng lượng ta có : g tl r tl = g đỉnh r đỉnh (3) với r tl = y tl r A M A + (1-y tl )r B M B = y tl .522,146.58 + (1-y tl ).373,023.60 = 7903,088y tl +22381,38 (kj/kmol) r đỉnh = x D r A M A + (1-x D )r B M B = 0,97.522,146.58 + (1-0,97).373,023.60 =30047,375 (kj/kmol) Tóm lại ta có hệ phương trình sau : L x = g tl –15,439 (1) g tl y tl = L x .0,3 + 15,439.0,97 (2) gtl. (7903,088y tl +22381,38) = 31,635 . 30047,375 (3) g tl = 35,1 (kmol/h) y tl = 0,595 (mol) L x = 19,661 (kmol/h) e-Lượng hơi vào phần chưng : Cân bằng vật chất và năng lượng ta có hệ sau : L đáy = g đáy + W L đáy x đáy = g đáy y đáy + Wx W g tl r tl = g đáy r đáy Với r đáy = y đáy r A M A + (1-y đáy )r B M B = 0,005.522,146.58 + (1-0,005)373,023.60 = 22420,9 (kj/kmol) L đáy = g đáy + 35,066 L đáy x đáy = 0,005g đáy + 0,175 22420,9.g đáy = 950556,524 L đáy = 77,462 (kmol/h) g dáy = 42,396 (kmol/h) f-Lưu lượng hơi trung bình trong toàn tháp : -Lưu lượng hơi trung bình trong phần cất : g pcất = 2 tldinh gg  = 2 1,35635,31  = 33,368 (kmol/h) -Lưu lượng hơi trung bình trong phần chưng : g pchưng = 2 tlday gg  = 2 1,35396,42  =38,748(kmol/h) -Lưu lượng hơi trung bình trong toàn tháp : g = 2 gg pcatpchung  = 2 368,33748,38  = 36,058 (kmol/h) Ở nhiệt độ trung bình là 87,13 o C thì lưu lượng hơi trung bình (m 3 /h) là : Q v = o T Tg .4,22. = 273 )27313,87(4,22.058,36  =1065,482(m 3 /h) g-Đường kính tháp : D= y  0,785 Q v = 697,0.785,0 3600/482,1065 = 0,736 (m) Dựa vào bảng đường kính tiêu chuẩn của các loại tháp chưng luyện ta chọn D = 0,8(m) h-Xác định số đĩa thực và chiều cao tháp : Tại đỉnh : Ta có x D = 0,97 T D = 56,96 o C y D * = 0,998(phân mol) -Độ bay hơi tương đối :  D = D D D D xy xy )1( )1( * *   = 97,0).998,01( )97,01.(998,0   =15,433 -Độ nhớt động học Tại nhiệt độ đỉnh ta có :  A = 0,235 (Cp) ,  B = 0,727 (Cp) lg = x D lg A + (1-x D )lg B lg = 0,97lg(0,235) + (1-0,97)lg(0,727) = -0,614  = 0,243 (Cp) Vậy  D  D = 15,433.0,243 = 3,754.Tra giản đồ Tập 3-Truyền khối trang 93 ta có E 1 = 0,38 Tại đáy : Tương tự ta có : Độ bay hơi tương đối :  W = 3,277 Độ nhớt động học :  = 0,373  W  W =1,223 E 2 = 0,49 Tại mâm nhập liệu : Tương tự ta có : Độ bay hơi tương đối :  F = 6,152 Độ nhớt động học :  = 0,390  F  F =2,401 E 3 = 0,42 i-Hiệu suất trung bình của toàn tháp : E = 3 321 EEE  = 3 42,049,038,0  =0,43 j-Số mâm thực tế : N th = E N LT = 43,0 12 = 29 (mâm) k- Số mâm thực tế phần cất : N thpc = E N LTPC = 43,0 3 = 7 (mâm) l- Số mâm thực tế phần chưng: N thpch = N th – N thpc = 29 -7 = 22 (mâm) m-Chiều cao tháp : H = (N th –1)h + N th  + (0,8-1) Chọn  :chiều dày mâm ( =4mm) , h:khoảng cách giữa các mâm (h=0,35m) Do đó : H = 28.0,35 + 29.0,004 + 0,8 = 10,7 (m) V-TÍNH CHÓP VÀ TRỞ LỰC CỦA THÁP : -Chọn đường kính trong của ống hơi theo tiêu chuẩn là: d h = 50(mm ) -Số chóp phân bố trên một mâm : Trong thực tế thường chọn tổng tiết diện ống hơi trên mỗi mâm =10% . tiết diện tháp nên ta có: n. 4 . 2 h d  = 0,1 4 . 2 t D  n = 0,1 h t d D 2 2 = 0,1 2 2 05,0 8,0 = 25,6 Chọn thiết kế n = 27 chóp / mâm -Chiều cao chóp trên ống dẫn hơi h 2 = 0,25d h = 0,25.50 = 12,5(mm) [...]... 15083 F=   18,38 (m2) K t log 54.15,2 e-Chiều dài thiết bị: F 18,38   6,4 (m) L= n.d  37.0,025. g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = 0,2625 m Ta có tỷ số : L/D = 6,4/0,2625 = 24,4 > 4 Do vậy ta thay thiết bị loại 1-1 bằng thiết bị loại 1-4 , chiều dài mỗi pass là 1,6 m Lúc này ta có : L1pass/Dtđ = 1,6/1,05 = 1,52 < 4 3 -Thiết bị nồi đun: -Thiết bị được chọn là nồi đun Kettle -Để đun sơi... là hệ số hiệu chỉnh ( chọn cho thiết bị loại I-nhóm II) trang 26 –Chế tạo máy hóa chất Thiết bị làm việc với chất độc hại , dễ cháy nổ , dễ cháy , khơngtiếp xúc trực tiếp với nguồn đốt nóng -Chọn hệ số bền mối hàn h = 0,95 Ta có : [ ] 126.0,95 h =  539,19  25 p 0,222 Do đó bề dày tối thiểu của thân được tính theo cơng thức : Dt p 800.0, 222 S'    0,742 (mm) 2.[ ]. h 2.0,95.126 -Chọn hệ. .. 116400   73,66 (m2) K t log 43,055.36,7 e-Chiều dài thiết bị: F 73,66   5,6 (m) L= n.d  130.0,032. g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = 0,624 m Ta có tỷ số : L/D = 5,6/0,624 = 8,97 > 4 Do vậy ta thay thiết bị loại 1-1 bằng thiết bị loại 1-2 , chiều dài mỗi pass là 2,8m Lúc này ta có : L1pass/Dtđ = 2,8/2.0,624 = 2,24 4 Do vậy ta thay thiết bị loại 1-1 bằng thiết bị loại 1-2 , chiều dài... lệch nhiệt tải q: 2 1   4,8%  5% q2 6981,34 c -Hệ số truyền nhiệt : -Hệ số truyền nhiệt được xác định theo cơng thức : 1 1 1 1 K =(    rw ) 1  (   0,877.10 3 ) 1  97 (W/m2.độ) 1  2 109,16 3674,39 d-Bề mặt truyền nhiệt: QF 109200   15,76 (m2) K t log 97.71,4 e-Chiều dài thiết bị: F 15,76   4,04 (m) L= n.d  62.0,02. g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = t.(2no +1) Trong đó :... 0,5  = 0,1.(1,46  )  0,1.(1,46  )  0,08 d F Re 50 54862,8 -Tính l: -Hệ số trở lực của các ống nối có cút 90o và d = 50 mm :=1,1 -Hệ số đột thu Ta có tỷ số Fo/F1 = d2/h2 = 502/5002 = 0,01 (do chọn mực chất lỏng trong bồn chứa h=0,5 m)  = 0,5 -Hệ số trở lực qua van : chọn loại van thẳng d=0,05m , Re > 3.105  = 0,79 -Hệ số trở lực của ống ba ngã :  = 1,2 Vậy : l = 0,5.2 + 1,1.8 + 0,79.4 +... 2,84.E.( L ) 2 / 3 Lw Trong đó: QL : lưu lượng lỏng (m3/h) E : hệ số hiệu chỉnh cho gờ chảy tràn L Q E = f( 2L5 , w ) , D Lw Lw : chiều dài gờ chảy tràn Chọn Lw = 0,6D = 0,6.0.8 = 0,48 (m) Tính QL: -Lưu lượng lỏng phần chưng : M 59,366 Qch = (RD + F) pchung = (1,049.15,439 + 50,505) = 3,862 (m3/h)  L ,ch 1025,38 -Lưu lượng lỏng phần cất: M 58,404 Qcất = RD cat =1,409.15,439 = 1,343 (m3/h)  L ,cat 946,19... 22,4.(117,3  273) Hệ số cấp nhiệt cho dòng lưu chất lỏng đi ngồi ống được xác định theo cơng thức :  * r 0,033  0, 333  0,75 q 0, 7 2 1  7,77.10 ( ) ( ) 0, 45 0,117 0, 37   *   C T 1,874.408413 0, 033 925,57 0, 333 0,117 0, 75.8190 0, 7  1  7,77.10 2.( ) ( ) 925,57  1,874 25,6.10 3 (0,451.10 3 ) 0, 45 2485 0,117 390,30, 37  1  số truyền c -Hệ 496,20 nhiệt : -Hệ số truyền nhiệt... Q 322410 F=   53 (m2) K t log 400.15, 2 e-Chiều dài thiết bị: F 53   4,1 (m) L= n.d  130.0,032. g-Đường kính trong của thiết bị ngưng tụ : D = t.(2no +1) Trong đó : t = (1,2-1,5).d , chọn t =1,5.d = 1,5.0,032=0,048 m no : số vòng tròn đồng tâm D = t.(2no +1) = 0,048.(2.6 +1) = 0,624 (m) Ta có tỷ số : L/D = 3,2/0,624 = 5 > 4 (phù hợp ) 4 -Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy: SA Û PHẨ ĐÁ N M Y NƯỚ . tinh khi t cao . Ch ng c t là m t trong c c quá trình hay d ng để làm s ch c c ch t l ng. Vi c thi t k h th ng ch ng c t, với m c đ ch là t ch aceton. k m ổn định do sự phân bố c c pha theo ti t diện th p kh ng đều , sử d ng th p ch m kh ng cho phép ta kiểm so t quá trình ch ng c t theo kh ng gian th p