CÂN BẰNG CÔNG SUẤT

CÂN BẰNG CÔNG SUẤT

Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc Chương 1 CÂN BẰNG CÔNG SUẤT 1.1 Tổng quan về hệ thống điện cần thiết kế 1.1.1 Sơ đồ địa lý của mạng điện Theo đề bài ta có vị trí các nguồn cung cấp và 8 phụ tải : 8 5 7 A 2 6 1 3 4 B 4 4 , 7 2 k m 4 4 , 7 2 k m 5 3 , 8 5 k m 4 4 , 7 2 k m 7 8 , 1 0 k m 4 1 , 2 3 k m 5 0 , 9 9 k m 5 8 , 3 1 k m 3 1 , 6 2 k m 5 0 k m 6 4 , 0 3 k m 5 3 , 8 5 k m 4 1 , 2 3 k m 4 4 , 7 2 k m 4 1 , 2 3 k m 4 0 k m 4 1 , 2 3 k m 1.1.2 Số liệu về nguồn cung cấp Hệ thống điện gồm 2 nguồn điện : Nguồn điện 1 : Nhà máy điện A - Công suất đặt: P fA = 4x50 = 200 MW - Hệ số công suất: Cosϕ = 0,85 - Điện áp định mức: U đm = 10,5 Kv Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 1 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc Nguồn điện 2 : Nhà máy điện B - Công suất đặt: P fB = 2x100 = 200 MW - Hệ số công suất: Cosϕ = 0,85 - Điện áp định mức: U đm = 10,5 Kv 1.1.3 Những số liệu về phụ tải Trong hệ thống điện gồm 8 phụ tải loại I , hệ số cosϕ hoàn toàn giống nhau . Thời gian sử dụng phụ tải cực đại T max = 5500 h. Các phụ tải có yêu cầu điều chỉnh điện áp là thường và khác thường. Điện áp định mức của mạng điện thứ cấp là 22 kV. Phụ tải cực tiểu bằng 50% phụ tải cực đại : P min = 0,5P max Công suất tiêu thụ của các phụ tải điện được tính như sau: Q max = P max tgϕ ; S • max = P max + j Q max ; S max = 2 2 ax axm m P Q+ Bảng 1.1: Giá trị công suất của các phụ tải trong các chế độ Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 2 Phụ tải Số liệu 1 2 3 4 5 6 7 8 P max (MW) 28 20 15 40 30 35 47 32 P min (MW) 14 10 7,5 20 15 17,5 23,5 16 Cosϕ 0,90 0,90 0,90 0,9 0,90 0,90 0,90 0,90 Q max (MVAr) 13,56 9,69 7,26 19,37 14,53 16,95 22,76 15,50 Q min (MVAr) 6,78 3,35 3,63 9,69 7,27 8,48 11,38 7,75 S max (MVA) 31,11 22,22 16,66 44,44 33,33 38,88 52,22 35,55 S min (MVA) 15,56 11,11 8,33 22,22 16,67 19,44 26,11 17,78 Loại hộ phụ tải I I I I I I I I Yêu cầu ĐC điện áp T T T KT KT KT KT KT Điện áp TC (kV) 22 22 22 22 22 22 22 22 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc 1.1.4 Kết luận Từ những số liệu trên có thể rút ra các nhận xét sau: - Hệ thống gồm 2 nhà máy nhiệt điện: nhà máy A có 4 tổ máy công suất bằng nhau, nhà máy B có 2 tổ máy công suất bằng nhau. - - Việc phân bố phụ tải trên sơ đồ địa lý là tương đối rõ rệt.Khu vực xung quanh nhà máy NĐA gồm có các phụ tải 1,2,3,6,7,8. Khu vực xung quanh nhà máy NĐB gồm có các phụ tải 1,3,4,5,6,7. Phụ tải 1 và phụ tải 6 nằm ở khoảng giữa 2 nhà máy. - Khoảng cách từ nguồn đến phụ tải xa nhất: 78,10 km (NĐA-3) - Khoảng cách từ nguồn đến phụ tải gần nhất: 41,23 km (NĐA-2) - Khoảng cách giữa 2 nhà máy nhiệt điện là: 101,98 km - Tổng công suất các nguồn là: P NĐA + P NĐB = 4.50 +2.100 =400(MW) - Tổng công suất các phụ tải là: P t = 28+20+15+40+30+35+47+32 =247 (MW) Q t =13,56+9,69+7,26+19,37+14,53+16,95+22,76+15,5 = 119,62 (MVAR) Tất cả các hộ phụ tải đều là loại I cho nên các hộ loại I chiếm 100% công suất các phụ tải. - Khi thiết kế mang cần chú ý các điều kiện sau: + Đảm bảo cung cấp điện cho các hộ phụ tải.Các hộ phụ tải loại I cần phải được cung cấp bằng đường dây mạch kép. +Đảm bảo liên lạc giữa 2 nhà máy để đảm bảo tính kinh tế và tính ổn định của hệ thống.Yêu cầu này nên thực hiện bằng đường dây liên lạc mạch kép giữa 2 nhà máy. + Do có sự liên quan giữa vị trí địa lý của phụ tải 1 và phụ tải 6 nằm ở giữa 2 nhà máy nên đường dây liên lạc giữa 2 nhà máy ta nên chọn các phương án có đường dây liên lạc nối qua phụ tải 1 hoặc 6 thì sẽ có chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật tốt hơn. 1.2 Cân bằng công suất tác dụng cho chế độ cực đại Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 3 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc 1.1.2 Kiểm tra điều kiện cân bằng công suất Đặc điểm rất quan trọng của các hệ thống điện là truyền tải tức thời điện năng từ các nguồn đến các hộ tiêu thụ và không thể tích trữ điện năng thành số lượng nhận thấy được. Tính chất xác định sự đồng bộ của quá trình sản xuất và tiêu thụ điện năng. Tại mỗi thời điểm trong chế độ xác lập của hệ thống, các nhà máy của hệ thống cần phải phát công suất bằng với công suất yêu cầu của các hộ tiêu thụ, kể cả tổn thất công suất trong mạng điện nghĩa là cần phải thực hiện đúng sự cân bằng giữa công suất phát và công suất tiêu thụ. Ngoài ra để đảm bảo cho hệ thống vận hành bình thường, cần có dự trữ nhất định của công suất tác dụng. Dự trữ trong hệ thống điện là một vấn đề rất quan trọng liên quan đến sự vận hành cũng như sự phát triển của hệ thống điện. Sự cân bằng công suất tác dụng trong hệ thống điện được biểu diễn bằng biểu thức sau: P F =mP t + ∆P +P td +P dt = P YC Trong đó : + m: là hệ số đồng thời. ở trường hợp này ta lấy m =1; + P F : là tổng công suất tác dụng phát ra do các máy phát điện của các nhà máy điện trong hệ thống điện (MW); Thay số vào ta có: P F = P FA + P FB = 4.50 + 2.100 = 400(MW) + P t :là tổng phụ tải tác dụng cực đại của các hộ tiêu thụ (MW); Thay vào ta có : mP t =1.(28+20+15+40+30+35+47+32) = 247(MW) + ∆P : là tổng tổn thất công suất tác dụng trên đường dây và máy biến áp (MW). Lấy ∆P = (5 ÷ 15)%P t , trong tính toán sơ bộ ta chọn là 5%. Thay số vào ta có : ∆P =0,05. 247 = 12,35(MW) +P td : là công suất tự dùng của nhà máy điện. Công suất của nhà máy điện phụ thuộc vào loại nhà máy và công suất nhà máy phát ra. ở đây ta có thể coi công suất tự dùng là một trị số không đổi và tính theo phần trăm công suất phát ra lớn nhất ở thanh cái điện áp máy phát của nhà máy điện. Trong trường hợp này ta chọn bằng 10% P FNĐ Thay số liệu đã có được: P td = 0,1 (P t + 0,05ΣP t ) = 0,1(247+0,05.247)=25,935(MW) + P dt : là công suất dự trữ của hệ thống (MW). Công suất này được xác định dựa vào biểu thức: Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 4 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc P dt ≥ P tổ máy phát lớn nhất = 100(MW) và P dt ≥ 10%ΣP pt =0,1.247=24,7 (MW) Lấy P dt = 100 (MW) Sau khi tính toán được ra các giá trị công suất ta có nhận xét: P YC =247 + 12,35 + 25,935 + 100 = 385,285(MW) < P FNĐ =400(MW) Vậy công suất tác dụng của nhà máy đảm bảo cung cấp cho hộ phụ tải. 1.2.2 Phân bố công suất cho 2 nguồn Việc quyết định phương thức huy động nguồn trong toàn hệ thống cũng như việc xác định trình tự vận hành của từng nhà máy điện là phải chính xác và hợp lý, chặt chẽ về kinh tế kỹ thuật. Đối với nhà máy điện đang xét là nhà máy nhiệt điện nên phụ tải kinh tế của nó là (0,6- 0,85) phụ tải định mức, ở đây ta chọn P kt =80%P đm . Nếu chưa tính đến công suất dự trữ thì tổng công suất yêu cầu của hệ thống là: P yc =P t +ΔP+ P td Thay số ta được: P yc =247+5%.247+10%.(247+5%.247) = 1,155P t = 1,155.247 = 285,285 MW Để đảm bảo cân bằng công suất tác dụng trong hệ thống, ta cho nhà máy A nhận phụ tải trước, bởi vì NM A gần tải hơn : Các phụ tải 2,6,7,8 nhận hoàn toàn công suất từ NM A , phụ tải 4,5 nhận công suất từ NM B. Công suất nhà máy A phát lên lưới là: 80%. 10%.80% vhA FA tdA dmA dmA P P P P P= − = − = 160 – 16 = 144 MW Công suất nhà máy B phải đảm nhận là: P FB = P yc - P FA = 285,285 - 80%.200 = 125,285 MW = 67,64%.P dmFB Công suất tự dùng của nhà máy B là: P tdB = P td - P tdA = 25,935 - 16 = 9,935 MW Công suất nhà máy B phát lên lưới là: P vhB = P FB - P tdB = 125,285 - 9,935 = 115,35 MW Vậy trong chế độ phụ tải cực đại thì ta có phương thức vận hành cho hai nhà máy là: Nhà máy A phát công suất 160MW, có 4 tổ máy vận hành Nhà máy B phát công suất 125,285 MW, có 2 tổ máy vận hành 1.3 Cân bằng công suất tác dụng cho chế độ cực tiểu Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 5 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc Cũng theo nguyên tắc như trên để phân bố công suất cho hai nhà máy, để sao cho đạt được yêu cầu tối thiểu về kĩ thuật và kinh tế. Ta có : P min = 50%.P max = 0,5.247 = 123,5 MW. Tương tự như trên: P yc = P ptmin + ΔP + P td = P ptmin + 5%.P ptmin + 10%. (P ptmin + 5%. P ptmin ) = 1,155. P ptmin = 1,155. 123,5 = 142,64 MW Để đảm bảo tính kinh tế và kĩ thuật ta cho nhà máy A nhận phụ tải trước, khi đó: Giả thiết cho 2 tổ máy nghỉ, công suất phát của NM A trong chế độ phụ tải cực tiểu là: P FA = 80%P đmmin = 0,8.100 = 80MW. Công suất nhà máy A phát lên lưới là: min min 80%. 10%.80%. 72 vhA FA tdA dmA dmA P P P P P MW = − = − = Công suất nhà máy B phải đảm nhận là: P FB = P yc - P FA = 285,285 80 2 − = 62,64 MW Vậy ta cho nhà máy B nghỉ 1 tổ máy nghỉ và phát với P FB = 62,64%.P dmFB Công suất nhà máy B phát lên lưới là: P vhA = P FA - P tdA = 62,64 - 0,1.62,64 = 53,38 MW Vậy trong chế độ phụ tải cực tiểu thì ta có phương thức vận hành cho hai nhà máy là: Nhà máy A phát công suất 80 MW, có 2 tổ máy vận hành Nhà máy B phát công suất 62,64 MW, có 1 tổ máy vận hành 1.4 Cân bằng công suất tác dụng cho chế độ sự cố Khi xét chế độ sự cố ngừng 1 tổ máy ta xét sự cố ngừng 1 tổ máy có công suất lớn nhất vì thế ta xét 1 tổ máy của NĐB ngừng làm việc. Khi đó ta cho NĐB phát 100% công suất định mức của nó. ⇒ P B-Fsc = 100%.100 = 100 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện B: P B-HTsc = P B-Fsc – P B-tdsc = 100 - 10%.100 = 90 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện A vào khoảng: Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 6 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc P A-HTsc = P Tmax + Δ P Tmax – P B-HTsc = 247 + 5%.247 - 90 = 169,35 MW Công suất phát của nhà máy điện A vào khoảng: P A-F = P A-HT + P A-td = 169,35 + 10%.P A-F ⇒ P A-F = 169,35 0,9 = 188,17 MW Như vậy nhà máy điện A sẽ phát vào khoảng 188,17 .100% 200 = 94,08% công suất định mức của nó. 1.5 Cân bằng công suất phản kháng và bù sơ bộ công suất 1.5.1 Kiểm tra điều kiện cân bằng công suất Để giữ tần số ổn định ta phải cân bằng công suất tác dụng, để giữ ổn định điện áp ta phải cân băng công suất phản kháng: Sự cân bằng công suất phản kháng trong hệ thống được biểu diễn bằng biểu thức: Q F +Q b = mQ Tmax + ΔQ B + ΔQ L -ΔQ C + Q td + Q dt = Q yc Trong đó: Q F : Tổng công suất phản kháng do các nhà máy điện phát ra Q F = P F .tgϕ F = 385,285.0,62 = 238,877 MVAr m: hệ số đồng thời, lấy m = 1 Q tmax : Tổng công suất phản kháng của phụ tải trong chế độ max Q tmax = P Tmax .tgϕ pt = 247.0,484 = 119,548 MVAr ΔQ B : Tổng tổn thất công suất phản kháng trong máy biến áp ΔQ B = 15%.Q tmax = 15%.119,548 = 17,932 MVAr Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 7 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc ΔQ L : Tổng tổn thất công suất phản kháng trên các đường dây ΔQ C : Tổng công suất phản kháng do điện dung các đường dây sinh ra. Trong tính toán sơ bộ, ta giả thiết rằng điện áp trên đường dây bằng điện áp định mức, đồng thời cũng giả thiết rằng tất cả các đường dây sẽ làm việc trong chế độ công suất tự nhiên. Do đó có thể lấy gần đúng ∆Q L = ∆Q C Lấy tổng cộng tổn thất là 25% cua Q truyền tải qua: ΔQ = 0,25.119,548 = 29,887 Q td : là tổng công suất phản kháng tự dùng của các nhà máy điện trong hệ thống. Về trị số : Q td = P td .tgϕ td Trong đó tgϕ td được tính theo hệ số công suất cosϕ td của các động cơ tự dùng trong nhà máy điện, với cosϕ td = 0,8 suy ra tgϕ td = 0,75 Vậy ta có: Q td = 25,935x 0,75 = 19,451(MVAr) Q dt : Tổng công suất phản kháng dự trữ của hệ thống Q dt = P dt .tgϕ F = 100.0,62 = 62 MVAr Q b : là tổng công suất phản kháng mà hệ thống bị thiếu, cần phải bù để đảm bảo cân bằng công suất phản kháng. Q b = Q YC - Q F - Nếu Q b > 0 thì cần phải bù. - Nếu Q b < 0 thì không cần phải bù. Quá trình bù sơ bộ cần dựa trên nguyên tắc: bù ưu tiên cho các hộ ở xa, cosϕ thấp trước, phụ tải lớn và bù đến cosϕ = 0,9 ÷ 0,95 còn thừa lại bù cho các hộ ở gần, cosϕ cao hơn.Việc tính toán chính xác phân bố công suất thiết bị bù trong hệ thống cần tiến hành trong phần cân bằng chính xác công suất của hệ thống. Thay số vào ta có : Q b = (119,548 + 29,887 + 19,451 + 62) – 238,877 = -7,911 (MVAr)>0 Do đó ta không phải tiến hành bù sơ bộ. 1.5.2 Phân bố công suất Q giữa các nguồn Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 8 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc Lựa chọn việc phân bổ Q cho các nguồn giúp cho việc điều chỉnh điện áp trong lưới điện cũng như giảm tổn thất điện năng trong lưới. Nếu chưa kể đến dự trữ thì tổng công suất phản kháng yêu cầu của hệ thống là: Q yc = Q pt +ΔQ = 119,584+29,887 = 149,471 MAr Hai nhà máy A và B đều có công suất đặt bằng nhau, nhưng nhà máy A gần các phụ tải có công suất lớn hơn so với nhà máy B. Để đảm bảo tính kinh tế ta sẽ cho nhà máy A nhận phụ tải trước và phát nhiều Q hơn. Để đảm bảo hệ số công suất của nhà máy điện A không thấp hơn định mức ta lấy cosϕ A = 0,85. Công suất phản kháng mà nhà máy A phát lên lưới là: Cosϕ A = 0,85 ⟹ tgϕ A = 0,62 Q fA = P fA tgϕ B =160.0,62 = 99,2 MVAr Q vhA = P vhA tgϕ A =144.0,62 = 89,28 MVAr Nhà máy B sẽ còn phải đảm nhận công suất phản kháng phát lên lưới: Q vhB = ΣQ yc – Q vhA = 149,471 – 89,28 = 60,191 MVAr Hệ số công suất của nhà máy điện B: tgϕ B = vhB vhB Q P = 60,191 115,35 =0,522⟹Cosϕ B =0,88 1.6 Kết luận : Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 9 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc Bảng tổng kết phương thức vận hành cho cả hai nhà máy: Sinh viên : Lê Văn Thái – HTĐ2 – K51 10 Nhà máy Phụ tải cực đại Phụ tải cực tiểu Chế độ sự cố CS đầu ra máy phát Số tổ máy làm việc CS phát lên lưới CS đầu ra máy phát Số tổ máy làm việc CS phát lên lưới CS đầu ra máy phát Số tổ máy làm việc CS phát lên lưới P MW Q MVAr P MW Q MVAr P MW Q MVAr P MW Q MVAr P MW Q MVAr P MW A 160 99,2 4x50 144 89,28 80 49,6 2x50 72 44,64 188, 17 116,67 4x50 169, 35 B 125,2 85 65,4 2x100 115, 35 60,191 62,6 4 32,7 1x100 53,3 8 27,86 100 52,2 1x100 90 [...]... thống điện là rất quan trọng Tuỳ thuộc vào giá trị công suất cần truyền tải và dộ dài của đường dây tải điện mà ta chọn độ lớn của điện áp vận hành sao cho thích hợp nhất Nếu công suất truyền tải lớn và tải điện đi xa thì ta dùng điện áp lớn sẽ có lợi hơn vì giảm được đáng kể tổn thất công suất truyền tải trên đường dây nhưng làm tăng tổn thất công suất vầng quang và phải chi phí vốn đầu tư vào cách... điện khu vưc 3 2 B 1 A 4 6 5 8 7 a) Phân bố công suất và chọn điện áp định mức *Phân bố công suất: Từ bảng tính công suất phụ tải có tính đến tổn thất , ta có : SA2 = S2 = 21 + j11,14 MVA SA6 = S6 + S7 = 86,1 + j45,66 MVA S67 = 49,35 + j26,17 MVA SA8 = 33,6 + j17,83 MVA SB3 = 15,75 + j8,35 MVA SB4 = S4 + S5 = 73,5 + j38,99 MVA S45 = 31,5 + j16,71 MVA Công suất phát lên phía cao áp của nhà máy A : SNA... án 3 3 2 B 1 A 4 6 5 8 7 a) Phân bố công suất và chọn điện áp định mức *Phân bố công suất: Như đã tính ở phương án 2, ta có: SA2 = 21 + j11,14 MVA ; SA6 = 86,1 + j45,67 MVA S67= 49,35+ j26,17 MVA ; SA8 = 33,6 + j17,83 MVA SA1 = 3,3 +j1,36 MVA ; SB1 = 41,85+j22,58 MVA S13= 15,75+j8,35 MVA Ta tính dòng phân bố công suất chạy trên mạch vòng: B-4 -5 Ta có : Dòng công suất chạy trên đoạn B-5: Sinh viên... Dòng công suất chạy trên đoạn B - 4: S B −4 = S 4 ( L54 + L5 ) + S5 L5 L4 + L54 + L5 S B−4 = (42 + j22, 28).(41, 23 + 53,85) + (31, 5 + j16, 71)53,85 44, 72 + 41, 23 + 53,85 = 40,7 + j21,59 MVA Dòng công suất chạy trên đoạn 5 - 4: S5-4 = SB-5 – S5 = 32,80 + j17,40 - (31,5+j16,71) = 1,3 + j0,69 MVA *Chọn điện áp định mức: Sử dụng công thức (1) : U = 4,34 cho đường dây: L + 16Ρ , ta có bảng công suất. .. máy A : SNA = SF – Std – jΔQba = SvhA - jΔQba Ở chương 1 ta tính được công suất phát lên lưới : SvhA = 144 + j89,28 MVA Tổn thất công suất phản kháng qua máy biến áp: ΔQba = 15%Qqua ba = 0,15.89,28 = 13,392 MVAr ⇒ SNA = 144 + j 89,28 – j13,392 = 144 + j75,888 MVA ⇒ SA1 = SNA – (SA2 + SA6 + SA8) = 3,3 + j1,36 MVA Vậy ta sẽ có công suất do nguồn B truyền vào đường dây liên lạc B1 là: SB1 = S1 - SA1 =... 84,29 104,73 163,68 124,37 44,81 93.85 77,153 151,63 101,34 Điện áp định mức của mạng Uđm, kV 110 b) Phân bố công suất khi sự cố một máy phát điện *Ở chương 1 khi ta sét chế độ sự cố nặng nề nhất khi 1 tổ máy của NĐB ngừng làm việc Khi đó ta cho NĐB phát 100% công suất định mức của nó Khi đó công suất NĐB phát lên lưới PFB-HT =90W Tổn thất ΔQba =0,15%Qquaba = 0,15.90.0,522 = 7,047 MVAr ⇒ SNB = 90 + j... phát 100% công suất : PA-Fsc = 100%.150 = 150 MW Nên công suất NĐA phát lên lưới PFA-HT = 150 - 0,1.150 =135 MW Tổn thất ΔQba =0,15%Qquaba = 0,15.135.0,62 = 12,56 MVAr ⇒ SNA = 135+j 135.tgϕF – j12,56 = 135 + j 135.0,62 – j12,56 = 135 + j71,14 MVA ⇒ SA1 = SNA – ( SA2 + SA6+SA8) = -5,7 –j3,49 MVA SB1 = S1 - SA1 = (29,4+j15,59) – (– 5,7 –j3,49) = 35,1+j19,08 MVA c) Tổng kết: Bảng phân bố công suất trên... 19 Đại học Bách Khoa Hà Nội Thiết kế lưới điện khu vưc 3 2 B 1 A 4 6 5 8 7 a) Phân bố công suất và chọn điện áp định mức *Phân bố công suất: Như đã tính ở phương án 1, ta có: SA2 = 21 + j11,14 MVA ; SA6 = 86,1 + j45,67 MVA S67 = 49,35 + j26,17 MVA ; SA8 = 33,6 + j17,83 MVA SA1 = 3,3 + j1,36 MVA Vậy ta sẽ có công suất do nguồn B truyền vào đường dây liên lạc B1 là: SB1 = (S1 + S3) - SA1 = (29,4 + j15,59... điểm phân chia công suất là nút giữa thì tính tổn thất điện áp đến nút này, nếu công suất đi từ nhà máy này sang nhà máy kia thì phải tính tổn thất điện áp giữa 2 nhà máy Sau khi tính các trường hợp riêng ta chọn giá trị lớn nhất là tổn thất điện áp khi sự cố của phương án ∆USCmax = max{∆UiSC} 2.2 Dự kiến các phương án Để tính tổn thất ΔP ,ΔQ trong lưới và trong trạm giảm áp là coi công suất P của Sinh... tải được cấp điện bằng 2 đường dây độc lập -Để đảm bảo liên lạc chắc chắn giữa 2 NMĐ , đường dây liên lạc là 2 lộ song song -Đảm bảo hiệu quả kinh tế của lưới điện : công suất phải được cấp điện cho phụ tải bằng đường dây gần nhất , có hướng từ nguồn đến phụ tải b) Chọn cấp điện áp định mức của lưới Ta chỉ tính điện áp trên nhánh mà khoảng cách từ phụ tải đến NMĐ gần nhất: Ta có công suất và khoảng cách