Tài liệu thiết kế tường vây

Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 CHƯƠNG 11 THIẾT KẾ TƯỜNG VÂY THEO GIAI ĐOẠN THI CÔNG TẦNG HẦM 11.1 THIẾT LẬP MÔ HÌNH 11.1.1 Chọn sở thiết lập mô hình − Title: Morning Star − Model: Plain strain − Elements: 15-Node − Units: • Length: m • Force: kN • Time: day − Sinh viên sử dụng phần mềm PLAXIS 2D v8.2 để mô tính toán tường vây − Xét 1m chiều dài tường vây, mô toàn bên hố đào − Kết tính toán cho 1m chiều dài tường vây − Chọn mô hình Morh – Coulomb cho tất lớp đất − Các lớp đất dính: dùng ứng xử không thoát nước (UnDrained) − Các lớp đất rời: thoát nước (Drained) − Mô đun biến dạng lớp đất có từ: thí nghiệm phòng (nén trục_Oedometer, nén ba trục), từ thí nghiệm trường (CPT, SPT), với hệ số quy đổi hiệu chỉnh quy đònh quy phạm Trong bài, sinh viên lấy theo kết báo cáo khảo sát đòa chất có − Mực nước ngầm hố đào giả đònh ổn đònh độ sâu -1,0m so với mặt đất tự nhiên Mực nước ngầm hố đào bơm hút, giả đònh thấp mặt đất tự nhiên 1m − Hệ số Rinter kể đến mức độ thô ráp/trơn nhẵn bề mặt tiếp xúc tường-đất chi phối làm việc đồng thời tường đất Theo kinh nghiệm, với bề mặt bê tông – sét: Rinter = 1.0 ÷ 0.7; với cát – bê tông: Rinter = 1.0 ÷ 0.8 Đơn giản, chọn Rinter = 0.8 cho tất lớp đất Giải thích ý nghóa ký hiệu dùng mô hình: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 TT 11.1.2 THÔNG SỐ KÝ HIỆU ĐƠN VỊ Mô hình vật liệu Model _ Dạng ứng xử Type _ Dung trọng nực nước ngầm γunsat kN/m3 Dung trọng bảo hoà γsat kN/m3 Dung trọng không bão hoà γunsat kN/m3 Hệ số thấm theo phương x kx m/day Hệ số thấm theo phương y ky m/day Mô đun biến dạng Eref kN/m2 Hệ số poisson ν _ 10 Hệ số tương tác đất – kết cấu Rinter _ 11 Lực dính c kN/m2 12 Góc ma sát f Deg 13 Góc giản nở ψ Deg Các thông số Bài toán tường chắn chủ yếu xét tác động hệ tác động theo phương ngang Theo phương ngang, tường chủ yếu chuyển vò đất bò nở ngang Đúng nhất, cần chọn mô hình tính toán Soft Soil để phân biệt đầy đủ trình dở gia tải Tuy nhiên, với số liệu đòa chất chưa đầy đủ, bước tính sơ này, sinh viên chọn mô hình Morh – Coulomb cho tất lớp đất Thông số đòa chất lớp đất khai báo sau: Lớp đất Type γunsat γsat kN/m3 kN/m3 kx m/d ky m/d Eref kN/m2 ν Rinter c φ kN/m2 Deg ψ Deg Lớp UnDrained 14.80 14.9 1.00E-04 0.50E-04 1.08E+04 0.3 0.8 10.7 10.20 0.00 Lớp 2B UnDrained 19.50 19.9 1.00E-06 0.50E-06 6.45E+04 0.3 0.8 22.8 13.67 0.00 Lớp 2C UnDrained 18.80 19.0 1.00E-06 0.50E-06 7.44E+04 0.2 0.8 34.1 13.65 0.00 Lớp Drained 20.20 20.6 1.00E-02 0.50E-02 1.25E+05 0.3 0.8 9.0 23.75 0.00 Lớp UnDrained 19.90 20.1 1.00E-06 0.50E-06 8.13E+04 0.2 0.8 45.6 15.00 0.00 Lớp Drained 19.60 19.9 1.00E-02 0.50E-02 8.56E+04 0.3 0.8 9.4 23.42 0.00 Lớp UnDrained 19.80 20.0 1.00E-06 0.50E-06 6.85E+04 0.2 0.8 34.9 15.90 0.00 Lớp Drained 20.10 20.5 1.00E-02 0.50E-02 1.24E+05 0.3 0.8 9.0 24.80 0.00 Lớp UnDrained 20.00 20.2 1.00E-06 0.50E-06 7.60E+04 0.3 0.8 26.0 13.60 0.00 Lớp Drained 20.6 1.00E-02 0.50E-02 1.23E+05 0.2 0.8 9.0 24.52 0.00 20.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.1.3 Thông số tường vây − Khai báo Plates − Tường làm việc theo mô hình đàn hồi (Elastic) − Độ cứng dọc trục EA = 3.25E7×1×1.2=3.9E7kN/m − Độ cứng chống uốn: EI = 3.25E7×1.23×1/12=4.58E6kNm2/m − Dung trọng W= (25-14.9)x1.2x1 = 12.12 kN/m − Hệ số Poisson ν = 0.2 Thông số Ký hiệu Tường chắn Model Elastic Độ cứng dọc trục EA 3.9E7 kNm/m Độ cứng chống uốn EI 1,24E6 kNm2/m Dung trọng W 12.12 kN/m/m Hệ số poisson ν 0.2 Mô hình 11.1.4 Thông số sàn trệt, sàn tầng hầm sàn tầng hầm − Khai báo Anchor − Sàn làm việc theo mô hình đàn hồi (Elastic) − Độ cứng dọc trục EA = 3.25E7×1×0.3=9.75E+06kN/m − Chiều dài chống: Lspace = 18m Thông số Mô hình Ký hiệu Tường chắn Model Elastic EA 9.75E+06 kNm/m Lspace 18 m Độ cứng dọc trục Chiều dài chống 11.1.5 Unit Thông số sàn tầng hầm − Khai báo Anchor − Sàn làm việc theo mô hình đàn hồi (Elastic) − Độ cứng dọc trục EA = 3.25E7×1×0.7=2.27E+07kN/m − Chiều dài chống: Lspace = 18m Gữi hanhpro – ketcau.com Unit Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Thông số Mô hình Độ cứng dọc trục Chiều dài chống 11.1.6 Ký hiệu Tường chắn Unit Model Elastic EA 2.27E+07 kNm/m Lspace 18 m Thông số cọc barrette − Khai báo Plates − Cọc làm việc theo mô hình đàn hồi (Elastic) − Độ cứng dọc trục EA − Độ cứng chống uốn: EI − Dung trọng W=(25-14.9) x a x − Hệ số Poisson ν = 0.2 Thông số Cọc barrette Ký hiệu Unit 0.8x2.8m 1.5x2.8m Model Elastic Elastic Độ cứng dọc trục EA 7.28E+07 1.37E+08 kNm/m Độ cứng chống uốn EI 6.53E+05 8.08E+06 kNm2/m Dung trọng W 33.60 63.00 kN/m/m Hệ số poisson ν 0.2 0.2 Mô hình 11.1.7 Thông số kingpost H400x400 − Khai báo Anchor − Sàn làm việc theo mô hình đàn hồi (Elastic) − Độ cứng dọc trục EA = 2.1E8×0.0215 = 4.51E+06kN/m − Chiều dài chống: Lspace = 3.5m Thông số Mô hình Độ cứng dọc trục Chiều dài chống Ký hiệu Tường chắn Model Elastic EA 4.51E+06 kNm/m Lspace 3.5 m Gữi hanhpro – ketcau.com Unit Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.2 ĐỘ SÂU CẮM TƯỜNG VÂY Độ cắm sâu tường vào đất phải đạt yêu cầu sau: − Phải vượt qua mặt trượt tổng thể − Phải cắm vào lớp đất tương đối tốt − Phải bảo đảm điều kiện chuyển vò ngang cho phép Chuyển vò cho phép chuyển vò mà kết cấu làm việc được, chuyển vò không làm ảnh hưởng lớn công trình đất xung quanh công trình xây dựng lân cận − Phải đảm bảo điều kiện chống thấm tầng hầm đưa công trình vào sử dụng Do đặc điểm đòa chất công trình yếu, lớp đất sét pha – trạng thái dẻo mềm dày gần 25m, ta cần phải đặt đáy tường vây vào lớp đất tốt để đảm bảo giữ ổn đònh cho tường vây suốt trình thi công suốt trình sử dụng lâu dài Sinh viên xin đề xuất đạt đáy tường vây vào lớp đất (sét pha – trạng thái cứng) cao trình 53.300m (cách mặt đất tự nhiên 53m) Sau sinh viên tính toán kiểm tra lại chiều sâu đặt tường vây theo điều kiện: Kiểm tra chống trồi khối đất đáy hố móng Kiểm tra ổn đònh chống chảy thấm 11.3 KHÁI QUÁT TRÌNH TỰ THI CÔNG TẦNG HẦM 11.3.1 Thi công thực tế − Mặt đất tự nhiên cao trình -0.3m, chòu tải phân bố 10kN/m2 − Bước 1: thi công tường vây − Bước 2: thi công cọc barrette − Bước 3: thi công đào đất đến cao trình -2.1m − Bước 4: thi công sàn tầng cao trình ±0.0m − Bước 5: thi công đào đất đến cao trình -4.1m − Bước 6: thi công sàn tầng hầm 1, cao trình mặt sàn -3.5m − Bước 7: thi công đào đất đến cao trình -7.6m − Bước 8: thi công sàn tầng hầm 2, cao trình mặt sàn -7.0m − Bước 9: thi công đào đất đến cao trình -11.5m − Bước 10: thi công móng, sàn tầng hầm cao trình mặt sàn -10.5m Trình tự thi công tầng hầm đươck mô tả cọ thể qua hình ảnh sau: Chú ý trình thi công đào đất, cần phải hạ mực nước ngầm thấp cao trình đào 1m Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 ± Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.4 MÔ HÌNH TRONG PLAXIS Toàn quá trình thi công tầng hầm mô tả phần mềm Plaxis thông qua 13 bước Các bước tiến hành thể cụ thể phụ lục thuyết minh, chương – thiết kế tường vây Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5 KẾT QUẢ NỘI LỰC VÀ CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG VÂY THEO TỪNG GIAI ĐOẠN THI CÔNG 11.5.1 Thi công đào đất đến cao trình -2.1 Biểu đồ môment giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -2.1m Biểu đồ lực cắt giai đoạn hi công đào đất đến cao trình -2.1m Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây gIai đoạn thi công đào đất đến cao trình -2.1m: Vò trí Lực cắt Môment Chuyển vò tường vây Qmax(kn/m) Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) PHƯƠNG X(m) PHƯƠNG Y(m) Lồng thép 0.091 -20.561 0.000 -63.690 1.08E-02 -1.06E-02 Lồng thép 6.649 -21.342 0.000 -189.202 7.07E-03 -1.06E-02 Lồng thép 33.352 -4.195 138.451 -182.416 2.76E-03 -1.05E-02 Lồng thép 13.440 -18.303 138.451 -7.401 1.81E-03 -1.05E-02 Lồng thép 10.495 -14.883 39.903 -16.816 1.10E-03 -1.04E-02 Lồng thép 10.722 -6.997 20.164 -8.768 -1.26E-03 -1.03E-02 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.2 Thi công sàn tầng (sàn 0) Biểu đồ môment giai đoạn thi công sàn tầng ±0.00m Biểu đồ lực cắt giai đoạn thi công sàn tầng ±0.00m Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây gIai đoạn thi sàn tầng cao trình ±0.00m: Vò trí Lực cắt Qmax(kn/m) Môment Chuyển vò tường vây Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) Phương x(m) Phương y(m) Lồng thép 0.091 -47.157 0.003 -47.157 1.08e-02 -1.06e-02 Lồng thép 6.649 -21.352 0.000 -189.202 7.07e-03 -1.06e-02 Lồng thép 33.352 0.000 138.451 -185.978 2.91e-03 -1.05e-02 Lồng thép 13.440 -18.303 138.451 -7.401 1.81e-03 -1.05e-02 Lồng thép 10.495 -45.688 39.903 -16.816 1.04e-03 -1.04e-02 Lồng thép 10.722 -5.041 7.418 -8.768 -1.34e-03 -1.03e-02 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.3 Thi công đào đất đến cao trình – 4.100m Biểu đồ môment giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -4.1m Biểu đồ lực cắt giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -4.1m Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -4.1m: Vò trí Lực cắt Qmax(kn/m) Môment Chuyển vò tường vây Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) Phương x(m) Phương y(m) Lồng thép 141.014 -20.561 539.585 -63.690 1.30e-02 -7.09e-03 Lồng thép 8.233 -66.826 539.585 -189.202 1.30e-02 -7.09e-03 Lồng thép 33.352 -55.135 138.011 -256.110 8.22e-03 -6.98e-03 Lồng thép 35.654 -18.303 130.205 -242.482 2.36e-03 -6.98e-03 Lồng thép 10.495 -11.095 39.903 -16.816 7.59e-04 -6.97e-03 Lồng thép 10.722 -10.984 22.874 -8.671 -9.30e-04 -6.87e-03 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.4 Thi công sàn tầng hầm (sàn -1) Biểu đồ mômen giai đoạn thi công sàn tầng hầm Biểu đồ lực cắt giai đoạn thi công sàn tầng hầm Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây giai đoạn thi sàn tầng hầm cao trình -3.50m: Vò trí Lực cắt Qmax(kn/m) Môment Chuyển vò tường vây Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) Phương x(m) Phương y(m) Lồng thép 141.014 -21.327 539.585 -82.882 1.30e-02 -7.09e-03 Lồng thép 6.649 -66.827 535.796 -189.202 1.30e-02 -7.09e-03 Lồng thép 33.352 -55.163 138.011 -256.243 2.92e-03 -6.98e-03 Lồng thép 9.344 -13.091 39.903 -16.131 8.09e-04 -6.93e-03 Lồng thép 9.344 -11.095 39.903 -13.918 7.60e-04 -6.93e-03 Lồng thép 10.722 -10.984 22.414 -8.768 -9.30e-04 -6.86e-03 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.5 Thi công đào đất đến cao trình – 7.600m Biểu đồ mômen giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -7.60m Biểu đồ lực cắt giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -7.60m Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -7.60m: Vò trí Lực cắt Môment Chuyển vò tường vây Qmax(kn/m) Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) Phương x(m) Phương y(m) Lồng thép 536.627 -333.917 522.840 -1035.158 1.38e-02 -3.59e-03 Lồng thép 314.181 -122.776 1261.081 -189.202 2.14e-02 -3.57e-03 Lồng thép 33.352 -179.749 245.669 -709.265 8.48e-03 -3.46e-03 Lồng thép 85.249 -18.303 130.205 -715.883 6.72e-03 -3.45e-03 Lồng thép 44.515 -14.883 39.903 -55.832 2.54e-03 -3.43e-03 Lồng thép 10.722 -21.098 48.511 -8.671 1.85e-03 -3.40e-03 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.6 Thi công sàn tầng hầm (sàn -2) Biểu đồ môment giai đoạn thi công sàn tầng hầm Biểu đồ lực cắt giai đoạn thi công sàn tầng hầm Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây giai đoạn thi công sàn tầng hầm 2: Vò trí Lực cắt Môment Chuyển vò tường vây Qmax(kn/m) Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) Phương x(m) Phương y(m) Lồng thép 536.627 -351.364 522.840 -1035.402 1.59e-02 -3.59e-03 Lồng thép 314.489 -122.817 1261.425 -189.202 2.19e-02 -3.57e-03 Lồng thép 33.352 -181.111 922.832 -662.999 2.02e-02 -3.45e-03 Lồng thép 84.795 -56.104 138.451 -716.113 7.56e-03 -3.45e-03 Lồng thép 33.105 -11.095 39.903 -98.100 2.48e-03 -3.43e-03 Lồng thép 10.722 -21.098 48.511 -8.768 1.85e-03 -3.43e-03 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.7 Thi công đào đất đến cao trình – 11.500m Biểu đồ môment giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -11.50m Biểu đồ lực cắt giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -11.50m Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -11.50m Vò trí Lực cắt Môment Chuyển vò tường vây Qmax(kn/m) Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) Phương x(m) Phương y(m) Lồng thép 536.627 -490.696 485.747 -1498.568 1.59e-02 2.49e-04 Lồng thép 875.077 -122.817 2272.647 -1309.519 3.34e-02 3.82e-04 Lồng thép 33.352 -448.096 2212.808 -691.174 3.33e-02 3.92e-04 Lồng thép 149.915 -287.835 138.451 -1216.115 1.55e-02 4.06e-04 Lồng thép 88.334 -13.091 57.232 -301.507 5.08e-03 4.08e-04 Lồng thép 16.405 -30.887 73.874 -8.768 4.22e-03 4.07e-04 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.8 Thi công sàn tầng hầm ( sàn -3) Biểu đồ môment giai đoạn thi công sàn tầng hầm Biểu đồ lực cắt giai đoạn thi công sàn tầng hầm Bảng tổng hợp nội lực chuyển vò nguy hiểm cho tường vây giai đoạn thi sàn tầng hầm Vò trí Lực cắt Môment Chuyển vò tường vây Qmax(kn/m) Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m) Phương x(m) Phương y(m) Lồng thép 536.627 -490.696 522.840 -1498.568 1.59e-02 2.46e-04 Lồng thép 875.077 -122.817 2273.169 -1310.323 3.34e-02 3.79e-04 Lồng thép 33.352 -448.631 2214.155 -956.704 3.33e-02 3.88e-04 Lồng thép 150.035 -288.891 138.451 -1216.956 1.56e-02 3.93e-04 Lồng thép 41.539 -14.883 39.903 -157.340 5.08e-03 4.04e-04 Lồng thép 14.654 -31.286 73.874 -8.768 4.10e-03 4.05e-04 Từ kết phân tích chuyển vò tường vây thông qua giai đoạn thi công, chuyển vò lớn theo phương ngang tường vây nằm giai đoạn thi công đào đất đến cao trình – Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.500m Với giá trò chuyển vò 33.4mm = 3.34 cm Như vậy, tường vây đảm bảo điều kiện chuyển vò 11.6 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO TƯỜNG VÂY Theo thiết kế tường vây có chiều sâu 53m, nối từ lồng thép dài 11.7m lồng thép dài 9.5m( đoạn nối chồng lồng thép 1.5m) Do chiều sâu tường lớn, nội lực thay đổi nhiều phức tạp suốt chiều sâu chôn tường Cho nên sinh viên đề quan điểm tính toán cốt thép cho tường vây sau: − Tính toán cốt thép 1m chiều dài tường vây, dựa vào kết bố trí thép cho toàn đơn nguyên − Thép dọc: lồng thép, sinh viên chọn nội lực lớn ( Mmax Qmax) từ giai đoạn thi công, sau tính toán bố trí cốt thép theo mô men dương mô men âm lớn cho lồng thép − Thép đai: sinh viên kiểm tra khả chòu cắt bê tông lồng thép: • Nếu bê tông đủ khả chòu cắt cần đặt cốt đai theo cấu tạo • Nếu bê tông không đủ khả chòu cắt, tính toán cốt đai chòu cắt 11.6.2 LỰA CHỌN VẬT LIỆU − Bê tông: B30 (Rb = 17MPa = 17000kN / m2 ,Rbt = 1.2MPa = 1200kN / m2 ) − Thép dọc: AIII Rs = Rsc = 365MPa = 365000kN / m2 − Thép đai: AII Rsw = 235MPa = 235000kN / m2 11.6.3 ( ( ) ) TÍNH CỐT THÉP DỌC CHỊU MÔMEN Cốt thép dọc tường vây tính toán theo công thức: As = M ( kNm / m) M = 0.9 × Rs × ho 0.9 × Rs kN / m2 × ho (m) ( ) Trong đó: M – mômen uốn dọc thân tường vây cao trình ứng với lồng thép Rs – cường độ chòu kéo tính toán thép h0 – chiều cao làm việc tiết diện, h0 = 1.2 – 0.15 = 1.05m Kết tính toán cốt thép dọc cho tường vây cho bảng sau: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 MÔMENT THÉP LỒNG DIỆN TÍCH THÉP CHỌN THÉP CHỌN THÉP CHỊU THÉPCHỊU THÉP CHỊU Mmax Mmin Mmax Mmin Mmax Mmin (cm /m) (cm /m) (cm /m) (cm /m) (cm /m) (cm2/m) -1498.568 15.644 43.446 10φ18 10φ25 25.45 49.09 2273.169 -1310.323 65.903 37.989 10φ30 10φ22 70.69 38.01 2214.155 -956.704 64.192 27.737 10φ30 10φ20 70.69 31.42 138.451 -1216.956 4.014 35.282 10φ16 10φ22 20.11 38.01 57.232 -301.507 1.659 8.741 10φ16 10φ16 20.11 20.11 73.874 -8.768 2.142 0.254 10φ16 10φ16 20.11 20.11 THÉP Mmax Mmin (kNm/m) (kNm/m) 539.585 THÉP CHỊU THÉP CHỊU THÉP CHỊU Bố trí cốt thép tường vây thể vẽ kết cấu KC06/07 KC07/07 11.6.4 TÍNH TOÁN THÉP ĐAI CHỊU CẮT Kiểm tra khả chòu cắt bê tông làm tường vây công thức sau: Q ≤ K1Rbtbh0 Trong đó: Q – lực cắt lớn tác dụng vào tường vây K1 = 0.6 cho cấu kiện dầm Rbt – cường độ chiuk kéo bê tông Rbt = 1200kN/m2 h0 – chiều cao làm việc tiết diện, h0 = 1.2 – 0.15 = 1.05m Kết kiểm tra khả chòu cắt bê tông làm tường vây cho bảng sau: VỊ TRÍ LỰC CẮT K1Rbtbh0 KIỂM TRA Qmax(kN/m) Qmin(kN/m) (kN/m) LỒNG THÉP 536.627 -490.696 756 THỎA LỒNG THÉP 675.077 -122.817 756 THỎA LỒNG THÉP 33.352 -448.631 756 THỎA LỒNG THÉP 150.035 -288.891 756 THỎA LỒNG THÉP 88.334 -45.688 756 THỎA LỒNG THÉP 16.405 -31.286 756 THỎA Như vậy, tường vây đảm bảo khả chòu cắt, ta cần đặt cốt đai theo cấu tạo ∅16a300 11.7 KIỂM TRA TÍNH ỔN ĐỊNH CỦA HỐ MÓNG Sinh viên kiểm tra tính ổn đònh hố móng giai đoạn thi công dựa theo tài liệu Thiết kế thi công hố móng sâu thầy Nguyễn Bá Kế Nội dung kiểm tra gồm phần: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 − Kiểm tra khả chống trồi khối đất đáy hố móng − Kiểm tra ổn đònh chống chảy thấm 11.7.2 Kiểm tra khả chống trồi khối đất đáy hố móng Sơ đồ tính toán chống trồi xem xét đến c ϕ Theo phương pháp tính chống trồi đồng thời kể đến c’ ϕ ’ lớp đất KL = γ'2 D.Nq + c2'Nc γ'1 (H+ D) + q Trong đó: KL :hệ số an toàn chống trồi, lấy [KL] = 1.2÷1.3 γ '1 : trò bình quân dung trọng hữu hiệu lớp đất phía không đào từ mặt đất hữu đến đáy tường vây γ '2 : trò bình quân dung trọng hữu hiệu lớp đất phía đào tính từ mặt đào đến đáy tường vây c’ : trò bình quân lực dích hữu hiệu lớp đất phía đào tính từ mặt đào đến đáy tường vây D : độ chôn sâu thân tường so với mặt đào D = 53-11.5 = 41.5m H : độ sâu hố móng cần đào, H = 11.5m q : phụ tải mặt đất, lấy q = 15kN/m2 Nc, Nq : hệ số tính toán khả chòu lực giới hạn đất (phía đào) Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Trụ đòa chất cao trình đặt đáy tường vây Tính giá trò trung bình: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Σγ 'i hi γ '1 = Σhi = 7.4 × 25.4 + 9.9 × 1.6 + × + 10.6 × 6.4 53 + γ '2 = Σγ 'i hi Σhi = 7.4 × 13.9 + 9.9 × 1.6 + × + 10.6 × 6.4 41.5 + c' = Σc'i hi Σhi = Σϕ 'i hi Σhi = 10.1× 3.1+ 8.5 × 9.9 + 10 × = 9.25kN / m3 41.5 10.7 × 13.9 + 22.8 × 1.6 + 34.1× + × 6.4 41.5 + ϕ' = 10.1× 3.1+ 8.5 × 9.9 + 10 × = 8.84kN / m3 53 45.6 × 3.1+ 9.4 × 9.9 + 34.9 × = 18.11kN 41.5 10.3 × 13.9 + 13.6 × 1.6 + 13.6 × + 23.75 × 6.4 41.5 + 15 × 3.1+ 23.25 × 9.9 + 16 × = 17.04o 41.5   ϕ'  170  Nq = eπ.tgϕ ' tg2  450 +  = eπ.tg17 tg2  450 +  = 4.6     Nc = (Nq - 1) cotgϕ ' = ( 4.6 -1) cotg170 = 11.78 KL = γ'2 D.Nq + c'Nc γ'1 H + D + q ( ) = 9.25 × 53 × 4.6 + 18.11× 11.78 = 4.23 > [KL ] 8.81× (11.5 + 53) + 15 Kết luận : hố móng đảm bảo điều kiện ổn đònh chống trồi 11.7.3 Kiểm tra ổn đònh chống chảy thấm Điều kiện để không xảy tượng chảy thấm hệ số an toàn K s = ic = 1.5 ÷ 2.0 i Trong : ic: gradient thủy lực tới hạn, ic = Gs -1 γ '2 9.25 = = = 0.925 1+ e γ w 10.0 γ w : dung trọng nước, lấy 10,0kN/m3 γ '2 : trò bình quân dung trọng hữu hiệu lớp đất phía đào tính từ mặt đào đến đáy tường vây,theo kết tính toán mục 16.5.1 γ '2 = 9.25kN / m3 Gs : mật độ hạt đất Để thi công hố đào mực nước bên phải thấp đáy hố đào Theo thiết kế tường vây theo giai đoạn thi công đào đất sâu 11.5m Giả sử mực nước ngầm cao trình thấp cao trình đất đào 1m Thì ta có độ chênh lệch cột áp là: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 ∆h = h1 -h2 = (53 -1)-(53 -11.5 -1) = 11.5m Chiều dài dòng thấm ngắn Lmin = h1 + h2 = 52 + 40.5 = 114.5m Gradient thủy lực: i = Ks = ∆h 11.5 = = 0.08 Lmin 114.5 0.925 = 11.6 > 2.0 0.08 Kết luận: Hố móng đạt ổn đònh điều kiện chảy thấm Sơ đồ dòng thấm hố đào Gữi hanhpro – ketcau.com [...]... kết quả phân tích chuyển vò của tường vây thông qua các giai đoạn thi công, thì chuyển vò lớn nhất theo phương ngang của tường vây nằm trong giai đoạn thi công đào đất đến cao trình – Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.500m Với giá trò chuyển vò là 33.4mm = 3.34 cm Như vậy, tường vây đảm bảo điều kiện chuyển vò 11.6 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO TƯỜNG VÂY Theo thiết kế thì tường vây. . .Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.4 MÔ HÌNH TRONG PLAXIS Toàn bộ quá các quá trình thi công tầng... 1 – thiết kế tường vây Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5 KẾT QUẢ NỘI LỰC VÀ CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG VÂY THEO TỪNG GIAI ĐOẠN THI CÔNG 11.5.1 Thi công đào đất đến cao trình -2.1 Biểu đồ môment trong giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -2.1m Biểu đồ lực cắt trong giai đoạn hi công đào đất đến cao trình -2.1m Bảng tổng hợp nội lực và chuyển vò nguy hiểm nhất cho tường vây trong... đáy tường vây, theo kết quả tính toán ở mục 16.5.1 thì γ '2 = 9.25kN / m3 Gs : mật độ hạt của đất Để thi công được hố đào thì mực nước trong bên trong phải thấp hơn đáy hố đào Theo thiết kế tường vây theo giai đoạn thi công thì chúng ta đào đất sâu nhất là 11.5m Giả sử mực nước ngầm luôn ở cao trình thấp hơn cao trình đất đào là 1m Thì ta có độ chênh lệch cột áp là: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế. .. cấu tạo ∅16a300 11.7 KIỂM TRA TÍNH ỔN ĐỊNH CỦA HỐ MÓNG Sinh viên kiểm tra tính ổn đònh của hố móng trong giai đoạn thi công dựa theo tài liệu Thiết kế và thi công hố móng sâu của thầy Nguyễn Bá Kế Nội dung kiểm tra gồm 2 phần: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 − Kiểm tra khả năng chống trồi của khối đất dưới đáy hố móng − Kiểm tra ổn đònh chống chảy thấm 11.7.2 Kiểm tra khả năng... phụ tải mặt đất, lấy q = 15kN/m2 Nc, Nq : hệ số tính toán khả năng chòu lực giới hạn của đất (phía đào) Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Trụ đòa chất và cao trình đặt đáy tường vây Tính các giá trò trung bình: Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Σγ 'i hi γ '1 = Σhi = 7.4 × 25.4 + 9.9 × 1.6 + 9 × 6 + 10.6 × 6.4 53 + γ '2 = Σγ 'i hi Σhi = 7.4 × 13.9 + 9.9 ×... thép trong tường vây được thể hiện trong 2 bản vẽ kết cấu KC06/07 và KC07/07 11.6.4 TÍNH TOÁN THÉP ĐAI CHỊU CẮT Kiểm tra khả năng chòu cắt của bê tông làm tường vây bằng công thức sau: Q ≤ K1Rbtbh0 Trong đó: Q – lực cắt lớn nhất tác dụng vào tường vây K1 = 0.6 cho cấu kiện dầm Rbt – cường độ chiuk kéo của bê tông Rbt = 1200kN/m2 h0 – chiều cao làm việc của tiết diện, h0 = 1.2 – 0.15 = 1.05m Kết quả kiểm... ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.7 Thi công đào đất đến cao trình – 11.500m Biểu đồ môment trong giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -11.50m Biểu đồ lực cắt trong giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -11.50m Bảng tổng hợp nội lực và chuyển vò nguy hiểm nhất cho tường vây trong giai đoạn thi công đào đất đến cao trình -11.50m Vò trí Lực cắt Môment Chuyển vò tường vây Qmax(kn/m)... 4.22e-03 4.07e-04 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.8 Thi công sàn tầng hầm 3 ( sàn -3) Biểu đồ môment trong giai đoạn thi công sàn tầng hầm 3 Biểu đồ lực cắt trong giai đoạn thi công sàn tầng hầm 3 Bảng tổng hợp nội lực và chuyển vò nguy hiểm nhất cho tường vây trong giai đoạn thi sàn tầng hầm 3 Vò trí Lực cắt Môment Chuyển vò tường vây Qmax(kn/m) Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) Mmin(knm/m)... hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5.2 Thi công sàn tầng trệt (sàn 0) Biểu đồ môment trong giai đoạn thi công sàn tầng trệt ±0.00m Biểu đồ lực cắt trong giai đoạn thi công sàn tầng trệt ±0.00m Bảng tổng hợp nội lực và chuyển vò nguy hiểm nhất cho tường vây trong gIai đoạn thi sàn tầng trệt cao trình ±0.00m: Vò trí Lực cắt Qmax(kn/m) Môment Chuyển vò tường vây Qmin(kn/m) Mmax(knm/m) ... ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 ± Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- ... ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- ... cụ thể phụ lục thuyết minh, chương – thiết kế tường vây Gữi hanhpro – ketcau.com Thiết kế trường vây- plaxis 8.2 11.5 KẾT QUẢ NỘI LỰC VÀ CHUYỂN VỊ CỦA TƯỜNG VÂY THEO TỪNG GIAI ĐOẠN THI CÔNG 11.5.1