Tính toán và thiết kế bộ nguồn ổn áp xung

http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức Chương I: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ ỔN ÁP DC OBO OK S CO M I LÝ THUYẾT CƠ BẢN VỀ ỔN ÁP - Chức ổn áp DC biến đổi điện áp vào DC ( chiều) thành điện áp DC xác đònh , ổn đònh trì điện áp không đổi tầm rộng điều kiện điện áp vào dòng tải Để thực việc này, ổn áp thường gồm có “Phần tử chuẩn” để cung cấp mức điện áp ổn đònh biết trước (VREF) “Phần tử lấy mẫu” để lấy mẫu điện áp “Phần tử khuếch đại sai biệt” để so sánh mẫu điện áp chuẩn tạo tín hiệu sai biệt “Phần tử điều khiển” để biến đổi điện áp thành điện áp mong muốn điều kiện tải thay đổi điều khiển tín hiệu sai biệt - Mặc dù mạch thật có thay đổi, có kiểu ổn áp là: Ổn áp nối tiếp, song song (shunt) xung (còn gọi giao hoán hay ngắn đoạn) Nhưng thành điều có kiểu ổn áp Điện áp vào Phần tử chuẩn REF Phần tử điều khiển Phần tử lấy mẩu KIL Khuếch đại o sai biệt Điện áp ổn đònh Hình 1.1 Sơ đồ khối nguồn ổn áp II.CÁC THÀNH PHẦN CỦA ỔN ÁP Phần tử chuẩn -Phần tử chuẩn tản tất ổn áp điện áp điều khiển trực tiếp điện áp chuẩn VREF Những biến đổi điện áp chuẩn Trang http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức KIL OBO OKS CO M qua khuếch đại sai biệt làm cho điện áp thay đổi theo Để có ổn đònh yêu cầu, phần tử chuẩn phải ổn đònh, biến đổi điện áp nguồn nhiệt độ tiếp xúc có nhiều kỹ thuật phổ biến dùng giải toán thiết kế dùng IC ổn áp Phần tử lấy mẫu -Phần tử lấy mẫu giám sát điện áp đổi thành mức điện áp điện áp chuẩn điện áp Khi có thay đổi điện áp làm cho điện áp cho điện áp hồi tiếp lớn hay nhỏ điện áp chuẩn Hiệu số điện áp điện áp chuẩn điện áp lấy mẫu dùng để điều khiển ổn áp làm cho có đáp ứng thích hợp với yêu cầu Khuếch đại sai biệt -Khuếch đại sai biệt ổn áp dùng để so sánh điện áp hồi tiếp với điện áp chuẩn Nó khuếch đại mức sai biệt để lái mạch điều khiển để đưa điện áp mức đặt trước Phần tử điều khiển a Nối tiếp: Rs Vo=Vs -IL.Rs b Song song: Vs R Vo Is Vo =VI-(IL+Is).Rs Rs c Xung: Vo =Vs Ton Ton + Toff Cấu hình phần tử điều khiển  Tất phần tử giới thiệu không đổi mạch ổn áp Trái lại phần tử điều khiển thay đổi theo ổn áp thiết kế Trang http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức -Người ta dựa vào phần tử để phân loại ổn áp nối tiếp, song song hay ổn áp xung(switching) II PHÂN LOẠI ỔN ÁP KIL OBO OKS CO M Ổn áp nối tiếp  Ổn áp nối tiếp có tên “nối tiếp” dựa vào phần tử điều khiển, ổn áp phần tử điều khiển mắc nối tiếp với tải Phần tử điều khiển thường transistor có chức điện trở thay đổi được(Rs) Tích số Rs dòng tải IL làm cho sai biệt điện áp vào ra(Vi-Vo) thay đổi điện áp bổ cho điện áp vào dòng tải thay đổi  Ổn áp nối tiếp minh họa hình vẽ sau: Vref R1 Vo =Vref(1+R1/R2) Với :Vref điện áp chuẩn  Bất lợi ổn áp nối tiếp là: Công suất tiêu thụ phụ thuộc vào dòng tải sai biệt điện áp vào Công suất tiêu thụ trở nên đáng kể dòng tải tăng hay hiệu số điện áp vào tăng Ổn áp song song  Ổn áp song song dùng linh kiện tích cực mắc song song với tải điều khiển dòng diện qua để bù biến động điện áp vào hay điều kiện tải thay đổi  Ổn áp song song dược minh họa hình vẽ sau: Trang http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức Với -Vref: điện áp chuẩn -IL: dòng tải -Ishunt: dòng qua phần tử điều khiển KIL OBO OKS CO M -Khi dòng IL tăng, Ishunt giảm để điều chỉnh sụt áp qua Rs Theo cách Vo giữ không đổi -Vo=VI-Is.Rs -Với Is=IL+Ishunt -Vo=VI-Rs(IL+Ishunt)  Rshunt: biểu diễn điện trở tương đương phần tử điều khiển *Ưu nhược điểm: -Mặc dù ổn áp thông thường hữu hiệu ổn áp nối tiếp hay ổn áp xung, số ứng dụng lại có lợi Ổn áp song song nhạy với biến đổi tức thời điện áp vào, không phản ánh biến đổi thời dòng tải trở nguồn 3.Các vi mạch ổn áp DC tuyến tính -Các vi mạch ổn áp DC tuyến tính sử dụng rộng rải ưu điểm :Tích hợp toàn linh kiện vỏ kích thước bé, không cần sử dụng sử dụng thêm vài linh kiện để tạo mạch hoàn chỉnh, mạch bảo vệ dòng, nhiệt có sẳn bên vi mạch … Một lọai vi mạch ổn áp DC tuyến tính thông dụng họ vi mạch 78xx ( ổn áp dương) ổn áp 79xx(ổn áp âm) có ba chân Tùy theo hình dạng vỏ, vi mạch ổn áp ba chân cung cấp dòng từ 100mA đến 1A cho điện áp cố đònh nhiều giá trò khác tương ứng với mã số: -Dạng mạch điện dùng vi mạch ổn áp ba chân VI Ci 78XX (79XX) Vo Co -Trong Ci thêm vào vi mạch đặt xa nguồn chỉnh lưu lọc để ổn đònh điện áp ngõ vào; Co để lọc nhiễu cao tần -Tuy nhiên để vi mạch hoạt động tốt điện áp ngõ vào tối thiểu phải cao điện áp ngõ 2V Đây giới hạn vi mạch ổn áp tuyến tính Trang http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức 4.Nguồn ổn áp xung -Sơ đồ minh họa nguyên lý họat động nguồn ổn áp xung + Is Vs - KIL OBO OKS CO M Công tắc (transistor) Io Mạch lọc ( LC ) So sánh KĐ sai Vref lệch + Vo Tải - -Khi công tắc hở, lượng tích trữ ban đầu mạch lọc cấp cho tải.Khi điện áp tải giảm dần đến lúc ngõ mạch so sáng đổi trạng thái, công tắc đóng lại Dòng điện từ nguồn vào Vs cung cấp lượng cho tải tích trữ mạch lọc Do VL tăng, làm ngõ mạch so sánh đảo trạng thái để mở công tắc Tương tự dòng tải tăng, mạch so sánh điều khiển công tắc thời gian lâu so với thới gian mở công tắc để trì điện áp ổn đònh; ngược lại, thời gian công tắc mở lâu thời gian đóng dòng tải bé -Phần tử điều khiển (transistor) nối tiếp lái dòng nguồn ổn áp xung hoạt động chế độ đóng ngắt nên công suất tiêu tán bé so với transistor lái dòng nguồn ổn áp tuyến tính phải dẫõn điện liên tục, điện áp vào lớn điện áp Do hiệu suất nguồn ổn áp xung (khoảng 85%) cao hiệu suất nguồn ổn áp tuyến tính Việc chon transistor lái dòng tỏa nhiệt cho nguồn ổn áp xung đơn giản nhiều so với nguồn ổn áp tuyến tính, với mức công suất tải -Trong thực tế, công tắc transistor điều khiển nguồn dao động tần số cố đònh, có chu kỳ nhiệm vụ D= Ton điều biến điện áp T ngõ mạch so sánh Tần số đóng mở cố đònh công tắc transistor cho phép tối ưu hóa thành phần lọc, giảm độ gợn sóng ngõ Tần số dao động từ vài Khz đến vài chục Khz, tùy theo đáp ứng transistor lái -Ngày nay, ta có loại MOS BJT công suất lớn có đáp ứng cao 500Khz, nên tăng tần số dao đông cao để giảm kích thước mạch lọc ngõ Trang http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức VI Khóa BJT Mạch lọc ( LC ) Tải KIL OBO OKS CO M Mạch chỉnh lưu lọc VL Vc Ve + Tạo sóng cưa Vosc KĐ sai lệch Điện áp chuẩn Vc Ve Ton T -Sơ đồ khối minh họa nguồn ổn áp xung điều khiển tần số cố đònh -Khối so sánh va økhuếch điện áp sai lệch thực việc so sánh điện áp Vo với điện áp chuẩn Vref tạo tín hiệu Ve Tín hiệu với điện áp hình cưa Vosc tạo sóng tạo (có fo=1/T) so sánh với khối điều khiển độ rộng xung tạo chuổi Ve dùng để điều khiển đóng mở khóa transistor -Khi Vosc >Ve, tín hiệu mức cao(Ton) -Khi Voscd = 1,4 mm Vậy đường kính dây thứ cấp (5V/10A) : d = 1,4 mm 15V/3A : Ta có Is(rms) = 0,632 = 1,896 A Ascm = 316 = 948 Tiết diện dây tính in2 Asci = 948 ( /4) 10-6 = 0,000744 in2 Tiết diện dây tính cm2 Asc = Asi 645.16 = 0,00479 cm2 Tiết diện dây tính mm2 Asm = 0,479 mm2 Đuòng kíng dây d = 0,78 mm 8.Tiết diện khung quấn dây : Abi = 0,14 in2 => Abi = 0,14 6,4516 = 0,9 cm2 III.THIẾT KẾ BỘ LỌC NGỎ RA ; A-5V/10A : -Cuộn lọc ngỏ ra(Lo) Lo= 0,5.V0 T / I0 Trang 59 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức Với V0 = Vdc Ở ngỏ : Vo = 5V T = 1/f ; f = 62 KHz Ion = Idc = 10 A => KIL OBO OKS CO M 0,5 Lo = = H 10 62 103 -Tụ lọc ngỏ (Co) Ta có : dI = Idc Với Idc = 1/10 Idc Biên độ dòng điện đỉnh đỉnh gợn sóng cuộn dây : dI = A Điện áp gộn sóng đỉnh đỉnh Vr = Ro dI Ro : Điện trở tương đương Ro thườngng nhỏ, chọn Ro = 0,05 Vr = 0,05 = 0,1 V Co = 80 16-6 dI / Vr = 1600 F B- 15 V / 3A : Cuộn lọc ngỏ : Lo 0,5 Vo T Lo = 0,5 15 = Io = 40 H 62 103 Với Ion = Idc = 3A T = 1/f ; f = 62 KHz Tụ lọc ngỏ Co : Ta có dI = Idc Với Idc = Idc/10 dI = 0,6 A Điện áp gợn sóng đỉnh : Vr = Ro dI Chọn Ro = 0,05  : Điện trở tuong đuong Vr = 0,05 0,6 = 0,03 V Trang 60 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức 80 10-6 0,6 80 10-6 di Co = = Vr = 1600 F 0,03 KIL OBO OKS CO M Chọn C = 1600 F IV.THIẾT KẾ MẠCH NẮN LỌC NGỎ VÀO : 1.CẦU DIODE : Mạch nắn lọc ngõ vào đïc thiết kế theo mạch hình vẽ Điện áp nguồn lưới đặt trực tiếp vào cầu nắn nên diode phải chòu điện áp ngược cao Trò số đỉnh điện áp : Vp = 220 1,414 = 311 V Trò số đỉnh điện áp nguọc đặt lên diode : Vin = 311 1,57 = 448 V Nếu dự trữ thêm 10% ta cần chọn diode chòu đuọc áp ngïc cho phép 600 V Từ nhận xét ta thấy Diode 1N4007 thích hợp, có điện áp ngïc Vin = 1000V Dòng điện bảo hòa nguọc Is = A Dòng điện thuận cực đại IF max = A Diode 1N4007 loại diode thông dụng, có nhiều thò trường, giá kinh tế Nên ta chọn cầu Diode 1N4007 2.Tụ lọc : Vì mạch ổn áp xung , nên điện áp ngõ lọc ngõ ra, nên vấn đề lọc ngõ vào có độ gợn sóng cao lên đến 25 – 40 % ta có : = 23fRC với  : độ gợn sóng ( % ) C= = 192,45  F 3fRC Trang 61 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức với  = 30 % , f = 50 Hz , R = 100 K Thực tế ta chọn C = 220 F KIL OBO OKS CO M V.MẠCH ĐIỀU KHIỂN : Mạch điều khiển độ rộng xung với tần số cố đònh đuọc xây dựng để thực việc điều khiển nguồn switching Nó đuọc thiết kế theo khối rời hay đượcc tích hợp IC Nếu thiết kế theo khối rời nguồn phức tạp, độ xác không cao ,diện tích chiếm chổ lớn Vì ta chọn IC để khắc phục nhược điểm Có nhiều loại IC điều khiển độ rộng xung :SG 1524,UC 1846, TL 494, TL 495 Nhưng TL 494 có nhiều thò trường, giá thành rẻ, nên ta chọn IC TL 494 Mô tả IC TL 494 : IC TL 494 bao gồm dao động cưa tuyến tính với tần số xác đònh thành phần bên RT CT Tần số dao động : f = 1,1 / ( RT CT ) Ngỏ mạch điều chế độ rộng xung thực so sánh sóng cưa với tín hiệu điều khiển đưa đến cổng NOR sau suất transistor Q1 Q2 Tín hiệu suất đến Q1,Q2 xảy tín hiệu cưa lớn so với tín hiệu vào Vì việc tăng biên độ tín hiệu điều khiển làm giảm độ rộng xung ( xin tham khảo sơ đồ vẽ dạng sóng IC TL494 ) Tín hiệu điều khiển bên đưa vào đuọc cung cấp cho mạch dead-time Tín hiệu điều khiển đưa vào mạch khuếch đại sai lệch ngỏ vào feedback Mạch so sánh điều khiển độ rộng xung so sánh điện áp đưa từ bên vào xung có độ rộng xung tùy thuộc vào điện ngỏ vào.Thời gian hoạt động xung tùy thuộc vào thời gian dead-time độ rộng xung mạch so sánh PWM IC TL 494 có điện ổn áp bên 5V với dòng 10 mA đưa chân số 14 để làm điện áp chuẩn Như nói tần số dao động đònh RT CT ,thực tế mạch C36 R36 fosc = 62 KHz Trang 62 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức Ta có fosc = R36.C36 = 62 KHz KIL OBO OKS CO M Chọn R36 = 18 K Thay giá trò vào ta đuọc C36 = 958 pF = 1000 pF Dòng IC 494 10 mA áp cung cấp cho mạch 5V R42 = 5/10 = 0,5 K Chọn R42 = 1K Q3 ( C 945 ) Q4 ( C 945 ) transistor tầng driver : C 945 có đặc tính kỹ thuật sau : BVCBO = 70 V BVCEO = 70 V BVEBO = V Tính R18 ,ta có : R18 VBQ4 = Vcc R17 + R18 Khi Q4 dẩn ,ta có VBQ4 = 0,6 V , Vcc = V Chọn R18 = K Thay giá trò vào công thức ta đuọc R17 = 4,2 K Chọn R17 = 3,9 K Bằng cách dùng công thức áp dụng cho Q3 với điện trở phân cực R21 R19 ( chọn R21 = 3,9 K ) ta có : R19 = 1,2 K Thực tế chọn R19 = 1,5 K p dụng cho Q6 ta đuọc kết R39 = 39 K R40 = K Thông số kỹ thuật transistro A 733 ( Q5 ) BVCBO = 100 Trang 63 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức BVCEO = 80 BVEBO = Ic max = 0,5 A KIL OBO OKS CO M P = 0,5 W ,  =120 -Ở chế độ Q5 bắt đầu dẩn dòng Ic = 0,12 mA nên ta có IBQ5 = Ic /  = mA Nên R41 = ( 5-VBEQ1 ) / IBQ1 Với VBEQ1 = 0,2 V =>IBQ1 = mA -Thay giá trò vào ta : R41 = 4,8 K -Thực tế chọn R41 = 4,7 K -Tính tụ liên lạc C5: Ta có : Ipft 0,8 T/2 C5 = Ipft 0,8 T/2 = dV 10 % VCQ1 Với Ipft = 1,42 A ( tính toán phần đầu ) VCQ1 = 150 V => C5 = 0,6 F Chọn C5 = F VI.TRANSISTOR NGẮT DẪN : Vì chế độ Half-Bridge converter nên điện áp nguọc C-E : VBCE = 220 1,414 1,21 = 376,5 V Trong 1,21 hệ số dự phòng ,nên ta chọn transistor có điện áp nguọc nằm khoảng Theo lý luận ta chọn transistor C 4242 thông số C 4242 đáp ứng yêu cầu Thông số kỹ thuật C 4242 : VCBO = 700 V VEBO = V VCEO = 4000 V I=2A Trang 64 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức Hệ số  = 20 KIL OBO OKS CO M Bình thường Q1 chưa dẫn có điện mồi từ 0,2 đến 0,4 V để cần kích điện nhỏ tương ứng 0,4 V hay 0,2 V transisitor dẫn Bình thường dòng cực B Q1 chế độ mồi nhỏ , khoảng vài microA nên để dòng qua R6 phân cực cho Q1 dòng qua phải lớn gấp nhiều lần so với 0,2 A Đây dòng phân cực cho Q1 IBQ1 = 0,2 100 = 0,2 mA Lúc : R6 = UBEQ1/IBQ1 = 0.6 / 0.2 = K Thực tế chọn R6 = 2,7 K Tính R9 : Ta có VCQ2 R9 VBQ2 = R7 + R9 Chọn R7 = 330 K , UBQ2 = 0,6 V Thay số vào công thức ta đuọc R9 = 2,1 K Thực tế chọn R9 = 2,7 K Trang 65 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức KIL OBO OKS CO M SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ Trang 66 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Nguyễn Văn Đức Luận văn tốt nghiệp -NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG CỦA BỘ NGUỒN ỔN ÁP XUNG 5V/10A,  15V/3A : KIL OBO OKS CO M Khi cung cấp nguồn điện AC vào , nguồn điện vào D5 nắn tạo điện áp mồi thông qua R4, đến cực B Q1( C4242) làm Q1 dẫn tạo điện cảm ứng qua cuộn thứ cấp biến áp xung nhờ D14 nắn tụ lọc C19 lọc tạo thành điện áp đưa đưa vào chân số 12 IC TL494 làm cho IC494 ± dao động đưa điện áp dao động cho Q3 ( C945) kích thích dao động cho Q1 Q2 -Nhờ xung Dead-Time Q2 dẫn làm cho điện thứ cấp biến áp xung cao -IC TL494 IC điều khiển độ rộng xung Nguyên lý điều rộng xung giải thích sau: +Chân số cung cấp điện áp VREF =2,5V +Chân số đưa điện áp dò sai lấy từ Vout +Chân số áp vào điện để khống chếthời gian Dead – Times khoảng 0,4V -Điện áp ngõ phản hồi so sánh với điện áp chuẩn Nếu có sai lệch tín hiệu ngõ khuếch đại sai lệch điều khiển độ rộng xung ngõ chân chân 10 IC TL494 Tín hiệu ngõ chân phản hồi kích cho Q3 Q4 dẫn hay ngắt để điều khiển thời gian Ton Transistor giao hoán Q1 Q2  Mạch bảo vệ dòng áp:  Bảo vệ dòng : Vì lý mà dòng điện ngõ tăng lên đột ngột ( cao dòng điện đònh mức ).Dòng qua điện trở 1K ,và làm phân cực điện áp D5 Lúc xuất điện áp phân cực cho Q6  làm Q6 dẫn  Q5 dẫn tạo điện 5V chân IC 494 nhìn vào cấu tạo bên IC ,ta thấy chân 5V điều có nghóa ngõ mạch so sánh Dead Times 5V (tương đương mức ) lúc dao động ngõ  Mạch tự cúp lại không hoạt động  Bảo vệ áp: Vì lý điện áp ngõ vào tăng cao giá tri đònh mức Thì điện áp phía thứ cấp tăng cao làm phân cưc D6 ,lúc xuất điện áp phân cực cho Q6 Bằng cách lý luận tương tự phần bảo vệ dòng Mạch tự cúp lại (không hoạt động nữa) Trang 67 [...]... 3 Bộ ổn áp switching thay đổi cả tần số và độ rộng xung KIL OBO OKS CO M -Đây là bộ ổn áp tự kích ,trên nguyên tắc tự dao động các điều kiện tác động vào cả tần số và độ rộng xung của mạch Giải thích :Bộ khuếch đại sai lệch chính là mạch so sánh điện áp ra (qua điện trở R3) với điện áp chuẩn Khi điện áp ra của bộ ổn áp giảm, mạch so sánh sẽ mở transistor (transistor dẫn) và khi điện áp ra tăng bộ. .. PHÁP ĐIỀU CHỈNH KIL OBO OKS CO M -Như đã khảo sát ở trên ,ổn áp xung dùng phần tử điều chỉnh điện áp ra, nên trong lúc điều chỉnh linh kiện sẽ dẫn bão hòa hay tắt dòng và áp qua nó phụ thuộc tải -Như vậy chúng ta chỉ có thể điều khiển 2 thông số đó là tần số và độ rộng xung -Thay đổi độ rộng xung, tần số cố đònh -Thay đổi tần số, độ rộng xung cố đònh -Thay đổi cả tần số và độ rộng xung 1 .Bộ ổn áp. .. -14 ) III ỔN ÁP BUCK - BOOST -Ổn áp Buck - Boost cung cấp một điện áp ngõ ra mà có thể thấp hơn hay lớn hơn điện áp ngõ vào Cực tính điện áp ngõ ra ngược với điện áp ngõ vào - + Vs is - VD Dm i1 Q1 Control circuit Vo Vo+ Vc=Vo L C R iL,IL - Sơ đồ Buck Boost *Mạch hoạt động được chia làm 2 giai đoạn - Giai đoạn 1 : Transistor Q1 dẫn và diode Dm bò phân cực ngược Dòng ngõ vào tăng và chảy vào cuộn cảm... để ổn đònh điện áp ra *Tổng quát bộ ổn áp switching tạo ra sự thay đổi bề rộng xung tương ứng với sự thay đổi điện áp vào chưa điều chỉnh *Nhận xét: Nếu ta yêu cầu chất lượng cao và tần số ổn đònh tránh cho những linh kiện ở bộ lọc phải lớn (vì tần số danh đònh tắt mở phải lớn hơn nhiều lần tần số lưới mà ở đây là tần số biến thiên không biết trước được) *Kết luận: Qua việc khảo sát các phương pháp... ba converter đều không sử dụng biến áp nên diện tích chiếm chỗ của bộ nguồn nhỏ *Nhược điểm : -Sự phản hồi của điện áp ổn đònh ngõ ra chung DC với sự phản hồi của ngõ vào DC chưa lọc Nhưng vì người sử dụng thường cần có điện áp DC ngõ ra ổn đònh thứ hai mà phải được cách điện DC với điện áp ngõ ra ổn đònh thứ nhất Vì vậy khó có thể thiết kế được nhiều ngõ ra cho bộ nguồn Trang 20 http://kilobooks.com... trên, nên ta chọn thiết kế nguồn ổn áp xung theo kiểu Half - Bridge converter Trang 35 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp KIL OBO OKS CO M Nguyễn Văn Đức Chương III BIẾN ÁP XUNG I.TỔN HAO LÕI VỚI TẦN SỐ VÀ MẬT ĐỘ TỪ CẢM -Hầu hết các biến áp xung sử dụng lõi ferrite.Ferrites là vật liệu gốm sắt từ Cấu trúc của nó gồm hổn hợp oxit sắt với Mn, kẽm oxit.Tổn hao dòng điện... động được điều khiển bằng điện áp -Đơn ổn: Khi có xung điều khiể mạch đơn ổn cho ra một xung có độ rộng xung cố đònh rồi trở về trạng thái ban đầu -Tần số xung của mạch đơn ổn được thay đổi do xung kích từ VCO Thời gian dẫn của transistor được xác đònh bằng thời hằng của mạch đơn ổn và được giữ cố đònh.đây là loại mạch cho phép điều chỉnh độc lập tần số xung đối với độ rộng xung Trang 11 http://kilobooks.com... độ rộng xung 1 .Bộ ổn áp switching thay đổi độ rộng xung, tần số cố đònh (Phần này đã được giới thiệu ở chương I ,mục III.4.) 2 .Bộ ổn áp switching có độ rộng xung không đổi, tần số xung thay đổi -Thay đổi tần số này tùy theo điện áp nguồn và dòng điện qua tải, để giảm bớt những tổn thất qua transistor và trong biến áp thì tần số này không được dưới vài Khz.Mạch điện này đơn giản nhưng khó lọc dược các... điện sơ cấp, công suất ngõ ra, và điện áp ngõ vào : - Giả sử hiệu suất của nguồn 80% P0 = 0,8Pin Hay Pin = 1,25P0 = Vdcmin ( 0,4 Ipft) Hay Ipft = (2.22 ) 3,13.P0 Vdc min 4 Thiết kế biến áp công suất : Trang 27 http://kilobooks.com THƯ VIỆN ĐIỆN TỬ TRỰC TUYẾN Luận văn tốt nghiệp Nguyễn Văn Đức a) Lõi biến áp :Việc chọn lõi cho biến áp Forward converter giống với biến áp Push - Pull vì có cùng thông... lại Thì Transistor Q1 sẽ bò đánh thủng nếu không có diode D1 dẫn trả năng lượng - Điện áp ngõ ra DC :   Ton Nm  Vom =  Vdc  1   Vd  Np    T (2-21 ) 2.Các mối quan hệ thiết kế của điện áp vào , ra , thời gian mở và tỉ số vòng - Điện áp Vom được phản hồi về và được so sánh với điện áp chuẩn Vref, và thay đổi Ton để giữ Vom = const đối với bất cứ sự thay đổi ở Vdc hay dòng tải - Thời ... thời gian : T - DT = ( - D ) T theo hàm số IL = - Vo ( t - DT ) + ILmax = iDSb L ILmin - ILmax = IL = - ( - D ) T ( 2-2 ) - ại lượng tăng dòng đại lượng giảm dòng : Cộng ( 2-1 ) ( 2-2 ) => V0 = D.Vs... VS = R ( 2-1 0) -Từ ( 2-9 ) ( 2-1 0) : Ta có : ILmmax + ILmin = 2VS R(1  D ) -Từ ( 2-8 ) ( 2-1 1) ta có : ILmin = V D VV - S 2Lf R(1  D ) (2 - 11) (f= ) T V D VV + S 2 Lf R(1  D ) ILmax = - iều kiện... vào tải +Vs L D .DCX Vo+ C R - - VL = Vs- Vo; Vo> Vs iL = ID = V S  VO (T - DT ) + ILmax L ( 2-8 ) -iL giảm từ ILmax  ILmin ILmin- ILmax = ( T - DT ) Trang 17 http:/ /kilobooks. com THƯ VIỆN ĐIỆN