ĐỀ BAI THIẾT KẾ MÔN HỌC ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG

Thit K Mụn Hc ng C t Trong Kiểu động MEKONG STAR 4WD-2230 Đờng kính xylanh (mm) S Hành trình piston (mm) D Số xylanh i Công suất Ne Tỷ số nén Số vòng quay n Suất tiêu hao nhiên liệu ge(g/ml.h) Xupáp nạp mở sớm Xupáp nạp đóng muộn Xupáp thải mở sớm Xupáp thải đóng muộn Góc phun sớm nhiên liệu s áp suất cuối hành trình nạp pa áp suất khí sót pr áp suất cuối hành trình nén pc áp suất cuối hành trình cháy pz áp suất cuối hành trình giãn nở pb Khối lợng nhóm piston Mpt Khối lợng nhóm truyền Mtt 92 88 78 mã lực 21 4300 vòng/phút 180 250 300 480 300 160 0,08 Mpa 0,115 Mpa 5,315 Mpa 8,01 Mpa 0,46 Mpa 1,5 kg 1,3 kg BAI THIT K MÔN HC NG C T TRONG : I.Tính động học nhóm Piston Nghiên cứu quy luật chuyển động Piston nhiệm vụ chủ yếu động học Để tiện cho việc nghiên cứu, ta giả thiết trìng làm việc trục khuỷu quay với tốc độ không đổi SVTH: Nguyễn Giang Nam Thit K Mụn Hc ng C t Trong Tính giá trị liên quan đến tính độnh học nhóm Piston Vận tốc góc động 2. n Với n = 4300 (v/p) 60 2. 4300 = = 450,3(rad/s) 60 = Bán kính quay trục khuỷu R= S 92 = =46 (mm) = 0,046 (m) 2 Tham số kết cấu Chọn = =0,25 Chiều dài truyền R L= = 0,046 =0,184 (m) 0,25 Chuyển vị piston (P) X =R (1 cos ) + (1 cos ) =x1+x2 Trong : X chuyển vị Piston R bán kính quay truc khuỷu tham số kết cấu góc quay trục khuỷu x1là Chuyển vị cấp I Piston x2là Chuyển vị cấp II Piston x1= R (1-cos ) Và x2 = R Lập bảng tính chuyển vị Piston X1 1-cos 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 SVTH: 0.02 0.06 0.13 0.23 0.36 0.5 0.66 0.83 1.17 1.34 Nguyễn Giang Nam 1-cos2 0.92 2.76 5.98 10.58 16.56 23 30.36 38.18 46 53.82 61.64 0.06 0.23 0.5 0.83 1.17 1.5 1.77 1.94 1.94 1.77 (1- cos2 ) X2 X 0.00 0.17 0.66 1.44 2.39 3.36 4.31 5.09 5.58 5.75 5.58 5.09 0.00 1.09 3.42 7.42 12.97 19.92 27.31 35.45 43.76 51.75 59.40 66.73 Thit K Mụn Hc ng C t Trong 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 1.5 1.64 1.77 1.87 1.94 1.98 1.99 1.94 1.87 1.77 1.64 1.5 1.34 1.18 0.83 0.66 0.5 0.36 0.24 0.14 0.06 0.02 69 75.44 81.42 86.02 89.24 91.08 92 91.54 89.24 86.02 81.42 75.44 69 61.64 54.28 46 38.18 30.36 23 16.56 11.04 6.44 2.76 0.92 1.5 1.18 0.83 0.5 0.24 0.06 0.06 0.23 0.5 0.82 1.17 1.5 1.76 1.94 1.94 1.77 1.5 1.18 0.83 0.51 0.24 0.06 Từ Bảng giá trị ta vẽ đồ thị SVTH: Nguyễn Giang Nam 4.31 3.39 2.39 1.44 0.69 0.17 0.00 0.17 0.66 1.44 2.36 3.36 4.31 5.06 5.58 5.75 5.58 5.09 4.31 3.39 2.39 1.47 0.69 0.17 0.00 73.31 78.83 83.81 87.46 89.93 91.25 92.00 91.71 89.90 87.46 83.78 78.80 73.31 66.70 59.86 51.75 43.76 35.45 27.31 19.95 13.43 7.91 3.45 1.09 0.00 Thit K Mụn Hc ng C t Trong Hình 1:Đồ thị chuyển vị piston Trục tung biểu thị độ dịch chuyển S (mm) Trục hoành biểu thị góc quay (o) Vận tốc Piston V= R (sin + sin2 ) (m/s) Trong : V vận tốc Piston (m/s) R, , biết SVTH: 10 20 30 40 50 60 70 80 Sin V= R (sin + sin2 ) (m/s) Bảng giá trị biểu thức V1 0.17 0.34 0.5 0.64 0.77 0.87 0.94 0.98 Nguyễn Giang Nam Sin2 3.52 7.04 10.36 13.26 15.95 18.02 19.47 20.3 V2 0.34 0.64 0.87 0.98 0.98 0.87 0.64 0.34 V 0.88 1.66 2.25 2.54 2.54 2.25 1.66 0.88 4.4 8.7 12.61 15.8 18.49 20.27 21.13 21.18 Thit K Mụn Hc ng C t Trong 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 0.98 0.94 0.87 0.77 0.64 0.5 0.34 0.18 -0.17 -0.34 -0.5 -0.64 -0.76 -0.86 -0.94 -0.98 -1 -0.99 -0.94 -0.87 -0.77 -0.64 -0.5 -0.34 -0.18 20.71 20.3 19.47 18.02 15.95 13.26 10.36 7.04 3.73 -3.52 -7.04 -10.36 -13.26 -15.74 -17.81 -19.47 -20.3 -20.71 -20.51 -19.47 -18.02 -15.95 -13.26 -10.36 -7.04 -3073 0 -0.34 -0.64 -0.86 -0.98 -0.99 -0.87 -0.64 -0.34 0.34 0.64 0.86 0.98 0.99 0.87 0.65 0.35 -0.34 -0.64 -0.86 -0.98 -0.99 -0.87 -0.65 -0.35 -0.01 Từ Bảng giá trị ta vẽ đợc đồ thị SVTH: Nguyễn Giang Nam -0.88 -1.66 -2.23 -2.54 -2.56 -2.25 -1.66 -0.88 0.88 1.66 2.23 2.54 2.56 2.25 1.68 0.91 -0.88 -1.66 -2.23 -2.54 -2.56 -2.25 -1.68 -0.91 -0.03 20.71 19.42 17.81 15.79 13.41 10.7 8.11 5.38 2.85 -2.64 -5.38 -8.13 -10.72 -13.18 -15.56 -17.79 -19.39 -20.71 -21.39 -21.13 -20.25 -18.49 -15.82 -12.61 -8.72 -3073.91 -0.03 Thit K Mụn Hc ng C t Trong Hình 2: Đồ thị vận tốc piston Trục tung biểu thị vận tốc piston (m/s) Trục hoành biểu thị góc quay (o) Gia tốc piston Lấy đạo hàm vận tốc piston ta đợc gia tốc Piston J= R ( cos + cos ) (m/s ) Trong : J gia tốc Piston R bán kính quay trục khuỷu tham số kết cấu góc quay trục khuỷu tốc độ góc trục khuỷu Lập bảng tính giá trị gia tốc Piston SVTH: 30 Cos J1 0.87 Nguyễn Giang Nam Cos2 9327.42 8114.86 J2 0.5 J 2331.86 1165.93 11659.28 9280.79 Thit K Mụn Hc ng C t Trong 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 0.5 -0.5 -0.87 -1 -0.87 -0.5 0.5 0.86 4663.71 -4663.71 -8114.86 -9327.42 -8114.86 -4663.71 4663.71 8021.58 9327.42 -0.5 -1 -0.5 0.5 0.5 -0.5 -1 -0.5 0.49 -1165.93 -2331.86 -1165.93 1165.93 2331.86 1165.93 -1165.93 -2331.86 -1165.93 1142.61 2331.86 3497.78 -2331.86 -5829.64 -6948.93 -6995.56 -6948.93 -5829.64 -2331.86 3497.78 9164.19 11659.28 Từ Bảng giá trị ta vẽ đợc đồ thị Hình 3: Đồ thị gia tốc piston Trục tung biểu thị gia tốc piston (m/s2) Trục hoành biểu thị góc quay (o) ChơngII Động lực học cấu khuỷu trục truyền 2.1 Giới thiệu chung Khi động làm việc, cấu trục khuỷu truyền nói riêng động nói chung chịu tác động lực khí thể,lực quán tính,trọng lực lực ma sát.Khi tính toán động lực học ta xét lực có giá trị lớn lực khí thể lực quán tính Mục đích việc tính toán động lực học xác định lực hợp lực loại tác dụng lên cấu khuỷu trục truyền mô men SVTH: Nguyễn Giang Nam Thit K Mụn Hc ng C t Trong chúng sinh để làm sở cho việc tính toán cân động cơ,tính toán sức bền chi tiết,nghiên cứu trạng thái mài mòn tính toán dao động xoắn hệ trục khuỷu giá trị áp suất với diện tích tiết diện ngang đỉnh piston 2.2 Xác định lực khí thể a.Xây dựng đồ thị công Ta có: p a = 0.08MPa = 0.8 KG / cm p r = 0,115MPa = 1,15 KG / cm p c = 5,315MPa = 53,15 KG / cm p z = 8,01MPa = 80,1KG / cm p b = 0,46 MPa = 4.6 KG / cm Thể tích làm việc xilanh Vh : Vh = D 3,14.0,092 S= 0,088 0,585.10 (m ) = 0,585 4 [l ] Dung tích buồng cháy: Vc = Thể tích xilanh: Vh 0.585 = 0,02925 21 [l ] V a = V h + Vc = 0,585 + 0,02925 = 0,6143 [l ] Chỉ số nén đa biến trung bình n1: p c = p a pc 5,315 ln pa 0,08 n1 = = = 1.38 ln 21 ln n1 Chỉ số giãn nở đa biến n2: pb = p z ( ) n2 Với tỉ số dãn nở ban đầu( chọn = 1,7 ) pb 0,46 ln pz 8,01 n2 = = = 1,14 1,7 ln ln 21 ln Chọn hệ trục toạ độ p-V gốc toạ độ O,với tỷ lệ xích àV = 0,0031[l / mm] , KG / cm p = 0,28[ ] mm Để xây dựng đồ thị công đợc xác ta lấy thêm số điểm trung gian sau: Qúa trình nén Qúa trình giãn nở i SVTH: I^n1 2.6 Pc/(i^n1) (/i)^n2 53.15 20.44 0.83 Nguyễn Giang Nam Pz*(/i)^n2 66.48 Thit K Mụn Hc ng C t Trong 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 4.55 6.77 9.22 11.85 14.66 17.63 20.74 23.99 27.36 30.85 34.45 38.16 41.98 45.89 49.89 53.99 58.17 62.43 66.78 11.68 7.85 5.76 4.49 3.63 3.01 2.56 2.22 1.94 1.72 1.54 1.39 1.27 1.16 1.07 0.98 0.91 0.85 0.8 0.52 0.38 0.29 0.24 0.2 0.17 0.15 0.13 0.12 0.11 0.1 0.09 0.08 0.08 0.07 0.07 0.06 0.06 0.06 41.65 30.44 23.23 19.22 16.02 13.62 12.02 10.41 9.61 8.81 8.01 7.21 6.41 6.41 5.61 5.61 4.81 4.81 4.81 Từ kiện cho ta dựng đợc đồ thị công động cơ.Đây đờng biểu diễn lý thuyết áp suất khí thể xilanh theo thể tích.Nhng thực tế diễn biến trình cháy không hoàn toàn phù hợp với giả thiết nhiệt đẳng tích đẳng áp tính toán,cũng nh ảnh hởng góc mở sớm xupáp thải , đóng muộn xupáp nạp , góc đánh lửa sớm gây sai lệch lý thuyết thực tế.Do để đồ thị công sát thực tế ta tiến hành hiệu đính đồ thị phơng pháp hiệu chỉnh Brick: p z ' = p z = 80,1 [ KG / cm ] p c '' = 1,25 p c = 1,25.53,15 = 66,44 [ KG / cm ] V z = V z ' = 1,7V z ' = 1,7Vc = 1,7.0,02925 = 0,0497 SVTH: Nguyễn Giang Nam [l ] Thit K Mụn Hc ng C t Trong p b '' = p r + 0,5( p b p r ) = 1,15 + 0,5(4,6 1,15) = 2,875 [ KG / cm ] V S 0,585 = h = = 117 [mm] Dựng đờng tròn Brick tâm O bán kính: R = V V 2.0,0025 R 117 Khoảng dịch chuyển Brick: OO' = = = 14,625 [mm] 2.4 Hiệu chỉnh điểm: c-góc phun sớm nhiên liệu s = 16 r-góc xupap nạp mở sớm = 25 a-góc xupap nạp đóng muộn = 30 b-góc xupap xả mở sớm = 48 r-Góc xupap xả đóng muộn = 30 b Khai triển đồ thị công p-V sang đồ thị p Theo phơng pháp Brick ta khai chiếu đồ thị p-V sang đồ thị p nh sau: Lấy tâm O làm chuẩn ,chia vòng tròn thành phần đánh dấu lần lợt 1,2,3,4,5,6 nối O1,O2,O3,O4,O5,O6 từ Okẻ lần lợt đoạn thẳng tơng ứng song song với O1, ,O6 cắt vòng tròn Brick điểm tơng ứng 1,2,3,4,5,6 từ điểm dóng song song trục tung Op cắt đồ thị công 24 điểm Từ giao điểm dựng đờng thẳng song song với trục hoành OV Vì cacte thông với khí trời nên p kt = p p0 hệ trục p đợc dựng cho trục O nằm đờng thẳng với đờng p0 Từ góc tơng ứng trục O kẻ đờng song song với trục tung Op ta đợc giao điểm tơng ứng.Nối tất điểm lại với ta đợc đồ thị lực khí thể lên diện tích đỉnh piston 2.3 Xác định lực quán tính p j p j = m j J p = m j R (cos + cos ) Trong đó: tịnh [ N / cm ] p j1 = m j R cos : lực quán tính khối lợng chuyển động tiến cấp p j = m j R cos : lực quán tính khối lợng chuyển động tịnh tiến cấp mj = diện truyền Fp : khối lợng chuyển động tịnh tiến đơn vị tích đỉnh piston m p = 1,5kg : khối lợng nhóm piston m1 = 0,3.mtt = 0,3.1,3 = 0,39(kg ) : khối lợng tập trung đầu nhỏ Fp = SVTH: m p + m1 D 9,2 = 66,44(cm ) : diện tích đỉnh piston 4 Nguyễn Giang Nam 10 Thit K Mụn Hc ng C t Trong 1,5 + 0,39 284,5(kg / m ) =2 0,6644.10 S 0,088 R= = = 0,044(m) : bán kính quay trục khuỷu 2 n 4300 = = 450,3(rad / s ) : vận tốc góc trục khuỷu ứng với 30 30 mj = số vòng quay lớn Bảng tính Pj 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 SVTH: cos 0.98 0.94 0.87 0.77 0.64 0.5 0.34 0.17 -0.17 -0.34 -0.5 -0.64 -0.77 -0.87 -0.94 -0.98 -1 -0.99 -0.94 -0.87 -0.77 -0.64 -0.5 -0.34 -0.18 0.17 0.34 0.5 0.64 0.76 0.86 0.94 *cos2 Jp(m/s^2) Pj(Mpa) P(mm) 0.25 11152.35 -3.17 -113.21 0.23 10795.48 -3.07 -109.64 0.19 10081.73 -2.87 -102.5 0.13 8921.884 -2.54 -90.71 0.04 7226.726 -2.06 -73.57 -0.04 5353.13 -1.52 -54.29 -0.12 3390.316 -0.96 -34.29 -0.19 1338.283 -0.38 -13.57 -0.23 -535.313 0.15 5.36 -0.25 -2230.47 0.63 22.5 -0.24 -3657.97 1.04 37.14 -0.19 -4728.6 1.35 49.21 -0.13 -5620.79 1.6 57.14 -0.04 -6066.88 1.73 61.79 0.04 -6512.98 1.85 66.07 0.12 -6691.41 1.9 67.86 0.19 -6691.41 1.9 67.86 0.23 -6691.41 1.9 67.86 0.25 -6691.41 1.9 67.86 0.24 -6691.41 1.9 67.86 0.19 -6691.41 1.9 67.86 0.13 -6602.19 1.88 67.14 0.04 -6512.98 1.85 66.07 -0.04 -6066.88 1.73 61.79 -0.12 -5531.57 1.57 56.07 -0.19 -4728.6 1.35 48.21 -0.23 -3657.97 1.04 37.14 -0.25 -2230.47 0.63 22.5 -0.24 -624.532 0.18 6.43 -0.19 1338.283 -0.38 -13.57 -0.13 3301.097 -0.94 -33.57 -0.04 5353.13 -1.52 -54.29 0.04 7137.507 -2.03 -72.5 0.12 8743.446 -2.49 -88.93 0.19 10081.73 -2.87 -102.5 Nguyễn Giang Nam 11 Thit K Mụn Hc ng C t Trong 350 360 0.98 0.23 0.25 10795.48 11152.35 -3.07 -3.17 -109.64 -113.21 2.4 Tổng hợp lực khí thể lực quán tính p = p kt + p j [ KG / cm ] Dựa vào đồ thị khai triển p ta đo lấy đợc giá trị lực khí thể p kt từ góc quay khác trục khuỷu.Lực khí thể lực quán tính lấy tỷ xích trục tung Ta có bảng giá trị lực tổng hợp: P(mm P(m Pj(Mpa) Pj(mm) Pkt(mm) Pkt(Mpa) ) m) -3.17 -113.21 0.54 0.02 -112.67 -3.15 30 -2.54 -90.71 -0.72 -0.02 -91.43 -2.56 60 -0.96 -34.29 -0.72 -0.02 -35.01 -0.98 90 0.63 22.50 -0.72 -0.02 21.78 0.61 120 1.6 57.14 -0.72 -0.02 56.42 1.58 150 1.9 67.86 -0.72 -0.02 67.14 1.88 180 1.9 67.86 -0.72 -0.02 67.14 1.88 210 1.88 67.14 0.00 67.14 1.88 240 1.57 56.07 1.5 0.04 57.57 1.61 270 0.63 22.50 0.11 26.50 0.74 300 -0.94 -33.57 16 0.45 -17.57 -0.49 330 -2.49 -88.93 54 1.51 -34.93 -0.98 360 -3.17 -113.21 186 5.21 72.79 2.04 390 -2.49 -88.93 161 4.51 72.07 2.02 420 -0.94 -33.57 58 1.62 24.43 0.68 450 0.63 22.50 27 0.76 49.50 1.39 480 1.57 56.07 16 0.45 72.07 2.02 510 1.88 67.14 11 0.31 78.14 2.19 540 1.9 67.86 0.17 73.86 2.07 570 1.9 67.86 0.08 70.86 1.98 600 1.6 57.14 1.8 0.05 58.94 1.65 630 0.63 22.50 1.5 0.04 24.00 0.67 660 -0.96 -34.29 0.8 0.02 -33.49 -0.94 690 -2.54 -90.71 0.56 0.02 -90.15 -2.52 720 -3.17 -113.21 0.54 0.02 -112.67 -3.15 2.5 Dựng đồ thị véc tơ phụ tải T-Z Đồ thị vectơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu để xác định lực tác dụng lên chốt khuỷu vị trí trục khuỷu.Ta dễ dàng xác định lực tác dụng lớn bé nhất, phạm vi chịu lực để xác định vị trí khoan lỗ dẫn dầu bôi trơn SVTH: Nguyễn Giang Nam 12 Thit K Mụn Hc ng C t Trong Lực tác dụng lên chốt khuỷu: Q = p k + ptt = p k + T + Z [ KG / cm ] Trong đó: p k = const : lực quán tính li tâm khối lợng vận động quay có phơng nằm tâm má khuỷu p k = m r R [ N / cm ] 1,3 0,72 Trong đó: m2 = 0,72.mtt 66,44.10 = 14,38 g 9,8 kg / m m/s ; MPa m2 =0,0001438 m/s => Pk0 = -0,0001438 0,044 450,32 =-1.28 (MPa) Phơng pháp vẽ: Chọn hệ trục TOZ, chiều dơng trục Z hớng vào tâm trục khuỷu, chiều dơng trục T thuận chiều quay trục khuỷu Chọn tỷ lệ xích T = 0,5[ KG / cm ] mm KG / cm Z = 0,4[ ] mm Từ bảng giá trị T-Z ta xác định toạ độ đánh số thứ tự điểm 1,2,3 Sau nối điểm lại ta đợc đờng cong biểu diễn đồ thị vectơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu Tâm đồ thị vectơ điểm Oc nằm trục dơng OZ cách tâm O hệ trục TOZ đoạn giá trị lực quán tính li tâm OOc = p k 1,28.10 = 32 àZ 0,4 [mm] Dựa vào công thức tính T Z : sin( + ) cos cos( + ) Z = p cos T = p [ KG / cm ] [ KG / cm ] Ta có bảng giá trị T-Z : P(Mpa) T(Mpa) T(mm) Z(Mpa) Z(mm) 0 -3.15 0.00 0.00 -3.15 -78.75 30 0.125 -2.56 -1.56 -31.23 -2.05 -51.25 60 0.218 -0.98 -0.96 -19.21 -0.3 -7.5 SVTH: Nguyễn Giang Nam 13 Thit K Mụn Hc ng C t Trong 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 375 390 420 450 480 510 540 570 600 630 660 690 720 0.253 0.218 0.125 -0.13 -0.22 -0.25 -0.22 -0.13 0.065 0.125 0.218 0.253 0.218 0.125 -0.13 -0.22 -0.25 -0.22 -0.13 0.00 0.61 1.58 1.88 1.88 1.88 1.61 0.74 -0.49 -0.98 2.04 5.10 2.02 0.68 1.39 2.02 2.19 2.07 1.98 1.65 0.67 -0.94 -2.52 -3.15 0.61 1.20 0.73 0.00 -0.73 -1.21 -0.74 0.48 0.61 0.00 1.63 1.23 0.67 1.39 1.53 0.88 0.00 -0.75 -1.24 -0.67 0.92 1.57 0.00 12.20 24.01 14.66 0.00 -14.66 -24.18 -14.84 9.64 12.13 0.00 32.64 24.62 13.41 27.72 30.67 17.50 0.00 -15.08 -24.76 -13.44 18.38 31.30 0.00 -0.16 -1.09 -1.75 -1.88 -1.75 -1.13 -0.19 -0.15 -0.78 2.04 4.85 1.63 0.21 -0.35 -1.39 -2.03 -2.07 -1.85 -1.16 -0.17 -0.28 -2.02 -3.15 -4 -27.25 -43.75 -47 -43.75 -28.25 -4.75 -3.75 -19.5 51 121.25 40.75 5.25 -8.75 -34.75 -50.75 -51.75 -46.25 -29 -4.25 -7 -50.5 -78.75 2.6 Vẽ đồ thị Q - Từ đồ thị phụ tải tác dụng lên cổ biên ta lập đợc quan hệ Q lực tổng hợp tác dụng lên cổ biên Q - , =++ =+ Trên đồ thị lực tổng hợp đợc xác cách: với góc quay trục khuỷu ta xác định đợc điểm Ptt tơng ứng đồ thị, sau nối điểm Ptt với tâm cổ biên giả định D ta xác định đợc véc tơ DPtt biểu diễn tổng hợp tác dụng lên cổ biên thời điểm ứng với góc quay trục khuỷu SVTH: Nguyễn Giang Nam 14 Thit K Mụn Hc ng C t Trong Sau xác định đợc quan hệ Q - ta tiến hành xây dựng đợc đồ thị Q- nh vẽ Căn đồ thị Q - ta tiến hành xác định Qtb: Qtb = ; Trong Sđt = 14950 (mm2) L = 240 (mm) => Qtb = 14950 = 62,3(mm) 240 Do hệ số va đập: = = 110 = 1,77 62,35 Vậy = 1,77 Đảm bảo bền 2.Tính sức bền má khuỷu : ứng suất uốn má khuỷu : M u Z '.b' = u = Wux hb (MN/ m2 ) b,h chiều dày ,chiều rộng má hình chữ nhật b=0,054 (m) ;h=0,17 (m) 0,01232.0,054' => u = 2.0,24.0,054 =3,775 (MN/ m2 ) ứng suất nén má khuỷu 0,01232 Z n = = =0,475 (MN/ m2 ) , 054 , 24 2hb Z = Z = ứng suất tổng cộng : = u + n =3,8 (MN/ m2 ) < [] =(80-120) MN/ m2 => Đảm bảo bền 3.Tính sức bền cổ trục : SVTH: Nguyễn Giang Nam 18 Thit K Mụn Hc ng C t Trong ứng suất uốn cổ trục khuỷu : Z '.b' u = (MN/ m2 ) Wu 3,14 0,225 0,088 =1,09.10-3 (m3) 32 0,225 0,01232,0,0715 u = = 0,4 (MN/ m2 ) 2.1,09.10 u < [u] =(50-80) (MN/ m2) => Đảm bảo bền Wu = SVTH: Nguyễn Giang Nam 19 [...]... xác định vị trí khoan lỗ dẫn dầu bôi trơn SVTH: Nguyễn Giang Nam 12 Thit K Mụn Hc ng C t Trong Lực tác dụng lên chốt khuỷu: Q = p k 2 + ptt = p k 2 + T + Z [ KG / cm 2 ] Trong đó: p k 2 = const : lực quán tính li tâm của khối lợng vận động quay có phơng nằm trên tâm má khuỷu p k 2 = m r R 2 [ N / cm 2 ] 1,3 0,72 Trong đó: m2 = 0,72.mtt 66,44.10 4 = 14,38 g 9,8 kg / m 2 2 m/s ; MPa m2 =0,0001438... ng C t Trong II tính toán sức bền trục khuỷu Khi tính toán sức bền trục khuỷu ta chia trục khuỷu ra thành nhiều đoạn,mỗi đoạn ứng với mỗi khuỷu,với các giả thiết: Trục khuỷu là một dầm có độ cúng tuyệt đối , Khi tính sức bền thờng tính cho trục nào nguy hiểm nhất ,tức là khuỷu mà trên đó tảI trọng có giá trị lớn nhất ở đày chỉ trình bày tính toán trờng hợp khởi động : Tính toán trờng hợp khởi động là... toán gần đúng với giả thiết: khuỷu trục ở vị trí ĐCT (=0) Bỏ qua lực quán tính (do số vòng quay khi khởi động nhỏ) và lực tác dụng lên khuỷu có trị số lớn nhất Pmax Do đó lực tác dụng lên khuỷu sẽ là: Z Z0 =Z =pmax Fp ; T = 0 Sơ đồ tính toán trờng hợp khởi động nh hình vẽ Các phản lực xác định theo công thức sau : Z Z = Z SVTH: l" l0 (MN) Nguyễn Giang Nam 17 Z' Thit K Mụn Hc ng C t Trong Z = Z - Z = Z... còn phải xét thời gian duy trì liên tục khe hở đó, bởi vì vị trí có khe hở lớn nhất cha chắc dầu đã lu động nhiều nhất do chốt khuỷu chỉ nằm ở vị trí ấy trong khoảng thời gian rất ngắn.Vì vậy để xác định chính xác vị trí khoan lỗ dầu ta dùng đồ thị mài mòn Để vẽ đồ thị mài mòn ta căn cứ vào 3 giả thiết sau: -Lợng mòn tỉ lệ thuận với lực tác dụng -Lực tác dụng gây mòn bề mặt trục trên phạm vi 1200(600... hợp tác dụng lên cổ biên Q - , trong =++ =+ Trên đồ thị thì lực tổng hợp đợc xác bằng cách: với góc quay trục khuỷu ta xác định đợc điểm Ptt tơng ứng trên đồ thị, sau đó nối điểm Ptt với tâm cổ biên giả định D ta xác định đợc véc tơ DPtt biểu diễn tổng hợp tác dụng lên cổ biên tại thời điểm ứng với góc quay của trục khuỷu SVTH: Nguyễn Giang Nam 14 Thit K Mụn Hc ng C t Trong Sau khi xác định đợc quan... trục khuỷu SVTH: Nguyễn Giang Nam 14 Thit K Mụn Hc ng C t Trong Sau khi xác định đợc quan hệ Q - ta tiến hành xây dựng đợc đồ thị Q- nh trên bản vẽ Căn cứ đồ thị Q - ta tiến hành xác định Qtb: Qtb = ; Trong đó Sđt = 14950 (mm2) L = 240 (mm) => Qtb = 14950 = 62,3(mm) 240 Do đó hệ số va đập: = = 110 = 1,77 62,35 Vậy = 1,77